JP3433298B2 - 精錬炉における吹き上げコーティング方法 - Google Patents
精錬炉における吹き上げコーティング方法Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低塩基度スラグが生成
されるステンレス鋼溶製炉等の高温精錬炉における炉内
耐火物の保護に関する。 【０００２】 【従来の技術】一般的に、普通鋼溶製炉，ステンレス鋼
溶製炉等の内張り材としては、黒鉛含有耐火物（ＭｇＯ
を主成分としたマグネシアカーボンれんが等）が使用さ
れている。この耐火物は、高塩基度スラグには、耐用性
が良好であるが、低塩基度スラグでは、れんが中のＭｇ
Ｏとスラグ中のＣａＯ，ＳｉＯ2 等により低融点生成物
を形成し耐用性が悪化する。また、耐熱スポールや黒鉛
の耐酸化などの対策についても種々検討され優れたもの
が開発されているが、それでもまだ完全なものは開発さ
れていない。 【０００３】これらの問題点を軽減させる手段として、
特開昭５３−４５６１６号公報には、吹錬終了前４〜５
分の時に精錬終了時のスラグ中ＭｇＯ％が６〜９％とな
るようにＭｇＯ含有物質を添加して吹錬を続けると共
に、吹錬終了後、残存スラグ中にもＭｇＯ含有物質を投
入富化させ炉内耐火物の表面にコーティングさせる方法
が、また特開昭５７−１６１１１号公報には炉底ガス吹
き込み用羽口を具える転炉炉壁面に対し、精錬溶鋼の出
鋼後スラグにドロマイトを添加し炉底ガスにより付着さ
せる方法等が提案され、一部でかなりの効果を上げてい
る。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ステン
レス鋼溶製炉等で生成されるスラグのように塩基度の低
い場合は、前記の手段を適用しても溶融スラグの高塩基
度化に伴う高融点化の効果が少なく、スラグの粘性低下
により付着性が悪化し結果的に炉内耐火物の保護効果が
薄れる。 【０００５】本発明は、上記のような低塩基度スラグが
生成されるステンレス鋼溶製炉等の高温精錬炉において
も、炉内耐火物の溶損を抑制し得る、吹き上げコーティ
ング法による高融点生成物のスラグコーティング方法を
提供することを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明は、精錬炉で脱炭
処理後の塩基度２．０以下の残留スラグに、残留スラグ
／ＣａＯが３〜１０になるように生石灰を添加し、攪拌
しながら、該精錬炉の内壁に攪拌による生成物をコーテ
ィングすることを特徴とする精錬炉における吹き上げコ
ーティング方法を要旨とするものである。 【０００７】なお、前記スラグコーティングを実施する
ためには、残留スラグの温度が１４００〜１７００℃、
コーティングの時間が５〜３０分等の条件を満たすのが
好ましい。 【０００８】 【作用】ステンレス鋼溶製炉等で生成されるスラグのよ
うに塩基度の低い場合、そのままスラグを底吹ガスによ
り吹き上げ炉壁に付着させようとしても、元々のスラグ
の融点が低いためスラグ自体がさらさらの状態であり、
付着性が良くない。そこで、スラグ中に生石灰を添加す
ることにより、生石灰を核としてその周りに生石灰とス
ラグとの高融点反応物であるＣａ2 ＳｉＯ4 やＣａ3 Ｓ
ｉＯ5 等を生成させる。骨材をＣａＯとすると前記の高
融点生成物がバインダーの役割をし、炉壁に付着した時
点で、熱に強いマトリックスが形成される。結果的に、
炉内耐火物と脱炭処理中に生成されるスラグおよび溶鋼
との間に膜が形成されることになり耐火物の溶損抑制効
果が得られる。また、炉壁に付着したスラグの塩基度が
高いことより、炉内耐火物と付着スラグとの反応による
低融点生成物の形成も抑制され、れんが自体にも悪影響
は来さない。しかも、れんが表面に膜があることによ
り、れんがの熱スポールにもかなりの効果が得られる。
塩基度の低いスラグ中に従来のようなＭｇＯ含有物を添
加すると、ＭｇＯ含有物の周りには、メルビナイト等の
比較的融点が低い生成物が形成され、前記のような効果
が得られにくいので、使用する生石灰は高純度のものほ
ど好ましい。 【０００９】吹き上げコーティングを実施するにあた
り、残留スラグ／ＣａＯを３〜１０としたのは、残留ス
ラグ／ＣａＯが３未満の場合は、生石灰と十分反応しう
る残留スラグ量がないことと、生石灰の添加による残留
スラグの冷却作用が大きいことにより高融点反応生成物
が結果的に生成しにくく、炉壁に付着しても保護効果が
劣る。逆に、残留スラグ／ＣａＯが１０より大きい場合
は、残留スラグと反応すべき生石灰の量が少ないことに
より、炉壁に付着した時、生石灰間にＣａＯと反応しき
れない低融点の残留スラグが存在し、炉壁の保護効果が
薄れる結果となる。 【００１０】残留スラグの塩基度を２．０以下としたの
は、塩基度が２．０より大きい場合は、高粘性状態にあ
り残留スラグ自体が凝固し易く、この中に生石灰を添加
しても反応生成物の形成の前に凝固が進行し、高融点生
成物の量が少なく保護効果が薄れるためである。さら
に、好ましい条件として、残留スラグの温度を１４００
〜１７００℃としたのは、残留スラグの温度が１４００
℃未満の場合は残留スラグの融点の下限近傍であるため
吹き上げ実施前に凝固してしまうからであり、また、上
限を１７００℃としたのは既存の精錬炉の吹上温度が１
７００℃以下であることから、これを超える高温化は逆
に転炉耐火物を急激に損耗させるからである。 【００１１】また、好ましい条件として、コーティング
時間を５〜３０分としたのは、５分より短い場合、生石
灰と残留スラグとの反応が完全には終わらず、高融点生
成物が形成されにくく、結果的に炉内耐火物の保護効果
が薄れ、逆に、３０分より長くなると、操業面で支障を
きたすと共に、攪拌および自然放熱によりコーティング
が困難となるからである。 【００１２】 【実施例】表１に実施例として、生石灰を使用した吹き
上げコーティングの結果を示す。 【００１３】 【表１】【００１４】サンプル符号Ａ〜Ｃには、残留スラグ中の
塩基度を変えた時の例を、サンプル符号Ｂ，Ｄ〜Ｆに
は、残留スラグとＣａＯの比を変えた時の例を、サンプ
ル符号Ｂ，Ｇ，Ｈには、スラグの温度を変えた時の例
を、サンプル符号Ｂ，Ｉ〜Ｌには、吹き上げ時間を変え
た時の例を示す。表２に比較例として、本発明の規定の
範囲外にある条件で吹き上げコーティングを実施した結
果を示す。 【００１５】 【表２】【００１６】サンプル符号１は、残留スラグの塩基度が
規定外の条件の場合の例、サンプル符号２〜５は、残留
スラグとＣａＯの比が規定外の場合の例、サンプル符号
６は、スラグの温度が規定外の場会の例、サンプル符号
７は、吹き上げ時間が規定外の場合の例、サンプル符号
８（Ｘ）は、一般的に使用されている軽焼ドロマイトを
使用した時の例を示す。 【００１７】比較例のように、本発明の規定外の条件で
実施した場合、実施例に比べ付着残存性が劣る結果とな
る。表３には、ステンレス鋼溶製炉において、本発明の
吹き上げコーティングを実施し３００回操業した時と、
吹き上げコーティングを実施せず３００回操業した時の
炉内耐火物の溶損状況を溶損指数で比較した結果を示
す。溶損状況を比較した部位は、最も溶損が進行すると
予想されるトラニオン部の１５段目である。 【００１８】 【表３】 【００１９】吹き上げコーティングを実施することで溶
損指数が小さくなり、炉寿命延長に寄与する結果となっ
た。これから明らかなように、本発明によれば炉内耐火
物の保護効果が十分得られることが判る。 【００２０】 【発明の効果】本発明に従い、精錬炉で脱炭処理後の塩
基度２．０以下の残留スラグに残留スラグ／ＣａＯが３
〜１０になるように生石灰を添加し、攪拌しながら、生
石灰と残留スラグとを反応させ、生石灰の表面にＣａ2
ＳｉＯ4 ，Ｃａ3 ＳｉＯ5 等の高融点生成物を形成さ
せ、この生石灰を核とした生成物を該精錬炉の内壁に付
着させることにより、炉内耐火物を脱炭処理中に生成さ
れるスラグおよび溶鋼から保護し、炉寿命延長が図れ
る。
されるステンレス鋼溶製炉等の高温精錬炉における炉内
耐火物の保護に関する。 【０００２】 【従来の技術】一般的に、普通鋼溶製炉，ステンレス鋼
溶製炉等の内張り材としては、黒鉛含有耐火物（ＭｇＯ
を主成分としたマグネシアカーボンれんが等）が使用さ
れている。この耐火物は、高塩基度スラグには、耐用性
が良好であるが、低塩基度スラグでは、れんが中のＭｇ
Ｏとスラグ中のＣａＯ，ＳｉＯ2 等により低融点生成物
を形成し耐用性が悪化する。また、耐熱スポールや黒鉛
の耐酸化などの対策についても種々検討され優れたもの
が開発されているが、それでもまだ完全なものは開発さ
れていない。 【０００３】これらの問題点を軽減させる手段として、
特開昭５３−４５６１６号公報には、吹錬終了前４〜５
分の時に精錬終了時のスラグ中ＭｇＯ％が６〜９％とな
るようにＭｇＯ含有物質を添加して吹錬を続けると共
に、吹錬終了後、残存スラグ中にもＭｇＯ含有物質を投
入富化させ炉内耐火物の表面にコーティングさせる方法
が、また特開昭５７−１６１１１号公報には炉底ガス吹
き込み用羽口を具える転炉炉壁面に対し、精錬溶鋼の出
鋼後スラグにドロマイトを添加し炉底ガスにより付着さ
せる方法等が提案され、一部でかなりの効果を上げてい
る。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ステン
レス鋼溶製炉等で生成されるスラグのように塩基度の低
い場合は、前記の手段を適用しても溶融スラグの高塩基
度化に伴う高融点化の効果が少なく、スラグの粘性低下
により付着性が悪化し結果的に炉内耐火物の保護効果が
薄れる。 【０００５】本発明は、上記のような低塩基度スラグが
生成されるステンレス鋼溶製炉等の高温精錬炉において
も、炉内耐火物の溶損を抑制し得る、吹き上げコーティ
ング法による高融点生成物のスラグコーティング方法を
提供することを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明は、精錬炉で脱炭
処理後の塩基度２．０以下の残留スラグに、残留スラグ
／ＣａＯが３〜１０になるように生石灰を添加し、攪拌
しながら、該精錬炉の内壁に攪拌による生成物をコーテ
ィングすることを特徴とする精錬炉における吹き上げコ
ーティング方法を要旨とするものである。 【０００７】なお、前記スラグコーティングを実施する
ためには、残留スラグの温度が１４００〜１７００℃、
コーティングの時間が５〜３０分等の条件を満たすのが
好ましい。 【０００８】 【作用】ステンレス鋼溶製炉等で生成されるスラグのよ
うに塩基度の低い場合、そのままスラグを底吹ガスによ
り吹き上げ炉壁に付着させようとしても、元々のスラグ
の融点が低いためスラグ自体がさらさらの状態であり、
付着性が良くない。そこで、スラグ中に生石灰を添加す
ることにより、生石灰を核としてその周りに生石灰とス
ラグとの高融点反応物であるＣａ2 ＳｉＯ4 やＣａ3 Ｓ
ｉＯ5 等を生成させる。骨材をＣａＯとすると前記の高
融点生成物がバインダーの役割をし、炉壁に付着した時
点で、熱に強いマトリックスが形成される。結果的に、
炉内耐火物と脱炭処理中に生成されるスラグおよび溶鋼
との間に膜が形成されることになり耐火物の溶損抑制効
果が得られる。また、炉壁に付着したスラグの塩基度が
高いことより、炉内耐火物と付着スラグとの反応による
低融点生成物の形成も抑制され、れんが自体にも悪影響
は来さない。しかも、れんが表面に膜があることによ
り、れんがの熱スポールにもかなりの効果が得られる。
塩基度の低いスラグ中に従来のようなＭｇＯ含有物を添
加すると、ＭｇＯ含有物の周りには、メルビナイト等の
比較的融点が低い生成物が形成され、前記のような効果
が得られにくいので、使用する生石灰は高純度のものほ
ど好ましい。 【０００９】吹き上げコーティングを実施するにあた
り、残留スラグ／ＣａＯを３〜１０としたのは、残留ス
ラグ／ＣａＯが３未満の場合は、生石灰と十分反応しう
る残留スラグ量がないことと、生石灰の添加による残留
スラグの冷却作用が大きいことにより高融点反応生成物
が結果的に生成しにくく、炉壁に付着しても保護効果が
劣る。逆に、残留スラグ／ＣａＯが１０より大きい場合
は、残留スラグと反応すべき生石灰の量が少ないことに
より、炉壁に付着した時、生石灰間にＣａＯと反応しき
れない低融点の残留スラグが存在し、炉壁の保護効果が
薄れる結果となる。 【００１０】残留スラグの塩基度を２．０以下としたの
は、塩基度が２．０より大きい場合は、高粘性状態にあ
り残留スラグ自体が凝固し易く、この中に生石灰を添加
しても反応生成物の形成の前に凝固が進行し、高融点生
成物の量が少なく保護効果が薄れるためである。さら
に、好ましい条件として、残留スラグの温度を１４００
〜１７００℃としたのは、残留スラグの温度が１４００
℃未満の場合は残留スラグの融点の下限近傍であるため
吹き上げ実施前に凝固してしまうからであり、また、上
限を１７００℃としたのは既存の精錬炉の吹上温度が１
７００℃以下であることから、これを超える高温化は逆
に転炉耐火物を急激に損耗させるからである。 【００１１】また、好ましい条件として、コーティング
時間を５〜３０分としたのは、５分より短い場合、生石
灰と残留スラグとの反応が完全には終わらず、高融点生
成物が形成されにくく、結果的に炉内耐火物の保護効果
が薄れ、逆に、３０分より長くなると、操業面で支障を
きたすと共に、攪拌および自然放熱によりコーティング
が困難となるからである。 【００１２】 【実施例】表１に実施例として、生石灰を使用した吹き
上げコーティングの結果を示す。 【００１３】 【表１】【００１４】サンプル符号Ａ〜Ｃには、残留スラグ中の
塩基度を変えた時の例を、サンプル符号Ｂ，Ｄ〜Ｆに
は、残留スラグとＣａＯの比を変えた時の例を、サンプ
ル符号Ｂ，Ｇ，Ｈには、スラグの温度を変えた時の例
を、サンプル符号Ｂ，Ｉ〜Ｌには、吹き上げ時間を変え
た時の例を示す。表２に比較例として、本発明の規定の
範囲外にある条件で吹き上げコーティングを実施した結
果を示す。 【００１５】 【表２】【００１６】サンプル符号１は、残留スラグの塩基度が
規定外の条件の場合の例、サンプル符号２〜５は、残留
スラグとＣａＯの比が規定外の場合の例、サンプル符号
６は、スラグの温度が規定外の場会の例、サンプル符号
７は、吹き上げ時間が規定外の場合の例、サンプル符号
８（Ｘ）は、一般的に使用されている軽焼ドロマイトを
使用した時の例を示す。 【００１７】比較例のように、本発明の規定外の条件で
実施した場合、実施例に比べ付着残存性が劣る結果とな
る。表３には、ステンレス鋼溶製炉において、本発明の
吹き上げコーティングを実施し３００回操業した時と、
吹き上げコーティングを実施せず３００回操業した時の
炉内耐火物の溶損状況を溶損指数で比較した結果を示
す。溶損状況を比較した部位は、最も溶損が進行すると
予想されるトラニオン部の１５段目である。 【００１８】 【表３】 【００１９】吹き上げコーティングを実施することで溶
損指数が小さくなり、炉寿命延長に寄与する結果となっ
た。これから明らかなように、本発明によれば炉内耐火
物の保護効果が十分得られることが判る。 【００２０】 【発明の効果】本発明に従い、精錬炉で脱炭処理後の塩
基度２．０以下の残留スラグに残留スラグ／ＣａＯが３
〜１０になるように生石灰を添加し、攪拌しながら、生
石灰と残留スラグとを反応させ、生石灰の表面にＣａ2
ＳｉＯ4 ，Ｃａ3 ＳｉＯ5 等の高融点生成物を形成さ
せ、この生石灰を核とした生成物を該精錬炉の内壁に付
着させることにより、炉内耐火物を脱炭処理中に生成さ
れるスラグおよび溶鋼から保護し、炉寿命延長が図れ
る。
フロントページの続き
(72)発明者 大坪 正和
福岡県北九州市戸畑区飛幡町２番２号
黒崎窯業株式会社 九州支店内
(72)発明者 岡本 嘉昭
福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号
新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内
(72)発明者 松本 透
福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号
新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内
(72)発明者 小林 健次郎
福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号
新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内
(56)参考文献 特開 昭61−56223（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−93816（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21C 5/44
F27D 1/16
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 精錬炉で脱炭処理後の塩基度２．０以下
の残留スラグに残留スラグ／ＣａＯが３〜１０になるよ
うに生石灰を添加し、攪拌しながら、該精錬炉の内壁に
攪拌による生成物をコーティングすることを特徴とする
精錬炉における吹き上げコーティング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12445793A JP3433298B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 精錬炉における吹き上げコーティング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12445793A JP3433298B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 精錬炉における吹き上げコーティング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330134A JPH06330134A (ja) | 1994-11-29 |
| JP3433298B2 true JP3433298B2 (ja) | 2003-08-04 |
Family
ID=14885998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12445793A Expired - Lifetime JP3433298B2 (ja) | 1993-05-26 | 1993-05-26 | 精錬炉における吹き上げコーティング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3433298B2 (ja) |
-
1993
- 1993-05-26 JP JP12445793A patent/JP3433298B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06330134A (ja) | 1994-11-29 |
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