JP2002302712A - 製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法 - Google Patents
製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 マグネシア系スラグ成分調製材の投入方法及
び量の適正化を行うことにより、製鋼用転炉の内張り耐
火物の溶損を抑制するスラグコントロール技術を提供す
る。 【解決手段】 吹錬前および／または吹錬中に、上吹き
ランスから吹錬用酸素とともにその粒径を１〜１０ｍｍ
とするＭｇＯを含有するスラグ成分調製材を吹き込むこ
とにより、スラグ中のＭｇＯ濃度を他のスラグ成分及び
溶鋼温度より求まる飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽和ＭｇＯ
濃度の範囲として製鋼用転炉の内張り耐火物を保護す
る。
び量の適正化を行うことにより、製鋼用転炉の内張り耐
火物の溶損を抑制するスラグコントロール技術を提供す
る。 【解決手段】 吹錬前および／または吹錬中に、上吹き
ランスから吹錬用酸素とともにその粒径を１〜１０ｍｍ
とするＭｇＯを含有するスラグ成分調製材を吹き込むこ
とにより、スラグ中のＭｇＯ濃度を他のスラグ成分及び
溶鋼温度より求まる飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽和ＭｇＯ
濃度の範囲として製鋼用転炉の内張り耐火物を保護す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、マグネシア系耐火
物を内張りした製鋼用転炉のスラグコントロール技術に
よる内張り耐火物の保護方法に関し、特にＭｇＯ含有ス
ラグ成分調製材の粒径及び投入方法を適正化することに
より、内張り耐火物の溶損を抑制する方法に関する。
物を内張りした製鋼用転炉のスラグコントロール技術に
よる内張り耐火物の保護方法に関し、特にＭｇＯ含有ス
ラグ成分調製材の粒径及び投入方法を適正化することに
より、内張り耐火物の溶損を抑制する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鋼用転炉の内張り耐火物には耐熱スポ
ーリング性および耐食性に優れたＭｇＯ−Ｃれんがが広
く使用されており、内張り耐火物の溶損防止を目的とし
て溶銑装入前のスラグコーティングや吹錬中にマグネシ
ア系の原料を炉内へ添加するスラグコントロールが行わ
れている。吹錬中のスラグ中ＭｇＯ濃度を調製するスラ
グコントロール技術では、吹錬前および／また吹錬中に
マグネシア原料を投入することで、ＭｇＯ濃度を予め他
のスラグ成分や温度から決定される飽和溶解度に調製
し、かつスラグを高融点化させて高粘凋化することによ
り、ＭｇＯ−Ｃれんがのスラグへの溶解を抑制してい
る。例えば、特開平０９−２０９１６号公報では、転炉
内の溶融スラグ中のマグネシア含有率を制御すること
で、マグネシア系耐火物の溶損速度を大幅に抑制し、炉
寿命の飛躍的な向上をはかる技術が示されている。
ーリング性および耐食性に優れたＭｇＯ−Ｃれんがが広
く使用されており、内張り耐火物の溶損防止を目的とし
て溶銑装入前のスラグコーティングや吹錬中にマグネシ
ア系の原料を炉内へ添加するスラグコントロールが行わ
れている。吹錬中のスラグ中ＭｇＯ濃度を調製するスラ
グコントロール技術では、吹錬前および／また吹錬中に
マグネシア原料を投入することで、ＭｇＯ濃度を予め他
のスラグ成分や温度から決定される飽和溶解度に調製
し、かつスラグを高融点化させて高粘凋化することによ
り、ＭｇＯ−Ｃれんがのスラグへの溶解を抑制してい
る。例えば、特開平０９−２０９１６号公報では、転炉
内の溶融スラグ中のマグネシア含有率を制御すること
で、マグネシア系耐火物の溶損速度を大幅に抑制し、炉
寿命の飛躍的な向上をはかる技術が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術において
は、確かに製鋼用転炉の内張り耐火物の溶損を抑制する
ことが可能となり、炉寿命を延長する効果は認められる
ものの、従来技術を適用するにあたって、新たに以下に
記述するような改善すべき問題点が判明した。
は、確かに製鋼用転炉の内張り耐火物の溶損を抑制する
ことが可能となり、炉寿命を延長する効果は認められる
ものの、従来技術を適用するにあたって、新たに以下に
記述するような改善すべき問題点が判明した。
【０００４】吹錬前および／また吹錬中にマグネシア系
原料を炉内に投入することで、スラグ中のＭｇＯを所定
の濃度に設定させる技術では、スラグ成分調製材の粒径
は、反応性の点から細かいことが望ましいが、現状は消
化性あるいは炉内装入時や吹錬中の飛散防止の面から３
０〜５０ｍｍ程度の塊状である。実際には、スラグ中へ
のマグネシア系スラグ成分調製材の溶解速度の問題があ
り、所定の濃度に達するのには時間を要する。さらに、
その点を考慮して飽和溶解度以上のマグネシアを添加し
た場合には、スラグが高粘性化し流動性が失われ、脱Ｐ
等の精錬能が低下する可能性もある。３０−５０ｍｍ程
度の粒径では、吹錬中の非常に短い時間の間に、実質的
に適正なＭｇＯ濃度にすることは実際には困難な場合が
ある。したがって、スラグ中のＭｇＯ濃度が完全に飽和
溶解度に到達する前に吹錬が終了するという問題点があ
った。上記問題点を解決するために、粒径が小さいマグ
ネシア原料を炉内に添加すると、添加量のうちの相当の
割合が炉外に飛散して失われるという問題点があった。
また、ＭｇＯ濃度を適正にするには、過剰量のスラグ成
分調製材が必要となり、コストアップに結びついた。
原料を炉内に投入することで、スラグ中のＭｇＯを所定
の濃度に設定させる技術では、スラグ成分調製材の粒径
は、反応性の点から細かいことが望ましいが、現状は消
化性あるいは炉内装入時や吹錬中の飛散防止の面から３
０〜５０ｍｍ程度の塊状である。実際には、スラグ中へ
のマグネシア系スラグ成分調製材の溶解速度の問題があ
り、所定の濃度に達するのには時間を要する。さらに、
その点を考慮して飽和溶解度以上のマグネシアを添加し
た場合には、スラグが高粘性化し流動性が失われ、脱Ｐ
等の精錬能が低下する可能性もある。３０−５０ｍｍ程
度の粒径では、吹錬中の非常に短い時間の間に、実質的
に適正なＭｇＯ濃度にすることは実際には困難な場合が
ある。したがって、スラグ中のＭｇＯ濃度が完全に飽和
溶解度に到達する前に吹錬が終了するという問題点があ
った。上記問題点を解決するために、粒径が小さいマグ
ネシア原料を炉内に添加すると、添加量のうちの相当の
割合が炉外に飛散して失われるという問題点があった。
また、ＭｇＯ濃度を適正にするには、過剰量のスラグ成
分調製材が必要となり、コストアップに結びついた。
【０００５】本発明は、これらの問題点を克服し、製鋼
用転炉の内張り耐火物の溶損を抑制する方法を提供する
ことを目的とする。
用転炉の内張り耐火物の溶損を抑制する方法を提供する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、製鋼用転炉
の耐火物の溶損保護を目的として、鋭意検討を重ねてき
た。本発明の要旨とするところは、 （１）吹錬前および／または吹錬中にＭｇＯを含有する
スラグ成分調製材を投入し、スラグ中のＭｇＯ濃度を調
製して製鋼用転炉のマグネシア系内張り耐火物の損耗を
防止する方法において、上吹きランスから吹錬用酸素と
ともにＭｇＯを含有するスラグ成分調製材を、吹き込む
ことを特徴とする製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。
の耐火物の溶損保護を目的として、鋭意検討を重ねてき
た。本発明の要旨とするところは、 （１）吹錬前および／または吹錬中にＭｇＯを含有する
スラグ成分調製材を投入し、スラグ中のＭｇＯ濃度を調
製して製鋼用転炉のマグネシア系内張り耐火物の損耗を
防止する方法において、上吹きランスから吹錬用酸素と
ともにＭｇＯを含有するスラグ成分調製材を、吹き込む
ことを特徴とする製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。
【０００７】（２）前記ＭｇＯを含有するスラグ成分調
製材として、その粒径を１〜１０ｍｍとすることを特徴
とする（１）記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。
製材として、その粒径を１〜１０ｍｍとすることを特徴
とする（１）記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。
【０００８】（３）スラグ中のＭｇＯ濃度を他のスラグ
成分及び溶鋼温度より求まる飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽
和ＭｇＯ濃度の範囲とすることを抑制することを特徴と
する（１）又は（２）記載の製鋼用転炉の内張り耐火物
の保護方法。
成分及び溶鋼温度より求まる飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽
和ＭｇＯ濃度の範囲とすることを抑制することを特徴と
する（１）又は（２）記載の製鋼用転炉の内張り耐火物
の保護方法。
【０００９】（４）ＭｇＯを含有するスラグ成分調製材
として、ＭｇＯ換算で、軽焼ドロマイトを４０〜１００
質量％使用することを特徴とする（１）〜（３）のいず
れか１項に記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。にある。
として、ＭｇＯ換算で、軽焼ドロマイトを４０〜１００
質量％使用することを特徴とする（１）〜（３）のいず
れか１項に記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。にある。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。
て説明する。
【００１１】本発明者は、各吹錬時間において適正なマ
グネシア濃度を有しかつ必要最小限の量で溶損を抑制す
ることを可能にするマグネシア系スラグ成分調製材の利
用技術について鋭意検討を進めた。第一に、投入後、で
きる限り所定のＭｇＯ濃度に早く達するようにするに
は、ＭｇＯとスラグの反応界面積を大きくし、かつ炉外
への飛散を抑えることが必要である。第二に、ＭｇＯ原
料の溶解速度を踏まえて適正なスラグ中マグネシア濃度
を達成するためには、飽和溶解度以上のマグネシア系ス
ラグ成分調製材を添加することになり、コストアップに
つながるだけでなく、スラグの流動性が低下し各種の精
錬反応に悪影響を及ぼす可能性がある点を考慮した。
グネシア濃度を有しかつ必要最小限の量で溶損を抑制す
ることを可能にするマグネシア系スラグ成分調製材の利
用技術について鋭意検討を進めた。第一に、投入後、で
きる限り所定のＭｇＯ濃度に早く達するようにするに
は、ＭｇＯとスラグの反応界面積を大きくし、かつ炉外
への飛散を抑えることが必要である。第二に、ＭｇＯ原
料の溶解速度を踏まえて適正なスラグ中マグネシア濃度
を達成するためには、飽和溶解度以上のマグネシア系ス
ラグ成分調製材を添加することになり、コストアップに
つながるだけでなく、スラグの流動性が低下し各種の精
錬反応に悪影響を及ぼす可能性がある点を考慮した。
【００１２】ＭｇＯを含有するスラグ成分調製材を炉内
に吹き込む時期については、特に限定しないが、トータ
ルの吹錬時間中、吹錬開始後３０％までの時間内に吹き
込むことが好ましい。
に吹き込む時期については、特に限定しないが、トータ
ルの吹錬時間中、吹錬開始後３０％までの時間内に吹き
込むことが好ましい。
【００１３】本発明のスラグ成分調製材としては、Ｍｇ
Ｏの他に軽焼ドロマイト、生ドロマイト、蛇紋岩、金属
Ｍｇ、軽焼マグネサイト、重焼マグネサイト、さらにＭ
ｇＯ−ＣれんがなどのＭｇＯを含有する廃棄炉材、脱炭
滓などのスラグも使用することができる。また、１種で
も２種以上の混合物でも構わない。成分は、特に限定す
るものではなく、ＭｇＯ以外の成分をＣａＯ、ＦｅＯ、
Ｆｅ2Ｏ3、Ｆｅ3Ｏ4、ＳｉＯ2、ＭｎＯ、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2
Ｏ3などを含有してもよいが、ＭｇＯを２０質量％以上
の含有することが好ましい。
Ｏの他に軽焼ドロマイト、生ドロマイト、蛇紋岩、金属
Ｍｇ、軽焼マグネサイト、重焼マグネサイト、さらにＭ
ｇＯ−ＣれんがなどのＭｇＯを含有する廃棄炉材、脱炭
滓などのスラグも使用することができる。また、１種で
も２種以上の混合物でも構わない。成分は、特に限定す
るものではなく、ＭｇＯ以外の成分をＣａＯ、ＦｅＯ、
Ｆｅ2Ｏ3、Ｆｅ3Ｏ4、ＳｉＯ2、ＭｎＯ、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2
Ｏ3などを含有してもよいが、ＭｇＯを２０質量％以上
の含有することが好ましい。
【００１４】製鋼用転炉の内張り耐火物としては、マグ
ネシア系であれば、特に限定するものではなく、マグネ
シア・カーボン質、マグネシア・ライム・カーボン質、
マグネシア質、ドロマイト質、ドロマイト−カーボン
質、マグネシア・クロム質などいずれでも良い。また、
併せて、アルミナ・クロム質、アルミナ・カーボン質、
アルミナ・炭化珪素・カーボン質、アルミナ・マグネシ
ア・カーボン質、ジルコニア−カーボン質、アルミナ−
マグネシア質、アルミナ−スピネル質なども併用して内
張りすることことができる。さらに、不定形耐火物、れ
んがのいずれでもよく、特に種類を限定するものではな
い。
ネシア系であれば、特に限定するものではなく、マグネ
シア・カーボン質、マグネシア・ライム・カーボン質、
マグネシア質、ドロマイト質、ドロマイト−カーボン
質、マグネシア・クロム質などいずれでも良い。また、
併せて、アルミナ・クロム質、アルミナ・カーボン質、
アルミナ・炭化珪素・カーボン質、アルミナ・マグネシ
ア・カーボン質、ジルコニア−カーボン質、アルミナ−
マグネシア質、アルミナ−スピネル質なども併用して内
張りすることことができる。さらに、不定形耐火物、れ
んがのいずれでもよく、特に種類を限定するものではな
い。
【００１５】次にスラグ成分調製材の粒径について説明
する。スラグ成分調製材の粒径は、粒径１ｍｍ未満では
炉外飛散量が著しく増大する。また、粒径１０ｍｍを超
えると、溶解速度が遅くなり、早期に所定の濃度にする
ことができない。１〜１０ｍｍに製粒化することで、マ
グネシア系スラグ成分調製材が早期に完全に溶解し、均
一なスラグ生成が行われ、内張り耐火物の溶損抑制の効
果を得ることができる。
する。スラグ成分調製材の粒径は、粒径１ｍｍ未満では
炉外飛散量が著しく増大する。また、粒径１０ｍｍを超
えると、溶解速度が遅くなり、早期に所定の濃度にする
ことができない。１〜１０ｍｍに製粒化することで、マ
グネシア系スラグ成分調製材が早期に完全に溶解し、均
一なスラグ生成が行われ、内張り耐火物の溶損抑制の効
果を得ることができる。
【００１６】本発明の内張り耐火物の溶損抑制の効果を
より一層高めるためには、ＭｇＯを含有するスラグ成分
調製材として、ＭｇＯ換算で、軽焼ドロマイトを４０質
量％以上使用することが好ましい。マグネサイトや生ド
ロマイト、ＭｇＯれんが屑などでは、これらの熱分解に
伴うガスの発生でスラグの物理的な性状が変化し、内張
り耐火物の溶損抑制の効果を最大限に得ることが困難な
場合があるのに対して、軽焼ドロマイト中のＣａＯは、
スラグの塩基度を高めてスラグの耐火物への付着性を高
め、また、ＭｇＯはスラグの粘性を高め、適正なスラグ
組成かつスラグ性状を達成することができる。ＭｇＯ換
算で、軽焼ドロマイトを１００質量％使用することは上
記の効果を得る上で好ましい。
より一層高めるためには、ＭｇＯを含有するスラグ成分
調製材として、ＭｇＯ換算で、軽焼ドロマイトを４０質
量％以上使用することが好ましい。マグネサイトや生ド
ロマイト、ＭｇＯれんが屑などでは、これらの熱分解に
伴うガスの発生でスラグの物理的な性状が変化し、内張
り耐火物の溶損抑制の効果を最大限に得ることが困難な
場合があるのに対して、軽焼ドロマイト中のＣａＯは、
スラグの塩基度を高めてスラグの耐火物への付着性を高
め、また、ＭｇＯはスラグの粘性を高め、適正なスラグ
組成かつスラグ性状を達成することができる。ＭｇＯ換
算で、軽焼ドロマイトを１００質量％使用することは上
記の効果を得る上で好ましい。
【００１７】吹き止め時のスラグの飽和ＭｇＯ濃度は、
転炉スラグの主要成分であるＣａＯ−ＦｅＯ−ＳｉＯ2
系スラグへのＭｇＯ溶解度から決まる。例えば、鉄鋼便
覧第II巻 製銑・製鋼（１９７９年発行） ｐ．４８
８，図８・１０５に示す溶解度曲線から求めることがで
きる。また、 Ｄｒ． Ｇ． Ｅｒｉｋｓｓｏｎにより
開発された化学平衡計算プログラムであるｓｏｌｇａｓ
ｍｉｘを用いて、吹き止め温度における平衡組成を計算
することで、ＭｇＯ濃度を決定することもできる。
転炉スラグの主要成分であるＣａＯ−ＦｅＯ−ＳｉＯ2
系スラグへのＭｇＯ溶解度から決まる。例えば、鉄鋼便
覧第II巻 製銑・製鋼（１９７９年発行） ｐ．４８
８，図８・１０５に示す溶解度曲線から求めることがで
きる。また、 Ｄｒ． Ｇ． Ｅｒｉｋｓｓｏｎにより
開発された化学平衡計算プログラムであるｓｏｌｇａｓ
ｍｉｘを用いて、吹き止め温度における平衡組成を計算
することで、ＭｇＯ濃度を決定することもできる。
【００１８】スラグ中のＭｇＯ濃度が上式より求まる飽
和ＭｇＯ濃度−２％よりも、さらに低い場合は、耐火物
の溶損を十分に抑制する効果が認められなくなるので、
飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽和ＭｇＯ濃度とすることが好
ましい。
和ＭｇＯ濃度−２％よりも、さらに低い場合は、耐火物
の溶損を十分に抑制する効果が認められなくなるので、
飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽和ＭｇＯ濃度とすることが好
ましい。
【００１９】さらに、スラグ成分調製材を吹錬用酸素と
ともに上吹きランスから吹き込むことにより、スラグ成
分調製材の炉外への飛散を極力抑制することができる。
ともに上吹きランスから吹き込むことにより、スラグ成
分調製材の炉外への飛散を極力抑制することができる。
【００２０】
【実施例】（実施例１〜３及び比較例１）以下に本発明
を実施例によって説明する。ただし、本発明はこれらの
実施例に限定されるものではない。
を実施例によって説明する。ただし、本発明はこれらの
実施例に限定されるものではない。
【００２１】例として２７０ｔ製鋼用転炉での検討を進
めた。溶銑及び溶鋼の温度は１３００〜１７００℃で、
ＣＯ，ＣＯ2，Ｏ2の雰囲気下で脱炭精錬に使用されるこ
とを特徴とする製鋼用転炉である。転炉は上底吹きで、
全周をＭｇＯ−Ｃれんがで内張りしたものである。操業
条件としては、溶銑２５０ｔとスクラップ１０ｔ、平均
吹き止め温度は１６５０℃であり、スラグ成分調製材と
しては、生石灰、軽焼ドロマイト（ＭｇＯ＝３０質量
％）、生ドロマイト（ＭｇＯ＝１７質量％）、軟珪石、
マンガン鉱石を使用した。気体酸素は全て上吹き酸素ラ
ンスより一定送酸速度で供給した。また、耐火物の溶出
量は、ＭｇＯのマスバランスから算出し、５０チャージ
の平均値から耐火物溶出量とした。図１には、ＭｇＯを
含むスラグ成分調製材の原単位と耐火物からの溶出Ｍｇ
Ｏ量の関係を示す。
めた。溶銑及び溶鋼の温度は１３００〜１７００℃で、
ＣＯ，ＣＯ2，Ｏ2の雰囲気下で脱炭精錬に使用されるこ
とを特徴とする製鋼用転炉である。転炉は上底吹きで、
全周をＭｇＯ−Ｃれんがで内張りしたものである。操業
条件としては、溶銑２５０ｔとスクラップ１０ｔ、平均
吹き止め温度は１６５０℃であり、スラグ成分調製材と
しては、生石灰、軽焼ドロマイト（ＭｇＯ＝３０質量
％）、生ドロマイト（ＭｇＯ＝１７質量％）、軟珪石、
マンガン鉱石を使用した。気体酸素は全て上吹き酸素ラ
ンスより一定送酸速度で供給した。また、耐火物の溶出
量は、ＭｇＯのマスバランスから算出し、５０チャージ
の平均値から耐火物溶出量とした。図１には、ＭｇＯを
含むスラグ成分調製材の原単位と耐火物からの溶出Ｍｇ
Ｏ量の関係を示す。
【００２２】比較例１は、現行の方法で、吹錬後２分以
内に、バンカーから炉内に３０−５０ｍｍ程度の粒径の
軽焼ドロマイトをスラグ成分調製材として投入した。吹
き止め温度：１６００℃，吹き止め時のスラグ組成をＣ
ａＯ：４９％，ＳｉＯ2：１６％，Ｔ．Ｆｅ：１９％，
ＭｎＯ：７％，Ａｌ2Ｏ3：２％と想定し、前述の鉄鋼便
覧 第II巻 製銑・製鋼（１９７９年発行） ｐ．４８
８，図８・１０５に記載されているＭｇＯ溶解度曲線
（図２）からＭｇＯ＝１０％となるように、軽焼ドロマ
イトを投入した。実施例１は、吹錬開始２分後から上吹
きランスを用いて、吹錬用酸素とともに粒径１−１０ｍ
ｍの軽焼ドロマイトを本発明のＭｇＯを含有するスラグ
成分調製材として、炉内に吹き込んだ場合である。実施
例２は、吹錬開始２分後から上吹きランスを用いて、吹
錬用酸素とともに粒径１ｍｍ以下の軽焼ドロマイトを本
発明のスラグ成分調製材として、炉内に吹き込んだ場合
である。実施例３は、吹錬開始２分後から上吹きランス
を用いて、吹錬用酸素とともに粒径１０ｍｍ以上３０ｍ
ｍ未満の軽焼ドロマイトを本発明のスラグ成分調製材と
して、炉内に吹き込んだ場合である。実施例１〜３は、
比較例１と同様の吹き止め温度及び吹き止めスラグ組成
を想定し、ＭｇＯ濃度を１０％になるように、軽焼ドロ
マイトを投入した。実施例４は、吹錬開始２分後から上
吹きランスを用いて、吹錬用酸素とともに粒径１−１０
ｍｍの軽焼ドロマイトを本発明のスラグ成分調製材とし
て、炉内に吹き込み、比較例１で求めた飽和ＭｇＯ濃度
よりも２％低い８％となるように調製した場合である。
内に、バンカーから炉内に３０−５０ｍｍ程度の粒径の
軽焼ドロマイトをスラグ成分調製材として投入した。吹
き止め温度：１６００℃，吹き止め時のスラグ組成をＣ
ａＯ：４９％，ＳｉＯ2：１６％，Ｔ．Ｆｅ：１９％，
ＭｎＯ：７％，Ａｌ2Ｏ3：２％と想定し、前述の鉄鋼便
覧 第II巻 製銑・製鋼（１９７９年発行） ｐ．４８
８，図８・１０５に記載されているＭｇＯ溶解度曲線
（図２）からＭｇＯ＝１０％となるように、軽焼ドロマ
イトを投入した。実施例１は、吹錬開始２分後から上吹
きランスを用いて、吹錬用酸素とともに粒径１−１０ｍ
ｍの軽焼ドロマイトを本発明のＭｇＯを含有するスラグ
成分調製材として、炉内に吹き込んだ場合である。実施
例２は、吹錬開始２分後から上吹きランスを用いて、吹
錬用酸素とともに粒径１ｍｍ以下の軽焼ドロマイトを本
発明のスラグ成分調製材として、炉内に吹き込んだ場合
である。実施例３は、吹錬開始２分後から上吹きランス
を用いて、吹錬用酸素とともに粒径１０ｍｍ以上３０ｍ
ｍ未満の軽焼ドロマイトを本発明のスラグ成分調製材と
して、炉内に吹き込んだ場合である。実施例１〜３は、
比較例１と同様の吹き止め温度及び吹き止めスラグ組成
を想定し、ＭｇＯ濃度を１０％になるように、軽焼ドロ
マイトを投入した。実施例４は、吹錬開始２分後から上
吹きランスを用いて、吹錬用酸素とともに粒径１−１０
ｍｍの軽焼ドロマイトを本発明のスラグ成分調製材とし
て、炉内に吹き込み、比較例１で求めた飽和ＭｇＯ濃度
よりも２％低い８％となるように調製した場合である。
【００２３】（実施例４）次に、同様の製鋼用転炉にお
いて、スラグ成分調製材として用いるＭｇＯ源として代
表的な軽焼ドロマイトと生ドロマイトの効果を検討し
た。方法としては、吹錬開始２分後から上吹きランスを
用いて、吹錬用酸素とともに粒径１−１０ｍｍの軽焼ド
ロマイト及び／または生ドロマイトを、ＭｇＯの添加量
が３ｋｇ／ｔになるように混合して添加した。本発明の
ＭｇＯを含有するスラグ成分調製材として、炉内に吹き
込んだ場合について検討した。図３には、軽焼ドロマイ
トの使用比率と耐火物からの溶出ＭｇＯ量の関係を示
す。その結果、軽焼ドロマイトの使用比率が４０質量(m
ass)％付近までは、使用比率を高くしても耐火物溶出量
に差は認められないが、４０質量％を超えると、使用比
率に比例して、耐火物の溶出が抑制されることがわかっ
た。
いて、スラグ成分調製材として用いるＭｇＯ源として代
表的な軽焼ドロマイトと生ドロマイトの効果を検討し
た。方法としては、吹錬開始２分後から上吹きランスを
用いて、吹錬用酸素とともに粒径１−１０ｍｍの軽焼ド
ロマイト及び／または生ドロマイトを、ＭｇＯの添加量
が３ｋｇ／ｔになるように混合して添加した。本発明の
ＭｇＯを含有するスラグ成分調製材として、炉内に吹き
込んだ場合について検討した。図３には、軽焼ドロマイ
トの使用比率と耐火物からの溶出ＭｇＯ量の関係を示
す。その結果、軽焼ドロマイトの使用比率が４０質量(m
ass)％付近までは、使用比率を高くしても耐火物溶出量
に差は認められないが、４０質量％を超えると、使用比
率に比例して、耐火物の溶出が抑制されることがわかっ
た。
【００２４】これまでのスラグコントロール技術では、
溶解速度のために十分な溶損抑制効果を得ることができ
ない場合や過剰量のスラグ成分調製材の投入が必要であ
ったが、本発明により、最小限のスラグ成分調製材の利
用で内張り耐火物の溶損抑制を達成することができた。
溶解速度のために十分な溶損抑制効果を得ることができ
ない場合や過剰量のスラグ成分調製材の投入が必要であ
ったが、本発明により、最小限のスラグ成分調製材の利
用で内張り耐火物の溶損抑制を達成することができた。
【００２５】本発明例は、いずれの場合も、従来の技術
である比較例１に対して、実炉において耐火物の溶損量
を大きく抑制することができた。また、マグネシア系ス
ラグ成分調製材を内張り耐火物の溶損を抑制するのに足
る必要最少量にとどめ、ＭｇＯ系スラグ成分調製材の原
単位を低減することができた。
である比較例１に対して、実炉において耐火物の溶損量
を大きく抑制することができた。また、マグネシア系ス
ラグ成分調製材を内張り耐火物の溶損を抑制するのに足
る必要最少量にとどめ、ＭｇＯ系スラグ成分調製材の原
単位を低減することができた。
【００２６】
【発明の効果】本発明は、製鋼用転炉で、スラグ中のＭ
ｇＯ濃度を適正に調製することで、内張り耐火物の溶損
を大幅に抑制する優れた効果を発揮するものである。
ｇＯ濃度を適正に調製することで、内張り耐火物の溶損
を大幅に抑制する優れた効果を発揮するものである。
【図１】 ＭｇＯ原料添加量と耐火物の溶出量の関係を
示す図である。
示す図である。
【図２】 ＣａＯ−ＦｅＯ−ＳｉＯ2系スラグへのＭｇ
Ｏ溶解度を示す図である。
Ｏ溶解度を示す図である。
【図３】 軽焼ドロマイト使用量と耐火物の溶出量の関
係を示す図である。
係を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 吹錬前および／または吹錬中にＭｇＯを
含有するスラグ成分調製材を投入し、スラグ中のＭｇＯ
濃度を調製して製鋼用転炉のマグネシア系内張り耐火物
の損耗を防止する方法において、上吹きランスから吹錬
用酸素とともにＭｇＯを含有するスラグ成分調製材を吹
き込むことを特徴とする製鋼用転炉の内張り耐火物の保
護方法。 - 【請求項２】 前記ＭｇＯを含有するスラグ成分調製材
として、その粒径を１〜１０ｍｍとすることを特徴とす
る請求項１記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方
法。 - 【請求項３】 スラグ中のＭｇＯ濃度を他のスラグ成分
及び溶鋼温度より求まる飽和ＭｇＯ濃度−２％〜飽和Ｍ
ｇＯ濃度の範囲とすることを特徴とする請求項１又は２
記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法。 - 【請求項４】 ＭｇＯを含有するスラグ成分調製材とし
て、ＭｇＯ換算で、軽焼ドロマイトを４０〜１００質量
％使用することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１
項に記載の製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001314012A JP2002302712A (ja) | 2001-01-30 | 2001-10-11 | 製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001-21983 | 2001-01-30 | ||
| JP2001021983 | 2001-01-30 | ||
| JP2001314012A JP2002302712A (ja) | 2001-01-30 | 2001-10-11 | 製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002302712A true JP2002302712A (ja) | 2002-10-18 |
Family
ID=26608542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001314012A Withdrawn JP2002302712A (ja) | 2001-01-30 | 2001-10-11 | 製鋼用転炉の内張り耐火物の保護方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002302712A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012158495A (ja) * | 2011-02-01 | 2012-08-23 | Nippon Material Kk | 製鋼用炉壁保護材及びその製造方法 |
| JP2013220952A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐火レンガ保護材及びその製造方法 |
| CN113684346A (zh) * | 2021-09-08 | 2021-11-23 | 山东九羊集团有限公司 | 转炉炼钢用生白云石代替轻烧白云石 |
-
2001
- 2001-10-11 JP JP2001314012A patent/JP2002302712A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012158495A (ja) * | 2011-02-01 | 2012-08-23 | Nippon Material Kk | 製鋼用炉壁保護材及びその製造方法 |
| JP2013220952A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐火レンガ保護材及びその製造方法 |
| CN113684346A (zh) * | 2021-09-08 | 2021-11-23 | 山东九羊集团有限公司 | 转炉炼钢用生白云石代替轻烧白云石 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050104 |