JP3415221B2 - 電流増幅回路 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、カレントミラー回路
を用いた電流スイッチによる電流増幅回路に関し、特に
スイッチコントロール電流を大幅に低減できるようにし
た電流増幅回路に関する。
を用いた電流スイッチによる電流増幅回路に関し、特に
スイッチコントロール電流を大幅に低減できるようにし
た電流増幅回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、カレントミラー回路を用いた電流
スイッチによる電流増幅回路としては、図６に示すよう
な構成のものが知られている（青木英彦著「アナログＩ
Ｃの機能回路設計入門」，ＣＱ出版社発行，第169 〜17
0 頁参照）。図６において、Ｑ11〜Ｑ13はＮＰＮトラン
ジスタで、カレントミラー回路を構成しており、それぞ
れのエミッタとＧＮＤ間には抵抗Ｒ11〜Ｒ13が接続され
ている。そしてトランジスタＱ11のコレクタとベースは
電流源Ｉinに接続されている。トランジスタＱ13のエミ
ッタには、同じくカレントミラー回路を構成しているＰ
ＮＰトランジスタＱ14，Ｑ15の中のトランジスタＱ14の
コレクタが接続されている。トランジスタＱ14，Ｑ15に
は、それぞれエミッタと電源ＶCCとの間に抵抗Ｒ14，Ｒ
15が接続され、トランジスタＱ15のコレクタとベースは
コントロール電流源ＩC に接続されている。そしてトラ
ンジスタＱ12，Ｑ13のコレクタより出力電流ＩOUT1，Ｉ
OUT2がそれぞれ出力されるようになっている。
スイッチによる電流増幅回路としては、図６に示すよう
な構成のものが知られている（青木英彦著「アナログＩ
Ｃの機能回路設計入門」，ＣＱ出版社発行，第169 〜17
0 頁参照）。図６において、Ｑ11〜Ｑ13はＮＰＮトラン
ジスタで、カレントミラー回路を構成しており、それぞ
れのエミッタとＧＮＤ間には抵抗Ｒ11〜Ｒ13が接続され
ている。そしてトランジスタＱ11のコレクタとベースは
電流源Ｉinに接続されている。トランジスタＱ13のエミ
ッタには、同じくカレントミラー回路を構成しているＰ
ＮＰトランジスタＱ14，Ｑ15の中のトランジスタＱ14の
コレクタが接続されている。トランジスタＱ14，Ｑ15に
は、それぞれエミッタと電源ＶCCとの間に抵抗Ｒ14，Ｒ
15が接続され、トランジスタＱ15のコレクタとベースは
コントロール電流源ＩC に接続されている。そしてトラ
ンジスタＱ12，Ｑ13のコレクタより出力電流ＩOUT1，Ｉ
OUT2がそれぞれ出力されるようになっている。
【０００３】このように構成された電流増幅回路は、２
つの出力電流ＩOUT1，ＩOUT2を取り出し、その中、一方
の出力電流ＩOUT2をＯＮ／ＯＦＦするものである。次
に、その動作態様について説明する。抵抗Ｒ11，Ｒ12，
Ｒ13の各抵抗値Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13が等しいとすると、ま
ず、コントロール電流源ＩC が０のときは、トランジス
タＱ14はＯＦＦしているので、トランジスタＱ11〜Ｑ13
は通常のカレントミラー動作を行い、ＩOUT1＝ＩOUT2＝
Ｉinとなる。すなわち、出力電流ＩOUT2はＯＮとなる。
次に出力電流ＩOUT2をＯＦＦする場合は、コントロール
電流源ＩC をＯＮとし、それによって流れるトランジス
タＱ14のコレクタ電流により、トランジスタＱ13のベー
ス・エミッタ間電圧ＶBEQ13 を0.４Ｖ以下にすることに
よって可能となる。
つの出力電流ＩOUT1，ＩOUT2を取り出し、その中、一方
の出力電流ＩOUT2をＯＮ／ＯＦＦするものである。次
に、その動作態様について説明する。抵抗Ｒ11，Ｒ12，
Ｒ13の各抵抗値Ｒ11，Ｒ12，Ｒ13が等しいとすると、ま
ず、コントロール電流源ＩC が０のときは、トランジス
タＱ14はＯＦＦしているので、トランジスタＱ11〜Ｑ13
は通常のカレントミラー動作を行い、ＩOUT1＝ＩOUT2＝
Ｉinとなる。すなわち、出力電流ＩOUT2はＯＮとなる。
次に出力電流ＩOUT2をＯＦＦする場合は、コントロール
電流源ＩC をＯＮとし、それによって流れるトランジス
タＱ14のコレクタ電流により、トランジスタＱ13のベー
ス・エミッタ間電圧ＶBEQ13 を0.４Ｖ以下にすることに
よって可能となる。
【０００４】トランジスタＱ13のベース電位ＶBQ13は、
次式（１）で表される。 ＶBQ13＝Ｉin・Ｒ11＋ＶBEQ11 ・・・・・（１） ここで、ＶBEQ11 はトランジスタＱ11のベース・エミッ
タ間電圧を表している。コントロール電流源ＩC をＯＮ
し、トランジスタＱ13のエミッタ電位ＶEQ13をベース電
位ＶBQ13以上とすればよいので、次式（２），（３）が
成立する。なお、通常、トランジスタはベース・エミッ
タ間電圧ＶBE＝0.４Ｖ位からＯＦＦするが、ここでは確
実にＯＦＦするＶBE＝０として説明を行う。 ＶEQ13＝ＩC ・Ｒ13 ・・・・・（２） ＶBQ13≦ＶEQ13 ・・・・・（３） ここで、ＩC はコントロール電流源ＩC の電流値を表し
ている。上記（１），（２）式に（３）式を代入する
と、次式（４），（５）が得られる。 Ｉin・Ｒ11＋ＶBEQ11 ≦ＩC ・Ｒ13 ・・・・・（４） ＩC ≧（Ｉin・Ｒ11＋ＶBEQ11 ）／Ｒ13 ・・・・・（５） 上記（５）式を満足するように、コントロール電流源Ｉ
C を設定することにより、出力電流ＩOUT2をＯＦＦする
ことができる。
次式（１）で表される。 ＶBQ13＝Ｉin・Ｒ11＋ＶBEQ11 ・・・・・（１） ここで、ＶBEQ11 はトランジスタＱ11のベース・エミッ
タ間電圧を表している。コントロール電流源ＩC をＯＮ
し、トランジスタＱ13のエミッタ電位ＶEQ13をベース電
位ＶBQ13以上とすればよいので、次式（２），（３）が
成立する。なお、通常、トランジスタはベース・エミッ
タ間電圧ＶBE＝0.４Ｖ位からＯＦＦするが、ここでは確
実にＯＦＦするＶBE＝０として説明を行う。 ＶEQ13＝ＩC ・Ｒ13 ・・・・・（２） ＶBQ13≦ＶEQ13 ・・・・・（３） ここで、ＩC はコントロール電流源ＩC の電流値を表し
ている。上記（１），（２）式に（３）式を代入する
と、次式（４），（５）が得られる。 Ｉin・Ｒ11＋ＶBEQ11 ≦ＩC ・Ｒ13 ・・・・・（４） ＩC ≧（Ｉin・Ｒ11＋ＶBEQ11 ）／Ｒ13 ・・・・・（５） 上記（５）式を満足するように、コントロール電流源Ｉ
C を設定することにより、出力電流ＩOUT2をＯＦＦする
ことができる。
【０００５】次に、上記電流増幅回路の応用例を図７に
基づいて説明する。この応用例は、カレントミラー電流
スイッチを複数並べて構成した電流増幅回路である。図
７において、Ｑ21〜Ｑ24はＮＰＮトランジスタでカレン
トミラー回路を構成しており、それぞれのエミッタとＧ
ＮＤ間には抵抗Ｒ21〜Ｒ24が接続されている。トランジ
スタＱ21のコレクタとベースは電流源Ｉinに接続されて
おり、トランジスタＱ22〜Ｑ24の各エミッタはそれぞれ
スイッチＳＷ１〜ＳＷ３の一端に接続されて、各コレク
タは出力端子ＯＵＴに接続されている。スイッチＳＷ１
〜ＳＷ３の他端は、それぞれコントロール電流源ＩC1，
ＩC2，ＩC3に接続されている。
基づいて説明する。この応用例は、カレントミラー電流
スイッチを複数並べて構成した電流増幅回路である。図
７において、Ｑ21〜Ｑ24はＮＰＮトランジスタでカレン
トミラー回路を構成しており、それぞれのエミッタとＧ
ＮＤ間には抵抗Ｒ21〜Ｒ24が接続されている。トランジ
スタＱ21のコレクタとベースは電流源Ｉinに接続されて
おり、トランジスタＱ22〜Ｑ24の各エミッタはそれぞれ
スイッチＳＷ１〜ＳＷ３の一端に接続されて、各コレク
タは出力端子ＯＵＴに接続されている。スイッチＳＷ１
〜ＳＷ３の他端は、それぞれコントロール電流源ＩC1，
ＩC2，ＩC3に接続されている。
【０００６】この電流増幅回路は、各スイッチＳＷ１〜
ＳＷ３のＯＮ／ＯＦＦにより、入力電流Ｉinを増幅する
もので、例えば、各トランジスタＱ21〜Ｑ24のエミッタ
サイズの比を次式（６）のように設定し、抵抗Ｒ21〜Ｒ
24の抵抗値Ｒ21〜Ｒ24の比を次式（７）のように設定す
る。 Ｑ21：Ｑ22：Ｑ23：Ｑ24＝１：１：２：４ ・・・・・（６） Ｒ21：Ｒ22：Ｒ23：Ｒ24＝１：１：１／２：１／４ ・・・・・（７） このように設定すると、トランジスタＱ22をＯＦＦする
には、次式（８）を満足するように、コントロール電流
源ＩC1を設定すればよい。 ＩC1≧（Ｉin・Ｒ21＋ＶBEQ22 ）／Ｒ22 ≧Ｉin＋ＶBEQ22 ／Ｒ21 ・・・・・（８） 同様に、トランジスタＱ23，Ｑ24をＯＦＦするには、そ
れぞれ次式（９），（10）を満足するようにコントロー
ル電流源ＩC2，ＩC3を設定すればよい。 ＩC2≧（Ｉin・Ｒ21＋ＶBEQ23 ）／Ｒ23 ≧２・Ｉin＋２・ＶBEQ23 ／Ｒ21 ・・・・・（９） ＩC3≧（Ｉin・Ｒ21＋ＶBEQ24 ）／Ｒ24 ≧４・Ｉin＋４・ＶBEQ24 ／Ｒ21 ・・・・・（10）
ＳＷ３のＯＮ／ＯＦＦにより、入力電流Ｉinを増幅する
もので、例えば、各トランジスタＱ21〜Ｑ24のエミッタ
サイズの比を次式（６）のように設定し、抵抗Ｒ21〜Ｒ
24の抵抗値Ｒ21〜Ｒ24の比を次式（７）のように設定す
る。 Ｑ21：Ｑ22：Ｑ23：Ｑ24＝１：１：２：４ ・・・・・（６） Ｒ21：Ｒ22：Ｒ23：Ｒ24＝１：１：１／２：１／４ ・・・・・（７） このように設定すると、トランジスタＱ22をＯＦＦする
には、次式（８）を満足するように、コントロール電流
源ＩC1を設定すればよい。 ＩC1≧（Ｉin・Ｒ21＋ＶBEQ22 ）／Ｒ22 ≧Ｉin＋ＶBEQ22 ／Ｒ21 ・・・・・（８） 同様に、トランジスタＱ23，Ｑ24をＯＦＦするには、そ
れぞれ次式（９），（10）を満足するようにコントロー
ル電流源ＩC2，ＩC3を設定すればよい。 ＩC2≧（Ｉin・Ｒ21＋ＶBEQ23 ）／Ｒ23 ≧２・Ｉin＋２・ＶBEQ23 ／Ｒ21 ・・・・・（９） ＩC3≧（Ｉin・Ｒ21＋ＶBEQ24 ）／Ｒ24 ≧４・Ｉin＋４・ＶBEQ24 ／Ｒ21 ・・・・・（10）
【０００７】このような条件で、コントロール電流源Ｉ
C1，ＩC2，ＩC3を設定し、スイッチＳＷ１〜ＳＷ３を全
てＯＮすると、トランジスタＱ22〜Ｑ24は全てＯＦＦ
し、出力電流ＩOUT ＝０となる。次に、スイッチＳＷ１
のみをＯＦＦすると、トランジスタＱ22はＯＮし、Ｉ
OUT ＝Ｉinとなる。スイッチＳＷ２をＯＦＦし、スイッ
チＳＷ１，ＳＷ３をＯＮすると、トランジスタＱ23はＯ
Ｎし、ＩOUT ＝２・Ｉinとなる。またスイッチＳＷ１，
ＳＷ２をＯＦＦし、スイッチＳＷ３をＯＮすると、トラ
ンジスタＱ22，Ｑ23はＯＮし、ＩOUT ＝３・Ｉinとな
る。このように各スイッチＳＷ１〜ＳＷ３をＯＮ／ＯＦ
Ｆすることにより、ＩOUT ＝０からＩOUT ＝７・Ｉinま
で、入力電流を可変増幅することができる。
C1，ＩC2，ＩC3を設定し、スイッチＳＷ１〜ＳＷ３を全
てＯＮすると、トランジスタＱ22〜Ｑ24は全てＯＦＦ
し、出力電流ＩOUT ＝０となる。次に、スイッチＳＷ１
のみをＯＦＦすると、トランジスタＱ22はＯＮし、Ｉ
OUT ＝Ｉinとなる。スイッチＳＷ２をＯＦＦし、スイッ
チＳＷ１，ＳＷ３をＯＮすると、トランジスタＱ23はＯ
Ｎし、ＩOUT ＝２・Ｉinとなる。またスイッチＳＷ１，
ＳＷ２をＯＦＦし、スイッチＳＷ３をＯＮすると、トラ
ンジスタＱ22，Ｑ23はＯＮし、ＩOUT ＝３・Ｉinとな
る。このように各スイッチＳＷ１〜ＳＷ３をＯＮ／ＯＦ
Ｆすることにより、ＩOUT ＝０からＩOUT ＝７・Ｉinま
で、入力電流を可変増幅することができる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の電流増幅回路においては、その回路構成上、コント
ロール電流ＩC を多く流す必要があるという問題点があ
る。すなわち、図６に示した従来例では、コントロール
電流ＩC は（５）式を満足する必要がある。ここで、Ｒ
11＝Ｒ13とすると、（５）式は次式（11）のように表さ
れる。 ＩC ≧Ｉin＋ＶBEQ11 ／Ｒ13 ・・・・・（11） 上記（11）式より、コントロール電流ＩC は入力電流Ｉ
inより必ず大になり、多くのコントロール電流を流す必
要があることがわかる。また、抵抗Ｒ13の値Ｒ13が小さ
い場合、更に大なるコントロール電流を流す必要があ
る。
来の電流増幅回路においては、その回路構成上、コント
ロール電流ＩC を多く流す必要があるという問題点があ
る。すなわち、図６に示した従来例では、コントロール
電流ＩC は（５）式を満足する必要がある。ここで、Ｒ
11＝Ｒ13とすると、（５）式は次式（11）のように表さ
れる。 ＩC ≧Ｉin＋ＶBEQ11 ／Ｒ13 ・・・・・（11） 上記（11）式より、コントロール電流ＩC は入力電流Ｉ
inより必ず大になり、多くのコントロール電流を流す必
要があることがわかる。また、抵抗Ｒ13の値Ｒ13が小さ
い場合、更に大なるコントロール電流を流す必要があ
る。
【０００９】また図７に示した従来例では、コントロー
ル電流ＩC1〜ＩC3は、それぞれ（８）式〜（10）式を満
足する必要がある。（８）式〜（10）式よりコントロー
ル電流の合計ＩC(all)は、次式（12）で表される。 ＩC(all)＝ＩC1＋ＩC2＋ＩC3＝７・Ｉin＋７・ＶBE／Ｒ21 ・・・・・（12） この（12）式からわかるように、入力電流Ｉinに対し
て、コントロール電流を大幅に流す必要がある。
ル電流ＩC1〜ＩC3は、それぞれ（８）式〜（10）式を満
足する必要がある。（８）式〜（10）式よりコントロー
ル電流の合計ＩC(all)は、次式（12）で表される。 ＩC(all)＝ＩC1＋ＩC2＋ＩC3＝７・Ｉin＋７・ＶBE／Ｒ21 ・・・・・（12） この（12）式からわかるように、入力電流Ｉinに対し
て、コントロール電流を大幅に流す必要がある。
【００１０】本発明は、従来の電流増幅回路における上
記問題点を解消するためになされたもので、コントロー
ル電流が入力電流や出力電流に影響されず、且つ大幅に
低減できるようにした電流増幅回路を提供することを目
的とする。
記問題点を解消するためになされたもので、コントロー
ル電流が入力電流や出力電流に影響されず、且つ大幅に
低減できるようにした電流増幅回路を提供することを目
的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段及び作用】上記問題点を解
決するため、本発明は、コレクタとベースを、一端を一
方の電源に接続した入力電流源の他端に接続した第１の
極性の第１のトランジスタと、エミッタを該第１のトラ
ンジスタのエミッタに、コレクタとベースを他方の電源
にそれぞれ接続した第２の極性の第２のトランジスタと
からなるカレントミラー回路の入力部と、ベースを前記
第１のトランジスタのベースに、コレクタを出力端子に
それぞれ接続した第１の極性の第３のトランジスタと、
エミッタを該第３のトランジスタのエミッタに、コレク
タを他方の電源にそれぞれ接続した第２の極性の第４の
トランジスタとからなるカレントミラー回路の出力部
と、一端を一方の電源に接続したコントロール電流源
と、該電流源の他端に一端を接続したスイッチと、一端
を該スイッチの他端と前記第４のトランジスタのベース
に接続し他端を他方の電源に接続した抵抗とからなる電
流スイッチコントロール部とで電流増幅回路を構成する
ものである。
決するため、本発明は、コレクタとベースを、一端を一
方の電源に接続した入力電流源の他端に接続した第１の
極性の第１のトランジスタと、エミッタを該第１のトラ
ンジスタのエミッタに、コレクタとベースを他方の電源
にそれぞれ接続した第２の極性の第２のトランジスタと
からなるカレントミラー回路の入力部と、ベースを前記
第１のトランジスタのベースに、コレクタを出力端子に
それぞれ接続した第１の極性の第３のトランジスタと、
エミッタを該第３のトランジスタのエミッタに、コレク
タを他方の電源にそれぞれ接続した第２の極性の第４の
トランジスタとからなるカレントミラー回路の出力部
と、一端を一方の電源に接続したコントロール電流源
と、該電流源の他端に一端を接続したスイッチと、一端
を該スイッチの他端と前記第４のトランジスタのベース
に接続し他端を他方の電源に接続した抵抗とからなる電
流スイッチコントロール部とで電流増幅回路を構成する
ものである。
【００１２】このように構成した電流増幅回路において
は、出力電流をＯＮ／ＯＦＦさせるコントロール電流
は、電流スイッチコントロール部を構成している抵抗の
抵抗値のみに依存して設定される。したがってコントロ
ール電流は、入力電流や出力電流に影響されず、また上
記抵抗値を適切に設定することにより、入力電流よりも
大幅に低減することが可能となる。
は、出力電流をＯＮ／ＯＦＦさせるコントロール電流
は、電流スイッチコントロール部を構成している抵抗の
抵抗値のみに依存して設定される。したがってコントロ
ール電流は、入力電流や出力電流に影響されず、また上
記抵抗値を適切に設定することにより、入力電流よりも
大幅に低減することが可能となる。
【００１３】
【実施例】次に実施例について説明する。図１は、本発
明に係る電流増幅回路の基本的な第１の実施例を示す回
路構成図である。図１において、Ｑ１，Ｑ２はカレント
ミラー回路を構成しているＮＰＮトランジスタで、カレ
ントミラー回路の入力部側のトランジスタＱ１のコレク
タ及びベースは、一端を電源ＶCCに接続した入力電流源
１の他端に接続され、エミッタはトランジスタＱ３のエ
ミッタに接続されており、トランジスタＱ３のコレクタ
とベースはＧＮＤに接続されている。カレントミラー回
路の出力部側のトランジスタＱ２のコレクタは出力端子
３に接続され、ベースはトランジスタＱ１のベースとコ
レクタに接続され、エミッタはＮＰＮトランジスタＱ４
のエミッタに接続されており、トランジスタＱ４のコレ
クタはＧＮＤに接続され、ベースは、他端がＧＮＤに接
続された抵抗Ｒ１とスイッチＳＷ１の一端に接続されて
おり、スイッチＳＷ１の他端は一端を電源ＶCCに接続し
たコントロール電流源２の他端に接続されている。
明に係る電流増幅回路の基本的な第１の実施例を示す回
路構成図である。図１において、Ｑ１，Ｑ２はカレント
ミラー回路を構成しているＮＰＮトランジスタで、カレ
ントミラー回路の入力部側のトランジスタＱ１のコレク
タ及びベースは、一端を電源ＶCCに接続した入力電流源
１の他端に接続され、エミッタはトランジスタＱ３のエ
ミッタに接続されており、トランジスタＱ３のコレクタ
とベースはＧＮＤに接続されている。カレントミラー回
路の出力部側のトランジスタＱ２のコレクタは出力端子
３に接続され、ベースはトランジスタＱ１のベースとコ
レクタに接続され、エミッタはＮＰＮトランジスタＱ４
のエミッタに接続されており、トランジスタＱ４のコレ
クタはＧＮＤに接続され、ベースは、他端がＧＮＤに接
続された抵抗Ｒ１とスイッチＳＷ１の一端に接続されて
おり、スイッチＳＷ１の他端は一端を電源ＶCCに接続し
たコントロール電流源２の他端に接続されている。
【００１４】次に、このように構成された電流増幅回路
の動作について説明する。まずスイッチＳＷ１がＯＦＦ
時には、トランジスタＱ３及びＱ４はダイオードとして
働き、トランジスタＱ１及びＱ２のエミッタ電位は等し
くなる。これによりトランジスタＱ１及びＱ２は通常の
カレントミラー動作を行い、入力電流Ｉinと出力電流Ｉ
OUT は等しくなる。すなわち、出力電流はＯＮとなる。
の動作について説明する。まずスイッチＳＷ１がＯＦＦ
時には、トランジスタＱ３及びＱ４はダイオードとして
働き、トランジスタＱ１及びＱ２のエミッタ電位は等し
くなる。これによりトランジスタＱ１及びＱ２は通常の
カレントミラー動作を行い、入力電流Ｉinと出力電流Ｉ
OUT は等しくなる。すなわち、出力電流はＯＮとなる。
【００１５】次に、出力電流ＩOUT をＯＦＦする場合
は、スイッチＳＷ１をＯＮし、それによって流れるコン
トロール電流ＩC により抵抗Ｒ１に電圧降下が生じるこ
とで可能となる。トランジスタＱ１のベース電位ＶBQ1
は、次式（13）で表される。 ＶBQ1 ＝ＶBEQ1＋ＶBEQ3≒２ＶBE＝1.４Ｖ ・・・・・（13） ここで、ＶBEQ1，ＶBEQ3はトランジスタＱ１，Ｑ３のベ
ース・エミッタ間電圧で、ほぼ等しいものとしてＶBEで
表している。なおＶBEは完全な動作状態では0.７Ｖ程度
である。
は、スイッチＳＷ１をＯＮし、それによって流れるコン
トロール電流ＩC により抵抗Ｒ１に電圧降下が生じるこ
とで可能となる。トランジスタＱ１のベース電位ＶBQ1
は、次式（13）で表される。 ＶBQ1 ＝ＶBEQ1＋ＶBEQ3≒２ＶBE＝1.４Ｖ ・・・・・（13） ここで、ＶBEQ1，ＶBEQ3はトランジスタＱ１，Ｑ３のベ
ース・エミッタ間電圧で、ほぼ等しいものとしてＶBEで
表している。なおＶBEは完全な動作状態では0.７Ｖ程度
である。
【００１６】出力電流ＩOUT をＯＦＦさせるには、トラ
ンジスタＱ２及びトランジスタＱ４のベース・エミッタ
間電圧ＶBEを0.４Ｖ以下にすることで可能となる。なお
通常、トランジスタではＶBEが0.４Ｖ以下でＯＦＦする
が、ここでは従来例で説明したと同様に、ＶBE＝０Ｖと
して説明を行うこととする。上記（13）式より、トラン
ジスタＱ２がＯＦＦするためのコントロール電流Ｉ
C は、次式（14）で表される。 ＩC ≧（ＶBQ1 −２ＶBEOFF ）／Ｒ1 ・・・・・（14） なお、ＶBEOFF はトランジスタをＯＦＦさせるためのベ
ース・エミッタ間電圧、Ｒ1 は抵抗Ｒ１の抵抗値を表し
ている。ここで、ＶBEOFF ＝０Ｖとすると、次式（15）
が得られる。 ＩC ≧1.４／Ｒ1 ・・・・・（15） 上記（15）式を満たすようにコントロール電流ＩC を設
定することにより、出力電流ＩOUT をＯＦＦすることが
できる。そして（15）式から、コントロール電流ＩC は
抵抗Ｒ１の抵抗値Ｒ1 のみで決めることができることが
わかる。すなわち、入力電流Ｉinが増加しても影響を受
けず、抵抗Ｒ１の抵抗値Ｒ1 を適切に設計することによ
って、コントロール電流ＩC を入力電流Ｉinより大幅に
低減することができ、低消費電流の電流増幅回路を実現
することができる。
ンジスタＱ２及びトランジスタＱ４のベース・エミッタ
間電圧ＶBEを0.４Ｖ以下にすることで可能となる。なお
通常、トランジスタではＶBEが0.４Ｖ以下でＯＦＦする
が、ここでは従来例で説明したと同様に、ＶBE＝０Ｖと
して説明を行うこととする。上記（13）式より、トラン
ジスタＱ２がＯＦＦするためのコントロール電流Ｉ
C は、次式（14）で表される。 ＩC ≧（ＶBQ1 −２ＶBEOFF ）／Ｒ1 ・・・・・（14） なお、ＶBEOFF はトランジスタをＯＦＦさせるためのベ
ース・エミッタ間電圧、Ｒ1 は抵抗Ｒ１の抵抗値を表し
ている。ここで、ＶBEOFF ＝０Ｖとすると、次式（15）
が得られる。 ＩC ≧1.４／Ｒ1 ・・・・・（15） 上記（15）式を満たすようにコントロール電流ＩC を設
定することにより、出力電流ＩOUT をＯＦＦすることが
できる。そして（15）式から、コントロール電流ＩC は
抵抗Ｒ１の抵抗値Ｒ1 のみで決めることができることが
わかる。すなわち、入力電流Ｉinが増加しても影響を受
けず、抵抗Ｒ１の抵抗値Ｒ1 を適切に設計することによ
って、コントロール電流ＩC を入力電流Ｉinより大幅に
低減することができ、低消費電流の電流増幅回路を実現
することができる。
【００１７】次に第２実施例について説明する。図２
は、第２実施例を示す回路構成図で、図１に示した第１
実施例と同一構成要素には同一符号を付して、その説明
を省略する。この実施例は、図１に示した第１実施例の
電流増幅回路において、トランジスタＱ３のベースとＧ
ＮＤ間に抵抗Ｒ２を接続して構成したものである。図１
に示した第１実施例では、トランジスタＱ４のベース電
流を無視して説明を行ったが、コントロール電流ＩC を
小さくするには、（15）式からわかるように、抵抗Ｒ１
の値Ｒ1 を大きくする必要がある。このため、カレント
ミラー回路がＯＮ状態では、抵抗Ｒ１にトランジスタＱ
４のベース電流ＩBQ4 が流れ、トランジスタＱ４のベー
ス電位が上昇し、それによりトランジスタＱ１とＱ２の
エミッタ電位に差が生じて、誤差が発生する。
は、第２実施例を示す回路構成図で、図１に示した第１
実施例と同一構成要素には同一符号を付して、その説明
を省略する。この実施例は、図１に示した第１実施例の
電流増幅回路において、トランジスタＱ３のベースとＧ
ＮＤ間に抵抗Ｒ２を接続して構成したものである。図１
に示した第１実施例では、トランジスタＱ４のベース電
流を無視して説明を行ったが、コントロール電流ＩC を
小さくするには、（15）式からわかるように、抵抗Ｒ１
の値Ｒ1 を大きくする必要がある。このため、カレント
ミラー回路がＯＮ状態では、抵抗Ｒ１にトランジスタＱ
４のベース電流ＩBQ4 が流れ、トランジスタＱ４のベー
ス電位が上昇し、それによりトランジスタＱ１とＱ２の
エミッタ電位に差が生じて、誤差が発生する。
【００１８】これに対して、本実施例においては、トラ
ンジスタＱ３のベースに抵抗Ｒ２を接続しており、した
がって、トランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ電位
ＶEQ1 ，ＶEQ2 は、それぞれ次式（16），（17）で表さ
れる。 ＶEQ1 ＝ＶBEQ3＋Ｒ2 ・ＩBQ3 ・・・・・（16） ＶEQ2 ＝ＶBEQ4＋Ｒ1 ・ＩBQ4 ・・・・・（17） ここで、Ｒ1 ＝Ｒ2 とすると、トランジスタＱ１，Ｑ２
のエミッタ電位の差はなくなり、より精度のよい電流増
幅回路が実現できる。なお、本実施例において、出力電
流ＩOUT をＯＦＦする場合は、第１実施例と同様に、ス
イッチＳＷ１をＯＮして（15）式を満たすように設定し
たコントロール電流ＩC を流すことにより、実現でき
る。
ンジスタＱ３のベースに抵抗Ｒ２を接続しており、した
がって、トランジスタＱ１，Ｑ２のエミッタ電位
ＶEQ1 ，ＶEQ2 は、それぞれ次式（16），（17）で表さ
れる。 ＶEQ1 ＝ＶBEQ3＋Ｒ2 ・ＩBQ3 ・・・・・（16） ＶEQ2 ＝ＶBEQ4＋Ｒ1 ・ＩBQ4 ・・・・・（17） ここで、Ｒ1 ＝Ｒ2 とすると、トランジスタＱ１，Ｑ２
のエミッタ電位の差はなくなり、より精度のよい電流増
幅回路が実現できる。なお、本実施例において、出力電
流ＩOUT をＯＦＦする場合は、第１実施例と同様に、ス
イッチＳＷ１をＯＮして（15）式を満たすように設定し
たコントロール電流ＩC を流すことにより、実現でき
る。
【００１９】次に、第３実施例について説明する。この
実施例はカレントミラー回路の出力部と電流スイッチコ
ントロール部とからなるカレントミラー電流スイッチ部
を、カレントミラー回路の入力部に対して複数並べて構
成したものである。図３において、Ｑ１，Ｑ２，Ｑ５，
Ｑ６はＮＰＮトランジスタで、カレントミラー回路を構
成しており、各エミッタには、それぞれ、ＰＮＰトラン
ジスタＱ３，Ｑ４，Ｑ７，Ｑ８のエミッタが接続されて
いる。カレントミラー回路の入力部側のトランジスタＱ
１のコレクタとベースは一端を電源ＶCCに接続した入力
電流源１の他端に接続され、カレントミラー回路の出力
部側のトランジスタＱ２，Ｑ５，Ｑ６の各コレクタは共
通に出力端子３に接続されている。
実施例はカレントミラー回路の出力部と電流スイッチコ
ントロール部とからなるカレントミラー電流スイッチ部
を、カレントミラー回路の入力部に対して複数並べて構
成したものである。図３において、Ｑ１，Ｑ２，Ｑ５，
Ｑ６はＮＰＮトランジスタで、カレントミラー回路を構
成しており、各エミッタには、それぞれ、ＰＮＰトラン
ジスタＱ３，Ｑ４，Ｑ７，Ｑ８のエミッタが接続されて
いる。カレントミラー回路の入力部側のトランジスタＱ
１のコレクタとベースは一端を電源ＶCCに接続した入力
電流源１の他端に接続され、カレントミラー回路の出力
部側のトランジスタＱ２，Ｑ５，Ｑ６の各コレクタは共
通に出力端子３に接続されている。
【００２０】トランジスタＱ３のベースは他端がＧＮＤ
に接続された抵抗Ｒ２の一端に接続され、トランジスタ
Ｑ４のベースは他端がＧＮＤに接続された抵抗Ｒ１とス
イッチＳＷ１の一端に接続され、トランジスタＱ７のベ
ースは他端がＧＮＤに接続された抵抗Ｒ３とスイッチＳ
Ｗ２の一端に接続され、トランジスタＱ８のベースは他
端がＧＮＤに接続された抵抗Ｒ４とスイッチＳＷ３の一
端に接続されており、またトランジスタＱ３，Ｑ４，Ｑ
７，Ｑ８の各コレクタはＧＮＤに接続されている。そし
て、スイッチＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３の他端は、それぞ
れ、一端を電源ＶCCに接続したコントロール電流源２-
1，２-2，２-3の他端に接続されている。
に接続された抵抗Ｒ２の一端に接続され、トランジスタ
Ｑ４のベースは他端がＧＮＤに接続された抵抗Ｒ１とス
イッチＳＷ１の一端に接続され、トランジスタＱ７のベ
ースは他端がＧＮＤに接続された抵抗Ｒ３とスイッチＳ
Ｗ２の一端に接続され、トランジスタＱ８のベースは他
端がＧＮＤに接続された抵抗Ｒ４とスイッチＳＷ３の一
端に接続されており、またトランジスタＱ３，Ｑ４，Ｑ
７，Ｑ８の各コレクタはＧＮＤに接続されている。そし
て、スイッチＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３の他端は、それぞ
れ、一端を電源ＶCCに接続したコントロール電流源２-
1，２-2，２-3の他端に接続されている。
【００２１】次に、このように構成された電流増幅回路
の動作について説明する。トランジスタＱ１，Ｑ２，Ｑ
５，Ｑ６のエミッタサイズの比を、Ｑ１：Ｑ２：Ｑ５：
Ｑ６＝１：１：２：４とし、トランジスタＱ３，Ｑ４，
Ｑ７，Ｑ８のエミッタサイズの比を、Ｑ３：Ｑ４：Ｑ
７：Ｑ８＝１：１：２：４とすると、トランジスタＱ２
をＯＦＦするには、次式（18）を満足するように、コン
トロール電流源２-1のコントロール電流ＩC1を設定すれ
ばよい。 ＩC1≧1.４／Ｒ1 ・・・・・（18） また、同様にトランジスタＱ５，Ｑ６をＯＦＦするに
は、それぞれ次式（19），（20）を満足するように、コ
ントロール電流源２-2，２-3のコントロール電流ＩC2，
ＩC3を設定すればよい。 ＩC2≧1.４／Ｒ3 ・・・・・（19） ＩC3≧1.４／Ｒ4 ・・・・・（20）
の動作について説明する。トランジスタＱ１，Ｑ２，Ｑ
５，Ｑ６のエミッタサイズの比を、Ｑ１：Ｑ２：Ｑ５：
Ｑ６＝１：１：２：４とし、トランジスタＱ３，Ｑ４，
Ｑ７，Ｑ８のエミッタサイズの比を、Ｑ３：Ｑ４：Ｑ
７：Ｑ８＝１：１：２：４とすると、トランジスタＱ２
をＯＦＦするには、次式（18）を満足するように、コン
トロール電流源２-1のコントロール電流ＩC1を設定すれ
ばよい。 ＩC1≧1.４／Ｒ1 ・・・・・（18） また、同様にトランジスタＱ５，Ｑ６をＯＦＦするに
は、それぞれ次式（19），（20）を満足するように、コ
ントロール電流源２-2，２-3のコントロール電流ＩC2，
ＩC3を設定すればよい。 ＩC2≧1.４／Ｒ3 ・・・・・（19） ＩC3≧1.４／Ｒ4 ・・・・・（20）
【００２２】このような条件で、各コントロール電流を
設定して、各スイッチＳＷ１〜ＳＷ３を全てＯＮする
と、トランジスタＱ２，Ｑ５，Ｑ６はＯＦＦし、出力電
流ＩOUT は０となる。次に、スイッチＳＷ１のみをＯＦ
Ｆすると、トランジスタＱ２はＯＮし、ＩOUT ＝Ｉinと
なる。またスイッチＳＷ２をＯＦＦし、スイッチＳＷ
１，ＳＷ３をＯＮすると、トランジスタＱ５はＯＮし、
ＩOUT ＝２Ｉinとなる。同様に、ＳＷ１，ＳＷ２をＯＦ
Ｆし、スイッチＳＷ３をＯＮすると、トランジスタＱ
２，Ｑ５はＯＮし、ＩOUT ＝３Ｉinとなる。このよう
に、各スイッチＳＷ１〜ＳＷ３をＯＮ／ＯＦＦすること
により、出力電流ＩOUT は０から７Ｉinまで可変増幅す
ることができる。
設定して、各スイッチＳＷ１〜ＳＷ３を全てＯＮする
と、トランジスタＱ２，Ｑ５，Ｑ６はＯＦＦし、出力電
流ＩOUT は０となる。次に、スイッチＳＷ１のみをＯＦ
Ｆすると、トランジスタＱ２はＯＮし、ＩOUT ＝Ｉinと
なる。またスイッチＳＷ２をＯＦＦし、スイッチＳＷ
１，ＳＷ３をＯＮすると、トランジスタＱ５はＯＮし、
ＩOUT ＝２Ｉinとなる。同様に、ＳＷ１，ＳＷ２をＯＦ
Ｆし、スイッチＳＷ３をＯＮすると、トランジスタＱ
２，Ｑ５はＯＮし、ＩOUT ＝３Ｉinとなる。このよう
に、各スイッチＳＷ１〜ＳＷ３をＯＮ／ＯＦＦすること
により、出力電流ＩOUT は０から７Ｉinまで可変増幅す
ることができる。
【００２３】そして、上記（18）〜（20）式より、本実
施例におけるコントロール電流の合計ＩC(all)は、Ｒ1
＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝Ｒ4 とすると、次式（21）で表される。 ＩC(all)＝4.２／Ｒ1 ・・・・・（21） 上記（21）式よりコントロール電流の合計ＩC(all)は、
抵抗Ｒ１〜Ｒ４の抵抗値Ｒ1 〜Ｒ4 で決めることがで
き、入力電流Ｉinに影響されないことがわかる。
施例におけるコントロール電流の合計ＩC(all)は、Ｒ1
＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝Ｒ4 とすると、次式（21）で表される。 ＩC(all)＝4.２／Ｒ1 ・・・・・（21） 上記（21）式よりコントロール電流の合計ＩC(all)は、
抵抗Ｒ１〜Ｒ４の抵抗値Ｒ1 〜Ｒ4 で決めることがで
き、入力電流Ｉinに影響されないことがわかる。
【００２４】ここで、実際に数値を代入して、この実施
例と図７に示した従来例とを比較すると、次のようにな
る。すなわち、従来例のコントロール電流の合計Ｉ
C(all)は、Ｒ21＝５ｋΩとすると、（12）式より次のよ
うに表される。 ＩC(all)＝７Ｉin＋７ＶBE／Ｒ21 ≒７Ｉin＋７×0.７Ｖ／５ｋΩ ＝７Ｉin＋ 980μＡ ここで、Ｉin＝ 100μＡとすると、次式（22）で表され
るＩC(all)が必要となる。 ＩC(all)＝７× 100μＡ＋ 980μＡ ＝1.68ｍＡ ・・・・・（22）
例と図７に示した従来例とを比較すると、次のようにな
る。すなわち、従来例のコントロール電流の合計Ｉ
C(all)は、Ｒ21＝５ｋΩとすると、（12）式より次のよ
うに表される。 ＩC(all)＝７Ｉin＋７ＶBE／Ｒ21 ≒７Ｉin＋７×0.７Ｖ／５ｋΩ ＝７Ｉin＋ 980μＡ ここで、Ｉin＝ 100μＡとすると、次式（22）で表され
るＩC(all)が必要となる。 ＩC(all)＝７× 100μＡ＋ 980μＡ ＝1.68ｍＡ ・・・・・（22）
【００２５】一方、本実施例では、Ｒ1 ＝50ｋΩとする
と、（21）式より、コントロール電流の合計ＩC(all)は
次式（23）のようになる。 ＩC(all)＝4.２／Ｒ1 ＝ 0.084ｍＡ ・・・・・（23） 上記（22），（23）式からわかるように、本実施例にお
いて必要となるコントロール電流の合計は、従来例に比
べ大幅に減少させることができる。本実施例において
は、入力電流Ｉinが更に増加したり、抵抗Ｒ１〜Ｒ４の
値を大きくすれば、従来例と比較した効果が更に大きく
なることがわかる。
と、（21）式より、コントロール電流の合計ＩC(all)は
次式（23）のようになる。 ＩC(all)＝4.２／Ｒ1 ＝ 0.084ｍＡ ・・・・・（23） 上記（22），（23）式からわかるように、本実施例にお
いて必要となるコントロール電流の合計は、従来例に比
べ大幅に減少させることができる。本実施例において
は、入力電流Ｉinが更に増加したり、抵抗Ｒ１〜Ｒ４の
値を大きくすれば、従来例と比較した効果が更に大きく
なることがわかる。
【００２６】本実施例において、（21）式で示したコン
トロール電流の合計ＩC(all)を求めるに際しては、Ｒ1
＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝Ｒ4 という条件を設定したが、カレント
ミラーの通常動作時の精度を考慮した場合、トランジス
タＱ７，Ｑ８のベース電流による抵抗Ｒ３，Ｒ４の電圧
降下の誤差をなくすためには、これらの抵抗比は次式
（24）に示すように設定することにより実現できる。 Ｒ1 ：Ｒ2 ：Ｒ3 ：Ｒ4 ＝１：１：１／２：１／４ ・・・・・（24） 上記（24）式を、（18）〜（20）式に代入して、コント
ロール電流の合計を求めると、次式（25）のようにな
る。 ＩC(all)＝ＩC1＋ＩC2＋ＩC3 ＝1.４／Ｒ1 ＋2.８／Ｒ1 ＋5.６／Ｒ1 ＝9.８／Ｒ1 ・・・・・（25） ここで、Ｒ1 ＝50ｋΩとすると、ＩC(all)は次式（26）
のようになる。 ＩC(all)＝9.８／Ｒ1 ＝ 0.196ｍＡ ・・・・・（26） 上記（22）式と（26）式を比較しても、本実施例はＩ
C(all)を大幅に減少させることができることがわかる。
トロール電流の合計ＩC(all)を求めるに際しては、Ｒ1
＝Ｒ2 ＝Ｒ3 ＝Ｒ4 という条件を設定したが、カレント
ミラーの通常動作時の精度を考慮した場合、トランジス
タＱ７，Ｑ８のベース電流による抵抗Ｒ３，Ｒ４の電圧
降下の誤差をなくすためには、これらの抵抗比は次式
（24）に示すように設定することにより実現できる。 Ｒ1 ：Ｒ2 ：Ｒ3 ：Ｒ4 ＝１：１：１／２：１／４ ・・・・・（24） 上記（24）式を、（18）〜（20）式に代入して、コント
ロール電流の合計を求めると、次式（25）のようにな
る。 ＩC(all)＝ＩC1＋ＩC2＋ＩC3 ＝1.４／Ｒ1 ＋2.８／Ｒ1 ＋5.６／Ｒ1 ＝9.８／Ｒ1 ・・・・・（25） ここで、Ｒ1 ＝50ｋΩとすると、ＩC(all)は次式（26）
のようになる。 ＩC(all)＝9.８／Ｒ1 ＝ 0.196ｍＡ ・・・・・（26） 上記（22）式と（26）式を比較しても、本実施例はＩ
C(all)を大幅に減少させることができることがわかる。
【００２７】上記各実施例で示したカレントミラー回路
の形式は一例であり、他の形式のカレントミラー回路に
対しても本発明は適用でき、有効である。また図４及び
図５は、それぞれ図２及び図３に示した実施例における
トランジスタの極性を反対とし、更に電源とＧＮＤとに
対して逆に接続して構成した電流増幅回路であり、動作
はそれぞれ図２及び図３に示した実施例と同様であり、
同様の効果が得られる。なお、図４及び図５において
は、図２及び図３に示した実施例の構成要素に対応する
部材には全てダッシュを付して示している。
の形式は一例であり、他の形式のカレントミラー回路に
対しても本発明は適用でき、有効である。また図４及び
図５は、それぞれ図２及び図３に示した実施例における
トランジスタの極性を反対とし、更に電源とＧＮＤとに
対して逆に接続して構成した電流増幅回路であり、動作
はそれぞれ図２及び図３に示した実施例と同様であり、
同様の効果が得られる。なお、図４及び図５において
は、図２及び図３に示した実施例の構成要素に対応する
部材には全てダッシュを付して示している。
【００２８】
【発明の効果】以上実施例に基づいて説明したように、
本発明によれば、コントロール電流が入力電流に影響さ
れず且つ大幅に低減することができ、低消費電流化を図
った電流増幅回路を実現することができる。
本発明によれば、コントロール電流が入力電流に影響さ
れず且つ大幅に低減することができ、低消費電流化を図
った電流増幅回路を実現することができる。
【図１】本発明に係る電流増幅回路の第１の基本的な実
施例を示す回路構成図である。
施例を示す回路構成図である。
【図２】本発明の第２の実施例を示す回路構成図であ
る。
る。
【図３】本発明の第３の実施例を示す回路構成図であ
る。
る。
【図４】図２に示した実施例の変形例を示す回路構成図
である。
である。
【図５】図３に示した実施例の変形例を示す回路構成図
である。
である。
【図６】従来の電流増幅回路の構成例を示す回路構成図
である。
である。
【図７】従来の電流増幅回路の他の構成例を示す回路構
成図である。
成図である。
１ 入力電源
２，２-1，２-2，２-3 コントロール電流源
３ 出力端子
Ｑ１，Ｑ２，Ｑ５，Ｑ６ ＮＰＮトランジスタ
Ｑ３，Ｑ４，Ｑ７，Ｑ８ ＰＮＰトランジスタ
ＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３ スイッチ
Claims (3)
- 【請求項１】 コレクタとベースを、一端を一方の電源
に接続した入力電流源の他端に接続した第１の極性の第
１のトランジスタと、エミッタを該第１のトランジスタ
のエミッタに、コレクタとベースを他方の電源にそれぞ
れ接続した第２の極性の第２のトランジスタとからなる
カレントミラー回路の入力部と、ベースを前記第１のト
ランジスタのベースに、コレクタを出力端子にそれぞれ
接続した第１の極性の第３のトランジスタと、エミッタ
を該第３のトランジスタのエミッタに、コレクタを他方
の電源にそれぞれ接続した第２の極性の第４のトランジ
スタとからなるカレントミラー回路の出力部と、一端を
一方の電源に接続したコントロール電流源と、該電流源
の他端に一端を接続したスイッチと、一端を該スイッチ
の他端と前記第４のトランジスタのベースに接続し他端
を他方の電源に接続した抵抗とからなる電流スイッチコ
ントロール部とを備えていることを特徴とする電流増幅
回路。 - 【請求項２】 前記第２のトランジスタのベースと他方
の電源との間に抵抗を設けたことを特徴とする請求項１
記載の電流増幅回路。 - 【請求項３】 前記カレントミラー回路の入力部に対し
て、前記カレントミラー回路の出力部及び電流スイッチ
コントロール部を複数個設けたことを特徴とする請求項
１又は２記載の電流増幅回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26539493A JP3415221B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 電流増幅回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26539493A JP3415221B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 電流増幅回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07106867A JPH07106867A (ja) | 1995-04-21 |
| JP3415221B2 true JP3415221B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=17416566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26539493A Expired - Fee Related JP3415221B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 電流増幅回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3415221B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2377633C1 (ru) * | 2008-04-18 | 2009-12-27 | Вячеслав Васильевич Коркин | Биполярное токовое зеркало с регулируемым коэффициентом передачи |
-
1993
- 1993-09-30 JP JP26539493A patent/JP3415221B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07106867A (ja) | 1995-04-21 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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