JP3409115B2 - 遅効性安定材を用いてラップ施工を行う地盤改良工法 - Google Patents
遅効性安定材を用いてラップ施工を行う地盤改良工法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、地盤中に遅効性の
地盤改良材を供給して、原位置土と強制的に攪拌混合
し、地盤改良材の硬化を遅らせて、ラップ施工を容易に
行わせる地盤改良工法に関するものである。
地盤改良材を供給して、原位置土と強制的に攪拌混合
し、地盤改良材の硬化を遅らせて、ラップ施工を容易に
行わせる地盤改良工法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、深層混合処理工法も用途が多様化
しており、例えば、地盤の液状化などで施工される格子
枠状の改良及び土留め壁の改良など既設改良杭に対し
て、該既設改良杭の一部に結合するラップ施工の必要性
が高まってきている。また、深層混合処理工法において
は、セメント系固化材、生石灰、普通ポルトランドセメ
ント、高炉セメントＢ種などの地盤改良材が使用されて
きた。
しており、例えば、地盤の液状化などで施工される格子
枠状の改良及び土留め壁の改良など既設改良杭に対し
て、該既設改良杭の一部に結合するラップ施工の必要性
が高まってきている。また、深層混合処理工法において
は、セメント系固化材、生石灰、普通ポルトランドセメ
ント、高炉セメントＢ種などの地盤改良材が使用されて
きた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
地盤改良材、特にセメントを地盤中に供給して、原位置
土と強制的に攪拌混合して改良杭を造成する場合、既設
改良杭の一部に結合するラップ施工を行うと、既設改良
杭が固化しており、施工が困難となる場合があった。特
に、週末に打設が完了した改良杭に対して、次の週始め
に当該既設改良杭にラップ施工を行おうとすると、既設
改良杭の材令は３日経過して、固化程度が進んでおり、
攪拌軸による削り取り方法を採用せざるを得ないのが現
状であった。この場合、攪拌軸は抵抗の少ない方向へ逃
げ、施工精度が悪くなる。また、攪拌軸の強度を高める
と、コストアップの要因となるなどの問題があった。
地盤改良材、特にセメントを地盤中に供給して、原位置
土と強制的に攪拌混合して改良杭を造成する場合、既設
改良杭の一部に結合するラップ施工を行うと、既設改良
杭が固化しており、施工が困難となる場合があった。特
に、週末に打設が完了した改良杭に対して、次の週始め
に当該既設改良杭にラップ施工を行おうとすると、既設
改良杭の材令は３日経過して、固化程度が進んでおり、
攪拌軸による削り取り方法を採用せざるを得ないのが現
状であった。この場合、攪拌軸は抵抗の少ない方向へ逃
げ、施工精度が悪くなる。また、攪拌軸の強度を高める
と、コストアップの要因となるなどの問題があった。
【０００４】従って、本発明の目的は、上記課題を解決
するものであって、深層混合処理工法などの地盤改良工
法のラップ施工において、地盤改良材として遅効性安定
材を使用し、既設改良杭の材令が約３日程度後の施工が
容易に行えると共に、固化後は所定の強度が発現できる
地盤改良工法を提供することにある。
するものであって、深層混合処理工法などの地盤改良工
法のラップ施工において、地盤改良材として遅効性安定
材を使用し、既設改良杭の材令が約３日程度後の施工が
容易に行えると共に、固化後は所定の強度が発現できる
地盤改良工法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる実情において、本
発明者らは鋭意検討を行った結果、地盤改良材として特
定配合組成の遅効性安定材を使用すれば、既設改良杭の
強度の発現が抑制され材令約３日後のラップ施工が確実
に且つ容易に行えると共に、固化後は所定の強度が発現
できることなどを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明（１）は、回転軸の下部に放射状に設
けた１以上の攪拌翼の回転域の地盤中に、空気と共に粉
粒体の地盤改良材を吐出させ、原位置土と該地盤改良材
を攪拌混合して改良杭を造成し、既設改良杭に対して、
該既設改良杭の一部に結合するラップ施工を行う地盤改
良工法において、前記地盤改良材が、酸化カルシウム４
５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０％、酸化アルミニウ
ム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜５％を含有する遅効
性安定材であり、且つ材令３日の既設改良杭の一軸圧縮
強さが１００〜２２０kN/m 2 である地盤改良工法を提供
するものである。かかる構成を採ることにより、特定割
合の主成分である酸化カルシウム、酸化アルミニウム及
び二酸化珪素と、特定割合の補助固化成分である三酸化
イオウの配合により、既設改良杭の材令約３日後の強度
が従来のセメント系の約半分に抑制でき、施工装置の強
化を図ることなく、ラップ施工が容易に行えると共に、
材令２８日後の改良杭は所定の強度を有する。
発明者らは鋭意検討を行った結果、地盤改良材として特
定配合組成の遅効性安定材を使用すれば、既設改良杭の
強度の発現が抑制され材令約３日後のラップ施工が確実
に且つ容易に行えると共に、固化後は所定の強度が発現
できることなどを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明（１）は、回転軸の下部に放射状に設
けた１以上の攪拌翼の回転域の地盤中に、空気と共に粉
粒体の地盤改良材を吐出させ、原位置土と該地盤改良材
を攪拌混合して改良杭を造成し、既設改良杭に対して、
該既設改良杭の一部に結合するラップ施工を行う地盤改
良工法において、前記地盤改良材が、酸化カルシウム４
５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０％、酸化アルミニウ
ム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜５％を含有する遅効
性安定材であり、且つ材令３日の既設改良杭の一軸圧縮
強さが１００〜２２０kN/m 2 である地盤改良工法を提供
するものである。かかる構成を採ることにより、特定割
合の主成分である酸化カルシウム、酸化アルミニウム及
び二酸化珪素と、特定割合の補助固化成分である三酸化
イオウの配合により、既設改良杭の材令約３日後の強度
が従来のセメント系の約半分に抑制でき、施工装置の強
化を図ることなく、ラップ施工が容易に行えると共に、
材令２８日後の改良杭は所定の強度を有する。
【０００６】また、本発明（２）は、回転軸の下部に放
射状に設けた１以上の攪拌翼の回転域の地盤中に、地盤
改良材含有スラリーを吐出させ、原位置土と該地盤改良
材を攪拌混合して改良杭を造成し、既設改良杭に対し
て、該既設改良杭の一部に結合するラップ施工を行う地
盤改良工法において、前記地盤改良材が、酸化カルシウ
ム４５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０％、酸化アルミ
ニウム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜５％を含有する
遅効性安定材であり、且つ材令３日の既設改良杭の一軸
圧縮強さが１００〜２２０kN/m 2 である地盤改良工法を
提供するものである。かかる構成を採ることにより、前
記発明と同様の効果を奏する他、粉粒体を搬送する空気
の代わりに、水などの媒体を使用でき、施工方法の選択
肢が増える。
射状に設けた１以上の攪拌翼の回転域の地盤中に、地盤
改良材含有スラリーを吐出させ、原位置土と該地盤改良
材を攪拌混合して改良杭を造成し、既設改良杭に対し
て、該既設改良杭の一部に結合するラップ施工を行う地
盤改良工法において、前記地盤改良材が、酸化カルシウ
ム４５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０％、酸化アルミ
ニウム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜５％を含有する
遅効性安定材であり、且つ材令３日の既設改良杭の一軸
圧縮強さが１００〜２２０kN/m 2 である地盤改良工法を
提供するものである。かかる構成を採ることにより、前
記発明と同様の効果を奏する他、粉粒体を搬送する空気
の代わりに、水などの媒体を使用でき、施工方法の選択
肢が増える。
【０００７】また、本発明（３）は、前記遅効性安定材
は、真比重が２．５〜２．８であり、嵩比重が０．６〜
１．０である前記（１）又は（２）の地盤改良工法を提
供するものである。かかる構成を採ることにより、前記
発明と同様の効果を奏する他、従来の地盤改良材と比較
して、嵩が同じだと配合量を約３０％減らすことがで
き、極めて経済的である。
は、真比重が２．５〜２．８であり、嵩比重が０．６〜
１．０である前記（１）又は（２）の地盤改良工法を提
供するものである。かかる構成を採ることにより、前記
発明と同様の効果を奏する他、従来の地盤改良材と比較
して、嵩が同じだと配合量を約３０％減らすことがで
き、極めて経済的である。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明において使用される地盤改
良材は、酸化カルシウム３０〜７０％、二酸化珪素１０
〜４０％、酸化アルミニウム５〜２０％及び三酸化イオ
ウ１〜１０％を含有するものであり、真比重が２．５〜
２．８、嵩比重が０．６〜１．０、粒径が６００μm 以
下である。また、好ましい地盤改良材の組成は、酸化カ
ルシウム４５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０％、酸化
アルミニウム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜５％を含
有するものであり、より好ましい地盤改良材の組成は、
酸化カルシウム４５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０
％、酸化アルミニウム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜
５％、酸化マグネシウム２〜１０％、酸化第２鉄１％以
下、二酸化炭素１．５％以下のものである。また、地盤
改良材含有スラリーとして使用する場合、上記の粉粒体
の地盤改良材と水との混合スラリーが使用できる。この
場合、粉粒体の地盤改良材と水との配合比率は特に制限
されないが、通常１：１の割合でよい。上記範囲で規定
される地盤改良材又は地盤改良材含有スラリーを原位置
土と攪拌混合して改良杭を造成すれば、当該地盤改良材
は遅れて固化するから、例えば、材令約３日後の強度が
従来のセメント系に比べて約半分にでき、ラップ部分の
攪拌混合が容易に行えると共に、材令２８日後の改良杭
は所定の強度を有する。また、嵩比重が小さいため、従
来の地盤改良材と比較して、嵩が同じだと配合量を約３
０％減らすことができ、極めて経済的である。
良材は、酸化カルシウム３０〜７０％、二酸化珪素１０
〜４０％、酸化アルミニウム５〜２０％及び三酸化イオ
ウ１〜１０％を含有するものであり、真比重が２．５〜
２．８、嵩比重が０．６〜１．０、粒径が６００μm 以
下である。また、好ましい地盤改良材の組成は、酸化カ
ルシウム４５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０％、酸化
アルミニウム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜５％を含
有するものであり、より好ましい地盤改良材の組成は、
酸化カルシウム４５〜６０％、二酸化珪素１５〜３０
％、酸化アルミニウム５〜１５％及び三酸化イオウ１〜
５％、酸化マグネシウム２〜１０％、酸化第２鉄１％以
下、二酸化炭素１．５％以下のものである。また、地盤
改良材含有スラリーとして使用する場合、上記の粉粒体
の地盤改良材と水との混合スラリーが使用できる。この
場合、粉粒体の地盤改良材と水との配合比率は特に制限
されないが、通常１：１の割合でよい。上記範囲で規定
される地盤改良材又は地盤改良材含有スラリーを原位置
土と攪拌混合して改良杭を造成すれば、当該地盤改良材
は遅れて固化するから、例えば、材令約３日後の強度が
従来のセメント系に比べて約半分にでき、ラップ部分の
攪拌混合が容易に行えると共に、材令２８日後の改良杭
は所定の強度を有する。また、嵩比重が小さいため、従
来の地盤改良材と比較して、嵩が同じだと配合量を約３
０％減らすことができ、極めて経済的である。
【０００９】次に、本発明の地盤改良工法の一例を示
す。すなわち、粉粒体の地盤改良材を使用する場合、施
工装置の回転軸の下部に放射状に設けた１以上の攪拌翼
の回転域の地盤中に、地盤改良材を吐出させ、原位置土
と攪拌混合して改良杭を造成する一方、空気は地上にて
回収する。また、スラリー状の地盤改良材を使用する場
合、施工装置の回転軸の下部に放射状に設けた１以上の
攪拌翼の回転域の地盤中に、スラリー状地盤改良材を吐
出させ、原位置土と攪拌混合して改良杭を造成する。施
工装置は１軸型及び２軸以上の複数軸型のいずれも使用
できる。
す。すなわち、粉粒体の地盤改良材を使用する場合、施
工装置の回転軸の下部に放射状に設けた１以上の攪拌翼
の回転域の地盤中に、地盤改良材を吐出させ、原位置土
と攪拌混合して改良杭を造成する一方、空気は地上にて
回収する。また、スラリー状の地盤改良材を使用する場
合、施工装置の回転軸の下部に放射状に設けた１以上の
攪拌翼の回転域の地盤中に、スラリー状地盤改良材を吐
出させ、原位置土と攪拌混合して改良杭を造成する。施
工装置は１軸型及び２軸以上の複数軸型のいずれも使用
できる。
【００１０】粉粒体の地盤改良材を使用する場合、例え
ば回転軸は、施工設備の回転駆動機に昇降自在、且つ回
転自在に吊り下げられ、丸状あるいは角パイプ状をな
し、その中に地盤改良材用通路のパイプを通す。また、
回転軸の下部に複数の攪拌翼を設け、それらの１の攪拌
翼における回転方向裏側のつけ根部分の回転軸の外周に
噴射口を設ける。噴射口は地盤改良材用通路に接続し、
この地盤改良材用通路は地上の地盤改良材供給設備に接
続する。
ば回転軸は、施工設備の回転駆動機に昇降自在、且つ回
転自在に吊り下げられ、丸状あるいは角パイプ状をな
し、その中に地盤改良材用通路のパイプを通す。また、
回転軸の下部に複数の攪拌翼を設け、それらの１の攪拌
翼における回転方向裏側のつけ根部分の回転軸の外周に
噴射口を設ける。噴射口は地盤改良材用通路に接続し、
この地盤改良材用通路は地上の地盤改良材供給設備に接
続する。
【００１１】上記回転駆動機により回転軸を回転させな
がら地盤に貫入させる。次に、回転軸を回転させながら
地盤から引き抜く際、地上の地盤改良材供給設備から空
気輸送された地盤改良材を噴射口から噴き出し、地盤中
に拡散させる。その際生じる用済みの空気は、回転軸の
外周回りを通って地上にて回収される。なお、回転軸を
地盤に貫入させる際、あるいは貫入及び引き抜き双方の
際、噴射口から地盤改良材を噴き出し、地盤中に拡散さ
せてもよい。また、スラリー状地盤改良材を使用する場
合、地盤改良材を搬送する媒体が空気の代わりに水など
の液体となる以外は、前記と同様の工法で行われる。
がら地盤に貫入させる。次に、回転軸を回転させながら
地盤から引き抜く際、地上の地盤改良材供給設備から空
気輸送された地盤改良材を噴射口から噴き出し、地盤中
に拡散させる。その際生じる用済みの空気は、回転軸の
外周回りを通って地上にて回収される。なお、回転軸を
地盤に貫入させる際、あるいは貫入及び引き抜き双方の
際、噴射口から地盤改良材を噴き出し、地盤中に拡散さ
せてもよい。また、スラリー状地盤改良材を使用する場
合、地盤改良材を搬送する媒体が空気の代わりに水など
の液体となる以外は、前記と同様の工法で行われる。
【００１２】このようにして造成された既設改良杭は、
ラップ施工されて図１に示すような地盤改良体１を形成
する。図１は二軸型施工装置を使用した場合を示し、既
設改良杭１１を起点に縦方向に改良杭１２、１３、１
４、１５を、横方向に改良杭２１、２２、２３、２４を
次々にラップ施工するものである。図中、記号l で表さ
れるラップ幅としては、特に制限されないが、改良杭の
一軸相当の直径（Ｌ）の２０％程度が好ましい。ラップ
幅が小さすぎると、一体化が損なわれて地盤改良体１の
強度が低下する。一方、ラップ幅が大きすぎても打設数
が多くなり施工効率が低下する。
ラップ施工されて図１に示すような地盤改良体１を形成
する。図１は二軸型施工装置を使用した場合を示し、既
設改良杭１１を起点に縦方向に改良杭１２、１３、１
４、１５を、横方向に改良杭２１、２２、２３、２４を
次々にラップ施工するものである。図中、記号l で表さ
れるラップ幅としては、特に制限されないが、改良杭の
一軸相当の直径（Ｌ）の２０％程度が好ましい。ラップ
幅が小さすぎると、一体化が損なわれて地盤改良体１の
強度が低下する。一方、ラップ幅が大きすぎても打設数
が多くなり施工効率が低下する。
【００１３】既設改良杭にラップ加工するまでの時間あ
るいは日数はまちまちである。同日施工から通常週末に
施工したものを次の週始めで行う場合までを考えると、
最高で既設改良杭の材令が３日ものにラップ加工するこ
とになる。材令３日の既設改良杭の一軸圧縮強さが１０
０〜２２０kN/m2 、あるいは材令７日の既設改良杭の一
軸圧縮強さが３８０〜４５０kN/m2 の範囲にあると、攪
拌混合による回転軸への負担も少なく、円滑なラップ施
工が行なえる。従来のセンメント系の地盤改良材の場
合、嵩を同じとし材令３日の既設改良杭の一軸圧縮強さ
は３５０kN/m2 程度、材令７日の既設改良杭の一軸圧縮
強さが６２０kN/m2 程度であるから、本発明の地盤改良
材を使用すればその固化反応を半分程度にまで遅らせる
ことができる。なお、上記の例では、材令２８日で、本
発明の地盤硬化材及び従来のセンメント系硬化材共に既
設改良杭の一軸圧縮強さは約１４００kN/m2 で同じであ
る。
るいは日数はまちまちである。同日施工から通常週末に
施工したものを次の週始めで行う場合までを考えると、
最高で既設改良杭の材令が３日ものにラップ加工するこ
とになる。材令３日の既設改良杭の一軸圧縮強さが１０
０〜２２０kN/m2 、あるいは材令７日の既設改良杭の一
軸圧縮強さが３８０〜４５０kN/m2 の範囲にあると、攪
拌混合による回転軸への負担も少なく、円滑なラップ施
工が行なえる。従来のセンメント系の地盤改良材の場
合、嵩を同じとし材令３日の既設改良杭の一軸圧縮強さ
は３５０kN/m2 程度、材令７日の既設改良杭の一軸圧縮
強さが６２０kN/m2 程度であるから、本発明の地盤改良
材を使用すればその固化反応を半分程度にまで遅らせる
ことができる。なお、上記の例では、材令２８日で、本
発明の地盤硬化材及び従来のセンメント系硬化材共に既
設改良杭の一軸圧縮強さは約１４００kN/m2 で同じであ
る。
【００１４】本発明の地盤改良工法が適用される地盤と
しては、特に制限されず、砂質土、粘性土、細粒土など
いずれの地盤にも適用できる。
しては、特に制限されず、砂質土、粘性土、細粒土など
いずれの地盤にも適用できる。
【００１５】
【実施例】次に、実施例を挙げて本発明を更に具体的に
説明する。 ＜室内配合試験＞次に示す対象土及び地盤改良材を混合
し、地盤工学会で定められた「ＪＧＳＴ８２１−１９９
０」に準じて供試体を作成し、下記に示す評価方法で地
盤改良材の硬化の程度を調べた。 ・対象土；砂に細粒土を混合して表１に示す物性の混合
土を使用した。 ・地盤改良材；次に示す遅効性安定材及び高炉セメント
Ｂ種を使用した。遅効性安定材；酸化カルシウム５３．
９％、二酸化珪素２２．７％、酸化アルミニウム１０．
５％及び三酸化イオウ３．０％、酸化マグネシウム４．
１％、酸化第２鉄０．２％以下、二酸化炭素０．４％以
下、真比重２．５９g/cc、嵩比重( 重装)1.21g/cc 、嵩
比重( 軽装)0.61g/cc ・地盤改良材の添加量；遅効性安定材の場合、対象土に
７５kg/m3 を、高炉セメントＢ種の場合、対象土に７５
kg/m3 及び１２５kg/m3 を混合し、十分に攪拌して供試
体を作成した。 ・評価方法；作成された供試体を材令１、３、７及び２
８日で一軸圧縮強さを測定した。また、個々の材令２８
日強度を１．０として他材令の比を算出した。強度比で
示したものを図２に、一軸圧縮強さで示したものを図３
に示す。
説明する。 ＜室内配合試験＞次に示す対象土及び地盤改良材を混合
し、地盤工学会で定められた「ＪＧＳＴ８２１−１９９
０」に準じて供試体を作成し、下記に示す評価方法で地
盤改良材の硬化の程度を調べた。 ・対象土；砂に細粒土を混合して表１に示す物性の混合
土を使用した。 ・地盤改良材；次に示す遅効性安定材及び高炉セメント
Ｂ種を使用した。遅効性安定材；酸化カルシウム５３．
９％、二酸化珪素２２．７％、酸化アルミニウム１０．
５％及び三酸化イオウ３．０％、酸化マグネシウム４．
１％、酸化第２鉄０．２％以下、二酸化炭素０．４％以
下、真比重２．５９g/cc、嵩比重( 重装)1.21g/cc 、嵩
比重( 軽装)0.61g/cc ・地盤改良材の添加量；遅効性安定材の場合、対象土に
７５kg/m3 を、高炉セメントＢ種の場合、対象土に７５
kg/m3 及び１２５kg/m3 を混合し、十分に攪拌して供試
体を作成した。 ・評価方法；作成された供試体を材令１、３、７及び２
８日で一軸圧縮強さを測定した。また、個々の材令２８
日強度を１．０として他材令の比を算出した。強度比で
示したものを図２に、一軸圧縮強さで示したものを図３
に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】図２から材令３日で見れば、(qul-3/qul-2
8)は遅効性安定材の場合、０．１０であり、高炉セメン
トＢ種の場合、０．２５であり、遅効性安定材を使用し
た供試体の硬化は遅れていることが判る。また、図３か
ら、混合重量が同一（ここでは７５kg/m3 ）の時、早期
の材令（１日、３日）強度では遅効性安定材と高炉セメ
ントＢ種とはほぼ同一であり、材令２８日強度では高炉
セメントＢ種より遅効性安定材の方がはるかに高い。従
って、同一強度のものを得るには、遅効性安定材の使用
量を大幅に低減できることが判る。
8)は遅効性安定材の場合、０．１０であり、高炉セメン
トＢ種の場合、０．２５であり、遅効性安定材を使用し
た供試体の硬化は遅れていることが判る。また、図３か
ら、混合重量が同一（ここでは７５kg/m3 ）の時、早期
の材令（１日、３日）強度では遅効性安定材と高炉セメ
ントＢ種とはほぼ同一であり、材令２８日強度では高炉
セメントＢ種より遅効性安定材の方がはるかに高い。従
って、同一強度のものを得るには、遅効性安定材の使用
量を大幅に低減できることが判る。
【００１８】（現場実験施工）表２に示す改良対象土に
前記遅効性安定材を供給し、混合攪拌する地盤改良工法
により改良杭を形成した。次いで、地盤改良材として、
普通ポルトランドセメントを使用して表３に示す現場実
験施工条件でラップ施工を行った。ラップ施工は既設改
良杭の材令同日、１日、２日及び３日に対して行い、下
記に示す評価方法でラップ施工を評価した。
前記遅効性安定材を供給し、混合攪拌する地盤改良工法
により改良杭を形成した。次いで、地盤改良材として、
普通ポルトランドセメントを使用して表３に示す現場実
験施工条件でラップ施工を行った。ラップ施工は既設改
良杭の材令同日、１日、２日及び３日に対して行い、下
記に示す評価方法でラップ施工を評価した。
【００１９】・評価方法（１）；既設改良杭とこれにラ
ップ施工する改良杭とのラップ接合面につき割裂引張試
験（材令２８日）による割裂引張強度を求め、ラップ部
分の密着性を評価する。結果を表５に示す。 ・評価方法（２）；遅効性安定材を使用した既設改良杭
及びラップ施工する改良杭のそれぞれの施工における回
転軸供給電力系の電流値を測定し、ラップ施工の際の回
転軸の負荷の増加程度を調べる。
ップ施工する改良杭とのラップ接合面につき割裂引張試
験（材令２８日）による割裂引張強度を求め、ラップ部
分の密着性を評価する。結果を表５に示す。 ・評価方法（２）；遅効性安定材を使用した既設改良杭
及びラップ施工する改良杭のそれぞれの施工における回
転軸供給電力系の電流値を測定し、ラップ施工の際の回
転軸の負荷の増加程度を調べる。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【００２３】
【表５】
【００２４】表５から現場平均強度（平均値２，８７４
ｋＮ／ｍ2 ）に対する平均割裂引張強度（５３０ｋＮ／
ｍ2 ）は０．１８である。この値は、「割裂引張強度は
一軸圧縮強さの（２／５〜１／１０）の範囲にあり、一
軸圧縮強さの増加に伴い割裂引張強度の増加比率は徐々
に減少する傾向にある。」と、ＤＪＭ工法技術マニュア
ルに記載のある当該範囲に含まれる。従って、ラップ部
についても一体ものの引張強度と同等程度の強度を有し
ており、ラップ部はほぼ完全に密着しているものと判断
できる。
ｋＮ／ｍ2 ）に対する平均割裂引張強度（５３０ｋＮ／
ｍ2 ）は０．１８である。この値は、「割裂引張強度は
一軸圧縮強さの（２／５〜１／１０）の範囲にあり、一
軸圧縮強さの増加に伴い割裂引張強度の増加比率は徐々
に減少する傾向にある。」と、ＤＪＭ工法技術マニュア
ルに記載のある当該範囲に含まれる。従って、ラップ部
についても一体ものの引張強度と同等程度の強度を有し
ており、ラップ部はほぼ完全に密着しているものと判断
できる。
【００２５】また、材令３日の既設改良杭にラップ施工
した際の回転軸供給電力系の電流値は、ラップすること
なしに独立して施工した改良杭の施工電流値の約１０％
程度の上昇に止まる程度であった。このため、材令３日
のラップ施工は十分可能であることが確認された。
した際の回転軸供給電力系の電流値は、ラップすること
なしに独立して施工した改良杭の施工電流値の約１０％
程度の上昇に止まる程度であった。このため、材令３日
のラップ施工は十分可能であることが確認された。
【００２６】
【発明の効果】本発明（１）によれば、特定割合の主成
分である酸化カルシウム、酸化アルミニウム及び二酸化
珪素と、特定割合の補助固化成分である三酸化イオウの
配合により、既設改良杭の材令約３日後の強度が従来の
約半分にでき、施工が容易に行えると共に、材令２８日
後の改良杭は所定の強度を有する。
分である酸化カルシウム、酸化アルミニウム及び二酸化
珪素と、特定割合の補助固化成分である三酸化イオウの
配合により、既設改良杭の材令約３日後の強度が従来の
約半分にでき、施工が容易に行えると共に、材令２８日
後の改良杭は所定の強度を有する。
【００２７】本発明（２）によれば、粉粒体を搬送する
空気の代わりに、水などの媒体を使用でき、施工方法の
選択肢が増える。本発明（３）によれば、従来の地盤改
良材と比較して、嵩が同じだと配合量を約３０％減らす
ことができ、極めて経済的である。
空気の代わりに、水などの媒体を使用でき、施工方法の
選択肢が増える。本発明（３）によれば、従来の地盤改
良材と比較して、嵩が同じだと配合量を約３０％減らす
ことができ、極めて経済的である。
【図１】本発明の地盤改良工法で造成された改良体の一
部を示す模式図である。
部を示す模式図である。
【図２】室内配合試験結果で、材令と一軸圧縮強さの関
係を示す。
係を示す。
【図３】室内配合試験結果で、材令と強度比（(qul-3/q
ul-28)の関係を示す。
ul-28)の関係を示す。
１ 地盤改良体
１１ 既設改良杭
１２、１３、１４、１５、２１、２２、２３、２４改良
杭
杭
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
// Ｃ０９Ｋ 103:00 Ｃ０９Ｋ 103:00
(72)発明者 遠藤 隆
東京都千代田区九段北４丁目２番35号
ライト工業株式会社内
(72)発明者 福光 邦夫
千葉県市原市五井南海岸８−２ 宇部マ
テリアルズ株式会社千葉工場内
(56)参考文献 特開 平９−268547（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−41362（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−183600（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−41852（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
E02D 3/12 102
C09K 17/02
C09K 17/06
C09K 17/08
C09K 17/12
C09K 103:00
Claims (3)
- 【請求項１】 回転軸の下部に放射状に設けた１以上の
攪拌翼の回転域の地盤中に、空気と共に粉粒体の地盤改
良材を吐出させ、原位置土と該地盤改良材を攪拌混合し
て改良杭を造成し、既設改良杭に対して、該既設改良杭
の一部に結合するラップ施工を行う地盤改良工法におい
て、前記地盤改良材が、酸化カルシウム４５〜６０％、
二酸化珪素１５〜３０％、酸化アルミニウム５〜１５％
及び三酸化イオウ１〜５％を含有する遅効性安定材であ
り、且つ材令３日の既設改良杭の一軸圧縮強さが１００
〜２２０kN/m 2 であることを特徴とする地盤改良工法。 - 【請求項２】 回転軸の下部に放射状に設けた１以上の
攪拌翼の回転域の地盤中に、地盤改良材含有スラリーを
吐出させ、原位置土と該地盤改良材を攪拌混合して改良
杭を造成し、既設改良杭に対して、該既設改良杭の一部
に結合するラップ施工を行う地盤改良工法において、前
記地盤改良材が、酸化カルシウム４５〜６０％、二酸化
珪素１５〜３０％、酸化アルミニウム５〜１５％及び三
酸化イオウ１〜５％を含有する遅効性安定材であり、且
つ材令３日の既設改良杭の一軸圧縮強さが１００〜２２
０kN/m 2 であることを特徴とする地盤改良工法。 - 【請求項３】前記遅効性安定材は、真比重が２．５〜
２．８であり、嵩比重が０．６〜１．０であることを特
徴とする請求項１又は２記載の地盤改良工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000133244A JP3409115B2 (ja) | 2000-05-02 | 2000-05-02 | 遅効性安定材を用いてラップ施工を行う地盤改良工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000133244A JP3409115B2 (ja) | 2000-05-02 | 2000-05-02 | 遅効性安定材を用いてラップ施工を行う地盤改良工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001317038A JP2001317038A (ja) | 2001-11-16 |
| JP3409115B2 true JP3409115B2 (ja) | 2003-05-26 |
Family
ID=18641775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000133244A Expired - Fee Related JP3409115B2 (ja) | 2000-05-02 | 2000-05-02 | 遅効性安定材を用いてラップ施工を行う地盤改良工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3409115B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102359096A (zh) * | 2010-11-11 | 2012-02-22 | 东南大学 | 密封法加固深厚软土地基的方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006045877A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Kobelco Cranes Co Ltd | 地中連続壁構築工法 |
| JP5681463B2 (ja) * | 2010-11-29 | 2015-03-11 | 大地 山下 | 水底地盤の地盤改良装置 |
| JP5681462B2 (ja) * | 2010-11-29 | 2015-03-11 | 大地 山下 | 掘削部材および土壌改良システム |
-
2000
- 2000-05-02 JP JP2000133244A patent/JP3409115B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| CN102359096A (zh) * | 2010-11-11 | 2012-02-22 | 东南大学 | 密封法加固深厚软土地基的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001317038A (ja) | 2001-11-16 |
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