JP3407465B2 - 液体封入式防振装置 - Google Patents
液体封入式防振装置Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/26—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper characterised by adjusting or regulating devices responsive to exterior conditions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
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- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/10—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper the wall being at least in part formed by a flexible membrane or the like
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車のエンジンマウ
ントなどに使用される液体封入式の防振装置に関する。
ントなどに使用される液体封入式の防振装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の液体封入式防振装置は、特開昭
６０−８５４０号公報に開示されているように、液体室
の壁の一部を、入力振動によって変形する第１弾性壁
と、入力振動とは逆位相に振動する振動板で構成し、副
室の壁の一部を上記の振動板と第２弾性壁で構成し、液
体室と副室に液体を充填している。
６０−８５４０号公報に開示されているように、液体室
の壁の一部を、入力振動によって変形する第１弾性壁
と、入力振動とは逆位相に振動する振動板で構成し、副
室の壁の一部を上記の振動板と第２弾性壁で構成し、液
体室と副室に液体を充填している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のよう
な液体封入式防振装置においては、入力振動が低周波の
時にも、振動板の片面に液体室の液圧が作用し、大振幅
の振動が入力した時には、液体室の液圧が高くまたは低
くなって、振動板の片面に大きな力が作用する。この大
きな力に抗して振動板をソレノイドのような駆動装置で
振動させるには、振動板の強度と駆動装置の駆動力を高
める必要がある。この必要性を満たすと、液体封入式防
振装置は、寸法と重量及び消費電力が増大して大型にな
り、実用化が困難になる。
な液体封入式防振装置においては、入力振動が低周波の
時にも、振動板の片面に液体室の液圧が作用し、大振幅
の振動が入力した時には、液体室の液圧が高くまたは低
くなって、振動板の片面に大きな力が作用する。この大
きな力に抗して振動板をソレノイドのような駆動装置で
振動させるには、振動板の強度と駆動装置の駆動力を高
める必要がある。この必要性を満たすと、液体封入式防
振装置は、寸法と重量及び消費電力が増大して大型にな
り、実用化が困難になる。
【０００４】本発明の目的は、上記のような従来の課題
を解決することである。
を解決することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、主室の壁の一
部を、入力振動によって変形する第１弾性部材で構成
し、副室の壁の一部を第２弾性部材で構成し、主室と副
室を連通する主流路を設け、主室と副室に液体を充填
し、主室内に、入力振動とは逆位相に振動する液圧調整
板を設けて、主室を液圧調整板で第１室と第２室に区画
し、第１室と第２室を連通する副流路を、液圧調整板の
高周波振動時に流路抵抗が大きくなって閉塞する寸法に
設けたことを特徴とする液体封入式防振装置である。
部を、入力振動によって変形する第１弾性部材で構成
し、副室の壁の一部を第２弾性部材で構成し、主室と副
室を連通する主流路を設け、主室と副室に液体を充填
し、主室内に、入力振動とは逆位相に振動する液圧調整
板を設けて、主室を液圧調整板で第１室と第２室に区画
し、第１室と第２室を連通する副流路を、液圧調整板の
高周波振動時に流路抵抗が大きくなって閉塞する寸法に
設けたことを特徴とする液体封入式防振装置である。
【０００６】
【作用】本発明においては、入力振動が低周波の時に
は、第１弾性部材の変形に基づく主室の容積変化分に相
当する液体が主室と副室の間を主流路を経て往復流動
し、この液体の共振によって入力振動が減衰される。
は、第１弾性部材の変形に基づく主室の容積変化分に相
当する液体が主室と副室の間を主流路を経て往復流動
し、この液体の共振によって入力振動が減衰される。
【０００７】液圧調整板を低周波の入力振動とは逆位相
に振動させても、第１室と第２室の間の副流路を流れる
液体の速度が遅くて副流路の流路抵抗が小さく、第１室
と第２室の液圧即ち液圧調整板の両面に作用する液圧が
ほぼ同じである。従って、入力振動が低周波の時には、
液圧調整板を振動させても、防振特性に影響を与えない
ので、液圧調整板を振動させる必要がない。また、大振
幅の振動が入力しても、液圧調整板に大きな力が作用し
ない。
に振動させても、第１室と第２室の間の副流路を流れる
液体の速度が遅くて副流路の流路抵抗が小さく、第１室
と第２室の液圧即ち液圧調整板の両面に作用する液圧が
ほぼ同じである。従って、入力振動が低周波の時には、
液圧調整板を振動させても、防振特性に影響を与えない
ので、液圧調整板を振動させる必要がない。また、大振
幅の振動が入力しても、液圧調整板に大きな力が作用し
ない。
【０００８】入力振動が高周波の時には、主室と副室の
間の主流路を流れる液体の速度が早くなって主流路の流
路抵抗が大きくなり、主流路が閉塞され、また、液圧調
整板が高周波の入力振動とは逆位相に振動し、第１室と
第２室の間の副流路を流れる液体の速度が早くなって副
流路の流路抵抗が大きくなり、副流路が閉塞され、第１
室と第２室の各液体がそれぞれ密閉状態になり、液圧調
整板の入力振動とは逆位相の振動によって入力振動が減
衰される。
間の主流路を流れる液体の速度が早くなって主流路の流
路抵抗が大きくなり、主流路が閉塞され、また、液圧調
整板が高周波の入力振動とは逆位相に振動し、第１室と
第２室の間の副流路を流れる液体の速度が早くなって副
流路の流路抵抗が大きくなり、副流路が閉塞され、第１
室と第２室の各液体がそれぞれ密閉状態になり、液圧調
整板の入力振動とは逆位相の振動によって入力振動が減
衰される。
【０００９】
【発明の効果】本発明においては、入力振動が低周波の
時には、液圧調整板を振動させる必要がなく、また、大
振幅の振動が入力しても、液圧調整板に大きな力が作用
しないので、従来品のように、液圧調整板の強度と駆動
力を高める必要がなく、大型にならない。
時には、液圧調整板を振動させる必要がなく、また、大
振幅の振動が入力しても、液圧調整板に大きな力が作用
しないので、従来品のように、液圧調整板の強度と駆動
力を高める必要がなく、大型にならない。
【００１０】
＜第１実施例（図１〜図７参照）＞本例の液体封入式防
振装置は、自動車のエンジンマウントである。
振装置は、自動車のエンジンマウントである。
【００１１】［構 成］図１に示すように、略円錐筒形
状の合成ゴムの第１弾性部材１の頂点部には、ボルト付
きのエンジン取付部材２を固定し、第１弾性部材１の下
部に円筒形状の枠３の上部を固定し、枠３の下部に円板
形状の仕切板４を固定し、第１弾性部材１、枠３と仕切
板４で主室５を構成している。
状の合成ゴムの第１弾性部材１の頂点部には、ボルト付
きのエンジン取付部材２を固定し、第１弾性部材１の下
部に円筒形状の枠３の上部を固定し、枠３の下部に円板
形状の仕切板４を固定し、第１弾性部材１、枠３と仕切
板４で主室５を構成している。
【００１２】仕切板４の下面には、図１に示すように、
その中心孔６を囲んで円筒７を固定し、仕切板４の周辺
部の下面に円環部材８を固定して、仕切板４の周辺部と
円環部材８の間に円輪曲面膜形状の合成ゴムの第２弾性
部材９の外周部を挟んで固定し、第２弾性部材９の内周
部を円筒７の外周面に固定し、仕切板４、円筒部材７と
第２弾性部材９で副室１０を構成している。
その中心孔６を囲んで円筒７を固定し、仕切板４の周辺
部の下面に円環部材８を固定して、仕切板４の周辺部と
円環部材８の間に円輪曲面膜形状の合成ゴムの第２弾性
部材９の外周部を挟んで固定し、第２弾性部材９の内周
部を円筒７の外周面に固定し、仕切板４、円筒部材７と
第２弾性部材９で副室１０を構成している。
【００１３】仕切板４には、図１に示すように、その上
面と下面の間に主流路１１を湾曲して貫通し、円弧形状
に湾曲した主流路１１で主室５と副室１０を連通してい
る。主室５と副室１０及び主流路１１には、不凍液など
の液体を充填している。
面と下面の間に主流路１１を湾曲して貫通し、円弧形状
に湾曲した主流路１１で主室５と副室１０を連通してい
る。主室５と副室１０及び主流路１１には、不凍液など
の液体を充填している。
【００１４】仕切板４の中心孔６には、図１に示すよう
に、軸１２を上下方向に挿通し、主室５内に突出した軸
１２の上端に円板形状の液圧調整板１３を同芯状に固定
し、液圧調整板１３の上面を第１弾性部材１に、液圧調
整板１３の下面を仕切板４にそれぞれ対面し、仕切板４
と平行した液圧調整板１３で主室５を第１と第２の２室
１４，１５に上下に区画し、第１室１４を第１弾性部材
１、枠３と液圧調整板１３で、第２室１５を液圧調整板
１３、枠３と仕切板４でそれぞれ構成している。
に、軸１２を上下方向に挿通し、主室５内に突出した軸
１２の上端に円板形状の液圧調整板１３を同芯状に固定
し、液圧調整板１３の上面を第１弾性部材１に、液圧調
整板１３の下面を仕切板４にそれぞれ対面し、仕切板４
と平行した液圧調整板１３で主室５を第１と第２の２室
１４，１５に上下に区画し、第１室１４を第１弾性部材
１、枠３と液圧調整板１３で、第２室１５を液圧調整板
１３、枠３と仕切板４でそれぞれ構成している。
【００１５】液圧調整板１３は、図１に示すように、円
筒形状の枠３の内径より小径にし、同芯状の液圧調整板
１３と枠３の間に形成された隙間を副流路１６にし、円
環形状の副流路１６で第１室１４と第２室１５を連通し
ている。
筒形状の枠３の内径より小径にし、同芯状の液圧調整板
１３と枠３の間に形成された隙間を副流路１６にし、円
環形状の副流路１６で第１室１４と第２室１５を連通し
ている。
【００１６】副流路１６の寸法は、主室５の内径即ち枠
３の内径が６０〜８０ｍｍ位の場合、液圧調整板１３の
径を枠３の内径の７６〜９５％に設定している。このよ
うな寸法の副流路１６は、液圧調整板１３が１００Ｈｚ
以上の高周波で上下に振動すると、閉塞される。
３の内径が６０〜８０ｍｍ位の場合、液圧調整板１３の
径を枠３の内径の７６〜９５％に設定している。このよ
うな寸法の副流路１６は、液圧調整板１３が１００Ｈｚ
以上の高周波で上下に振動すると、閉塞される。
【００１７】液圧調整板１３の軸１２は、図１に示すよ
うに、仕切板４の中心孔６と円筒７を非接触に貫通し、
軸１２と円筒７内周面の間に円輪曲面膜形状の合成ゴム
の第３弾性部材１７を固定して、液体の漏洩を防止して
いる。
うに、仕切板４の中心孔６と円筒７を非接触に貫通し、
軸１２と円筒７内周面の間に円輪曲面膜形状の合成ゴム
の第３弾性部材１７を固定して、液体の漏洩を防止して
いる。
【００１８】円環部材８の下面には、図１に示すよう
に、円筒部材１８を固定し、円筒部材１８の下面にボル
ト孔付きの円板形状の車体取付部材１９を固定してい
る。エンジン取付部材２または車体取付部材１９が上下
に振動して、エンジン取付部材２と車体取付部材１９の
上下距離が増減すると、第１弾性部材１が変形し、主室
５の第１室１４の容積が増減する。
に、円筒部材１８を固定し、円筒部材１８の下面にボル
ト孔付きの円板形状の車体取付部材１９を固定してい
る。エンジン取付部材２または車体取付部材１９が上下
に振動して、エンジン取付部材２と車体取付部材１９の
上下距離が増減すると、第１弾性部材１が変形し、主室
５の第１室１４の容積が増減する。
【００１９】円筒部材１８には、図１に示すように、２
段径の第１継鉄２０、円輪板形状の永久磁石２１と円輪
板形状の第２継鉄２２を順次嵌合して固定し、永久磁石
２１を第１継鉄２０の大径部と第２継鉄２２で挟み、第
１継鉄２０の中心孔に液圧調整板１３の軸１２の下部を
貫通し、軸１２に貫通した螺旋ばね２３を軸１２に固定
の受け環２４と第１継鉄２０の間に嵌め込んで、液圧調
整板１３と軸１２を支持している。
段径の第１継鉄２０、円輪板形状の永久磁石２１と円輪
板形状の第２継鉄２２を順次嵌合して固定し、永久磁石
２１を第１継鉄２０の大径部と第２継鉄２２で挟み、第
１継鉄２０の中心孔に液圧調整板１３の軸１２の下部を
貫通し、軸１２に貫通した螺旋ばね２３を軸１２に固定
の受け環２４と第１継鉄２０の間に嵌め込んで、液圧調
整板１３と軸１２を支持している。
【００２０】液圧調整板１３の軸１２は、図１に示すよ
うに、その下端を第１継鉄２０の小径部の下側に突出
し、第１継鉄２０の小径部にカップ形状の巻わく２５を
非接触に嵌合し、軸１２の下端を巻わく２５の底板に固
定し、巻わく２５の外周にコイル２６を巻き、コイル２
６を永久磁石２１と第２継鉄２２の中心孔に非接触に嵌
合している。
うに、その下端を第１継鉄２０の小径部の下側に突出
し、第１継鉄２０の小径部にカップ形状の巻わく２５を
非接触に嵌合し、軸１２の下端を巻わく２５の底板に固
定し、巻わく２５の外周にコイル２６を巻き、コイル２
６を永久磁石２１と第２継鉄２２の中心孔に非接触に嵌
合している。
【００２１】第１継鉄２０、永久磁石２１、第２継鉄２
２、巻わく２５とコイル２６で、液圧調整板１３を振動
させる駆動装置を構成している。
２、巻わく２５とコイル２６で、液圧調整板１３を振動
させる駆動装置を構成している。
【００２２】駆動装置のコイル２６に高周波電流が供給
されると、液圧調整板１３、軸１２、巻わく２５、コイ
ル２６と受け環２４の可動部が一体になって高周波で上
下に振動する。
されると、液圧調整板１３、軸１２、巻わく２５、コイ
ル２６と受け環２４の可動部が一体になって高周波で上
下に振動する。
【００２３】第２弾性部材９、円環部材８、円筒部材１
８と第１継鉄２０で空気室を構成している。
８と第１継鉄２０で空気室を構成している。
【００２４】駆動装置の制御装置は、図２に示すよう
に、エンジン取付部材２に固定するエンジンＥのブラケ
ットと、車体取付部材１９に固定する車体Ｂのブラケッ
トにそれぞれ振動計２７，２８を取り付け、エンジン側
の振動計２７を適応フィルタ制御器２９の入力端子に、
車体側の振動計２８を適応フィルタ制御器２９の誤差端
子にそれぞれ接続し、適応フィルタ制御器２９の出力端
子を増幅器３０を介してコイル２６に接続している。
に、エンジン取付部材２に固定するエンジンＥのブラケ
ットと、車体取付部材１９に固定する車体Ｂのブラケッ
トにそれぞれ振動計２７，２８を取り付け、エンジン側
の振動計２７を適応フィルタ制御器２９の入力端子に、
車体側の振動計２８を適応フィルタ制御器２９の誤差端
子にそれぞれ接続し、適応フィルタ制御器２９の出力端
子を増幅器３０を介してコイル２６に接続している。
【００２５】適応フィルタ制御器２９は、両振動計２
７，２８が検出する高周波の振動に基づいてコイル２６
に供給する高周波電流を制御し、エンジン側の振動計２
７が検出する高周波の入力振動とは逆位相に液圧調整板
１３を振動させ、車体側の振動計２８が検出する出力振
動の振幅を最小にする。
７，２８が検出する高周波の振動に基づいてコイル２６
に供給する高周波電流を制御し、エンジン側の振動計２
７が検出する高周波の入力振動とは逆位相に液圧調整板
１３を振動させ、車体側の振動計２８が検出する出力振
動の振幅を最小にする。
【００２６】［作 用］エンジンＥがアイドル運転やエ
ンジンシェイクなどによって低周波の振動を行ない、入
力振動が低周波の時には、駆動装置のコイル２６に通電
せず、液圧調整板１３を振動させない。低周波の入力振
動によって第１弾性部材１が振動して変形し、この変形
に基づく主室５の容積変化分に相当する液体が主室５と
副室１０の間を主流路１１を経て往復流動し、この液体
の共振によって入力振動が減衰される。主流路１１の寸
法は、入力振動が５〜３０Ｈｚ位の低周波の時に減衰効
果が高くなる値に設定している。
ンジンシェイクなどによって低周波の振動を行ない、入
力振動が低周波の時には、駆動装置のコイル２６に通電
せず、液圧調整板１３を振動させない。低周波の入力振
動によって第１弾性部材１が振動して変形し、この変形
に基づく主室５の容積変化分に相当する液体が主室５と
副室１０の間を主流路１１を経て往復流動し、この液体
の共振によって入力振動が減衰される。主流路１１の寸
法は、入力振動が５〜３０Ｈｚ位の低周波の時に減衰効
果が高くなる値に設定している。
【００２７】低周波の入力振動によって第１弾性部材１
が変形すると、主室５の液体が第１室１４と第２室１５
の間の副流路１６を流れるが、副流路１６の寸法が前記
の値に設定してあるので、副流路１６を流れる液体の速
度が遅くて副流路１６の流路抵抗がほとんどなく、液圧
調整板１３の両面に作用する液圧がほとんど同じであ
る。また、軸１２の径は、液圧調整板１３の径に比較し
て非常に小さくして、液圧調整板１３の両面の受圧面積
をほぼ等しくしてある。従って、液圧調整板１３は、力
が作用せず、静止状態を保持する。
が変形すると、主室５の液体が第１室１４と第２室１５
の間の副流路１６を流れるが、副流路１６の寸法が前記
の値に設定してあるので、副流路１６を流れる液体の速
度が遅くて副流路１６の流路抵抗がほとんどなく、液圧
調整板１３の両面に作用する液圧がほとんど同じであ
る。また、軸１２の径は、液圧調整板１３の径に比較し
て非常に小さくして、液圧調整板１３の両面の受圧面積
をほぼ等しくしてある。従って、液圧調整板１３は、力
が作用せず、静止状態を保持する。
【００２８】低周波の入力振動が極めて大きい振幅であ
って、主室５の液圧が極めて大きくなると、液圧調整板
１３は、下面の受圧面積が上面のそれより軸１２の断面
積分小さいので、押し下げる力が作用し、螺旋ばね２３
に抗して下降するが、液圧による押し下げ力が螺旋ばね
２３による押し上げ力と平衡すると、液圧調整板１３は
停止する。
って、主室５の液圧が極めて大きくなると、液圧調整板
１３は、下面の受圧面積が上面のそれより軸１２の断面
積分小さいので、押し下げる力が作用し、螺旋ばね２３
に抗して下降するが、液圧による押し下げ力が螺旋ばね
２３による押し上げ力と平衡すると、液圧調整板１３は
停止する。
【００２９】エンジンＥが高速運転し、入力振動が高周
波になると、主室５と副室１０の間の主流路１１を流れ
る液体の速度が早くなって主流路１１の流路抵抗が大き
くなり、主流路１１が閉塞される。
波になると、主室５と副室１０の間の主流路１１を流れ
る液体の速度が早くなって主流路１１の流路抵抗が大き
くなり、主流路１１が閉塞される。
【００３０】入力振動が高周波の時には、駆動装置とそ
の制御装置によって液圧調整板１３を高周波の入力振動
とは逆位相に振動させる。入力振動が高周波になると、
第１室１４と第２室１５の間の副流路１６を流れる液体
の速度が早くなって副流路１６の流路抵抗が大きくな
り、入力振動が１００Ｈｚ以上の高周波になると、副流
路１６の寸法が前記の値に設定してあるので、副流路１
６が閉塞され、第１室１４と第２室１５の各液体がそれ
ぞれ密閉状態になり、液圧調整板１３の入力振動とは逆
位相の振動によって入力振動が減衰される。
の制御装置によって液圧調整板１３を高周波の入力振動
とは逆位相に振動させる。入力振動が高周波になると、
第１室１４と第２室１５の間の副流路１６を流れる液体
の速度が早くなって副流路１６の流路抵抗が大きくな
り、入力振動が１００Ｈｚ以上の高周波になると、副流
路１６の寸法が前記の値に設定してあるので、副流路１
６が閉塞され、第１室１４と第２室１５の各液体がそれ
ぞれ密閉状態になり、液圧調整板１３の入力振動とは逆
位相の振動によって入力振動が減衰される。
【００３１】液圧調整板１３を入力振動とは逆位相に振
動させると、副流路１６を流れる液体と液圧調整板１３
は、逆方向に移動するので、両者の相対速度が大きくな
って副流路１６の流路抵抗が大きくなり、液圧調整板１
３を入力振動とは逆位相に振動させない場合よりも、副
流路１６が閉塞される最低周波数が低くなる。
動させると、副流路１６を流れる液体と液圧調整板１３
は、逆方向に移動するので、両者の相対速度が大きくな
って副流路１６の流路抵抗が大きくなり、液圧調整板１
３を入力振動とは逆位相に振動させない場合よりも、副
流路１６が閉塞される最低周波数が低くなる。
【００３２】［効 果］エンジン取付部材２に油圧加振
機によって振動数が０〜５００Ｈｚの振動を加え、液圧
調整板１３を前記のように振動制御した場合と振動制御
しない場合について、それぞれ、車体取付部材１９に伝
達される力を測定した。この測定結果は、図３に、車体
取付部材１９への伝達力〔ｄＢ〕とエンジン取付部材２
への入力振動の振動数〔Ｈｚ〕の線図として示す。ただ
し、伝達力の０ｄＢは、１ｋｇｆである。
機によって振動数が０〜５００Ｈｚの振動を加え、液圧
調整板１３を前記のように振動制御した場合と振動制御
しない場合について、それぞれ、車体取付部材１９に伝
達される力を測定した。この測定結果は、図３に、車体
取付部材１９への伝達力〔ｄＢ〕とエンジン取付部材２
への入力振動の振動数〔Ｈｚ〕の線図として示す。ただ
し、伝達力の０ｄＢは、１ｋｇｆである。
【００３３】図３から明らかなように、エンジン取付部
材２への入力振動が１００〜５００Ｈｚの高周波になる
と、液圧調整板１３を振動制御した場合の方が振動制御
しない場合よりも、車体取付部材１９への伝達力が小さ
くなり、減衰効果が高くなる。
材２への入力振動が１００〜５００Ｈｚの高周波になる
と、液圧調整板１３を振動制御した場合の方が振動制御
しない場合よりも、車体取付部材１９への伝達力が小さ
くなり、減衰効果が高くなる。
【００３４】［振動解析、副流路１６の寸法の決定］本
例の液体封入式防振装置の力学モデルは、図４に示す。
振動解析に用いる符号は、 Ｘ：エンジンＥに入力する外乱変位 Ｘ1：液圧調整板１３などの可動部の変位 Ｘ2：副流路１６の液体の変位 Ｆ：車体Ｂへの伝達力 ｆ：液圧調整板１３などの可動部の駆動力 ｋ：主ばね定数 ｋ1：液圧調整板１３などの可動部の支持ばね定数 Ｐ1：第１室１４の圧力 Ｐ2：第２室１５の圧力 Ａ：副流路１６の断面積 Ｓ：液圧調整板１３の板面の面積 ｓ：軸１２の断面積 Ｓ1：第１弾性部材１の受圧面積 Ｓ2：第２室１５の受圧面積 Ｍ：液圧調整板１３などの可動部の質量 ｍ：副流路１６の液体の質量 Ｃ1：副流路１６の液体と液圧調整板１３との間の粘性
減衰係数 Ｃ2：副流路１６の液体と主室５の周壁との間の粘性減
衰係数 である。
例の液体封入式防振装置の力学モデルは、図４に示す。
振動解析に用いる符号は、 Ｘ：エンジンＥに入力する外乱変位 Ｘ1：液圧調整板１３などの可動部の変位 Ｘ2：副流路１６の液体の変位 Ｆ：車体Ｂへの伝達力 ｆ：液圧調整板１３などの可動部の駆動力 ｋ：主ばね定数 ｋ1：液圧調整板１３などの可動部の支持ばね定数 Ｐ1：第１室１４の圧力 Ｐ2：第２室１５の圧力 Ａ：副流路１６の断面積 Ｓ：液圧調整板１３の板面の面積 ｓ：軸１２の断面積 Ｓ1：第１弾性部材１の受圧面積 Ｓ2：第２室１５の受圧面積 Ｍ：液圧調整板１３などの可動部の質量 ｍ：副流路１６の液体の質量 Ｃ1：副流路１６の液体と液圧調整板１３との間の粘性
減衰係数 Ｃ2：副流路１６の液体と主室５の周壁との間の粘性減
衰係数 である。
【００３５】エンジンＥに外乱変位Ｘが入力し、液圧調
整板１３などの可動部を駆動力ｆで駆動し、車体Ｂに力
Ｆが伝達する場合、Ｄが時間についての１回微分を、Ｄ
2が時間についての２回微分を表すとすると、液圧調整
板１３などの可動部の運動方程式は、 ＭＤ2Ｘ1＝−ｋ1Ｘ1−ｆ＋（Ｐ1−Ｐ2）Ｓ＋Ｐ2ｓ−Ｃ1
（ＤＸ1＋ＤＸ2） となる。
整板１３などの可動部を駆動力ｆで駆動し、車体Ｂに力
Ｆが伝達する場合、Ｄが時間についての１回微分を、Ｄ
2が時間についての２回微分を表すとすると、液圧調整
板１３などの可動部の運動方程式は、 ＭＤ2Ｘ1＝−ｋ1Ｘ1−ｆ＋（Ｐ1−Ｐ2）Ｓ＋Ｐ2ｓ−Ｃ1
（ＤＸ1＋ＤＸ2） となる。
【００３６】副流路１６を流れる液体の運動方程式は、
ｍＤ2Ｘ2＝（Ｐ1−Ｐ2）Ａ−Ｃ1（ＤＸ1＋ＤＸ2）−Ｃ2
ＤＸ2 となる。
ＤＸ2 となる。
【００３７】車体Ｂへの伝達力Ｆは、
Ｆ＝ｋＸ＋Ｐ1Ｓ1＋（Ｐ2−Ｐ1）Ｓ2−Ｐ2ｓ＋Ｃ2ＤＸ2
＋ｋ1Ｘ1＋ｆ となる。
＋ｋ1Ｘ1＋ｆ となる。
【００３８】時間に関する微分方程式であるこれらの式
は、ラプラス変換し、液体の連続式、ばねの特性式など
と連立させて、伝達力Ｆ、外乱変位Ｘと駆動力ｆの関係
式を次のように求める。
は、ラプラス変換し、液体の連続式、ばねの特性式など
と連立させて、伝達力Ｆ、外乱変位Ｘと駆動力ｆの関係
式を次のように求める。
【００３９】Ｆ＝Ｇ1（ｊω）Ｘ＋Ｇ2（ｊω）ｆ
Ｇ1（ｊω）とＧ2（ｊω）は、伝達関数であり、周波数
ωの関数である。ただし、ｊ2＝−１である。
ωの関数である。ただし、ｊ2＝−１である。
【００４０】上記の関係式は、図５に示すような伝達ブ
ロック図になり、外乱力のＧ1（ｊω）Ｘを抑制力のＧ2
（ｊω）ｆで減少すると、伝達力Ｆが小さくなることを
意味している。
ロック図になり、外乱力のＧ1（ｊω）Ｘを抑制力のＧ2
（ｊω）ｆで減少すると、伝達力Ｆが小さくなることを
意味している。
【００４１】伝達関数Ｇ2（ｊω）は、副流路１６の流
路抵抗の大きさを入力振動の周波数ωの関数として表し
ていることになるので、液圧調整板１３を振動制御す
る、入力振動が１００Ｈｚ以上の高周波域では外乱力を
打ち消すように大きな値に設定し、液圧調整板１３を振
動制御しない、入力振動が３０Ｈｚ以下の低周波域では
副流路１６の流路抵抗が低周波振動の減衰効果に悪影響
を与えないように小さな値に設定する。
路抵抗の大きさを入力振動の周波数ωの関数として表し
ていることになるので、液圧調整板１３を振動制御す
る、入力振動が１００Ｈｚ以上の高周波域では外乱力を
打ち消すように大きな値に設定し、液圧調整板１３を振
動制御しない、入力振動が３０Ｈｚ以下の低周波域では
副流路１６の流路抵抗が低周波振動の減衰効果に悪影響
を与えないように小さな値に設定する。
【００４２】液圧調整板１３の径を大きくして副流路１
６の幅を狭くした場合と、液圧調整板１３の径を小さく
して副流路１６の幅を広くした場合について、伝達関数
Ｇ2（ｊω）の値と入力振動の周波数ωの関係を図６に
例示する。図６から明らかなように、副流路１６の幅が
狭くなると、伝達関数Ｇ2（ｊω）の値が１００Ｈｚ以
上の高周波域で上昇するが、３０Ｈｚ以下の低周波域で
も上昇する。
６の幅を狭くした場合と、液圧調整板１３の径を小さく
して副流路１６の幅を広くした場合について、伝達関数
Ｇ2（ｊω）の値と入力振動の周波数ωの関係を図６に
例示する。図６から明らかなように、副流路１６の幅が
狭くなると、伝達関数Ｇ2（ｊω）の値が１００Ｈｚ以
上の高周波域で上昇するが、３０Ｈｚ以下の低周波域で
も上昇する。
【００４３】そこで、伝達関数Ｇ2（ｊω）の値が、５
〜３０Ｈｚの低周波域で−５ｄＢ以下になり、１００〜
５００Ｈｚの高周波域で−１０ｄＢ以上になる副流路１
６の幅を最適値とする。
〜３０Ｈｚの低周波域で−５ｄＢ以下になり、１００〜
５００Ｈｚの高周波域で−１０ｄＢ以上になる副流路１
６の幅を最適値とする。
【００４４】入力振動が１５Ｈｚの低周波の場合と、１
００Ｈｚの高周波の場合について、伝達関数Ｇ2（ｊ
ω）の値と主室５の内径に対する液圧調整板１３の径の
割合の関係を図７に示す。入力振動が１５Ｈｚの低周波
の場合、図７の上側の線図から明らかなように、液圧調
整板１３の径が主室５の内径の７６％以上になると、伝
達関数Ｇ2（ｊω）の値が−５ｄＢ以下になる。即ち、
副流路１６の流路抵抗が低周波振動の減衰効果に悪影響
を与えない。入力振動が１００Ｈｚの高周波の場合、図
７の下側の線図から明らかなように、液圧調整板１３の
径が主室５の内径の９５％以下になると、伝達関数Ｇ2
（ｊω）の値が−１０ｄＢ以上になる。即ち、副流路１
６が閉塞して、液圧調整板１３の入力振動とは逆位相の
振動が外乱力を打ち消す。
００Ｈｚの高周波の場合について、伝達関数Ｇ2（ｊ
ω）の値と主室５の内径に対する液圧調整板１３の径の
割合の関係を図７に示す。入力振動が１５Ｈｚの低周波
の場合、図７の上側の線図から明らかなように、液圧調
整板１３の径が主室５の内径の７６％以上になると、伝
達関数Ｇ2（ｊω）の値が−５ｄＢ以下になる。即ち、
副流路１６の流路抵抗が低周波振動の減衰効果に悪影響
を与えない。入力振動が１００Ｈｚの高周波の場合、図
７の下側の線図から明らかなように、液圧調整板１３の
径が主室５の内径の９５％以下になると、伝達関数Ｇ2
（ｊω）の値が−１０ｄＢ以上になる。即ち、副流路１
６が閉塞して、液圧調整板１３の入力振動とは逆位相の
振動が外乱力を打ち消す。
【００４５】従って、副流路１６の寸法は、前記の通
り、液圧調整板１３の径を主室５の内径の７６〜９５％
に設定している。ただし、実用的な寸法を考慮して、適
用範囲は、主室５の内径が６０〜８０ｍｍ位の場合であ
る。
り、液圧調整板１３の径を主室５の内径の７６〜９５％
に設定している。ただし、実用的な寸法を考慮して、適
用範囲は、主室５の内径が６０〜８０ｍｍ位の場合であ
る。
【００４６】＜第２実施例（図８と図９参照）＞本例の
液体封入式防振装置は、前例において主室５の周壁と液
圧調整板１３の間に設けた副流路１６を液圧調整板１３
に貫通したものである。
液体封入式防振装置は、前例において主室５の周壁と液
圧調整板１３の間に設けた副流路１６を液圧調整板１３
に貫通したものである。
【００４７】液圧調整板１３の外周面と主室５の周壁内
周面は、図８と図９に示すように、接触させ、主室５内
で上下に振動する液圧調整板１３の外周面を主室５の周
壁との摩擦抵抗を低減する材料で構成し、液圧調整板１
３に、第１室１４と第２室１５を連通する副流路１６を
貫通している。
周面は、図８と図９に示すように、接触させ、主室５内
で上下に振動する液圧調整板１３の外周面を主室５の周
壁との摩擦抵抗を低減する材料で構成し、液圧調整板１
３に、第１室１４と第２室１５を連通する副流路１６を
貫通している。
【００４８】副流路１６の個数、形状と位置は、任意で
よいが、副流路１６の寸法は、副流路１６の全周長と全
断面積をｍｍとｍｍ2で表した場合、全周長の数値を全
断面積の数値の２０〜２２０％に設定している。このよ
うな副流路１６の寸法は、前例におけるそれと等価にな
る。副流路１６は、液圧調整板１３が１００Ｈｚ以上の
高周波で振動すると、閉塞される。
よいが、副流路１６の寸法は、副流路１６の全周長と全
断面積をｍｍとｍｍ2で表した場合、全周長の数値を全
断面積の数値の２０〜２２０％に設定している。このよ
うな副流路１６の寸法は、前例におけるそれと等価にな
る。副流路１６は、液圧調整板１３が１００Ｈｚ以上の
高周波で振動すると、閉塞される。
【００４９】その他の点は、前例におけるのと同様であ
る。
る。
【００５０】＜第３実施例（図１０参照）＞本例の液体
封入式防振装置は、第１実施例において一定であった副
流路１６の幅を、入力振動が低周波の時には広く、高周
波の時には狭くするものである。
封入式防振装置は、第１実施例において一定であった副
流路１６の幅を、入力振動が低周波の時には広く、高周
波の時には狭くするものである。
【００５１】主室５の周壁を構成する円筒形状の枠３
は、図１０に示すように、２段径にして、主室５に小径
部３１と大径部３２を上下に形成し、液圧調整板１３な
どの可動部を上下位置移動可能にして円板形状の液圧調
整板１３を主室５の小径部３１と大径部３２に配置可能
にし、液圧調整板１３などの可動部支持用の螺旋ばね２
３の受け環２４を下側に吸引するソレノイド３３を円筒
部材１８に固定して、螺旋ばね２３とその受け環２４及
びソレノイド３３で液圧調整板移動装置を構成してい
る。
は、図１０に示すように、２段径にして、主室５に小径
部３１と大径部３２を上下に形成し、液圧調整板１３な
どの可動部を上下位置移動可能にして円板形状の液圧調
整板１３を主室５の小径部３１と大径部３２に配置可能
にし、液圧調整板１３などの可動部支持用の螺旋ばね２
３の受け環２４を下側に吸引するソレノイド３３を円筒
部材１８に固定して、螺旋ばね２３とその受け環２４及
びソレノイド３３で液圧調整板移動装置を構成してい
る。
【００５２】液圧調整板移動装置のソレノイド３３に通
電すると、液圧調整板１３などの可動部が螺旋ばね２３
に抗して下側に移動し、液圧調整板１３が主室の大径部
３２に配置され、第１室１４と第２室１５を連通する円
環形状の副流路１６の幅が広くなる。ソレノイド３３へ
の通電を停止すると、液圧調整板１３などの可動部が螺
旋ばね２３の弾性力で上側に移動し、液圧調整板１３が
主室の小径部３１に配置され、副流路１６の幅が狭くな
る。
電すると、液圧調整板１３などの可動部が螺旋ばね２３
に抗して下側に移動し、液圧調整板１３が主室の大径部
３２に配置され、第１室１４と第２室１５を連通する円
環形状の副流路１６の幅が広くなる。ソレノイド３３へ
の通電を停止すると、液圧調整板１３などの可動部が螺
旋ばね２３の弾性力で上側に移動し、液圧調整板１３が
主室の小径部３１に配置され、副流路１６の幅が狭くな
る。
【００５３】入力振動が低周波の時には、液圧調整板１
３を主室の大径部３２に配置し、副流路１６の幅を広く
して副流路１６の流路抵抗を減少し、第１実施例におけ
るのと同様に、液圧調整板１３を振動させない。副流路
１６の幅が広く、副流路１６の流路抵抗が低周波振動の
減衰効果に悪影響を与えない。
３を主室の大径部３２に配置し、副流路１６の幅を広く
して副流路１６の流路抵抗を減少し、第１実施例におけ
るのと同様に、液圧調整板１３を振動させない。副流路
１６の幅が広く、副流路１６の流路抵抗が低周波振動の
減衰効果に悪影響を与えない。
【００５４】入力振動が高周波の時には、液圧調整板１
３を主室の小径部３１に配置し、副流路１６の幅を狭く
して副流路１６の流路抵抗を増加し、第１実施例におけ
るのと同様に、液圧調整板１３を高周波の入力振動とは
逆位相に振動させる。入力振動が１００Ｈｚ以上の高周
波になると、副流路１６が閉塞される。
３を主室の小径部３１に配置し、副流路１６の幅を狭く
して副流路１６の流路抵抗を増加し、第１実施例におけ
るのと同様に、液圧調整板１３を高周波の入力振動とは
逆位相に振動させる。入力振動が１００Ｈｚ以上の高周
波になると、副流路１６が閉塞される。
【００５５】その他の点は、第１実施例におけるのと同
様である。
様である。
【００５６】＜第４実施例（図１１参照）＞本例の液体
封入式防振装置は、第１実施例において主室５の外に配
置した液圧調整板振動駆動装置を主室５内に配置し、液
圧調整板１３と一緒に振動する軸１２、受け環２４、巻
わく２５やコイル２６などをなくしたものである。
封入式防振装置は、第１実施例において主室５の外に配
置した液圧調整板振動駆動装置を主室５内に配置し、液
圧調整板１３と一緒に振動する軸１２、受け環２４、巻
わく２５やコイル２６などをなくしたものである。
【００５７】液圧調整板１３の外周面と主室５の周壁内
周面は、図１１に示すように、接触させ、主室５内で上
下に振動する液圧調整板１３の外周面を主室５の周壁と
の摩擦抵抗を低減する材料で構成し、液圧調整板１３
に、第１室１４と第２室１５を連通する副流路１６を貫
通している。
周面は、図１１に示すように、接触させ、主室５内で上
下に振動する液圧調整板１３の外周面を主室５の周壁と
の摩擦抵抗を低減する材料で構成し、液圧調整板１３
に、第１室１４と第２室１５を連通する副流路１６を貫
通している。
【００５８】なお、副流路１６の寸法は、第２実施例に
おけるのと同様に、副流路１６の全周長と全断面積をｍ
ｍとｍｍ2で表した場合、全周長の数値を全断面積の数
値の２０〜２２０％に設定している。
おけるのと同様に、副流路１６の全周長と全断面積をｍ
ｍとｍｍ2で表した場合、全周長の数値を全断面積の数
値の２０〜２２０％に設定している。
【００５９】主室５の底板を構成する仕切板４の下面に
は、図１１に示すように、ボルト付きの円形容器形状の
車体取付部材１９を固定し、仕切板４の周辺厚肉部と車
体取付部材１９の内周段部の間に円形曲面膜形状の合成
ゴムの第２弾性部材９の周辺部を挟んで固定し、仕切板
４と第２弾性部材９で副室１０を構成し、第２弾性部材
９と車体取付部材１９で空気室を構成している。
は、図１１に示すように、ボルト付きの円形容器形状の
車体取付部材１９を固定し、仕切板４の周辺厚肉部と車
体取付部材１９の内周段部の間に円形曲面膜形状の合成
ゴムの第２弾性部材９の周辺部を挟んで固定し、仕切板
４と第２弾性部材９で副室１０を構成し、第２弾性部材
９と車体取付部材１９で空気室を構成している。
【００６０】なお、仕切板４には、第１実施例における
のと同様に、その上面と下面の間に主流路１１を湾曲し
て貫通し、主流路１１で主室５と副室１０を連通してい
る。
のと同様に、その上面と下面の間に主流路１１を湾曲し
て貫通し、主流路１１で主室５と副室１０を連通してい
る。
【００６１】液圧調整板振動駆動装置は、図１１に示す
ように、液圧調整板１３の周辺部の上面と主室５の内周
面のばね受け部の間、液圧調整板１３の周辺部の下面と
主室５の内底面のばね受け部の間に、それぞれ、同一ば
ね定数の螺旋ばね４１，４２を嵌め込んで、上下の螺旋
ばね４１，４２で液圧調整板１３を支持し、主室５内の
液圧調整板１３周辺部上側位置と下側位置に、それぞ
れ、液圧調整板１３を吸引するソレノイド４３，４４を
固定し、両ソレノイド４３，４４を制御装置に接続して
いる。
ように、液圧調整板１３の周辺部の上面と主室５の内周
面のばね受け部の間、液圧調整板１３の周辺部の下面と
主室５の内底面のばね受け部の間に、それぞれ、同一ば
ね定数の螺旋ばね４１，４２を嵌め込んで、上下の螺旋
ばね４１，４２で液圧調整板１３を支持し、主室５内の
液圧調整板１３周辺部上側位置と下側位置に、それぞ
れ、液圧調整板１３を吸引するソレノイド４３，４４を
固定し、両ソレノイド４３，４４を制御装置に接続して
いる。
【００６２】制御装置によって液圧調整板振動駆動装置
の上下のソレノイド４３，４４に交互に通電すると、液
圧調整板１３が上下に振動する。上下に振動する可動部
は、液圧調整板１３のみであり、質量が少なく、振動駆
動が容易である。
の上下のソレノイド４３，４４に交互に通電すると、液
圧調整板１３が上下に振動する。上下に振動する可動部
は、液圧調整板１３のみであり、質量が少なく、振動駆
動が容易である。
【００６３】その他の点は、第１実施例におけるのと同
様である。
様である。
【００６４】＜変形例＞
１）実施例の液体封入式防振装置は、自動車のストラッ
トマウント、車体マウントまたは自動車以外の各種装置
の防振装置にする。
トマウント、車体マウントまたは自動車以外の各種装置
の防振装置にする。
【００６５】２）液圧調整板振動駆動装置は、油圧、空
圧または油空圧を利用した駆動装置、圧電を利用した駆
動装置にする。
圧または油空圧を利用した駆動装置、圧電を利用した駆
動装置にする。
【００６６】３）エンジン側の振動計２７は、エンジン
取付部材２に作用する加速度、エンジンＥの回転数や燃
焼圧力などを検出する検出器にする。
取付部材２に作用する加速度、エンジンＥの回転数や燃
焼圧力などを検出する検出器にする。
【００６７】４）車体側の振動計２８は、車体取付部材
１９に作用する加速度や荷重、エンジンＥの音圧などを
検出する検出器にする。
１９に作用する加速度や荷重、エンジンＥの音圧などを
検出する検出器にする。
【００６８】５）適応フィルタ制御器２９は、予め実験
によって求めた最適のフィルタ係数をマップ状に記憶し
ておいてこれを振動状況に応じて選択するマイクロコン
ピュータにする。
によって求めた最適のフィルタ係数をマップ状に記憶し
ておいてこれを振動状況に応じて選択するマイクロコン
ピュータにする。
【００６９】６）液圧調整板移動装置は、油圧、空圧ま
たは油空圧などを利用した駆動装置にする。
たは油空圧などを利用した駆動装置にする。
【図１】本発明の第１実施例の液体封入式防振装置の縦
断正面図である。
断正面図である。
【図２】同例の液体封入式防振装置の液圧調整板振動駆
動装置の制御装置の略図である。
動装置の制御装置の略図である。
【図３】同例の液体封入式防振装置における伝達力と入
力振動の振動数の関係を示す線図である。
力振動の振動数の関係を示す線図である。
【図４】同例の液体封入式防振装置の力学モデルの図で
ある。
ある。
【図５】同例の液体封入式防振装置の力学モデルの伝達
ブロック図である。
ブロック図である。
【図６】同例の液体封入式防振装置の力学モデルにおい
て副流路を幅狭にした場合と幅広にした場合の伝達関数
の値と入力振動の周波数の関係を例示する線図である。
て副流路を幅狭にした場合と幅広にした場合の伝達関数
の値と入力振動の周波数の関係を例示する線図である。
【図７】同例の液体封入式防振装置の力学モデルにおい
て入力振動が１５Ｈｚの場合と１００Ｈｚの場合の伝達
関数の値と主室の内径に対する液圧調整板の径の割合の
関係を示す線図である。
て入力振動が１５Ｈｚの場合と１００Ｈｚの場合の伝達
関数の値と主室の内径に対する液圧調整板の径の割合の
関係を示す線図である。
【図８】第２実施例の液体封入式防振装置の縦断正面図
である。
である。
【図９】図８のＡ−Ａ線断面図である。
【図１０】第３実施例の液体封入式防振装置の縦断正面
図である。
図である。
【図１１】第４実施例の液体封入式防振装置の縦断正面
図である。
図である。
１ 第１弾性部材
５ 主室
９ 第２弾性部材
１０ 副室
１１ 主通路
１３ 液圧調整板
１４ 主室の第１室
１５ 主室の第２室
１６ 副通路
３１ 主室の小径室
３２ 主室の大径室
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 竹尾 茂樹
愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑
１番地 豊田合成株式会社内
(72)発明者 前野 隆
愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑
１番地 豊田合成株式会社内
(56)参考文献 特開 平４−341628（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−8540（ＪＰ，Ａ)
実開 昭63−25848（ＪＰ，Ｕ)
実開 平４−4543（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16F 13/26
Claims (7)
- 【請求項１】 主室の壁の一部を、入力振動によって変
形する第１弾性部材で構成し、副室の壁の一部を第２弾
性部材で構成し、主室と副室を連通する主流路を設け、
主室と副室に液体を充填し、 主室内に、入力振動とは逆位相に振動する液圧調整板を
設けて、主室を液圧調整板で第１室と第２室に区画し、
第１室と第２室を連通する副流路を、液圧調整板の高周
波振動時に流路抵抗が大きくなって閉塞する寸法に設け
たことを特徴とする液体封入式防振装置。 - 【請求項２】 主室を円形断面形状にし、液圧調整板を
主室の内径より小径の円板形状にして、同芯状の液圧調
整板と主室の周壁の間に形成された円環形状の隙間を副
流路にしたことを特徴とする請求項１に記載の液体封入
式防振装置。 - 【請求項３】 主室の内径が６０〜８０ｍｍ位の場合、
液圧調整板の径を主室の内径の７６〜９５％に設定して
副流路が液圧調整板の１００Ｈｚ以上の高周波振動時に
閉塞する寸法にしたことを特徴とする請求項２に記載の
液体封入式防振装置。 - 【請求項４】 主室の内周面と液圧調整板の外周面を接
触させ、副流路を液圧調整板に貫通したことを特徴とす
る請求項１に記載の液体封入式防振装置。 - 【請求項５】 副流路の全周長と全断面積をｍｍとｍｍ
2で表した場合、全周長の数値を全断面積の数値の２０
〜２２０％に設定して副流路が液圧調整板の１００Ｈｚ
以上の高周波振動時に閉塞する寸法にしたことを特徴と
する請求項４に記載の液体封入式防振装置。 - 【請求項６】 主室に大径部と小径部を形成し、液圧調
整板を主室の大径部と小径部に配置可能にし、入力振動
が低周波の時に液圧調整板を主室の大径部に配置して副
流路の幅を広くし、入力振動が高周波の時に液圧調整板
を主室の小径部に配置して副流路の幅を狭くする液圧調
整板移動装置を設けたことを特徴とする請求項１または
２に記載の液体封入式防振装置。 - 【請求項７】 液圧調整板を振動させる駆動装置を主室
内に設けたことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに
記載の液体封入式防振装置。
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| JP07661795A JP3407465B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 液体封入式防振装置 |
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ID=13610319
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|---|---|---|---|
| JP07661795A Expired - Fee Related JP3407465B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 液体封入式防振装置 |
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| JPH02225837A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
| DE3926696C3 (de) * | 1989-08-12 | 1998-02-26 | Freudenberg Carl Fa | Gummilager mit hydraulischer Dämpfung |
| JPH04312229A (ja) * | 1991-04-05 | 1992-11-04 | Toyoda Gosei Co Ltd | 液封入防振装置 |
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| GB2278180B (en) * | 1993-05-17 | 1996-11-27 | Nippon Denso Co | Vibration isolator |
| US5516084A (en) * | 1995-04-14 | 1996-05-14 | General Motors Corporation | Hydraulic engine mount with diaphragm decoupler |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP07661795A patent/JP3407465B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-03-27 US US08/622,373 patent/US5653427A/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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| JPH08270719A (ja) | 1996-10-15 |
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|---|---|---|---|
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