JP3384021B2 - 流体封入式マウント装置の制御方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【技術分野】本発明は、流体室の壁部の一部を構成する
振動板を加振して内圧を制御することにより防振特性を
切換制御するようにした流体封入式マウント装置の制御
方法に係り、特に、簡単な構造の一方向型ソレノイドを
用いて振動板を加振制御することのできる流体封入式マ
ウント装置の制御方法に関するものである。 【０００２】 【背景技術】従来から、振動伝達系を構成する部材間に
介装される防振連結体乃至は支持体の一種として、互い
に連結されるべき各一方の部材に対して取り付けられる
第一の支持金具と第二の支持金具とを、それらの間に介
装されたゴム弾性体によって連結せしめてなる構造のマ
ウント装置が知られており、例えば自動車用エンジンマ
ウント等として用いられている。 【０００３】また、近年では、より高度な防振特性を実
現するための一つの手法として、壁部の一部がゴム弾性
体にて構成された流体室を設けると共に、該流体室の壁
部の別の一部を振動板にて構成し、かかる振動板を加振
することにより、流体室の内圧を制御せしめて、マウン
ト防振特性を入力振動等に応じて切換制御するようにし
た流体封入式マウント装置が提案されている。 【０００４】ところで、このような流体封入式マウント
装置において、振動板を加振するためのアクチュエータ
としては、特開昭６１−２９３９号公報等に開示されて
いる如く、永久磁石とコイルとを用いた電磁力利用タイ
プのものと、特開昭６０−８５４０号公報等に開示され
ている如く、ソレノイドを用いた磁力利用タイプのもの
とが、提案されている。 【０００５】ところが、前者の電磁力利用タイプのもの
は、高価で省資源である永久磁石が必要となるために部
品コストが高く、実用性に劣るという問題があった。ま
た、後者の磁力利用タイプのものは、振動板の両側にソ
レノイドを配設して交互に通電することが必要となるた
めに、構造が複雑化し、マウント装置が大型化するとい
う問題があった。 【０００６】なお、磁力利用タイプのものにおいて、振
動板を一方向に付勢するコイルスプリングを設けること
により、単一のソレノイドにて振動板を加振可能とした
マウント装置も提案されているが、かかる構造のものに
あっても、コイルスプリングの製作，組付けが面倒であ
ることに加え、マウント内部にコイルスプリングの配設
スペースを設ける必要があるために、マウント装置の大
型化が避けられないという問題があった。 【０００７】 【解決課題】ここにおいて、本発明は、上述の如き事情
を背景として為されたものであり、その解決課題とする
ところは、ソレノイドを用いた磁力利用タイプのアクチ
ュエータにより振動板を加振するようにした流体封入式
防振装置において、コイルスプリング等の特別な部材を
用いることなく、単一のソレノイドにて振動板を加振制
御することが可能となる流体封入式マウント装置の制御
方法を提供することにある。 【０００８】 【解決手段】そして、かかる課題を解決するために、本
発明にあっては、互いに所定距離を隔てて配された第一
の支持金具と第二の支持金具とを、それらの間に介装さ
れたゴム弾性体にて連結すると共に、内部に所定の非圧
縮性流体が封入された流体室を、該ゴム弾性体にて壁部
の一部を構成して形成する一方、かかる流体室の壁部の
別の一部を、前記第二の支持金具に対して支持ゴム弾性
体を介して弾性支持せしめられた振動板にて構成すると
共に、かかる振動板の背後にソレノイドを配設せしめ
て、該ソレノイドにて生ぜしめられる磁力の作用によ
り、前記振動板を加振するようにした流体封入式防振装
置において、前記支持ゴム弾性体は、前記振動板の外周
部に設けられて、その内周側が該振動板の背後側に突出
するさらばね形状とされ、且つ前記振動板の有効ピスト
ン面積（Ａ ₂ ）と前記第一の支持金具の有効ピストン面
積（Ａ ₁ ）との比（α）となるＡ ₂ ／Ａ ₁ の値が０．３〜
０．７の範囲内となるように設定される一方、前記ソレ
ノイドに脈動電流を給電せしめて、前記振動板に一定方
向で変化する磁気駆動力を及ぼし、前記支持ゴム弾性体
によって該磁気駆動力と反対向きで一定方向の弾性力が
該振動板に及ぼされる範囲内で、かかる振動板を加振す
ることを特徴とする流体封入式マウント装置の制御方法
を、その特徴とするものである。 【０００９】このような流体封入式マウント装置の制御
方法においては、ソレノイドへの通電により磁気駆動力
が振動板に及ぼされて振動板が変位せしめられると、同
時に、支持ゴム弾性体に対して、振動板を変位方向とは
反対方向に付勢する弾性エネルギが蓄えられる。そし
て、ソレノイドに通電される電流が増加する際には、支
持ゴム弾性体の弾性力に抗して、振動板が変位せしめら
れる一方、ソレノイドに通電される電流が減少する際に
は、支持ゴム弾性体の弾性力によって振動板が押し戻さ
れて反対向きに変位せしめられる。 【００１０】それ故、ソレノイドに脈動電流を通電する
ことにより、ソレノイドによる磁気駆動力と支持ゴム弾
性体による弾性力とによって、振動板が往復変位（振
動）せしめられるのである。 【００１１】従って、本発明に係る流体封入式マウント
装置の制御方法に従えば、支持ゴム弾性体の弾性力によ
って、振動板に対して一方の変位方向の駆動力が及ぼさ
れることから、一方向にのみ駆動力をおよぼす単一のソ
レノイドのみを用いて振動板を加振することができるの
であり、アクチュエータの構造の簡略化、軽量化および
コンパクト化が、いずれも有利に達成され得る。 【００１２】また、本発明に係る流体封入式マウント装
置の制御方法においては、振動板を第二の支持金具に弾
性支持せしめる支持ゴム弾性体を利用して、振動板の一
方の変位方向の駆動力が得られることから、コイルスプ
リング等の別部材を組み込む必要もないのであり、アク
チュエータひいてはマウントの構造の簡略化、軽量化お
よびコンパクト化が、より一層有利に達成され得る。 【００１３】 【実施例】以下、本発明を更に具体的に明らかにするた
めに、本発明の実施例について、図面を参照しつつ、詳
細に説明する。 【００１４】図１には、本発明の実施に適用される自動
車用エンジンマウントの一具体例が示されている。な
お、以下の説明中、上方および下方とは、図１中の上方
および下方をいうものとする。 【００１５】かかる図において、１０は第一の支持金
具、１２は第二の支持金具であり、互いに所定距離を隔
てて対向配置されていると共に、それらの間に介装され
たゴム弾性体１４により弾性的に連結されている。そし
て、このエンジンマウントは、第一の支持金具１０およ
び第二の支持金具１２の各一方が、パワーユニット側ま
たはボデー側に取り付けられることにより、パワーユニ
ットをボデーに防振支持せしめるようになっている。 【００１６】より詳細には、第一の支持金具１０は、そ
れぞれ開口周縁部に外フランジ部１６，１８が設けられ
た略有底円筒形状の上金具２０と下金具２２が軸方向に
重ね合わされ、外フランジ部１６，１８においてボルト
連結されることにより、構成されている。なお、上金具
１６の底壁部には、パワーユニット側またはボデー側に
取り付けるための取付ボルト２４が、外方に突出して立
設されている。 【００１７】また、第一の支持金具１０の内部には、上
下金具２０，２２間に空所が形成されている。そして、
この空所内に略薄肉円板形状の可撓性膜２６が収容配置
されて、外周縁部を上下金具２０，２２間で挟持されて
いる。それによって、かかる空所が、可撓性膜２６を挟
んで、上金具２０側と下金具２２側とに、流体密に二分
されている。 【００１８】更にまた、上金具２０の周壁部には通孔２
８が形成されており、内部に形成された空所が外部に連
通されている。また一方、下金具２２の底壁部には円板
形状のオリフィス金具３０が重ね合わされてボルト固定
されており、それら両金具１２，３０の重ね合わせ面間
にオリフィス通路３２が形成されている。 【００１９】さらに、下金具２２には、ゴム弾性体１４
が加硫接着されている。このゴム弾性体１４は、テーパ
付の略円筒形状を呈しており、その小径側の開口端面に
下金具２２の筒壁部外周面が加硫接着されている。それ
によって、ゴム弾性体１４の小径側開口部が第一の支持
金具１０にて閉塞されて、該ゴム弾性体１４の内部に、
下方に向かって開口する凹所３４が形成されている。 【００２０】また、ゴム弾性体１４には、その軸方向中
間部分に、座屈を防止する拘束リング３６が加硫接着さ
れていると共に、大径側の開口端面に円環形状の連結金
具３８が加硫接着されている。 【００２１】そして、この連結金具３８に対して、厚肉
の略円環板形状を呈する第二の支持金具１２が、軸方向
に重ね合わされて、ボルト固定されている。なお、第二
の支持金具１２には、パワーユニット側またはボデー側
に取り付けるためのボルト挿通孔４０が設けられてい
る。 【００２２】また、第二の支持金具１２の中央孔４２内
には、該中央孔４２の内径よりも所定寸法小さな外径を
有する円板形状の振動板４４が配設されている。そし
て、第二の支持金具１２の中央孔４２と振動板４４との
径方向対向面間に、略円環板形状の支持ゴム弾性体４６
が介装されて、振動板４４が第二の支持金具１２に対し
て弾性的に支持されている。 【００２３】なお、支持ゴム弾性体４６は、内周側が下
方に突出するさらばね形状とされていると共に、径方向
中間部分には金属リング４８が加硫接着されている。そ
れによって、振動板４４を上方に変位せしめた際、支持
ゴム弾性体４６に有効な弾性力が生ぜしめられるように
なっている。 【００２４】そして、このように、振動板４４が支持ゴ
ム弾性体４６を介して第二の支持金具１２の中央孔４２
に取り付けられて、凹所３４の開口部が流体密に閉塞さ
れることにより、壁部の一部がゴム弾性体１４にて構成
されて内部に所定の非圧縮性流体が封入された受圧室５
０が形成されている。即ち、かかる受圧室５０は、振動
入力時にゴム弾性体１４が変形することにより、内圧変
動が生ぜしめられるようになっている。 【００２５】また一方、第一の支持金具１０内に形成さ
れた下金具２２側の空所にも非圧縮性流体が封入されて
おり、それによって、壁部の一部が可撓性膜２６にて構
成された平衡室５２が形成されている。即ち、かかる平
衡室５２は、可撓性膜２６の変形に基づいて容積変化が
許容されるようになっている。なお、第一の支持金具１
０内に形成された上金具２０側の空所は、可撓性膜２６
の変形を許容する空気室５４とされている。 【００２６】そして、これら受圧室５０と平衡室５２と
が、第一の支持金具１０に形成されたオリフィス通路３
２を通じて、相互に連通されている。それにより、振動
入力時に、受圧室５０と平衡室５２との内圧差に基づい
てオリフィス通路３２を通じての流体の流動が生ぜしめ
られ、以て、かかる流体の共振作用に基づいて防振効果
が発揮されるようになっているのである。なお、本実施
例では、シェイク等の低周波数域の入力振動に対して有
効な減衰効果が発揮されるように、オリフィス通路３２
の長さや断面積等がチューニングされている。 【００２７】また、受圧室５０および平衡室５２の封入
流体としては、例えば、水やアルキレングリコール、ポ
リアルキレングリコール、シリコーン油等が好適に用い
られる。更に、かかる流体の封入は、例えば、連結金具
３８への第二の支持金具１２の取付けを流体中で行なう
こと等によって、有利に為され得る。 【００２８】さらに、振動板４４の下方には、所定距離
を隔ててコイルケース５６が配設されており、第二の支
持金具１２に対してボルト固定されている。このコイル
ケース５６は、下方に開口する有底円筒形状のケース本
体５８と、円環板形状の内蓋６０および円板形状の外蓋
６２から構成されており、その内部には、ソレノイド６
４が、固定的に収容配置されている。なお、ケース本体
５８および内蓋６０は、鉄等の強磁性材にて形成されて
いる。また、図中、６６はボビンであり、６８はソレノ
イド６４への給電用リード線である。 【００２９】また、ソレノイド６４の中心孔には、可動
ロッド７０が、配設されている。この可動ロッド７０
は、鉄等の強磁性材にて形成されており、ソレノイド６
４への非通電時に、ソレノイド６４に対して軸方向下方
に所定距離だけ偏位して位置せしめられている。それに
よって、ソレノイド６４への通電時に、ソレノイド６４
によって生ぜしめられる磁力により、可動ロッド７０に
対して、軸方向上向きの力が及ぼされるようになってい
る。 【００３０】また、この可動ロッド７０には、ケース本
体５８の底部中央を貫通して外方に突出する連結ロッド
７２が固設されており、該連結ロッド７２の先端部が振
動板４４にボルト固定されている。それによって、可動
ロッド７０の変位が振動板４４に伝達されるようになっ
ている。 【００３１】さらに、可動ロッド７０は、ケース本体５
８の底部に設けられたロッド挿通孔と内蓋６０の中央孔
とにそれぞれ配設された摺動ブッシュ７４，７６によっ
て、軸方向に変位可能に支持されている。また、可動ロ
ッド７０の軸方向両端面に対向する、ケース本体５８の
底面および外蓋６２の内面には、緩衝ゴム７８，８０が
それぞれ貼着されている。そして、可動ロッド７０は、
これら緩衝ゴム７８，８０への当接により、移動端が規
定されるようになっている。 【００３２】また、本実施例では、可動ロッド７０が外
蓋６２側の緩衝ゴム８０に当接して、振動板４４が最下
端に位置せしめられた状態（図１参照）で、支持ゴム弾
性体４６から振動板４４に及ぼされる弾性力が、略ゼロ
か、或いは振動板４４を僅かに下方に押圧する程度とな
るように設定されている。 【００３３】そして、このような構造とされたエンジン
マウントには、その装着状態下、ソレノイド６４に対し
て、図２に示されている如き、脈動電流が給電される。
なお、脈動電流とは、電流の流れる方向は変わらない
が、大きさが時間と共に変化する一種の直流であって、
最小電流値がゼロのものを含む。 【００３４】それにより、振動板４４が加振されて、受
圧室５０の内圧が変化せしめられ、マウント防振特性が
制御されるのであり、例えば、高周波振動の入力時に受
圧室５０の内圧を吸収乃至は軽減せしめることにより、
優れた振動遮断特性を得ることが可能となる。 【００３５】すなわち、かかるエンジンマウントにおい
ては、ソレノイド６４に通電すると、発生磁力により可
動ロッド７０が上方に駆動され、図３に示されている如
き磁気駆動力：ｆ_A が振動板４４に及ぼされて、図４に
示されている如く、該振動板４４が上方に変位せしめら
れる。また、振動板４４の変位に伴って、支持ゴム弾性
体４６が変形せしめられて弾性エネルギが蓄えられ、振
動板４４に対して、下方に付勢する弾性力が及ぼされ
る。 【００３６】それ故、ソレノイド６４に脈動電流を給電
すると、通電される電流が増加する際（図２中のＩ区
間）には、可動ロッド７０を通じておよぼされる磁気駆
動力により、支持ゴム弾性体４６の弾性力に抗して、振
動板４４が上方に変位せしめられる一方、ソレノイド６
４に通電される電流が減少する際（図２中のII区間）に
は、支持ゴム弾性体４６の弾性力によって振動板４４が
押し戻されて下方に変位せしめられる。その結果、振動
板４４は、磁気駆動力と弾性力との作用により、ソレノ
イド６４への給電に応じて、上下に往復変位（振動）せ
しめられるのである。 【００３７】なお、振動板４４の振幅および振動数は、
マウントに要求される防振特性に応じて、ソレノイド６
４に給電する脈動電流の脈動幅および周波数を調節する
ことにより、チューニングすることができる。 【００３８】従って、このようなマウントの制御方法に
従えば、一方向にのみ駆動力をおよぼす単一のソレノイ
ド６４のみを用いて振動板４４を加振することができる
のであり、アクチュエータの構造の簡略化、軽量化およ
びコンパクト化が、いずれも有利に達成され得る。 【００３９】また、かかるマウントの制御方法において
は、振動板４４の駆動力を得るために支持ゴム弾性体４
６の弾性力が利用されることとなり、コイルスプリング
等の別部材を組み込む必要がないことから、アクチュエ
ータひいてはマウントの構造の簡略化、軽量化およびコ
ンパクト化が、より一層有利に達成され得る。 【００４０】さらに、本実施例では、ソレノイド６４の
中心孔に可動ロッド７０が配設された比例型のソレノイ
ドが採用されていることから、振動板４４に及ぼされる
駆動力、ひいては振動板４４の変位量の制御が容易であ
るという利点もある。 【００４１】また、本実施例では、可動ロッド７０の移
動端が、コイルケース５６への当接にて規定されるよう
になっていることから、振動板４４の最大振幅を確実に
制限することができると共に、支持ゴム弾性体４６の過
大変形も防止され得る。 【００４２】更にまた、本実施例では、支持ゴム弾性体
４６が、内周側において下方に突出するさらばね形状と
されていることから、振動板４４に対する弾性力が有利
に発揮されると共に、振動板４４の変位時における変形
が、主に圧縮変形として生ぜしめられて、優れた耐久性
が発揮される。 【００４３】ところで、上述の如き構造とされたエンジ
ンマウントにおいて、より好ましくは、振動板４４に磁
気駆動力を及ぼすソレノイド６４への給電量を低く抑え
ること、換言すれば振動伝達力を有効に抑えるために必
要とされる振動板４４に対する駆動力を低く抑えること
である。 【００４４】ここにおいて、本実施例に用いられている
エンジンマウントの構成をモデル的に表すと、図５のよ
うになる。そして、伝達力の関係から下記（式１）が、
力の釣合い条件から下記（式２），（式３）が、更に受
圧室５０の容積の関係から下記（式４）が、それぞれ導
かれる。 【００４５】 Ｆ_t ＝Ｋ_R Ｘ₁ −Ｐ（Ａ₁ −Ａ₂ ）−ｆ_A ＋Ｋ_A Ｘ_A ・・・（式１） ｆ_A ＝ＰＡ₂ ＋Ｋ_A Ｘ_A ・・・（式２） ＰＡ₁ ＝Ｋ_L （Ｘ₂ −Ｘ₁ ） ・・・（式３） Ａ₁ Ｘ₂ ＝Ａ₂ Ｘ_A ・・・（式４） 但し、オリフィス通路３２を通じての流体の流動は考慮
しないこととする。 【００４６】これらの式を、伝達力：Ｆ_t について書き
直すと、下記（式５）が得られる。 Ｆ_t ＝Ｘ₁ ｛（Ｋ_R Ｋ_A ＋Ｋ_R Ｋ_L α² ＋Ｋ_L Ｋ_A ）／（Ｋ_A ＋α² Ｋ_L ）｝ −ｆ_A ｛Ｋ_L α／（Ｋ_A ＋α² Ｋ_L ）｝ ・・・（式５） 但し、α＝Ａ₂ ／Ａ₁ とする。更に、｛（Ｋ_R Ｋ_A ＋Ｋ
_R Ｋ_L α² ＋Ｋ_L Ｋ_A ）／（Ｋ_A ＋α² Ｋ_L ）｝および
｛Ｋ_L α／（Ｋ_A ＋α² Ｋ_L ）｝の値は、いずれもエン
ジンマウントに固有の定数と考えられるから、それらを
「Ｒ」および「Ｓ」と置くと、上記（式５）は、下記
（式６）の如く表される。 Ｆ_t ＝Ｘ₁ Ｒ−ｆ_A Ｓ ・・・（式６） 【００４７】また、Ｘ₁ およびｆ_A は、いずれも変動成
分を含む関数として、下記（式７）および（式８）の如
く、表される。 Ｘ₁ ＝Ｘ₀ sinωt ・・・（式７） ｆ_A ＝Ｆ₀ ＋ｆ₀ sin(ωt ＋β） ・・・（式８） 但し、Ｘ₀ は入力振動の振幅であり、Ｆ₀ は振動板４４
に及ぼされる磁気駆動力の中央値（図３参照）であり、
ｆ₀ は振動板４４に及ぼされる磁気駆動力の振幅（図３
参照）である。 【００４８】従って、上記（式６），（式７），（式
８）より、Ｆ_t は、下記（式９）の如く表される。 Ｆ_t ＝−Ｆ₀ Ｓ＋ＲＸ₀ sinωt −ｆ₀ sin(ωt ＋β）Ｓ ・・・（式９） 【００４９】かかる（式９）より、変動成分をキャンセ
ルして有効な防振効果が発揮されるようにするために
は、下記（式１０）を満足する磁気駆動力を加振板に及
ぼすことが必要となる。 ＲＸ₀ ≦ ｆ₀ Ｓ ∴ ＲＸ₀ ／Ｓ ≦ ｆ₀ ・・・（式１０） 【００５０】それ故、小さな磁気駆動力により有効な防
振効果を得るには、（ＲＸ₀ ／Ｓ）の値を小さく設定す
ることが有効である。そこで、 Ｑ（α）＝ＲＸ₀ ／Ｓ ＝Ｘ₀ （Ｋ_R Ｋ_A ＋Ｋ_R Ｋ_L α
² ＋Ｋ_L Ｋ_A ）／Ｋ_L α において、Ｑ（α）が極小値となる条件を求めると、
Ｑ′（α）＝０より、下式が導かれる。 α＝√｛Ｋ_A （Ｋ_R ＋Ｋ_L ）／Ｋ_R Ｋ_L ｝ ・・・（式１１） 【００５１】このことから、αを、上記（式１１）を満
足するに近い値に設定することが望ましく、それによっ
て、ソレノイド６４を含むアクチュエータのより一層の
コンパクト化および軽量化や、必要給電量の低減が図ら
れ得るのである。 【００５２】より具体的には、図１に示されている本実
施例構造のエンジンマウントについて実測したところ、
Ｋ_R ＝２５kgf/mm，Ｋ_A ＝５kgf/mm，Ｋ_L ＝５０kgf/mm
であった。また、かかるエンジンマウントにおいて、小
さな磁気駆動力により有効な防振効果を得るに好適なα
の値を、上記（式１１）に基づいて算出すると、α＝
０．５４８となる。そして、その際、Ｘ₀ ＝０．１mmの
振動が入力された場合を考えると、ＲＸ₀ ／Ｓ＝２．７
４kgf となり、有効な防振効果を得るためには、ｆ₀ ≧
２．７４kgf の磁気駆動力が必要とされることとなる。 【００５３】次に、かかるエンジンマウントにおいて、
αの値を変えた場合に、必要とされる磁気駆動力
（ｆ₀ ）がどれ程変化するかを求めた結果を、下記第１
表に示す。 【００５４】【００５５】かかる第１表に示された結果からも、αの
値が（式１１）に基づく算出値から大きく外れると、有
効な防振効果を得るために必要な磁気駆動力が大きくな
ることが明らかである。そして、特に、αの値が０．３
より小さいと、必要とされる振動板４４の加振振幅が大
きくなり、支持ゴム弾性体４６によって及ぼされる弾性
力が大きくなるために、必要とされる磁気駆動力も著し
く大きくなってしまう。一方、αの値が０．７より大き
い場合には、必要とされる磁気駆動力はそれ程大きくな
いが、加振板４４の有効ピストン面積が大きくなって僅
かの変位でも受圧室５０の内圧変動に与える影響が大き
くなるために、オリフィス通路３２を通じての流体流動
作用に基づいて発揮される防振効果に悪影響を及ぼすお
それがある。 【００５６】従って、実用的には、αの値を、（式１
１）に基づく算出値の０．３〜０．７の範囲に設定する
ことが望ましい。 【００５７】以上、本発明の実施例について詳述してき
たが、これは文字通りの例示であって、本発明は、かか
る具体例にのみ限定して解釈されるものではない。 【００５８】例えば、ソレノイド６４に給電される脈動
電流は、図２に示されている如きサインカーブ状のもの
である必要はなく、入力振動やマウントばね特性等に応
じて、目的とする防振効果が得られるように、適当な波
形のものが、適宜採用される。 【００５９】また、ソレノイド６４を含んで構成された
振動板駆動機構の具体的構造も、前記実施例のものに限
定されるものではなく、例えば、ソレノイド６４の中心
孔に固定的に鉄心を配置せしめて、該鉄心の軸方向端部
により振動板４４に吸引力を及ぼす構造のものも採用可
能である。 【００６０】更にまた、可動ロッド７０の移動端をコイ
ルケース５６への当接によって規定することは、必ずし
も必要ではない。 【００６１】また、前記実施例では、受圧室５０と平衡
室５２とを備えたマウントに対して、本発明を適用した
ものの具体例を示したが、本発明は、受圧室のみを備え
たマウントや、二つ以上の平衡室を備えたマウントに
も、同様に適用され得るものである。 【００６２】さらに、前記実施例では、振動板４４有効
ピストン面積と第一の支持金具１０の有効ピストン面積
との比（α）の好ましい設定範囲を明らかにしたが、本
発明においては、必ずしも、αの値を、かかる範囲に設
定する必要はなく、その場合でも、本発明の効果は、い
ずれも有効に発揮され得る。 【００６３】また、本発明は、ＦＦ型自動車用エンジン
マウント等として用いられている筒型のマウント装置に
も、同様に適用され得るものであり、更には、自動車以
外の各種マウント装置に対しても、同様に適用可能であ
る。 【００６４】その他、一々列挙はしないが、本発明は、
当業者の知識に基づいて種々なる変更、修正、改良等を
加えた態様において実施され得るものであり、また、そ
のような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限り、
いずれも、本発明の範囲内に含まれるものであること
は、言うまでもないところである。

【図面の簡単な説明】 【図１】本発明において好適に用いられる自動車用エン
ジンマウントの一具体例を示す縦断面図である。 【図２】本発明の制御方法に従い、図１に示されている
エンジンマウントのソレノイドに給電される電流の波形
の一例を示すグラフである。 【図３】図２に示された波形の電流をソレノイドに給電
した際に、ソレノイドによって振動板に及ぼされる磁気
駆動力の波形を示すグラフである。 【図４】図１に示されているエンジンマウントのソレノ
イドに給電せしめた際の振動板の上方への最大変位状態
を示す断面図である。 【図５】図１に示されたエンジンマウントの構成をモデ
ル的に表す図である。 【符号の説明】 １０ 第一の支持金具 １２ 第二の支持金具 １４ ゴム弾性体 ３２ オリフィス通路 ４４ 振動板 ４６ 支持ゴム弾性体 ５０ 受圧室 ５２ 平衡室 ５６ コイルケース ６４ ソレノイド ７０ 可動ロッド ７２ 連結ロッド

フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−103043（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−312232（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−341628（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−8540（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−30583（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−191543（ＪＰ，Ｕ) 米国特許5116029（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F16F 13/00 B60K 5/12

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 互いに所定距離を隔てて配された第一の
   支持金具と第二の支持金具とを、それらの間に介装され
   たゴム弾性体にて連結すると共に、内部に所定の非圧縮
   性流体が封入された流体室を、該ゴム弾性体にて壁部の
   一部を構成して形成する一方、かかる流体室の壁部の別
   の一部を、前記第二の支持金具に対して支持ゴム弾性体
   を介して弾性支持せしめられた振動板にて構成すると共
   に、かかる振動板の背後にソレノイドを配設せしめて、
   該ソレノイドにて生ぜしめられる磁力の作用により、前
   記振動板を加振するようにした流体封入式防振装置にお
   いて、前記支持ゴム弾性体は、前記振動板の外周部に設けられ
   て、その内周側が該振動板の背後側に突出するさらばね
   形状とされ、且つ前記振動板の有効ピストン面積（Ａ
   ₂ ）と前記第一の支持金具の有効ピストン面積（Ａ ₁ ）
   との比（α）となるＡ ₂ ／Ａ ₁ の値が０．３〜０．７の範
   囲内となるように設定される一方、 前記ソレノイドに脈
   動電流を給電せしめて、前記振動板に一定方向で変化す
   る磁気駆動力を及ぼし、前記支持ゴム弾性体によって該
   磁気駆動力と反対向きで一定方向の弾性力が該振動板に
   及ぼされる範囲内で、かかる振動板を加振することを特
   徴とする流体封入式マウント装置の制御方法。