JP3385742B2 - 転がり軸受及びその製造方法 - Google Patents
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Description
方法に関し、特に、産業機械等で高温条件下(例えば、
130℃以上)において使用される転がり軸受及びその
製造方法に関する。
下で繰り返し剪断応力を受けるという厳しい使われ方が
なされるため、その剪断応力に耐え得るような転がり疲
労寿命(以下、寿命と言う)を確保する必要がある。こ
のため、従来より転がり軸受を構成する軌道輪、即ち、
内・外輪または転動体等の転動部材用材料に高炭素クロ
ム鋼を使用すると共に、該高炭素クロム鋼に焼入れを施
した後、160〜200℃の範囲で焼戻しを施し、ロッ
クウェル硬さをHRC60〜64とすることにより上記
寿命の向上を図っている。
温条件下で使用する場合は、軸受材料である高炭素クロ
ム鋼中の残留オーステナイト相が分解するため、短時間
で寸法膨張を起こし、寸法安定性に欠けるという欠点が
ある。
については、上述した通常の焼戻し温度(160〜20
0℃)よりも高い温度、例えば240℃以上の温度で焼
戻しを行うことによって、残留オーステナイトを完全に
分解させ、残留オーステナイトを実質的に0%として製
品化している(以下、「第1の従来例」という)。
しを行っているため、転がり軸受の硬度が低下し、この
ため転がり軸受の寿命低下を招来するが、寸法安定性に
優れているため多少の寿命特性の劣化を容認して使用さ
れている。
VやSi等の焼戻し軟化抵抗性の良好な元素を高炭素ク
ロム鋼に添加した転がり軸受も提案されている(例え
ば、特開平3−82736号公報:以下、「第2の従来
例」という)。
o,VやSi等の焼戻し軟化抵抗性の良好な元素を高炭
素クロム鋼に添加しているので、上記した240℃以上
の高温下で焼戻しを施しても軸受の硬度低下を或る程度
抑制することができる。
料からなる軌道輪及び転動体に浸炭窒化又は窒化処理を
施し、軌道溝面及び転動面(以下「表面」という)を高
炭素・高窒素化させて炭・窒化物を形成させ、次いで焼
入れを施した後、200〜250℃の温度下で焼戻しを
行うことによって、表面に残留オーステナイトを残す一
方、芯部の残留オーステナイトを実質的に0%としたも
のも既に提案されている(例えば、特開平3−5630
5号公報:以下、「第3の従来例」という)。
残留オーステナイトが0%となる200〜250℃の温
度下で焼戻しを施すことにより寸法安定性を向上させる
一方、表面に多量の残留オーステナイト及び炭窒化物を
析出させることにより、転がり軸受の長寿命化を図るこ
とができる。
1〜第3の従来例には次のような問題点がある。
安定性を重視して寿命特性の劣化を容認してきたもの
の、近年の機械の高速化・小形化に伴って使用条件が益
々厳しくなってきたため、寿命特性の点で次第に満足で
きない状況になってきたという問題点がある。
o,VやSi等の焼戻し軟化抵抗性の良好な元素を高炭
素クロム鋼に添加しているため、高温条件下の焼戻しに
よる硬度低下は抑制されるが、材料費が高価になると共
に合金元素量の増加による生産性の低下を招き、全体的
なコストアップを招来するという問題点がある。
芯部の残留オーステナイトを実質的に0%として寸法安
定性を向上させ且つ高炭素鋼系材料自体に含有される炭
素C及び窒素Nの含有率を増加させて炭窒化物を析出さ
せると共に、多量の残留オーステナイトを軸受表面に析
出させることにより表面硬度を向上させて軸受の長寿命
化を図っている。しかし、軸受の肉厚に対して炭素及び
窒素の拡散が深い場合、すなわち残留オーステナイトが
実質的に0%となる軸受芯部の領域が狭い場合には、高
温使用時に表層部の残留オーステナイトが分解して寸法
変化を招来するという問題点がある。つまり、第3の従
来例により得られた転がり軸受を高温条件下で使用した
場合は、表層部に存在している残留オーステナイトが分
解し、短時間で寸法膨張を招来する虞があるという問題
点がある。
あって、高温条件下で使用する場合においても寸法安定
性と耐久性に優れ、且つ低廉で生産性の良好な転がり軸
受を提供することを目的とする。
するために、請求項1記載の転がり軸受は、高炭素鋼系
材料からなる軌道輪及び転動体を有し、かつ、前記軌道
輪の軌道溝面及び前記転動体の転動面のロックウェル硬
さがHRC60以上の転がり軸受であって、前記軌道溝
面及び前記転動面に固溶炭素C及び固溶窒素Nが含有さ
れると共に、その含有率が、夫々0.8%≦C≦1.2
%、0.1%≦N≦0.5%、とされ、かつ、前記軌道
輪及び転動体の残留オーステナイトが実質的に0%とさ
れていることを特徴とする。請求項2記載の転がり軸受
は、請求項1記載の転がり軸受において、前記軌道溝面
及び前記転動面の全炭素量が1.32%〜1.46%、
かつ、全窒素量が0.20%〜0.36%であることを
特徴とする。 請求項3記載の転がり軸受は、請求項1又
は2記載の転がり軸受において、前記軌道輪及び前記転
動体は、270〜300℃の温度範囲で焼戻しされてい
ることを特徴とする。 請求項4記載の転がり軸受の製造
方法は、高炭素鋼系材料を用いた軌道輪及び転動体を浸
炭窒化し、その後、焼入れ、かつ、焼戻しすることによ
り、前記軌道溝面及び前記転動面のロックウェル硬さを
HRC60以上にする転がり軸受の製造方法において、
前記焼入の温度範囲は840〜900℃であり、かつ、
前記焼戻しの温度範囲は270〜300℃であることを
特徴とする。
施して表面に炭窒化物を析出させると軸受の耐久性が向
上することは上記第3の従来例からも明らかである。一
方、表面に多量の残留オーステナイトを析出させること
によっても軸受の耐久性を向上させることができるが、
表面に残留オーステナイトが存在しているために軸受を
高温で使用する場合は、短時間で寸法膨張につながるこ
とが本願出願人の研究結果により判った。すなわち、残
留オーステナイトが存在する場合、軸受を焼戻しした
後、或る温度で保温すると、図1に示すように、時間の
経過に従って寸法変化を起こす。図中、横軸は時間、縦
軸は軸受の膨張量を示している。
は、時間の経過に対して最大膨張量Aを極大とする二次
曲線上を変化し、しかもこの寸法膨張は残留オーステナ
イトの含有率に略直線的に比例すると考えられる。した
がって、かかる軸受の寸法膨張を排除して寸法安定性を
向上させるためには、軸受表面を含む軸受全体に含まれ
る残留オーステナイトを実質的に0%とする必要があ
る。すなわち、軸受芯部の残留オーステナイトを0%と
したのでは不十分であり、軸受全体の残留オーステナイ
トの含有率を実質的に0%とする必要がある。
人が実験した結果、表面の残留オーステナイトが分解す
ることを考慮すると残留オーステナイトの含有率を実質
的に0%とするためには浸炭窒化後、270℃以上の温
度で焼戻しを施す必要があることが判明した。すなわ
ち、270℃以上の温度で焼戻しを施すことにより、軸
受全体の残留オーステナイトの含有率を実質的に0%と
することができることが判った。
有率を実質的に0%とした結果、軸受表面の残留オース
テナイトの含有率も実質的に0%となるため、残留オー
ステナイトによる耐久性向上は期待できない。
耐久テストを行った結果、軸受の耐久性は軸受に含有さ
れる炭窒化物量よりも、この炭窒化物量に含まれる炭素
C及び窒素Nを除いた所謂「固溶炭素(以下、固溶Cと
いう)」及び「固溶窒素(以下、固溶Nという)」の含
有率に大きく影響されることが判明した。
を、例えば、共析成分より合金元素濃度の多い過共析以
上に浸炭処理した場合、高炭素鋼系材料に含まれる炭素
Cは、マルテンサイト相とオーステナイト相とからなる
固溶Cと、炭化物に取り込まれる炭素Cとに分かれる。
固溶Cの含有率を増加させるということは、マルテンサ
イト中の炭素濃度を増加させることであるが、炭素原子
Cは、図2(a)に示すように、マルテンサイトの体心
立方格子に侵入型としてFe等の金属原子の規則的排列
の間隙に無理矢理入り込む。そして、図2(b)に示す
ように、炭素原子Cの量が増えれば増える程マルテンサ
イトの体心立方格子が窮屈な状態のまま硬化するため、
硬さ等の強度が向上し、耐久性が向上する。これは浸炭
窒化における窒素原子Nについても同様である。このよ
うに軸受の耐久性は炭窒化物量よりも、固溶C及び固溶
Nの含有率に大きく影響されることが判る。
受の耐久性を向上させるためには、固溶C及び固溶Nの
濃度が少な過ぎる場合は所期の効果が生じず、固溶Cに
ついては、少なくとも0.8%以上、固溶Nについて
は、少なくとも0.1%以上必要であることが判った。
そこで、固溶Cの下限値を0.8%、固溶Nの下限値を
0.1%と規定した。
とした。その理由は、固溶Cが1.2%を越えるように
するには、焼入れ温度を950℃以上の高温に設定しな
ければならないが、950℃以上の高温で焼入れした場
合、結晶粒が粗大化し、材料の強度面に悪影響を及ぼ
す。又、950℃以上の温度で焼入れる連続炉(生産
炉)は高価なものとなり、経済的に不利となる。従って
固溶Cの上限値を、上述の如く1.2%とした。
%とした。すなわち、窒素原子Nの添加は焼戻し軟化抵
抗性を向上させ、残留オーステナイトの分解を遅らせる
という作用を呈するが、固溶Nについて0.5%を越え
て添加した場合は、270〜300℃の範囲で焼戻しを
施しても表面の残留オーステナイトは完全に分解せず、
寸法安定性に悪影響を及ぼす。また、残留オーステナイ
トを完全に分解するために300℃を越えて焼戻しを行
った場合は、軸受材料芯部の硬さが低下し、必要な表面
からの深さ領域内(剪断応力を受ける深さ)で所望のロ
ックウェル硬さが得られない虞がある。すなわち、固溶
Nを0.5%以上含ませると軸受に必要なロックウェル
硬さ(例えば、HRC60以上)を保持するのが困難と
なる。従って、焼戻し温度の上限を300℃以下とすべ
く固溶Nの上限を0.5%とした。
例及び第1の従来例と共に示している。
(以下、「本発明軸受」という)を示し、軸受E、Fは
比較例(以下、「比較例軸受」という)、軸受Gは第1
の従来例(以下、「第1の従来例軸受」という)を示
す。尚、軸受タイプは深溝玉軸受(#6206、材質:
SUJ2)である。
した後、840〜900℃の温度で焼入れを施し、この
後270〜290℃の温度で2時間焼戻しを施した。浸
炭窒化条件は、以下の通りである。
浸炭窒化を施しているため、軸受表面の炭素C及び窒素
Nの含有率は、本発明軸受A〜Dと略同様であるが、比
較例軸受Eは、焼入れ温度が800℃と本発明軸受A〜
Dより低温度で行われたため、固溶C及び固溶Nの含有
率が本発明軸受A〜Dより低くなっている。また、比較
例軸受Fは、焼戻し温度が310℃と本発明軸受A〜D
より高温度で行われたため、固溶Nの含有率が本発明軸
受A〜Dより高くなっている。また、本発明軸受A〜
D、及び比較例軸受E、Fは共に、ロックウェル硬さが
HRC60以上であり、転がり軸受に必要な表面硬さを
保持している。
理を施すことなく、吸熱型雰囲気ガス(CO+H2)下、
840℃の温度で4時間焼入れを施し、次いで、240
℃の温度で2時間焼戻しを施した。すなわち、第1の従
来例軸受Gは、浸炭窒化処理を行っていないため、軸受
表面における炭素含有率が低く、また軸受表面には窒素
Nは全く含まれていない。
F及び第1の従来例軸受Gを使用し、焼戻し温度(℃)
と最大膨張率(%)との関係を測定した。すなわち、所
定の焼戻し温度(240〜310℃)で焼戻しを施した
後、所定の高温(130〜150℃)に保持して最大膨
張率(%)を測定した。
軸受の外輪の外径を測定した。尚、各軸受は焼入れ状態
のままで、各温度にて焼戻しを行った。
率(%)が「0」、すなわち寸法変化がないことが望ま
しく、この図3から明らかなように、固溶Nが本発明の
範囲内である0.1%≦N≦0.5%とするためには
(本発明軸受A,D)、270℃以上の焼戻し温度が必
要である。また、固溶Nを0.5%以上含有する比較例
軸受Fの場合は、300℃以上の高温で焼戻しを行う必
要がある。
F及び第1の従来例軸受Gの夫々について、耐久テスト
を行った。この耐久テストは異物混入潤滑下で行った。
すなわち、高温で転がり軸受を使用する場合は潤滑条件
が厳しくなるため、所謂表面疲労型損傷となる場合が多
く、したがって表面疲労型損傷となる異物混入潤滑下で
耐久テストを行った。詳細なテスト条件は以下の通りで
ある。
る 図4〜図7は耐久テストの結果を示している。
来例軸受Gの寿命を「1」とした場合の相対的な寿命を
示し、図4及び図5は夫々、全炭素含有率及び全窒素含
有率の軸受寿命に及ぼす影響を示している。また、図6
は固溶C、図7は固溶Nの軸受寿命に及ぼす影響を夫々
示している。
化処理を施した場合は炭素含有量及び窒素含有量が増加
するに従い寿命特性も向上する傾向があるが、焼入れ温
度が低い場合は比較例軸受Eの如く本発明軸受A〜Dに
比し、寿命がかなり短い場合が生じることがあり、軸受
に含有される炭素含有量及び窒素含有量で一律に成分限
定するのは困難である。
定した場合は、図6及び図7に示すように、滑らかな曲
線上にプロットされる。しかも、本発明軸受A〜Dにお
いては、寸法安定性のみを重視した第1の従来例軸受G
に比し軸受寿命が3倍以上となる。
れているが、上述した図3に示すように寸法安定性を担
保するために300℃以上の高温で焼戻しを行う必要が
生じる一方、上述したように300℃以上の高温で焼戻
しを行なった場合は軸受芯部の硬度低下を招来し、転が
り軸受が要求される表面硬さを確保できなくなる虞があ
るため、本発明の範囲外とした。
E、F及び第1の従来例Gに比し、寸法安定性を担保で
きると共に耐久性向上を図ることができることが確認さ
れた。
り軸受によれば、軌道溝面及び転動面に固溶炭素濃度C
及び固溶窒素濃度Nが含有されると共に、その含有率
が、夫々0.8%≦C≦1.2%、0.1%≦N≦0.
5%とされているので、寿命特性が向上し、軸受の耐久
性向上を図ることができる。
トが実質的に0%とされているので、残留オーステナイ
トの析出に起因する寸法膨張が招来することなく、軸受
を高温で使用する場合においても寸法安定性を図ること
ができる。
性を焼戻し軟化抵抗性の良好な元素を、高炭素クロム鋼
に添加することなく固溶炭素濃度及び固溶窒素濃度を上
記所定範囲に限定し且つ残留オーステナイトが実質的に
0%とすることのみで行っているので、材料費の高騰を
招来することもなく、生産性の低下を招来することもな
い。請求項2記載の転がり軸受によれば、軌道溝面及び
転動面の全炭素量が1.32%〜1.46%とされ、か
つ、軌道溝面及び転動面の全窒素量が0.20%〜0.
36%とされているので、請求項1記載と同様の効果を
得ることができる。 請求項3記載の転がり軸受によれ
ば、270〜300℃の温度範囲で焼戻しされているの
で、軸受全体の残留オーステナイトの含有率を実質的に
0%とすることができ、さらに、軸受芯部の硬度低下を
防ぐと共に、転がり軸受に要求される表面硬さを確保す
ることができる。 請求項4記載の転がり軸受の製造方法
によれば、焼入の温度範囲は、840〜900℃である
ので、材料強度面の悪影響をなくすと共に、経済的に有
利にすることができ、また、焼戻しの温度範囲は、27
0〜300℃であるので、軸受全体の残留オーステナイ
トの含有率を実質的に0%とすることができ、さらに、
軸受芯部の硬度低下を防ぐと共に、転がり軸受に要求さ
れる表面硬さを確保することができる。
の寸法膨張の経時変化を示した図である。
子を示す概念図である。
を示す特性図である。
である。
である。
る。
る。
Claims (4)
- 【請求項1】 高炭素鋼系材料からなる軌道輪及び転動
体を有し、かつ、前記軌道輪の軌道溝面及び前記転動体
の転動面のロックウェル硬さがHRC60以上の転がり
軸受であって、 前記軌道溝面及び前記転動面に固溶炭素C及び固溶窒素
Nが含有されると共に、その含有率が、夫々 0.8%≦C≦1.2%、0.1%≦N≦0.5%、 とされ、かつ、 前記軌道輪及び転動体の残留オーステナイトが実質的に
0%とされていることを特徴とする転がり軸受。 - 【請求項2】 前記軌道溝面及び前記転動面の全炭素量
が1.32%〜1.46%、かつ、全窒素量が0.20
%〜0.36%であることを特徴とする請求項1記載の
転がり軸受。 - 【請求項3】 前記軌道輪及び前記転動体は、270〜
300℃の温度範囲で焼戻しされていることを特徴とす
る請求項1又は2記載の転がり軸受。 - 【請求項4】 高炭素鋼系材料を用いた軌道輪及び転動
体を浸炭窒化し、その後、焼入れ、かつ、焼戻しするこ
とにより、前記軌道溝面及び前記転動面のロックウェル
硬さをHRC60以上にする転がり軸受の製造方法にお
いて、前記焼入の温度範囲は840〜900℃であり、
かつ、前記焼戻しの温度範囲は270〜300℃である
ことを特徴とする転がり軸受の製造方法。
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