JP3364111B2 - 高差圧エンドロータシール - Google Patents
高差圧エンドロータシールInfo
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- JP3364111B2 JP3364111B2 JP12073697A JP12073697A JP3364111B2 JP 3364111 B2 JP3364111 B2 JP 3364111B2 JP 12073697 A JP12073697 A JP 12073697A JP 12073697 A JP12073697 A JP 12073697A JP 3364111 B2 JP3364111 B2 JP 3364111B2
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主にガスタービンの
エンドロータのシールに適用される高差圧エンドロータ
シールに関する。 【０００２】 【従来の技術】図５はガスタービンのロータエンド部の
シール構造の一例を示す断面図で、本出願人が蒸気冷却
方式を採用する場合に検討している構造の一例を示すも
のである。図において、１１はロータであり内側ロータ
１１ａと外側ロータ１１ｂからなり、内側ロータ１１ａ
と外側ロータ１１ｂとの間には蒸気入口１４より冷却媒
体、即ち蒸気２０が供給され、ロータを冷却後の蒸気は
内側ロータ１１ａの内部を通り、蒸気出口１５から流出
して回収される。１６は軸受部であり、外側ロータ１１
ｂとステータ１２との間にはラビリンスシール１３が設
けられ、蒸気の外部への漏れを防止するようにシールし
ている。 【０００３】上記に説明のエンドロータのシールとして
は、エンドロータが図５にも示すように軸受部１６から
オーバーハングとなっており、シール部の長さ（軸方
向）は長くできない制限がある。又、ロータ側とステー
タ側との熱伸び差が大きいので、この点からも長さに制
限を受ける。これらの制限よりロータに蒸気冷却方式を
採用する場合には、シール長は２７０mm程度が限度であ
り、ラビリンスシールを採用するとその段数（フィン
数）は１０枚程度に制限される。 【０００４】図４は上記に説明のエンドロータのシール
に適用されるシール構造の一例を示し、（ａ）がダブル
ストリップシール、（ｂ）がラビリンスシールをそれぞ
れ示している。（ａ）のダブルストリップシールにおい
ては、ステータ側３１とロータ側３３にそれぞれ対向し
てステータ側のフィン３２とロータ側のフィン３４とが
所定のクリアランスＣを保ってピッチＰで配置される。
エンドロータシールとして採用する場合には、前述のよ
うに長さＬがＬ＝２７０mm程度で、ピッチＰ＝３mmの場
合にはフィン数は９０、Ｐ＝６mmではフィン数は４５m
m、Ｐ＝１０mmではフィン数は２７となる。 【０００５】（ｂ）はラビリンスシールの例で、ステー
タ側４１にはフィン４２、突起部４３、突起部４３上の
フィン４４が配置され、ロータ側４５にはロータ側の突
起部４６が設けられ、フィン４２と所定のクリアランス
Ｃ′を保って対向配置される。ラビリンスシールをガス
タービンのロータエンドに採用すると熱伸びが±２０mm
程度発生するので、フィン４４と突起部４６との関係よ
りフィン数は１０枚程度に制限される。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】現状のガスタービンに
おいては多量の冷却空気を常にロータと翼に流し、ロー
タと翼を冷却しており、そのため空気を高圧にするため
の圧縮機やクーラに相当の動力を費し、ガスタービンの
性能向上の妨げとなっていた。そこで、近年ガスタービ
ンと蒸気タービンとを組合せて発電効率を高めるコンバ
インドサイクルが実現しており、翼の冷却に空気を用い
る代りに蒸気タービンで発生する蒸気の一部を抽出し、
この蒸気をロータや翼に導き、冷却することが研究され
ているが、この蒸気冷却方式は今だ実用化されていな
い。 【０００７】この蒸気冷却方式がガスタービンに採用さ
れると、高圧の冷却蒸気に対して回転シールが必要とな
り、この高圧蒸気と大気圧近くの圧力間のシールとなる
ため高差圧のシールが必要となる。このシール性能がガ
スタービンの蒸気冷却方式の成立性を左右し、又信頼性
の確保にとって重要な要素となるものである。 【０００８】そこで、本発明は、ガスタービンのロータ
や翼に蒸気冷却方式を採用する場合に、エンドロータの
回転シールとして適用でき、シールフィンのピッチ、フ
ィン同志のクリアランスを熱伸びによる影響を受けるこ
とを考慮して漏れを最小限にするように実験を重ね、最
適に設定した高差圧エンドロータシールを提供すること
を課題としてなされたものである。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を解
決するために次の手段を提供する。 【００１０】タービンのロータエンド部に用いられるシ
ールであって、同シールはロータ側とステータ側にそれ
ぞれフィンを所定ピッチで配置すると共に、同フィンの
先端を所定クリアランスを保って対向配置したダブルス
トリップシールとし、かつ前記のピッチ／クリアランス
比を６とし、前記ピッチを２〜６mmの範囲とすると共に
前記クリアランスを０．３〜１．０mmの範囲に設定する
ことを特徴とする高差圧エンドロータシール。 【００１１】本発明は、上記のようにダブルストリップ
シールのフィンをピッチ／クリアランス比を６とし、ピ
ッチを２〜６mmの範囲とし、クリアランスを０．３〜
１．０mmの範囲とすることにより、蒸気冷却方式の数１
０ｋｇ／cm2 の高差圧のロータエンドの回転シールとし
て用いても熱伸びによるズレの影響を受けることなく蒸
気の漏れを小さくすることが試験により確認されてい
る。 【００１２】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実
施の一形態に係るガスタービンにおけるエンドロータシ
ールのフィンの配置図である。図において、（ａ）はダ
ブルストリップシールで、ステータ側１とロータ側２に
それぞれフィン３，４を対向（突合せ）したシール構造
を示し、（ｂ）はフィン５，６をそれぞれ交互に配置し
た構造である。（ｃ）はフィンの形状を示している。 【００１３】これらのダブルストリップシールについ
て、フィン間のクリアランスＣを、Ｃ＝０．５mmに設定
し、ピッチＰを、Ｐ＝３mm（フィン数９０）、Ｐ＝６mm
（フィン数４５）、Ｐ＝１０mm（フィン数２７）の各ケ
ースと、ラビリンスシール（フィン数１０）についてそ
れぞれシール性の試験を行った。 【００１４】図２は上記の各ケースの試験結果であり、
入口圧力（ａｔａ）に対するリーク流量（ｋｇ／cm）を
測定したものである。図において、（Ａ−１）はＰ＝３
mmで突合せ、（Ａ−２）はＰ＝３mmで交互、（Ｂ−１）
はＰ＝６mmで突合せ、（Ｂ−２）はＰ＝６mmで交互、
（Ｃ−１）はＰ＝１０mmで突合せ、（Ｃ−２）はＰ＝１
０mmで交互、（Ｄ）はラビリンスシールの結果をそれぞ
れ示しており、この結果よりリーク流量が最も少ないの
は（Ｂ−１）のＰ＝６mmで突合せ状態としたものであ
る。 【００１５】上記の図２の結果よりＰ＝６mmでは突合せ
状態がリーク量の最少となったが、図３においては、突
合せ状態と交互の両方のダブルストリップシールについ
て、ピッチ／クリアランスに対するリーク流量比の関係
をまとめて示したものである。 【００１６】図３において、はＰ＝６mmの突合せ状
態、はの突合せ状態から熱伸びにより伸びてフィン
が交互の状態となったものを示し、はラビリンスシー
ルである。図３に示すようにＢ点におけるピッチ／クリ
アランスにおいて最少リーク点となるが、この点Ｂは軸
伸びが発生し、フィン状態が突合せ状態から交互の状態
になるとＢ′点までリーク量が増加することになる。 【００１７】従って、Ｂ点よりもむしろ軸伸びの影響が
小さく、かつリーク量もＢ′点よりも少ないＣ点（ピッ
チ／クリアランス＝６；ピッチ３mmとすれば、クリアラ
ンスは０．５mm）を採用した方が良いことになる。 【００１８】上記のＣ点のリーク流量とするには、ピッ
チ／クリアランスの値を６にする必要があり、ピッチＰ
＝２mmであり、クリアランスＣ＝０．３mm、Ｐ＝３mmで
は、Ｃ＝０．５mm、Ｐ＝６mmではＣ＝１．０mmと設定す
れば良い。従って、これらの値から、エンドロータシー
ルとしてリーク流量を少なくするには、ピッチＰを２mm
〜６mmとし、これに対するクリアランスを０．３mm〜
１．０mmの範囲にすれば良い。このような範囲にフィン
を選定したダブルストリップシールを採用すれば、数１
０ｋｇ／cm2 の高差圧の回転シールに対してロータ側と
ステータ側の熱伸びによるズレの影響を考慮してもこの
影響は受けずに蒸気の漏れを最小にすることができ、安
定したシールが得られる。 【００１９】なお、本発明の実施の形態においては、本
発明の高差圧エンドロータシールをガスタービンの例で
説明したが、本発明はガスタービンのみに限定するもの
ではなく、蒸気タービンのシールとしても適用できるも
のであり、同様の効果を奏するものである。 【００２０】 【発明の効果】本発明は、タービンのロータエンド部に
用いられるシールであって、同シールはロータ側とステ
ータ側にそれぞれフィンを所定ピッチで配置すると共
に、同フィンの先端を所定クリアランスを保って対向配
置したダブルストリップシールとし、かつ前記のピッチ
／クリアランス比を６とし、前記ピッチを２〜６mmの範
囲とすると共に前記クリアランスを０．３〜１．０mmの
範囲に設定することを特徴としているので、蒸気冷却方
式を採用した場合において、高差圧のロータエンド部の
回転シールとして適用しても、熱伸びに影響されずに漏
れが最小となる安定したシールとすることができる。
エンドロータのシールに適用される高差圧エンドロータ
シールに関する。 【０００２】 【従来の技術】図５はガスタービンのロータエンド部の
シール構造の一例を示す断面図で、本出願人が蒸気冷却
方式を採用する場合に検討している構造の一例を示すも
のである。図において、１１はロータであり内側ロータ
１１ａと外側ロータ１１ｂからなり、内側ロータ１１ａ
と外側ロータ１１ｂとの間には蒸気入口１４より冷却媒
体、即ち蒸気２０が供給され、ロータを冷却後の蒸気は
内側ロータ１１ａの内部を通り、蒸気出口１５から流出
して回収される。１６は軸受部であり、外側ロータ１１
ｂとステータ１２との間にはラビリンスシール１３が設
けられ、蒸気の外部への漏れを防止するようにシールし
ている。 【０００３】上記に説明のエンドロータのシールとして
は、エンドロータが図５にも示すように軸受部１６から
オーバーハングとなっており、シール部の長さ（軸方
向）は長くできない制限がある。又、ロータ側とステー
タ側との熱伸び差が大きいので、この点からも長さに制
限を受ける。これらの制限よりロータに蒸気冷却方式を
採用する場合には、シール長は２７０mm程度が限度であ
り、ラビリンスシールを採用するとその段数（フィン
数）は１０枚程度に制限される。 【０００４】図４は上記に説明のエンドロータのシール
に適用されるシール構造の一例を示し、（ａ）がダブル
ストリップシール、（ｂ）がラビリンスシールをそれぞ
れ示している。（ａ）のダブルストリップシールにおい
ては、ステータ側３１とロータ側３３にそれぞれ対向し
てステータ側のフィン３２とロータ側のフィン３４とが
所定のクリアランスＣを保ってピッチＰで配置される。
エンドロータシールとして採用する場合には、前述のよ
うに長さＬがＬ＝２７０mm程度で、ピッチＰ＝３mmの場
合にはフィン数は９０、Ｐ＝６mmではフィン数は４５m
m、Ｐ＝１０mmではフィン数は２７となる。 【０００５】（ｂ）はラビリンスシールの例で、ステー
タ側４１にはフィン４２、突起部４３、突起部４３上の
フィン４４が配置され、ロータ側４５にはロータ側の突
起部４６が設けられ、フィン４２と所定のクリアランス
Ｃ′を保って対向配置される。ラビリンスシールをガス
タービンのロータエンドに採用すると熱伸びが±２０mm
程度発生するので、フィン４４と突起部４６との関係よ
りフィン数は１０枚程度に制限される。 【０００６】 【発明が解決しようとする課題】現状のガスタービンに
おいては多量の冷却空気を常にロータと翼に流し、ロー
タと翼を冷却しており、そのため空気を高圧にするため
の圧縮機やクーラに相当の動力を費し、ガスタービンの
性能向上の妨げとなっていた。そこで、近年ガスタービ
ンと蒸気タービンとを組合せて発電効率を高めるコンバ
インドサイクルが実現しており、翼の冷却に空気を用い
る代りに蒸気タービンで発生する蒸気の一部を抽出し、
この蒸気をロータや翼に導き、冷却することが研究され
ているが、この蒸気冷却方式は今だ実用化されていな
い。 【０００７】この蒸気冷却方式がガスタービンに採用さ
れると、高圧の冷却蒸気に対して回転シールが必要とな
り、この高圧蒸気と大気圧近くの圧力間のシールとなる
ため高差圧のシールが必要となる。このシール性能がガ
スタービンの蒸気冷却方式の成立性を左右し、又信頼性
の確保にとって重要な要素となるものである。 【０００８】そこで、本発明は、ガスタービンのロータ
や翼に蒸気冷却方式を採用する場合に、エンドロータの
回転シールとして適用でき、シールフィンのピッチ、フ
ィン同志のクリアランスを熱伸びによる影響を受けるこ
とを考慮して漏れを最小限にするように実験を重ね、最
適に設定した高差圧エンドロータシールを提供すること
を課題としてなされたものである。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を解
決するために次の手段を提供する。 【００１０】タービンのロータエンド部に用いられるシ
ールであって、同シールはロータ側とステータ側にそれ
ぞれフィンを所定ピッチで配置すると共に、同フィンの
先端を所定クリアランスを保って対向配置したダブルス
トリップシールとし、かつ前記のピッチ／クリアランス
比を６とし、前記ピッチを２〜６mmの範囲とすると共に
前記クリアランスを０．３〜１．０mmの範囲に設定する
ことを特徴とする高差圧エンドロータシール。 【００１１】本発明は、上記のようにダブルストリップ
シールのフィンをピッチ／クリアランス比を６とし、ピ
ッチを２〜６mmの範囲とし、クリアランスを０．３〜
１．０mmの範囲とすることにより、蒸気冷却方式の数１
０ｋｇ／cm2 の高差圧のロータエンドの回転シールとし
て用いても熱伸びによるズレの影響を受けることなく蒸
気の漏れを小さくすることが試験により確認されてい
る。 【００１２】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実
施の一形態に係るガスタービンにおけるエンドロータシ
ールのフィンの配置図である。図において、（ａ）はダ
ブルストリップシールで、ステータ側１とロータ側２に
それぞれフィン３，４を対向（突合せ）したシール構造
を示し、（ｂ）はフィン５，６をそれぞれ交互に配置し
た構造である。（ｃ）はフィンの形状を示している。 【００１３】これらのダブルストリップシールについ
て、フィン間のクリアランスＣを、Ｃ＝０．５mmに設定
し、ピッチＰを、Ｐ＝３mm（フィン数９０）、Ｐ＝６mm
（フィン数４５）、Ｐ＝１０mm（フィン数２７）の各ケ
ースと、ラビリンスシール（フィン数１０）についてそ
れぞれシール性の試験を行った。 【００１４】図２は上記の各ケースの試験結果であり、
入口圧力（ａｔａ）に対するリーク流量（ｋｇ／cm）を
測定したものである。図において、（Ａ−１）はＰ＝３
mmで突合せ、（Ａ−２）はＰ＝３mmで交互、（Ｂ−１）
はＰ＝６mmで突合せ、（Ｂ−２）はＰ＝６mmで交互、
（Ｃ−１）はＰ＝１０mmで突合せ、（Ｃ−２）はＰ＝１
０mmで交互、（Ｄ）はラビリンスシールの結果をそれぞ
れ示しており、この結果よりリーク流量が最も少ないの
は（Ｂ−１）のＰ＝６mmで突合せ状態としたものであ
る。 【００１５】上記の図２の結果よりＰ＝６mmでは突合せ
状態がリーク量の最少となったが、図３においては、突
合せ状態と交互の両方のダブルストリップシールについ
て、ピッチ／クリアランスに対するリーク流量比の関係
をまとめて示したものである。 【００１６】図３において、はＰ＝６mmの突合せ状
態、はの突合せ状態から熱伸びにより伸びてフィン
が交互の状態となったものを示し、はラビリンスシー
ルである。図３に示すようにＢ点におけるピッチ／クリ
アランスにおいて最少リーク点となるが、この点Ｂは軸
伸びが発生し、フィン状態が突合せ状態から交互の状態
になるとＢ′点までリーク量が増加することになる。 【００１７】従って、Ｂ点よりもむしろ軸伸びの影響が
小さく、かつリーク量もＢ′点よりも少ないＣ点（ピッ
チ／クリアランス＝６；ピッチ３mmとすれば、クリアラ
ンスは０．５mm）を採用した方が良いことになる。 【００１８】上記のＣ点のリーク流量とするには、ピッ
チ／クリアランスの値を６にする必要があり、ピッチＰ
＝２mmであり、クリアランスＣ＝０．３mm、Ｐ＝３mmで
は、Ｃ＝０．５mm、Ｐ＝６mmではＣ＝１．０mmと設定す
れば良い。従って、これらの値から、エンドロータシー
ルとしてリーク流量を少なくするには、ピッチＰを２mm
〜６mmとし、これに対するクリアランスを０．３mm〜
１．０mmの範囲にすれば良い。このような範囲にフィン
を選定したダブルストリップシールを採用すれば、数１
０ｋｇ／cm2 の高差圧の回転シールに対してロータ側と
ステータ側の熱伸びによるズレの影響を考慮してもこの
影響は受けずに蒸気の漏れを最小にすることができ、安
定したシールが得られる。 【００１９】なお、本発明の実施の形態においては、本
発明の高差圧エンドロータシールをガスタービンの例で
説明したが、本発明はガスタービンのみに限定するもの
ではなく、蒸気タービンのシールとしても適用できるも
のであり、同様の効果を奏するものである。 【００２０】 【発明の効果】本発明は、タービンのロータエンド部に
用いられるシールであって、同シールはロータ側とステ
ータ側にそれぞれフィンを所定ピッチで配置すると共
に、同フィンの先端を所定クリアランスを保って対向配
置したダブルストリップシールとし、かつ前記のピッチ
／クリアランス比を６とし、前記ピッチを２〜６mmの範
囲とすると共に前記クリアランスを０．３〜１．０mmの
範囲に設定することを特徴としているので、蒸気冷却方
式を採用した場合において、高差圧のロータエンド部の
回転シールとして適用しても、熱伸びに影響されずに漏
れが最小となる安定したシールとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の一形態に係る高差圧エンドロー
タシールのフィン配置図で、（ａ）は突合せ、（ｂ）は
交互のフィン配置を、（ｃ）はフィンの形状をそれぞれ
示している。 【図２】本発明の実施の一形態に係る高差圧エンドロー
タシールの試験結果を示す図で、入口圧力とリーク流量
の関係を示す。 【図３】本発明の実施の一形態に係る高差圧エンドロー
タシールのダブルストリップシールのリーク流量特性図
である。 【図４】エンドロータシールとして適用されるシールの
構成図で、（ａ）はダブルストリップシール、（ｂ）は
ラビリンスシールをそれぞれ示す。 【図５】ガスタービンのエンドロータ部の断面図で、蒸
気冷却方式を用いる場合のシール構造を示す。 【符号の説明】 １ ステータ側 ２ ロータ側 ３，４，５，６ フィン Ｐ ピッチ Ｃ クリアランス
タシールのフィン配置図で、（ａ）は突合せ、（ｂ）は
交互のフィン配置を、（ｃ）はフィンの形状をそれぞれ
示している。 【図２】本発明の実施の一形態に係る高差圧エンドロー
タシールの試験結果を示す図で、入口圧力とリーク流量
の関係を示す。 【図３】本発明の実施の一形態に係る高差圧エンドロー
タシールのダブルストリップシールのリーク流量特性図
である。 【図４】エンドロータシールとして適用されるシールの
構成図で、（ａ）はダブルストリップシール、（ｂ）は
ラビリンスシールをそれぞれ示す。 【図５】ガスタービンのエンドロータ部の断面図で、蒸
気冷却方式を用いる場合のシール構造を示す。 【符号の説明】 １ ステータ側 ２ ロータ側 ３，４，５，６ フィン Ｐ ピッチ Ｃ クリアランス
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 実開 昭58−127258（ＪＰ，Ｕ)
実公 昭36−3216（ＪＰ，Ｙ１)
火原協会講座３ タービン発電機，日
本，（社）火力原子力発電技術協会，Ｐ
97−98，27ラビリンスパッキンの章
火力原子力発電必携，日本，（社）火
力原子力発電技術協会，1996年３月15
日，改訂版第５版第３刷，Ｐ286−287,
14−17タービン各部の隙間と軸心調整の
例の章
機械設計ハンドブック，日本，機械設
計ハンドブック編集委員会，1957年12月
15日，初版第４刷，Ｐ６−151−153,
６．４．３ラビリンスパッキンの章
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F01D 11/02
F02C 7/28
F16J 15/447
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 タービンのロータエンド部に用いられる
シールであって、同シールはロータ側とステータ側にそ
れぞれフィンを所定ピッチで配置すると共に、同フィン
の先端を所定クリアランスを保って対向配置したダブル
ストリップシールとし、かつ前記のピッチ／クリアラン
ス比を６とし、前記ピッチを２〜６mmの範囲とすると共
に前記クリアランスを０．３〜１．０mmの範囲に設定す
ることを特徴とする高差圧エンドロータシール。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12073697A JP3364111B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 高差圧エンドロータシール |
| DE69838369T DE69838369T2 (de) | 1997-04-30 | 1998-04-21 | Rotor-endabschnittdichtung für hohen differentialdruck |
| US09/214,384 US6189892B1 (en) | 1997-04-30 | 1998-04-21 | High differential pressure type end rotor seal |
| CA002259383A CA2259383C (en) | 1997-04-30 | 1998-04-21 | High differential pressure end rotor seal |
| EP98914119A EP0911491B1 (en) | 1997-04-30 | 1998-04-21 | High differential pressure end rotor seal |
| PCT/JP1998/001822 WO1998049426A1 (fr) | 1997-04-30 | 1998-04-21 | Joint de rotor d'extremite a pression differentielle elevee |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12073697A JP3364111B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 高差圧エンドロータシール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10311204A JPH10311204A (ja) | 1998-11-24 |
| JP3364111B2 true JP3364111B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=14793720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12073697A Expired - Fee Related JP3364111B2 (ja) | 1997-04-30 | 1997-05-12 | 高差圧エンドロータシール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3364111B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000071290A (ko) * | 1999-01-29 | 2000-11-25 | 제이 엘. 차스킨, 버나드 스나이더, 아더엠. 킹 | 조합된 사이클 시스템 및 가스 터빈 |
| JP4592906B2 (ja) * | 2000-09-28 | 2010-12-08 | 株式会社ティラド | ファンのシール装置 |
| JP2004245187A (ja) * | 2003-02-17 | 2004-09-02 | Toshiba Corp | ターボ機械の非接触シール装置およびこれを用いた蒸気タービン設備 |
| JP7225076B2 (ja) * | 2019-11-01 | 2023-02-20 | 株式会社神戸製鋼所 | ラビリンスシール |
-
1997
- 1997-05-12 JP JP12073697A patent/JP3364111B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 機械設計ハンドブック，日本，機械設計ハンドブック編集委員会，１９５７年１２月１５日，初版第４刷，Ｐ６−１５１−１５３，６．４．３ラビリンスパッキンの章 |
| 火力原子力発電必携，日本，（社）火力原子力発電技術協会，１９９６年３月１５日，改訂版第５版第３刷，Ｐ２８６−２８７，１４−１７タービン各部の隙間と軸心調整の例の章 |
| 火原協会講座３ タービン発電機，日本，（社）火力原子力発電技術協会，Ｐ９７−９８，２７ラビリンスパッキンの章 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10311204A (ja) | 1998-11-24 |
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