JP3313086B2 - 熱交換器用チューブ - Google Patents
熱交換器用チューブInfo
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- JP3313086B2 JP3313086B2 JP16541099A JP16541099A JP3313086B2 JP 3313086 B2 JP3313086 B2 JP 3313086B2 JP 16541099 A JP16541099 A JP 16541099A JP 16541099 A JP16541099 A JP 16541099A JP 3313086 B2 JP3313086 B2 JP 3313086B2
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- heat exchanger
- passage
- heat medium
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles
- F28D2021/0073—Gas coolers
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、カーエアコンの
コンデンサ等に好適に適用される熱交換器用チューブに
関する。
コンデンサ等に好適に適用される熱交換器用チューブに
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、カーエアコン用コンデンサに適用
される熱交換器として、図８及び図９に示すように、マ
ルチフロータイプと称される熱交換器（５０）が多く採
用されている。
される熱交換器として、図８及び図９に示すように、マ
ルチフロータイプと称される熱交換器（５０）が多く採
用されている。
【０００３】この熱交換器（５０）は、一対の垂直方向
に沿うヘッダー（５２）（５２）間に、それぞれ両端を
両ヘッダー（５２）（５２）に連通接続する複数本の熱
交換器用チューブ（５３）が並列状に配置されるととも
に、チューブ（５３）の各間及び最外側のチューブ（５
３）の外側にフィン（５４）がそれぞれ配置され、更に
最外側のフィン（５４）の外側にサイドプレート（５
５）が配置される。また、ヘッダー（５２）（５２）に
設けられた仕切部材（５６）によって、熱交換チューブ
（５３）が区分けされて、複数のパス（Ｐ１）〜（Ｐ
３）が形成される。そしてヘッダー上部の冷媒入口（５
７）から流入された冷媒が、各パス（Ｐ１）〜（Ｐ３）
を順に流通し、その流通時に外気との熱交換により凝縮
液化された後、ヘッダー下部の冷媒出口（５８）から流
出されるものである。
に沿うヘッダー（５２）（５２）間に、それぞれ両端を
両ヘッダー（５２）（５２）に連通接続する複数本の熱
交換器用チューブ（５３）が並列状に配置されるととも
に、チューブ（５３）の各間及び最外側のチューブ（５
３）の外側にフィン（５４）がそれぞれ配置され、更に
最外側のフィン（５４）の外側にサイドプレート（５
５）が配置される。また、ヘッダー（５２）（５２）に
設けられた仕切部材（５６）によって、熱交換チューブ
（５３）が区分けされて、複数のパス（Ｐ１）〜（Ｐ
３）が形成される。そしてヘッダー上部の冷媒入口（５
７）から流入された冷媒が、各パス（Ｐ１）〜（Ｐ３）
を順に流通し、その流通時に外気との熱交換により凝縮
液化された後、ヘッダー下部の冷媒出口（５８）から流
出されるものである。
【０００４】このような熱交換器（５０）のチューブ
（５３）としては、図８ないし図１０に示すように、厚
み寸法が幅寸法に比べて短い扁平状のチューブ本体（５
３ａ）に、チューブ長さ方向に延びる断面矩形状の複数
の冷媒通路（５３ｂ）が、チューブ幅方向に並列状に形
成されたアルミニウム押出チューブからなるものが一般
に使用されている。
（５３）としては、図８ないし図１０に示すように、厚
み寸法が幅寸法に比べて短い扁平状のチューブ本体（５
３ａ）に、チューブ長さ方向に延びる断面矩形状の複数
の冷媒通路（５３ｂ）が、チューブ幅方向に並列状に形
成されたアルミニウム押出チューブからなるものが一般
に使用されている。
【０００５】一方、従来において、空調機器用の冷媒と
して、ＨＣＦＣ（ハイドロクロロフルオロカーボン）、
ＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）が広く使用されて
いるが、ＨＣＦＣ冷媒は、オゾン破壊物質として既に西
暦２０２０年を目標に全廃が決定されており、またＨＦ
Ｃ冷媒も温暖化物質であるということから、大気中への
排出が強く規制されており、これらＨＣＦＣ冷媒、ＨＦ
Ｃ冷媒等のフロン冷媒における代替物質の開発、いわゆ
る脱フロン化の技術開発が急務となっている。
して、ＨＣＦＣ（ハイドロクロロフルオロカーボン）、
ＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）が広く使用されて
いるが、ＨＣＦＣ冷媒は、オゾン破壊物質として既に西
暦２０２０年を目標に全廃が決定されており、またＨＦ
Ｃ冷媒も温暖化物質であるということから、大気中への
排出が強く規制されており、これらＨＣＦＣ冷媒、ＨＦ
Ｃ冷媒等のフロン冷媒における代替物質の開発、いわゆ
る脱フロン化の技術開発が急務となっている。
【０００６】このような状況下において、近年、脱フロ
ン対策の一つとして、二酸化炭素（ＣＯ2 ）を冷媒とす
る冷凍サイクルが提案されている。ＣＯ2 は自然界に存
在する自然冷媒の一つで、フロンに比べて、地球環境に
ほとんど影響を及ぼすようなことはない。
ン対策の一つとして、二酸化炭素（ＣＯ2 ）を冷媒とす
る冷凍サイクルが提案されている。ＣＯ2 は自然界に存
在する自然冷媒の一つで、フロンに比べて、地球環境に
ほとんど影響を及ぼすようなことはない。
【０００７】ところが、ＣＯ2 を蒸気圧縮式冷凍サイク
ルの冷媒に適用した場合、ＣＯ2 固有の熱力学的性質に
より超臨界サイクルとなるため、常用圧力レベルが高圧
側で１０ＭＰａ程度にまで達し、フロン冷媒の常用圧力
（３〜４ＭＰａ）に比較して非常に高くなる。このた
め、ＣＯ 2 を冷媒として利用する場合、安全性を十分に
考慮すると、熱交換器用チューブとして、常用圧力レベ
ルの３倍程度の耐圧強度、具体的には３０ＭＰａ程度の
耐圧強度を有するものを使用する必要がある。
ルの冷媒に適用した場合、ＣＯ2 固有の熱力学的性質に
より超臨界サイクルとなるため、常用圧力レベルが高圧
側で１０ＭＰａ程度にまで達し、フロン冷媒の常用圧力
（３〜４ＭＰａ）に比較して非常に高くなる。このた
め、ＣＯ 2 を冷媒として利用する場合、安全性を十分に
考慮すると、熱交換器用チューブとして、常用圧力レベ
ルの３倍程度の耐圧強度、具体的には３０ＭＰａ程度の
耐圧強度を有するものを使用する必要がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記図
８ないし図１０に示す従来の熱交換器用チューブ（５
３）は、冷媒通路（５３ｂ）のコーナ部の一点に冷媒圧
力が集中するので、ＣＯ2冷媒用としては、十分な耐圧
強度を有しているとは言えず、具体的には、耐圧強度が
１５ＭＰａ程度であり、ＣＯ2 冷媒用としてそのまま適
用することは困難である。
８ないし図１０に示す従来の熱交換器用チューブ（５
３）は、冷媒通路（５３ｂ）のコーナ部の一点に冷媒圧
力が集中するので、ＣＯ2冷媒用としては、十分な耐圧
強度を有しているとは言えず、具体的には、耐圧強度が
１５ＭＰａ程度であり、ＣＯ2 冷媒用としてそのまま適
用することは困難である。
【０００９】一方、耐圧強度を向上させるために、図１
１の熱交換器用チューブ（６３）に示すように、冷媒通
路（６３ｂ）を、真円形断面に形成することが考えられ
る。
１の熱交換器用チューブ（６３）に示すように、冷媒通
路（６３ｂ）を、真円形断面に形成することが考えられ
る。
【００１０】しかしながら、この構造の熱交換器用チュ
ーブ（６３）においては、冷媒通路（６３ｂ）が真円形
であるため、所定の通路断面を確保しようとすると、隣
合う冷媒通路（６３ｂ）（６３ｂ）間の仕切壁（６３
ｃ）における厚み寸法、特に仕切壁（６３ｃ）のチュー
ブ厚み方向中間位置における厚み寸法を十分に確保でき
ない上、その仕切壁（６３ｃ）の中間位置に、冷媒圧力
による引張応力が集中するので、計算上、仕切壁（６３
ｃ）が２０ＭＰａ程度で破壊する恐れがあり、ＣＯ2 冷
媒用として、十分な耐圧強度を付与することは困難であ
る。なお、仕切壁（６３ｃ）の厚み、特にその仕切壁
（６３ｃ）の中間位置の厚みを大きく確保しようとする
と、通路断面及び伝熱断面が小さくなり、熱交換性能の
低下を来す恐れがある。
ーブ（６３）においては、冷媒通路（６３ｂ）が真円形
であるため、所定の通路断面を確保しようとすると、隣
合う冷媒通路（６３ｂ）（６３ｂ）間の仕切壁（６３
ｃ）における厚み寸法、特に仕切壁（６３ｃ）のチュー
ブ厚み方向中間位置における厚み寸法を十分に確保でき
ない上、その仕切壁（６３ｃ）の中間位置に、冷媒圧力
による引張応力が集中するので、計算上、仕切壁（６３
ｃ）が２０ＭＰａ程度で破壊する恐れがあり、ＣＯ2 冷
媒用として、十分な耐圧強度を付与することは困難であ
る。なお、仕切壁（６３ｃ）の厚み、特にその仕切壁
（６３ｃ）の中間位置の厚みを大きく確保しようとする
と、通路断面及び伝熱断面が小さくなり、熱交換性能の
低下を来す恐れがある。
【００１１】この発明は、上記の実情に鑑みてなされた
もので、熱交換性能の向上を図りつつ、十分な耐圧強度
を有し、ＣＯ2 冷媒用として好適に使用することができ
る熱交換器用チューブを提供することを目的とする。
もので、熱交換性能の向上を図りつつ、十分な耐圧強度
を有し、ＣＯ2 冷媒用として好適に使用することができ
る熱交換器用チューブを提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明の超臨界サイクル用熱交換器用チューブ
は、高さ寸法に比べて幅寸法が長い扁平状のチューブ本
体に、チューブ長さ方向に延びる複数の熱媒体通路が、
チューブ幅方向に並列状に形成された熱交換器用チュー
ブにおいて、前記熱媒体通路が、チューブ高さ方向に長
い縦長の断面形状に形成されて、その断面視において前
記熱媒体通路の周辺部が、両側の長辺部と、その長辺部
よりも短い上下の短辺部とを有し、前記両側の長辺部が
互いに平行に形成されるとともに、前記短辺部における
少なくとも長辺部との連接部が円弧状に形成されてな
り、前記チューブ本体における隣合う熱媒体通路間の仕
切壁の厚みを「Ｔｗ」、通路幅を「Ｗｐ」としたとき、 ０．５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐ の関係が成立するよう構成されてな るものを要旨として
いる。
め、この発明の超臨界サイクル用熱交換器用チューブ
は、高さ寸法に比べて幅寸法が長い扁平状のチューブ本
体に、チューブ長さ方向に延びる複数の熱媒体通路が、
チューブ幅方向に並列状に形成された熱交換器用チュー
ブにおいて、前記熱媒体通路が、チューブ高さ方向に長
い縦長の断面形状に形成されて、その断面視において前
記熱媒体通路の周辺部が、両側の長辺部と、その長辺部
よりも短い上下の短辺部とを有し、前記両側の長辺部が
互いに平行に形成されるとともに、前記短辺部における
少なくとも長辺部との連接部が円弧状に形成されてな
り、前記チューブ本体における隣合う熱媒体通路間の仕
切壁の厚みを「Ｔｗ」、通路幅を「Ｗｐ」としたとき、 ０．５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐ の関係が成立するよう構成されてな るものを要旨として
いる。
【００１３】この発明の熱交換器用チューブにおいて
は、熱媒体通路の短辺部における長辺部との連接部が円
弧状に形成されているため、熱媒体通路内を通過する熱
媒体の圧力による応力が、熱媒体通路における周辺部の
一部、特にコーナ部の一部に集中することはなく、適当
に分散させることができる。
は、熱媒体通路の短辺部における長辺部との連接部が円
弧状に形成されているため、熱媒体通路内を通過する熱
媒体の圧力による応力が、熱媒体通路における周辺部の
一部、特にコーナ部の一部に集中することはなく、適当
に分散させることができる。
【００１４】更に熱媒体通路における両側の長辺部が、
互いに平行にチューブ高さ方向に沿って形成されるた
め、隣合う熱媒体通路間の仕切壁が、通路高さ内のほぼ
全域にわたって均一な厚さで、かつ十分な厚みに形成す
ることができる。このため、仕切壁において、熱媒体の
圧力による引張応力の局部集中を回避できる上更に、十
分な強度を確保することができる。
互いに平行にチューブ高さ方向に沿って形成されるた
め、隣合う熱媒体通路間の仕切壁が、通路高さ内のほぼ
全域にわたって均一な厚さで、かつ十分な厚みに形成す
ることができる。このため、仕切壁において、熱媒体の
圧力による引張応力の局部集中を回避できる上更に、十
分な強度を確保することができる。
【００１５】また熱媒体通路は、チューブ高さ方向に長
い縦長の断面形状に形成されているため、例えば真円形
断面のものに比べて、断面積を大きくでき、通路断面及
び伝熱断面を大きく確保することができる。
い縦長の断面形状に形成されているため、例えば真円形
断面のものに比べて、断面積を大きくでき、通路断面及
び伝熱断面を大きく確保することができる。
【００１６】更に、０．５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐの関
係が成立するよう構成されているので、十分な耐圧強度
を得ることができる。
係が成立するよう構成されているので、十分な耐圧強度
を得ることができる。
【００１７】一方、本発明においては、以下に示すよう
な構成を採用する場合、より一層、熱性能、耐圧強度を
向上させることができる。
な構成を採用する場合、より一層、熱性能、耐圧強度を
向上させることができる。
【００１８】すなわち、本発明においては、前記熱媒体
通路の高さ（通路高さ）を「Ｈｐ」、チューブ高さを
「Ｈｔ」としたとき、０．３Ｈｔ≦Ｈｐ≦０．７Ｈｔの
関係が成立するよう構成するのが好ましい。
通路の高さ（通路高さ）を「Ｈｐ」、チューブ高さを
「Ｈｔ」としたとき、０．３Ｈｔ≦Ｈｐ≦０．７Ｈｔの
関係が成立するよう構成するのが好ましい。
【００１９】更に本発明においては、前記熱媒体通路の
幅（通路幅）を「Ｗｐ」、通路高さを「Ｈｐ」としたと
き、０．２Ｈｐ≦Ｗｐ＜１．０Ｈｐの関係が成立するよ
う構成するのが良い。
幅（通路幅）を「Ｗｐ」、通路高さを「Ｈｐ」としたと
き、０．２Ｈｐ≦Ｗｐ＜１．０Ｈｐの関係が成立するよ
う構成するのが良い。
【００２０】また本発明においては、前記熱媒体通路の
総断面積を「Ｓｐ」としたとき、５ｍｍ2 ≦Ｓｐの関係
が成立するよう構成するのが、より好ましい。
総断面積を「Ｓｐ」としたとき、５ｍｍ2 ≦Ｓｐの関係
が成立するよう構成するのが、より好ましい。
【００２１】更に本発明においては、前記チューブ本体
の総断面積から熱媒体通路の総断面積を差し引いた面積
（バルク部の断面積）を「Ｓｂ」、前記熱媒体通路の総
通路断面積を「Ｓｐ」としたとき、Ｓｐ／Ｓｂ≦１／２
の関係が成立するよう構成するのが、より望ましい。
の総断面積から熱媒体通路の総断面積を差し引いた面積
（バルク部の断面積）を「Ｓｂ」、前記熱媒体通路の総
通路断面積を「Ｓｐ」としたとき、Ｓｐ／Ｓｂ≦１／２
の関係が成立するよう構成するのが、より望ましい。
【００２２】更に本発明においては、前記熱媒体通路の
総断面積を「Ｓｐ」、チューブ高さを「Ｈｔ」、チュー
ブ幅を「Ｗｔ」としたとき、５ｍｍ2 ≦Ｓｐ≦Ｗｔ・Ｈ
ｔ／３の関係が成立するよう構成するのが、より一層好
ましい。
総断面積を「Ｓｐ」、チューブ高さを「Ｈｔ」、チュー
ブ幅を「Ｗｔ」としたとき、５ｍｍ2 ≦Ｓｐ≦Ｗｔ・Ｈ
ｔ／３の関係が成立するよう構成するのが、より一層好
ましい。
【００２３】更に本発明においては、前記チューブ高さ
を「Ｈｔ」としたとき、Ｈｔ≦４ｍｍの関係が成立する
よう構成するのが、より一層望ましい。
を「Ｈｔ」としたとき、Ｈｔ≦４ｍｍの関係が成立する
よう構成するのが、より一層望ましい。
【００２４】また本発明においては、熱媒体通路を、以
下に示すように特有の構造に形成するのが良い。
下に示すように特有の構造に形成するのが良い。
【００２５】すなわち本発明においては、前記長辺部が
直線状に形成されるとともに、前記短辺部の中間が直線
状に形成されて、前記熱媒体通路が長方形断面を有する
構成を採用するのが、なお一層好ましい。
直線状に形成されるとともに、前記短辺部の中間が直線
状に形成されて、前記熱媒体通路が長方形断面を有する
構成を採用するのが、なお一層好ましい。
【００２６】更に本発明においては、前記短辺部におけ
る前記長辺部との連接部の曲率半径が、通路幅に対し、
１０以上％に設定されてなる構成を採用するのが、なお
一層望ましい。
る前記長辺部との連接部の曲率半径が、通路幅に対し、
１０以上％に設定されてなる構成を採用するのが、なお
一層望ましい。
【００２７】また本発明においては、前記短辺部が半円
弧状に形成されて、前記熱媒体通路が長穴形断面を有す
る構成を採用するのが、一段と好ましい。
弧状に形成されて、前記熱媒体通路が長穴形断面を有す
る構成を採用するのが、一段と好ましい。
【００２８】更に本発明においては、前記熱媒体通路の
周辺部に、インナーフィンが形成されてなる構成を採用
するのが、一段と望ましい。
周辺部に、インナーフィンが形成されてなる構成を採用
するのが、一段と望ましい。
【００２９】
【発明の実施の形態】＜第１の実施形態＞ 図１ないし図３はこの発明の第１の実施形態である熱交
換器用チューブ（１）を示す図である。これらの図に示
すように、この熱交換器用チューブ（１）は、例えば上
記図７に示すマルチフロータイプの熱交換器やパラレル
フロータイプの熱交換器と同様な熱交換器の熱交換チュ
ーブとして使用されるものであり、長尺なアルミニウム
押出成形品をもって構成されている。
換器用チューブ（１）を示す図である。これらの図に示
すように、この熱交換器用チューブ（１）は、例えば上
記図７に示すマルチフロータイプの熱交換器やパラレル
フロータイプの熱交換器と同様な熱交換器の熱交換チュ
ーブとして使用されるものであり、長尺なアルミニウム
押出成形品をもって構成されている。
【００３０】この熱交換チューブ（１）は、高さ（Ｈ
ｔ）が幅（Ｗｔ）よりも短い扁平なチューブ本体（２）
を有している。
ｔ）が幅（Ｗｔ）よりも短い扁平なチューブ本体（２）
を有している。
【００３１】チューブ本体（２）には、それぞれチュー
ブ長さ方向に沿って延びる複数の冷媒（熱媒体）通路
（３）がチューブ幅方向に並列状に形成されている。各
冷媒通路（３）は、その断面形状がチューブ高さ方向に
長い長方形に形成されており、その断面視において、冷
媒通路（３）の周辺部が、互いに平行な両側の長辺部
（３Ｌ）（３Ｌ）と、長辺部（３Ｌ）よりも短い上下の
短辺部（３Ｓ）（３Ｓ）とを有している。短辺部（３
Ｓ）の両側における長辺部（３Ｌ）との連接部、つまり
長辺部（３Ｌ）と短辺部（３Ｓ）とのコーナ部（３Ｃ）
は、円弧状に形成されている。
ブ長さ方向に沿って延びる複数の冷媒（熱媒体）通路
（３）がチューブ幅方向に並列状に形成されている。各
冷媒通路（３）は、その断面形状がチューブ高さ方向に
長い長方形に形成されており、その断面視において、冷
媒通路（３）の周辺部が、互いに平行な両側の長辺部
（３Ｌ）（３Ｌ）と、長辺部（３Ｌ）よりも短い上下の
短辺部（３Ｓ）（３Ｓ）とを有している。短辺部（３
Ｓ）の両側における長辺部（３Ｌ）との連接部、つまり
長辺部（３Ｌ）と短辺部（３Ｓ）とのコーナ部（３Ｃ）
は、円弧状に形成されている。
【００３２】ここで本実施形態において、伝熱断面を大
きくして十分な熱交換性能を得るには、冷媒通路（３）
の総断面積を、５ｍｍ2 以上に設定するのが好ましく、
つまり冷媒通路（３）の総断面積を「Ｓｐ」としたと
き、下式（イ）を成立させるのが好ましい。
きくして十分な熱交換性能を得るには、冷媒通路（３）
の総断面積を、５ｍｍ2 以上に設定するのが好ましく、
つまり冷媒通路（３）の総断面積を「Ｓｐ」としたと
き、下式（イ）を成立させるのが好ましい。
【００３３】 ５ｍｍ2 ≦Ｓｐ…（イ） また、チューブ高さを「Ｈｔ」、冷媒通路（３）の高さ
（通路高さ）を「Ｈｐ」、冷媒通路（３）の幅（通路
幅）を「Ｗｐ」、隣合う冷媒通路（３）間における仕切
壁（４）の厚み（仕切り厚み）を「Ｔｗ」としたとき、
十分な耐圧強度を得るために、下式（ロ）（ハ）を成立
させるのが好ましい。
（通路高さ）を「Ｈｐ」、冷媒通路（３）の幅（通路
幅）を「Ｗｐ」、隣合う冷媒通路（３）間における仕切
壁（４）の厚み（仕切り厚み）を「Ｔｗ」としたとき、
十分な耐圧強度を得るために、下式（ロ）（ハ）を成立
させるのが好ましい。
【００３４】 ０．３Ｈｔ≦Ｈｐ≦０．７Ｈｔ…（ロ） ０．５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐ…（ハ） 更にチューブ（１）の総断面積から冷媒通路（３）の総
断面積（Ｓｐ）を差し引いた面積（バルク部の断面積）
を「Ｓｂ」としたとき、十分な耐圧強度を得るために、
下式（ニ）を成立させるのが好ましい。
断面積（Ｓｐ）を差し引いた面積（バルク部の断面積）
を「Ｓｂ」としたとき、十分な耐圧強度を得るために、
下式（ニ）を成立させるのが好ましい。
【００３５】 Ｓｐ／Ｓｂ≦１／２…（ニ） ここでチューブ（１）の総断面積は、チューブ幅（Ｗ
ｔ）にチューブ高さ（Ｈｔ）を掛け合わせた値（Ｗｔ・
Ｈｔ）にほぼ等しいので、バルク部の断面積（Ｓｂ）
は、「Ｗｔ・Ｈｔ−Ｓｐ」と置き換えることができる。
従ってこれを、上式（ニ）に当てはめることにより、下
式（ホ）が成立し、更にその式（ホ）から下式（ヘ）が
導かれる。
ｔ）にチューブ高さ（Ｈｔ）を掛け合わせた値（Ｗｔ・
Ｈｔ）にほぼ等しいので、バルク部の断面積（Ｓｂ）
は、「Ｗｔ・Ｈｔ−Ｓｐ」と置き換えることができる。
従ってこれを、上式（ニ）に当てはめることにより、下
式（ホ）が成立し、更にその式（ホ）から下式（ヘ）が
導かれる。
【００３６】 Ｓｐ／（Ｗｔ・Ｈｔ−Ｓｐ）≦１／２…（ホ） Ｓｐ≦Ｗｔ・Ｈｔ／３…（ヘ） 更に上式（イ）（ヘ）から下式（ト）が導かれる。
【００３７】 ５ｍｍ2 ≦Ｓｐ≦Ｗｔ・Ｈｔ／３…（ト） つまり、本実施形態においては、上式（ト）の関係を成
立させることにより、十分な熱交換性能及び十分な耐圧
強度を有する熱交換チューブ（１）を得ることができる
ものである。
立させることにより、十分な熱交換性能及び十分な耐圧
強度を有する熱交換チューブ（１）を得ることができる
ものである。
【００３８】また本実施形態においては、耐圧強度等
を、一層向上させるために、通路幅を「Ｗｐ」、通路高
さを「Ｈｐ」、チューブ高さを「Ｈｔ」としたとき、下
式（チ）（リ）を成立させるのが好ましい。 ０．２Ｈｐ≦Ｗｐ＜１．０Ｈｐ…（チ） Ｈｔ≦４ｍｍ…（リ） 更に耐圧強度等を、より一層向上させるために、コーナ
部（３Ｃ）の曲率半径（Ｒｃ）を、通路幅（Ｗｐ）に対
し、１０％以上、５０％未満に設定するのが好ましい。
を、一層向上させるために、通路幅を「Ｗｐ」、通路高
さを「Ｈｐ」、チューブ高さを「Ｈｔ」としたとき、下
式（チ）（リ）を成立させるのが好ましい。 ０．２Ｈｐ≦Ｗｐ＜１．０Ｈｐ…（チ） Ｈｔ≦４ｍｍ…（リ） 更に耐圧強度等を、より一層向上させるために、コーナ
部（３Ｃ）の曲率半径（Ｒｃ）を、通路幅（Ｗｐ）に対
し、１０％以上、５０％未満に設定するのが好ましい。
【００３９】以上の構成の熱交換器用チューブ（１）
は、ＣＯ2 冷媒使用の冷凍サイクルにおける熱交換器に
好適に採用することができ、十分な耐圧強度を有するも
のである。すなわち、熱交換器用チューブ（１）におけ
る冷媒通路（３）は、コーナ部（３Ｃ）が円弧状に形成
された長方形断面に形成されているため、冷媒通路
（３）を通過する冷媒圧力による応力が、コーナ部（３
Ｃ）の一部に集中することはなく、適当に分散するの
で、応力の局部集中を回避することができ、十分な耐圧
強度を得ることができる。
は、ＣＯ2 冷媒使用の冷凍サイクルにおける熱交換器に
好適に採用することができ、十分な耐圧強度を有するも
のである。すなわち、熱交換器用チューブ（１）におけ
る冷媒通路（３）は、コーナ部（３Ｃ）が円弧状に形成
された長方形断面に形成されているため、冷媒通路
（３）を通過する冷媒圧力による応力が、コーナ部（３
Ｃ）の一部に集中することはなく、適当に分散するの
で、応力の局部集中を回避することができ、十分な耐圧
強度を得ることができる。
【００４０】しかも冷媒通路（３）の長辺部（３Ｌ）
を、チューブ高さ方向に沿って直線状に形成しているた
め、隣合う冷媒通路（３）（３）間の仕切壁（４）が、
通路高さ内のほぼ全域にわたって均一な厚さに形成する
ことができ、冷媒圧力による引張応力の局部集中を回避
できる上更に、仕切壁（４）を十分な厚みに形成するこ
とができ、十分な強度を得ることができる。従って、一
段と、耐圧強度を向上させることができる。
を、チューブ高さ方向に沿って直線状に形成しているた
め、隣合う冷媒通路（３）（３）間の仕切壁（４）が、
通路高さ内のほぼ全域にわたって均一な厚さに形成する
ことができ、冷媒圧力による引張応力の局部集中を回避
できる上更に、仕切壁（４）を十分な厚みに形成するこ
とができ、十分な強度を得ることができる。従って、一
段と、耐圧強度を向上させることができる。
【００４１】また冷媒通路（３）は、チューブ高さ方向
に長い長方形断面に形成されているため、例えば真円形
断面のものに比べて、断面積を大きくすることができる
ので、通路断面及び伝熱断面を大きく確保することがで
き、熱交換性能を向上させることができる。
に長い長方形断面に形成されているため、例えば真円形
断面のものに比べて、断面積を大きくすることができる
ので、通路断面及び伝熱断面を大きく確保することがで
き、熱交換性能を向上させることができる。
【００４２】＜第２の実施形態＞ 図４及び図５はこの発明の第２の実施形態である熱交換
器用チューブ（１１）を示す図である。両図に示すよう
に、この熱交換器用チューブ（１１）は、上記第１実施
形態の熱交換器用チューブ（１１）に対し、冷媒通路
（１３）の断面形状が相違している。すなわち、各冷媒
通路（１３）は、その断面形状がチューブ高さ方向に長
い長穴形に形成されており、長辺部（１３Ｌ）がチュー
ブ高さ方向に沿う直線状に形成されるとともに、短辺部
（１３Ｓ）が半円弧状に形成されている。
器用チューブ（１１）を示す図である。両図に示すよう
に、この熱交換器用チューブ（１１）は、上記第１実施
形態の熱交換器用チューブ（１１）に対し、冷媒通路
（１３）の断面形状が相違している。すなわち、各冷媒
通路（１３）は、その断面形状がチューブ高さ方向に長
い長穴形に形成されており、長辺部（１３Ｌ）がチュー
ブ高さ方向に沿う直線状に形成されるとともに、短辺部
（１３Ｓ）が半円弧状に形成されている。
【００４３】ここで本実施形態においても、上記第１の
実施形態と同様、チューブ高さを「Ｈｔ」、チューブ幅
を「Ｗｔ」、通路高さ「Ｈｐ」、通路幅「Ｗｐ」、仕切
り厚みを「Ｔｗ」、バルク部の断面積を「Ｓｂ」、通路
総断面積を「Ｓｐ」としたとき、上記の関係式（イ）〜
（リ）を成立させるのが好ましい。
実施形態と同様、チューブ高さを「Ｈｔ」、チューブ幅
を「Ｗｔ」、通路高さ「Ｈｐ」、通路幅「Ｗｐ」、仕切
り厚みを「Ｔｗ」、バルク部の断面積を「Ｓｂ」、通路
総断面積を「Ｓｐ」としたとき、上記の関係式（イ）〜
（リ）を成立させるのが好ましい。
【００４４】なお本実施形態において、短辺部（１３
Ｓ）の半径（Ｒｓ）は、通路幅（Ｗｐ）に対し、５０％
に設定されている。
Ｓ）の半径（Ｒｓ）は、通路幅（Ｗｐ）に対し、５０％
に設定されている。
【００４５】その他の構成は、上記第１の実施形態と同
様であるため、同一部分に相当符号を付して、重複説明
は省略する。
様であるため、同一部分に相当符号を付して、重複説明
は省略する。
【００４６】この熱交換器用チューブ（１１）において
も、冷媒圧力による応力が、冷媒通路（１３）における
周辺部の一部に集中することがなく、しかも引張応力が
仕切壁（１４）の一部に集中することもない。更に仕切
壁（１４）を十分な厚みに形成することができるので、
十分な強度を得ることができる。従って十分な耐圧強度
を得ることができ、ＣＯ2 冷媒用として好適に使用する
ことができる。
も、冷媒圧力による応力が、冷媒通路（１３）における
周辺部の一部に集中することがなく、しかも引張応力が
仕切壁（１４）の一部に集中することもない。更に仕切
壁（１４）を十分な厚みに形成することができるので、
十分な強度を得ることができる。従って十分な耐圧強度
を得ることができ、ＣＯ2 冷媒用として好適に使用する
ことができる。
【００４７】また冷媒通路（１３）は、長穴形に形成さ
れているため、通路断面及び伝熱断面を大きく確保する
ことができ、熱交換性能を向上させることができる。
れているため、通路断面及び伝熱断面を大きく確保する
ことができ、熱交換性能を向上させることができる。
【００４８】＜第３の実施形態＞ 図６及び図７はこの発明の第３の実施形態である熱交換
器用チューブ（２１）を示す図である。両図に示すよう
に、このチューブ（２１）は、冷媒通路（２３）の内周
面全域に、長さ方向に沿って連続する断面波形のインナ
ーフィン（３０）が設けられる点において、上記第１の
実施形態と相違している。
器用チューブ（２１）を示す図である。両図に示すよう
に、このチューブ（２１）は、冷媒通路（２３）の内周
面全域に、長さ方向に沿って連続する断面波形のインナ
ーフィン（３０）が設けられる点において、上記第１の
実施形態と相違している。
【００４９】その他の構成は、上記第１及び第２の実施
形態と同様であるため、同一部分に相当符号を付して、
重複説明は省略する。
形態と同様であるため、同一部分に相当符号を付して、
重複説明は省略する。
【００５０】なお本実施形態においても、上記第１及び
第２の実施形態と同様、チューブ高さを「Ｈｔ」、チュ
ーブ幅を「Ｗｔ」、通路高さ「Ｈｐ」、通路幅「Ｗ
ｐ」、仕切り厚みを「Ｔｗ」、バルク部の断面積を「Ｓ
ｂ」、通路総断面積を「Ｓｐ」としたとき、上記の関係
式（イ）〜（リ）を成立させるのが好ましい。
第２の実施形態と同様、チューブ高さを「Ｈｔ」、チュ
ーブ幅を「Ｗｔ」、通路高さ「Ｈｐ」、通路幅「Ｗ
ｐ」、仕切り厚みを「Ｔｗ」、バルク部の断面積を「Ｓ
ｂ」、通路総断面積を「Ｓｐ」としたとき、上記の関係
式（イ）〜（リ）を成立させるのが好ましい。
【００５１】この実施形態の熱交換器用チューブ（２
１）においても、上記と同様に、同様な効果を得ること
ができる。更に本実施形態においては、冷媒通路（２
３）の内周面に、インナーフィン（３０）を形成してい
るため、伝熱面積の増大により、より一層優れた熱交換
性能を得ることができる。
１）においても、上記と同様に、同様な効果を得ること
ができる。更に本実施形態においては、冷媒通路（２
３）の内周面に、インナーフィン（３０）を形成してい
るため、伝熱面積の増大により、より一層優れた熱交換
性能を得ることができる。
【００５２】なお、本発明においては、上記第２の実施
形態のような長穴断面の冷媒通路を有するチューブに、
第３の実施形態のようにインナーフィンを形成すること
も可能である。
形態のような長穴断面の冷媒通路を有するチューブに、
第３の実施形態のようにインナーフィンを形成すること
も可能である。
【００５３】また、本発明においては、冷媒通路を、第
１及び第２実施形態を組み合わせたような断面形状に形
成することもできる。例えば冷媒通路における短辺部を
大きい半径の円弧状に形成するとともに、その短辺部に
おける長辺部との連接部（コーナ部）を、曲率半径の小
さい円弧状に形成するようなことも可能である。
１及び第２実施形態を組み合わせたような断面形状に形
成することもできる。例えば冷媒通路における短辺部を
大きい半径の円弧状に形成するとともに、その短辺部に
おける長辺部との連接部（コーナ部）を、曲率半径の小
さい円弧状に形成するようなことも可能である。
【００５４】
【発明の効果】以上のように、本発明の熱交換器用チュ
ーブによれば、チューブ本体における熱媒体通路が、チ
ューブ高さ方向に長い縦長の断面形状を有し、その断面
における両側の長辺部が互いに平行に形成されるととも
に、短辺部における長辺部との連接部が円弧状に形成さ
れるため、熱媒体の圧力による応力が、例えばコーナ部
の一部に集中せず、適当に分散する上更に、通路間仕切
壁を通路高さ内のほぼ全域にわたって均一な厚みに形成
できて、引張応力が仕切壁の一部に集中するのを回避す
ることができるとともに、仕切壁を十分な厚みに形成で
きて、十分な強度を得ることができる。従って、十分な
耐圧強度を得ることができ、ＣＯ2 冷媒用の熱交換チュ
ーブとして好適に使用することができる。また熱媒体通
路は、縦長の断面形状に形成しているため、通路断面及
び伝熱断面を大きく確保することができ、熱交換性能を
向上させることができるという効果がある。更に、０．
５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐの関係が成立するよう構成さ
れているので、十分な耐圧強度を得ることができる。
ーブによれば、チューブ本体における熱媒体通路が、チ
ューブ高さ方向に長い縦長の断面形状を有し、その断面
における両側の長辺部が互いに平行に形成されるととも
に、短辺部における長辺部との連接部が円弧状に形成さ
れるため、熱媒体の圧力による応力が、例えばコーナ部
の一部に集中せず、適当に分散する上更に、通路間仕切
壁を通路高さ内のほぼ全域にわたって均一な厚みに形成
できて、引張応力が仕切壁の一部に集中するのを回避す
ることができるとともに、仕切壁を十分な厚みに形成で
きて、十分な強度を得ることができる。従って、十分な
耐圧強度を得ることができ、ＣＯ2 冷媒用の熱交換チュ
ーブとして好適に使用することができる。また熱媒体通
路は、縦長の断面形状に形成しているため、通路断面及
び伝熱断面を大きく確保することができ、熱交換性能を
向上させることができるという効果がある。更に、０．
５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐの関係が成立するよう構成さ
れているので、十分な耐圧強度を得ることができる。
【００５５】一方、本発明において、チューブ幅、チュ
ーブ高さ、通路高さ、通路幅を特定の値に形成する場
合、又はチューブ断面や熱媒体通路断面を特定の値の断
面形状に形成する場合には、上記の効果をより一層確実
に得ることができるという利点がある。
ーブ高さ、通路高さ、通路幅を特定の値に形成する場
合、又はチューブ断面や熱媒体通路断面を特定の値の断
面形状に形成する場合には、上記の効果をより一層確実
に得ることができるという利点がある。
【図１】この発明の第１の実施形態である熱交換器用チ
ューブを示す斜視図である。
ューブを示す斜視図である。
【図２】第１実施形態の熱交換器用チューブを示す断面
図である。
図である。
【図３】第１実施形態の熱交換器用をチューブを示す拡
大断面図である。
大断面図である。
【図４】この発明の第２の実施形態である熱交換器用チ
ューブを示す断面図である。
ューブを示す断面図である。
【図５】第２実施形態の熱交換器用チューブを示す拡大
断面図である。
断面図である。
【図６】この発明の第３の実施形態である熱交換器用チ
ューブを示す断面図である。
ューブを示す断面図である。
【図７】第３実施形態の熱交換器用チューブを示す拡大
断面図である。
断面図である。
【図８】マルチフロータイプの熱交換器を示す正面図で
ある。
ある。
【図９】従来のマルチフロータイプの熱交換器における
熱交換チューブのヘッダーとの連結部を分解して示す斜
視図である。
熱交換チューブのヘッダーとの連結部を分解して示す斜
視図である。
【図１０】従来の熱交換器用チューブを示す断面図であ
る。
る。
【図１１】従来の提案例としての熱交換器用チューブを
示す断面図である。
示す断面図である。
１、１１、２１…熱交換器用チューブ ２、１２、２２…チューブ本体 ３、１３、２３…冷媒通路（熱媒体通路） ３０…インナーフィン ３Ｃ、２３Ｃ…コーナ部（連接部） ３Ｌ、１３Ｌ、２３Ｌ…長辺部 ３Ｓ、１３Ｓ、２３Ｓ…短辺部 Ｈｐ…通路高さ Ｈｔ…チューブ高さ Ｔｗ…仕切り厚み Ｗｐ…通路幅 Ｗｔ…チューブ幅
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−142755（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−300473（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−230091（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−86779（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−17288（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F28F 1/02 F28D 1/053
Claims (12)
- 【請求項１】 高さ寸法に比べて幅寸法が長い扁平状の
チューブ本体に、チューブ長さ方向に延びる複数の熱媒
体通路が、チューブ幅方向に並列状に形成された熱交換
器用チューブにおいて、 前記熱媒体通路が、チューブ高さ方向に長い縦長の断面
形状に形成されて、その断面視において前記熱媒体通路
の周辺部が、両側の長辺部と、その長辺部よりも短い上
下の短辺部とを有し、 前記両側の長辺部が互いに平行に形成されるとともに、
前記短辺部における少なくとも長辺部との連接部が円弧
状に形成されてなり、 前記チューブ本体における隣合う熱媒体通路間の仕切壁
の厚みを「Ｔｗ」、通路幅を「Ｗｐ」としたとき、 ０．５Ｗｐ≦Ｔｗ≦１．５Ｗｐ の関係が成立するよう構成されてな ることを特徴とする
超臨界サイクル用熱交換器用チューブ。 - 【請求項２】 前記熱媒体通路の高さ（通路高さ）を
「Ｈｐ」、チューブ高さを「Ｈｔ」としたとき、 ０．３Ｈｔ≦Ｈｐ≦０．７Ｈｔ の関係が成立するよう構成されてなる請求項１記載の熱
交換器用チューブ。 - 【請求項３】 前記熱媒体通路の幅（通路幅）を「Ｗ
ｐ」、通路高さを「Ｈｐ」としたとき、 ０．２Ｈｐ≦Ｗｐ＜１．０Ｈｐ の関係が成立するよう構成されてなる請求項１又は２記
載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項４】 前記熱媒体通路の総断面積を「Ｓｐ」と
したとき、 ５ｍｍ2 ≦Ｓｐ の関係が成立するよう構成されてなる請求項１ないし３
のいずれかに記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項５】 前記チューブ本体の総断面積から熱媒体
通路の総通路断面積を差し引いた面積（バルク部の断面
積）を「Ｓｂ」、前記熱媒体通路の総断面積を「Ｓｐ」
としたとき、 Ｓｐ／Ｓｂ≦１／２ の関係が成立するよう構成されてなる請求項１ないし４
のいずれかに記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項６】 前記熱媒体通路の総断面積を「Ｓｐ」、
チューブ高さを「Ｈｔ」、チューブ幅を「Ｗｔ」とした
とき、 ５ｍｍ2 ≦Ｓｐ≦Ｗｔ・Ｈｔ／３ の関係が成立するよう構成されてなる請求項１ないし５
のいずれかに記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項７】 前記チューブ高さを「Ｈｔ」としたと
き、 Ｈｔ≦４ｍｍ の関係が成立するよう構成されてなる請求項１ないし６
のいずれかに記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項８】 前記長辺部が直線状に形成されるととも
に、前記短辺部の中間が直線状に形成されて、前記熱媒
体通路が長方形断面を有する請求項１ないし７のいずれ
かに記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項９】 前記短辺部における前記長辺部との連接
部の曲率半径が、通路幅に対し、１０以上％に設定され
てなる請求項８記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項１０】 前記短辺部が半円弧状に形成されて、
前記熱媒体通路が長穴形断面を有する請求項１ないし７
のいずれかに記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項１１】 前記熱媒体通路の周辺部に、インナー
フィンが形成されてなる請求項１ないし７のいずれかに
記載の熱交換器用チューブ。 - 【請求項１２】 前記熱交換器用チューブは、ＣＯ 2 冷
媒用の熱交換器用チューブとして用いられる請求項１な
いし１１のいずれかに記載の熱交換器用チューブ。
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|---|---|---|---|
| JP16541099A JP3313086B2 (ja) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | 熱交換器用チューブ |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16541099A JP3313086B2 (ja) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | 熱交換器用チューブ |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000356488A JP2000356488A (ja) | 2000-12-26 |
| JP3313086B2 true JP3313086B2 (ja) | 2002-08-12 |
Family
ID=15811892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16541099A Expired - Fee Related JP3313086B2 (ja) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | 熱交換器用チューブ |
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| JP2004347267A (ja) * | 2003-05-23 | 2004-12-09 | Denso Corp | 熱交換用チューブ |
| JP2017026281A (ja) * | 2015-07-28 | 2017-02-02 | サンデンホールディングス株式会社 | 熱交換器 |
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|---|---|---|---|---|
| EP1342970A4 (en) | 2000-11-24 | 2006-06-07 | Showa Denko Kk | HEAT EXCHANGER TUBE AND HEAT EXCHANGER |
| JP2002303500A (ja) * | 2001-04-03 | 2002-10-18 | Zexel Valeo Climate Control Corp | 熱交換器 |
| JP2002318086A (ja) * | 2001-04-16 | 2002-10-31 | Japan Climate Systems Corp | 熱交換器用チューブ |
| KR100906769B1 (ko) | 2002-01-31 | 2009-07-10 | 한라공조주식회사 | 오뚜기형 유로를 갖는 열교환기용 튜브 및 이를 이용한열교환기 |
| WO2004031676A1 (en) * | 2002-10-02 | 2004-04-15 | Showa Denko K.K. | Heat exchanging tube and heat exchanger |
| CN100547332C (zh) * | 2002-10-02 | 2009-10-07 | 昭和电工株式会社 | 热交换管和热交换器 |
| JP2006336873A (ja) * | 2002-10-02 | 2006-12-14 | Showa Denko Kk | 熱交換器用チューブ及び熱交換器 |
| JP4679827B2 (ja) | 2003-06-23 | 2011-05-11 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
| JP4536459B2 (ja) * | 2004-08-25 | 2010-09-01 | 株式会社ティラド | 熱交換器用チューブおよび熱交換器 |
| DE112005003260T5 (de) * | 2004-12-24 | 2008-01-03 | Showa Denko K.K. | Wärmetauscher |
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| JP5655676B2 (ja) * | 2010-08-03 | 2015-01-21 | 株式会社デンソー | 凝縮器 |
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| KR102025738B1 (ko) * | 2012-07-06 | 2019-09-27 | 삼성전자주식회사 | 냉장고 및 이에 구비되는 열교환기 |
| DE102014221168A1 (de) * | 2014-10-17 | 2016-04-21 | Mahle International Gmbh | Wärmeübertrager |
| WO2016103437A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| JP6656368B2 (ja) * | 2016-06-02 | 2020-03-04 | 三菱電機株式会社 | フィンチューブ型熱交換器、および、このフィンチューブ型熱交換器を備えたヒートポンプ装置 |
| FR3058210A1 (fr) * | 2016-10-27 | 2018-05-04 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur thermique |
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|---|---|---|---|---|
| JPS6086779U (ja) * | 1983-11-15 | 1985-06-14 | 三菱重工業株式会社 | 伝熱管 |
| JPH02230091A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-09-12 | Hitachi Ltd | サーペンタイン形熱交換器 |
| JPH0417288U (ja) * | 1990-05-30 | 1992-02-13 | ||
| JP3113100B2 (ja) * | 1992-11-05 | 2000-11-27 | 株式会社デンソー | 多穴管押出用ダイス及び多穴管 |
| JPH06300473A (ja) * | 1993-04-19 | 1994-10-28 | Sanden Corp | 偏平冷媒管 |
-
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- 1999-06-11 JP JP16541099A patent/JP3313086B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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|---|---|
| JP2000356488A (ja) | 2000-12-26 |
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