JP2013024472A

JP2013024472A - 熱交換器用扁平管

Info

Publication number: JP2013024472A
Application number: JP2011159330A
Authority: JP
Inventors: Keiko Ryu; 継紅劉; Hirokazu Fujino; 宏和藤野
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2011-07-20
Filing date: 2011-07-20
Publication date: 2013-02-04
Also published as: WO2013011945A1

Abstract

【課題】流路穴の内部圧力に対する十分な耐圧強度を確保しつつ、十分な冷媒流量を確保する。
【解決手段】扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の内部に、横断面が矩形状である流路穴ｈｏが当該本体１４１，１４２，１４３，・・・の横断面の長軸方向Ｘに並んで形成されている。流路穴ｈｏ間の仕切り部１６０の厚さｔ１を、流路穴ｈｏの第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとし、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の外周から流路穴ｈｏまでの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向Ｘに沿った流路穴ｈｏの第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４５
の関係が成立する。
【選択図】図５

Description

本発明は、熱交換器用扁平管に関する。

空気調和装置には、蒸発器や放熱器等として機能する熱交換器が含まれている。この熱交換器は、主としてフィン及び伝熱管によって構成されている。伝熱管の種類としては、その断面が円形状である伝熱管の他、特許文献１（特開平１０−１３２４２４号公報）に開示されているような、扁平形状の伝熱管が挙げられる。

特許文献１の伝熱管は、アルミニウムまたはアルミニウム合金等を押し出し形成することによって製造されており、その本体には、伝熱管の長手方向に延びる複数の流路穴が、伝熱管の幅方向に並んで配置されている。流路穴の内部には冷媒が流れ、熱交換器は、当該冷媒とフィンを通る媒体（例えば、空気等）との間で熱交換を行う。

特許文献１に係る流路穴は、長手方向に略直交する断面が円形の形状となっている。このように、断面形状が円形である流路穴が扁平形状の伝熱管に用いられると、流路穴の形状の都合上、伝熱管の横断面積に対し流路穴の占める面積の度合いが比較的小さくなるため、流路穴の内部圧力に対する耐圧強度を確保することが容易であるが、十分な冷媒流量を確保することは困難となる。特に、サイズのより小さい扁平形状の伝熱管を設計する際には、流路穴の内部圧力に対する耐圧強度と冷媒流量とのバランスを、より良く保つことが要求される。

本発明の課題は、流路穴の耐圧強度及び冷媒の流量を共に十分に確保できる熱交換器用の扁平管を提供することにある。

本発明の第１観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４５（式１）
の関係が成立する。

この扁平管は、上記関係式（式１）が成り立つことにより、流路穴のサイズを比較的大きく取ることができるために十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第２観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．５≦（ｗ／ｈ）≦１．４であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４０（式２）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．５〜１．４である場合、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａにて上記関係式（式２）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第３観点に係る熱交換器用扁平管は、第１または第２観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６≦（ｗ／ｈ）≦１．３であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３５（式３）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．６〜１．３である場合、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａにて上記関係式（式３）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第４観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第３観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．７≦（ｗ／ｈ）≦１．２であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式４）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．７〜１．２である場合、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａにて上記関係式（式４）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第５観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第４観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．８≦（ｗ／ｈ）≦１．１であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２５（式５）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．８〜１．１である場合、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａにて上記関係式（式５）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第６観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第５観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．９≦（ｗ／ｈ）≦１．０であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２０（式６）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．９〜１．０である場合、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａにて上記関係式（式６）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第７観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．７０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３１（式７）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜０．６であり、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜２０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式７）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第８観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２６（式８）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜０．６であり、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０〜３０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式８）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第９観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４６≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１３（式９）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜０．６であり、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０〜４０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式９）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１０観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１５（式１０）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．６〜０．８であり、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜２０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１０）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１１観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５１≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式１１）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．６〜０．８であり、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０〜３０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１１）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１２観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８９（式１２）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．６〜０．８であり、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０〜４０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１２）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１３観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９５（式１３）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．８〜１．５であり、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜２０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１３）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１４観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．４２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９３（式１４）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．８〜１．５であり、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０〜３０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１４）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１５観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８２（式１５）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．８〜１．５であり、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０〜４０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１５）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１６観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．７＜ｗ／ｈ≦１．５であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．００（式１６）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．７〜１．５であり、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜２０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１６）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。特に、本発明に係る熱交換器用扁平管は、空気調和装置の室内外機における熱交換器の扁平管として用いられても、十分な冷媒流量の確保と十分な耐圧強度を確保できる。

本発明の第１７観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．４≦ｗ／ｈ≦０．７であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６７≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式１７）
の関係が成立する。

この扁平管は、特に流路穴のアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜０．７であり、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０〜２０．０ＭＰａの場合、上記関係式（式１７）が成り立つように構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。特に、本発明に係る熱交換器用扁平管は、車載用の空気調和装置における熱交換器の扁平管として用いられても、十分な冷媒流量の確保と十分な耐圧強度を確保できる。

本発明の第１８観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第１７観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、扁平管本体の外周には、耐食層が形成されている。そして、外周厚さｔ２は、耐食層を除く扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである。

この扁平管は、外周に耐食層が形成されているため、扁平管本体が腐食するのを防ぐことができる。特に、本発明では、この耐食層を除いた外周厚さｔ２が上記関係式（式１）〜（式１７）にて用いられるため、耐圧強度の観点からすると、耐食層を含む外周厚さｔ２が上記関係式に用いられる場合に比してより厳しい条件となる。従って、このような条件を満たす扁平管は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本発明の第１９観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第１８観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、流路穴は、その内側壁面において凹凸を有している。仕切り部の厚さｔ１とは、隣り合う流路穴の間の厚さが凹凸によって最も小さくなる場合の厚さである。外周厚さｔ２とは、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さが凹凸によって最も小さくなる場合の厚さである。

この扁平管によると、凹凸によって最も小さくなる場合の仕切り部の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が上記関係式（式１）〜（式１７）にて用いられるため、耐圧強度の観点からすると、凹凸によって最も大きくなる場合の仕切り部の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が上記関係式に用いられる場合に比してより厳しい条件となる。従って、このような条件を満たす扁平管は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本発明の第１観点から第１７観点のいずれかに係る熱交換器用扁平管によると、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１８観点に係る熱交換器用扁平管は、扁平管本体が腐食するのを防ぐことができると共に、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本発明の第１９観点に係る熱交換器用扁平管は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本実施形態に係る熱交換器の外観図。図１においてＡで示す部分の拡大図。本実施形態に係る熱交換器の概略斜視図。図２においてＩＶ−ＩＶで示す面で切断した場合の横断面であって、図３の熱交換器を右側から見た場合の側面図。本実施形態に係る扁平伝熱管の外観図。図５の扁平伝熱管の耐圧強度の等圧線を示すグラフであって、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．４である場合のグラフ。アスペクト比ｗ／ｈが０．４である場合の、内部圧力Ｐの各値（１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａ）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。アスペクト比ｗ／ｈが０．８である場合の、内部圧力Ｐの各値（１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａ）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。アスペクト比ｗ／ｈが１．０である場合の、内部圧力Ｐの各値（１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａ）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。アスペクト比ｗ／ｈが１．４である場合の、内部圧力Ｐの各値（１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａ）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。アスペクト比ｗ／ｈが１．５である場合の、内部圧力Ｐの各値（１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａ）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａである場合の、アスペクト比ｗ／ｈの各値（０．４，０．８，１．０，１．４，１．５）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａである場合の、アスペクト比ｗ／ｈの各値（０．４，０．８，１．０，１．４，１．５）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａである場合の、アスペクト比ｗ／ｈの各値（０．４，０．８，１．０，１．４，１．５）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。内部圧力Ｐが４０．０ＭＰａである場合の、アスペクト比ｗ／ｈの各値（０．４，０．８，１．０，１．４，１．５）における外周厚さｔ２と仕切り部の厚さｔ１との比率（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）、及び扁平伝熱管の横断面積Ａに占める流路穴の横断面積Ａｏの割合（Ａｏ／Ａ）を表すグラフ。変形例Ａに係る扁平伝熱管の外観図。

以下、本発明に係る熱交換器用の扁平管について、図面を参照しつつ詳述する。なお、以下の実施形態は、本発明の具体例であって、本発明の技術的範囲を限定するものではない。

＜第１実施形態＞
（１）熱交換器の構成
図１は、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・を含む熱交換器１０の外観図である。図１の熱交換器１０は、空気調和装置の室外ユニット内部や、給湯装置の熱源ユニット内部に設けられ、冷媒の蒸発器または放熱器として機能する。

熱交換器１０は、図１に示すように、主として、分流ヘッダ２０、合流ヘッダ３０、扁平伝熱管群４０、及びフィン５０を備えており、いわゆる積層型のマイクロチャンネル熱交換器の構成を有している。

尚、以下の説明においては、「上」「下」「右」、「左」「鉛直」、「水平」等の方向を示す表現を適宜用いているが、これらは、熱交換器１０が図１の状態で設置された状態での各方向を表す。また、図１に示されるように、熱交換器１０が見える側を「正面側」とし、「上面側」および「下面側」は、正面側を基準として把握されるものとする。

また、本実施形態に係る冷媒の種類としては、ＨＦＣ等の低圧冷媒の他、ＣＯ２等の高圧冷媒が挙げられる。

分流ヘッダ２０及び合流ヘッダ３０は、その長手方向が共に鉛直方向となっており、扁平伝熱管群４０が連結されている。具体的には、分流ヘッダ２０及び合流ヘッダ３０は、互いに所定距離離れて並列に延びており、その長手方向に沿って扁平伝熱管群４０における各扁平伝熱管４１，４２，４３・・・が配列するようにして連結されている。

分流ヘッダ２０には、図１における方向Ｒ１から、液状態の冷媒や気液二相状態の冷媒が送り込まれる。分流ヘッダ２０に供給された冷媒は、各扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が有する複数の流路穴ｈｏに別れて、合流ヘッダ３０まで流れる。

合流ヘッダ３０は、分流ヘッダ２０と共にフィン５０を挟むようにして設けられており、複数の扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が有する複数の流路穴ｈｏから流れてきた冷媒を合流させ、図１における方向Ｒ２に冷媒を送り出す。

扁平伝熱管群４０は、複数の扁平伝熱管（熱交換器用扁平管に相当）４１，４２，４３，によって構成されている。扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、図３及び図４に示すように、それぞれ鉛直方向に所定距離離れて並んで配置されているが、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３の詳細については、「（２）扁平伝熱管の構成」にて説明する。

フィン５０は、図２〜４に示すように、少なくとも隣接する扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の間において、隣接する扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の少なくともいずれかに接合されて配置されている。

より具体的には、フィン５０は、隣接する扁平伝熱管４１，４２の間、隣接する扁平伝熱管４２，４３の間のように、それぞれ隣接する扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の間において、互いに分離して設けられている第１フィン５１及び第２フィン５２等を有する。第１フィン５１及び第２フィン５２は、それぞれ、図１における熱交換器１０の正面視において山部分と谷部分とが繰り返して形成された、いわゆる波形状を有しており、アルミニウムまたはアルミニウム合金によって形成されている。

第１フィン５１は、扁平伝熱管４１，４２に挟まれるようにして配置されており、扁平伝熱管４１の下面側である扁平面１４１ｂに対して山部分の上面側が、扁平伝熱管４２の上面側である扁平面１４２ａに対して谷部分の下面側が、それぞれ接している。第２フィン５２は、扁平伝熱管４２，４３に挟まれるようにして配置されており、扁平伝熱管４２の下面側である扁平面１４２ｂに対して山部分の上面側が、扁平伝熱管４３の上面側である扁平面１４３ａに対して谷部分の下面側が、それぞれ接している。そして、扁平伝熱管群４０とフィン５０とが上述のようにして接している各部分は、ロウ付け溶接によって固着されている。これにより、扁平伝熱管群４０内を流れる冷媒の熱は、扁平伝熱管群４０の表面だけではなく、フィン５０の表面にも伝熱されるようになる。従って、熱交換器１０の伝熱面積を増大させ、熱交換効率を向上させて、熱交換器１０自体をコンパクト化させることができている。また、本実施形態に係る熱交換器１０は、扁平伝熱管群４０とフィン５０とが鉛直方向に交互に積み重ねられている。そのため、各扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の間隔は、介在するフィン５０によって容易に確保することができ、熱交換器１０の組立作業性を向上させることができる。

また、第１フィン５１及び第２フィン５２は、平面部から突出する複数のルーバ６０が形成されている。ルーバ６０は、板状のアルミニウムまたはアルミニウム合金から切り起こし形成されており、フィン５０を空気とより接触しやすくさせる役割を担っている。

（２）扁平伝熱管の構成
扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、アルミニウムまたはアルミニウム合金などの弾塑性変形可能な材料を押出成形することで製造されている。扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・はいずれも、水平方向において、通風により生じる空気流れ方向Ｆに交差（具体的には、略直交）する方向に延びている。そして、各扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・における扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・は、その長手方向に略直交する断面が鉛直方向から押しつぶされたような扁平形状を有しており、図３に示すように、空気流れ方向Ｆに対して略平行な水平面状に広がっている扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ・・・を有している。扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ・・・は、鉛直上側及び鉛直下側において水平方向に広がっており、扁平面１４１ａと１４１ｂ、扁平面１４２ａと１４２ｂ、扁平面１４３ａと１４３ｂは、それぞれ対応する扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・において対向している。このように、扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ・・・が水平に広がっているため、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、当該管が水平方向から傾斜して配置される場合に比して、水平方向に沿って流れている空気流れＦに対する通風抵抗を小さく抑えることができる。

そして、図５に示すように、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の外周には、当該本体１４１，１４２，１４３，・・・を覆うようにして耐食層１５０が形成されている。耐食層１５０は、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の表面にアルミニウムまたはアルミニウム合金よりもイオン化傾向の小さい亜鉛を溶射することによって約０．０５〜０．１ｍｍの厚さに形成されためっき層であり、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の防食を目的として当該本体１４１，１４２，１４３，・・・の表面に施されている。

このような各扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、図３及び図４に示すように、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の内部において、空気流れ方向Ｆに略直交する方向に冷媒が流れるための複数の流路穴ｈｏを有しており、いわゆる多穴管と呼ばれる伝熱管となっている。複数の流路穴ｈｏは、図５に示すように、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の長手方向Ｙに沿って延びると共に、図４に示すように、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・内において空気流れ方向Ｆに沿って並んで形成されている。即ち、複数の流路穴ｈｏは、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・を貫通するようにして、図５に示すように扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の横断面の長軸方向Ｘに並んで形成されている。

複数の流路穴ｈｏは、それぞれ隣の流路穴ｈｏから所定間隔あけて位置しており、本実施形態では、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・のうち当該間隔に該当する箇所を、「仕切り部１６０」、所定間隔を「仕切り部１６０の厚さｔ１」と言う。即ち、隣り合う２つの流路穴ｈｏの間は、仕切り部１６０によって仕切られている。また、複数の流路穴ｈｏは、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・における各扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ・・・から所定の厚さｔ２だけ離れて位置している。特に、本実施形態では、当該厚さｔ２は、各扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ・・・上に形成された耐食層１５０を含まない厚さを言う。即ち、当該厚さｔ２は、耐食層１５０を除く扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ・・・（即ち、外周の平面）から各流路穴ｈｏまでの最短の厚さである。以下では、当該厚さｔ２を、「外周厚さｔ２」と言う。

このように、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、扁平形状の多穴管を採用しているため、冷媒側の熱伝達率が向上している。

そして、複数の流路穴ｈｏは、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・における長軸方向Ｘの両端に位置する流路穴ｈｏ１，ｈｏ２を除き（図５）、扁平管本体１４１，１４２，１４３の長手方向Ｙに略直交する断面が矩形形状となっている。一方、流路穴ｈｏ１，ｈｏ２は、長手方向Ｙに略直交する断面が扁平形状の扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の端部に沿って膨らんだＤ型形状となっている。具体的に、流路穴ｈｏ１は、図５の左側に膨らんだＤ型形状となっており、流路穴ｈｏ２は、図５の右側に膨らんだＤ型形状となっている。

特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・では、仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が、以下の条件を満たすようにして決定されている。具体的には、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の横断面のうち、長軸方向Ｘに沿った流路穴ｈｏ（流路穴ｈｏ１，ｈｏ２を除く）の第２幅ｗと、短軸方向Ｚに沿った流路穴ｈｏの第１幅ｈとの比率であるアスペクト比ｗ／ｈが“０．４≦（ｗ／ｈ）≦１．５”であって、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、仕切り部１６０の厚さｔ１を第１幅ｈで無次元化した値ｔ１／ｈ、及び外周厚さｔ２を第１幅ｈで無次元化した値ｔ２／ｈが、
０．３５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４５（式１）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されている。

特に、上記関係式（式１）において、アスペクト比ｗ／ｈが０．５≦（ｗ／ｈ）≦１．４であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４０（式２）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

更に詳細には、上記関係式（式１）〜（式２）において、アスペクト比ｗ／ｈが０．６≦（ｗ／ｈ）≦１．３であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３５（式３）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

更に詳細には、上記関係式（式１）〜（式３）において、アスペクト比ｗ／ｈが０．７≦（ｗ／ｈ）≦１．２であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式４）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

更に詳細には、上記関係式（式１）〜（式４）において、アスペクト比ｗ／ｈが０．８≦（ｗ／ｈ）≦１．１であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２５（式５）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

更に詳細には、上記関係式（式１）〜（式５）において、アスペクト比ｗ／ｈが０．９≦（ｗ／ｈ）≦１．０であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２０（式６）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

更に、以下では、上記関係式（式１）を満たす際の条件であるアスペクト比ｗ／ｈ及び流路穴ｈｏの内部圧力Ｐの各範囲を細分化させて、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が満たされる条件を表すこととする。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合には、
０．７０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３１（式７）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２６（式８）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４６≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１３（式９）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１５（式１０）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５１≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式１１）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８９（式１２）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９５（式１３）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．４２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９３（式１４）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８２（式１５）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

更に、以下では、上記関係式（式１）を満たす際の条件であるアスペクト比ｗ／ｈ及び流路穴ｈｏの内部圧力Ｐの各範囲を、本実施形態に係る扁平管を用いた熱交換器の用途毎細分化させて、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が満たされる条件を表すこととする。

空気調和装置の室内外機に利用される熱交換器の扁平管については、上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．７＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．００（式１６）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

また、車載用の空気調和装置に利用される熱交換器の扁平管については、上記関係式（式１）において、アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．７であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６７≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式１７）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されていることが好ましい。

一般的には、車載用の空気調和装置に利用される熱交換器は、そのサイズが比較的小さいため、圧力損失がつきにくい。そのため、車載用の空気調和装置に利用される熱交換器用扁平管においては、アスペクト比を小さくする（即ち、細長い形状）ことで、扁平管断面積に占める冷媒穴の断面積の割合を、大きく確保することが可能となる、従って、アスペクト比は“０．４〜０．７”と小さめになっている。

これに対し、室内外機に利用される熱交換器は、そのサイズが比較的大きくなるため、アスペクト比が小さいと圧力損失が増大してしまい、熱交換器の性能の確保が困難となる。そのため、室内外機に利用される熱交換器の扁平管においては、車載用の熱交換器における扁平管の場合に比べてアスペクト比を“０．７〜１．５”と大きくしている。

なお、上記関係式（式１６）（式１７）は、内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ以下であっても成立するが、ここでは、特に良く用いられる内部圧力Ｐの範囲として“１０．０ＭＰａ〜２０．０ＭＰａ”と表している。

上記関係式（式１）〜（式１７）が成立するようにして仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周の厚さｔ２が決定されることで、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・は目標とする耐圧強度及び十分な流路穴断面積を確保しつつ、当該伝熱管４１，４２，４３，・・・の厚さを最も薄くすることができる。従って、高い耐圧強度及び十分な流路穴断面積を保ちつつも、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・のコンパクト化及びコストダウンを図ることができる。

（３）実施例
（３−１）解析手法
ここで、上記関係式（式１）〜（式１７）について詳述する。

流路穴ｈｏにおいて内部圧力が作用する扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の耐圧強度は、弾塑性解析を行うことによって求めることができる。ここで、耐圧強度とは、内部圧力の作用により流路穴ｈｏが破壊されずに耐えられることのできる、最大の強度を言う。扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・では、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の横断面における長軸方向Ｘの長さ及び短軸方向Ｚの長さに比べて、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の長手方向Ｙの長さが十分に長いため、本実施形態では、長手方向Ｙの変形を無視して、いわゆる平面ひずみ問題として捉えることができる。つまり、本実施形態では、長軸方向Ｘ及び短軸方向Ｚの横断面に働く応力のみを考えることができる。

そこで、流路穴ｈｏの横断面におけるアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜１．５となるように、流路穴ｈｏの第１幅ｈ及び第２幅ｗを変化させつつ、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐを１０．０ＭＰａ〜４０．０Ｍａの範囲内で変化させ、仕切り部１６０の厚さｔ１と外周厚さｔ２とが同時に破裂する場合の、破裂直前における各値ｔ１／ｈ，ｔ２／ｈ等を解析したところ、図６のような等圧線図を得ることができる。図６は、横軸にｔ１／ｈ、縦軸にｔ２／ｈをとった場合における内部圧力Ｐの等圧線のうち、特にアスペクト比ｗ／ｈが０．４である場合を、コンピュータシミュレーションにより数値解析して求め、これを示したグラフの一例である。

図６によると、各内部圧力Ｐに対応するグラフは、ｔ１／ｈが最も低い値でほぼ一定となりつつ、ｔ２／ｈの値が縦軸に沿うようにして高くなっている部分を有する。逆に、図６の各グラフは、ｔ２／ｈが最も低い値でほぼ一定となりつつ、ｔ１／ｈの値が横軸に沿うようにして高くなっている部分を有する。更に、図６の各グラフは、ｔ１／ｈ及びｔ２／ｈの両方の値が最も低くなる変曲点を有している。この変曲点は、ｔ１／ｈとｔ２／ｈとがそれぞれ一番小さくなる点であり、ｔ１／ｈ及びｔ２／ｈの各値が変曲点付近となるようにして仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が決定されることで、同じ耐圧強度を有する中では一番流路穴ｈｏの面積が大きく取れることとなる。従って、変曲点付近、特に変曲点においては、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・を構成する材料（具体的には、アルミニウムまたはアルミニウム合金など）が一番少なくて済むこととなる。

また、図６では、各内部圧力Ｐ（具体的には、１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａ）における変曲点それぞれを結ぶと、図６の一点鎖線で示しているように、ｔ１／ｈの値が大きくなるにつれてｔ２／ｈの値も大きくなる、いわゆる右肩上がりのカーブを描くグラフとなる。

なお、ここでは、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の材料として、純アルミニウム系であるＡ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏを用いて解析を行っている。Ａ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏの材料物性を、表１に表す。

表１．Ａ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏの材料物性

なお、Ａ１１００−ＯとＡ１０５０−Ｏとでは、引張強度及び降伏応力等の詳細な値に若干の違いはあるが、物性の傾向としては同様であるといった性質がある。そのため、上記表１では、Ａ１１００−Ｏ及びＡ１０５０−Ｏの材料物性の各値を、ほぼ同じ値を有するものとして、表１にまとめている。

このように、アルミニウム等の弾塑性変形可能な材料では、弾性限界である降伏応力と比較して、弾塑性変形後についには塑性破壊したときの引張強度がはるかに大きいため、弾塑性変形を考慮した耐圧設計をすれば、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・・の寸法をはるかにコンパクトにでき、更なる薄型化を図ることができる。

図６と同様にして、他のアスペクト比ｗ／ｈ（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．５〜１．５の範囲）についての等圧線を求める。図７〜１１は、一例として、内部圧力Ｐの各値（ここでは、１０．０ＭＰａ，２０．０ＭＰａ，３０．０ＭＰａ，４０．０ＭＰａ）における等圧線それぞれの結果を、横軸を「外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（具体的には、“（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）”）」、縦軸を「扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合（つまり、“Ａｏ／Ａ”）」として、各アスペクト比ｗ／ｈの値０．４，０．８，１．０，１．４，１．５毎にまとめて表したグラフである。図１２〜図１５は、一例として、アスペクト比ｗ／ｈの各値０．４，０．８，１．０，１．４，１．５における等圧線それぞれの結果を、横軸を「外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（具体的には、“（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）”）」、縦軸を「扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合（具体的には“Ａｏ／Ａ”）」として、内部圧力Ｐ（ここでは、１０．０ＭＰａ，２０．０ＭＰａ，３０．０ＭＰａ，４０．０ＭＰａ）毎にまとめて表したグラフである。なお、本実施形態に係る流路穴ｈｏの横断面積Ａｏは、１つの横断面中に含まれる複数の流路穴ｈｏ全ての横断面積を、合計した値である。

図７〜１１，１２〜１５における各グラフの頂点は、図６のようにして求めた等圧線における変曲点に対応しており、いずれの頂点においても、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａは、一番高くなっている。つまり、仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が、それぞれ各グラフの頂点となる値を有することによって、各内部圧力Ｐに対する耐圧強度が一番大きくなると共に、流路穴ｈｏの横断面積Ａｏも一番大きくなる。

特に、図７〜１１の各グラフにおける頂点によると、アスペクト比ｗ／ｈが一定値の場合には、内部圧力Ｐが低い程、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａが高くなることがわかる。更に、図７〜１１の各グラフにおける頂点によると、アスペクト比ｗ／ｈが一定値の場合には、内部圧力Ｐが大きい程、グラフの頂点に係る外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）は小さくなる方向にある。図１２〜１５の各グラフにおける頂点によると、内部圧力Ｐが一定値の場合には、アスペクト比ｗ／ｈが小さい程、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａが高くなると共に、外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）は大きくなる方向にあることがわかる。

上述したように、本実施形態では、外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１とを流路穴ｈｏの第１幅ｈにて無次元化した各値ｔ２／ｈ，ｔ１／ｈの比率を、内部圧力Ｐ及びアスペクト比ｗ／ｈをパラーメータとして用いることで可変させ、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａを観察する手法を採用している。このような手法により、高い耐圧強度を保ちつつも各流路穴ｈｏの大きさが最も大きくなる場合の条件を簡単に求めることができる。従って、最適な仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２をスピーディに求めることができ、かつ熱交換器１０自体の伝熱効果の向上を図ることができる。例えば、図７〜１５から、内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａの場合には、アスペクト比ｗ／ｈが０．４、外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）が約１．１５４の場合に、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａが最も高く０．８２となることが読み取れる。この場合、仕切り部１６０の厚さｔ１を例えば約２００μｍ、外周厚さｔ２を約２３０．８μｍと決定することができる。

（３−２）解析結果のまとめ
上述した解析手法を用いて、内部圧力Ｐを１０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａの範囲内にて５ＭＰａ刻みで変化させると共に、アスペクト比ｗ／ｈを０．４〜１．５の範囲内にて０．１ずつ変化させて、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａが最大となり目標の耐圧強度が得られる場合における、外周厚さｔ２、仕切り部１６０の厚さｔ１、及びこれらの比（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）を、表２〜１３にまとめる。なお、既に述べたが、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の材料としては、表１に示した材料物性を有するＡ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏを用いている。

表２．アスペクト比ｗ／ｈが０．４の場合

上記表２によると、アスペクト比ｗ／ｈが０．４で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．７５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１６（式１８）
の条件を満たすことが確認される。

表３．アスペクト比ｗ／ｈが０．５の場合

上記表３によると、アスペクト比ｗ／ｈが０．５で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．６６≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１２（式１９）
の条件を満たすことが確認される。

表４．アスペクト比ｗ／ｈが０．６の場合

上記表４によると、アスペクト比ｗ／ｈが０．６で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．６１≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式２０）
の条件を満たすことが確認される。

表５．アスペクト比ｗ／ｈが０．７の場合

上記表５によると、アスペクト比ｗ／ｈが０．７で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５８≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８５（式２１）
の条件を満たすことが確認される。

表６．アスペクト比ｗ／ｈが０．８の場合

上記表６によると、アスペクト比ｗ／ｈが０．８で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８０（式２２）
の条件を満たすことが確認される。

表７．アスペクト比ｗ／ｈが０．９の場合

上記表７によると、アスペクト比ｗ／ｈが０．９で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７７（式２３）
の条件を満たすことが確認される。

表８．アスペクト比ｗ／ｈが１．０の場合

上記表８によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．０で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７５（式２４）
の条件を満たすことが確認される。

表９．アスペクト比ｗ／ｈが１．１の場合

上記表９によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．１で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７３（式２５）
の条件を満たすことが確認される。

表１０．アスペクト比ｗ／ｈが１．２の場合

上記表１０によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．２で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７１（式２６）
の条件を満たすことが確認される。

表１１．アスペクト比ｗ／ｈが１．３の場合

上記表１１によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．３で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７０（式２７）
の条件を満たすことが確認される。

表１２．アスペクト比ｗ／ｈが１．４の場合

上記表１２によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．４で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
“０．５５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７０” （式２８）
の条件を満たすことが確認される。

表１３．アスペクト比ｗ／ｈが１．５の場合

上記表１３によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．５で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
０．５５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７０（式２９）
の条件を満たすことが確認される。

そして、これらの表２〜１３によると、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの範囲に適合する（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）は、既に述べた関係式（式１）〜（式６）を満たす範囲であることが確認される。更に、これらの表２〜１３によると、内部圧力Ｐが１０．０〜２０．０ＭＰａ，２０．０ＭＰａ〜３０．０ＭＰａ，３０．０ＭＰａ〜４０．０ＭＰａの各範囲において、かつアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜０．６，０．６〜０．８，０．８〜１．５の各範囲に適合する（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）は、既に述べた関係式（式７）〜（式１７）を満たす範囲であることが確認される。

即ち、上記関係式（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）において表された（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）の各範囲は、表２〜１３における数値に、マージンを取った範囲となっている。つまり、表２〜１３に示した（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）の各値は、異なるアスペクト比ｗ／ｈと内部圧力Ｐとを組み合わせた場合の、（例えば、図６のような各グラフの）変曲点におけるｔ１／ｈ及びｔ２／ｈの各値から求めた値である。しかしながら、実際には、公差等の考慮も必要であり、よって（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）の各値が図６のようなグラフの変曲点近傍となるように設計することが望ましい。また、表１に示したＡ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏの以外の材料（例えば、Ａ３００３等）では、変曲点におけるｔ１／ｈ及びｔ２／ｈの各値は、Ａ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏのそれとは異なるものの、（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）の比は概ね同じ値になる。よって、表２〜１３の変曲点における（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）の各数値にマージンを取った範囲は、（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）となる。

そして、これらの表２〜１３によると、上記関係式（式７）（式１０）（式１３）全てに対応する内部圧力Ｐ（具体的には、１０．０〜２０．０ＭＰａ）かつアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜１．５であれば、
０．６０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１６（式３０）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式８）（式１１）（式１４）全てに対応する内部圧力Ｐ（具体的には、２０．０〜３０．０ＭＰａ）かつアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜１．５であれば、
０．５７≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１１（式３１）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式９）（式１２）（式１５）全てに対応する内部圧力Ｐ（具体的には、３０．０〜４０．０ＭＰａ）かつアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜１．５であれば、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９８（式３２）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

また、これらの表２〜１３によると、上記関係式（式１６）に対応する内部圧力Ｐ（具体的には、１０．０〜２０．０ＭＰａ）かつアスペクト比ｗ／ｈが０．４〜０．７であれば、
０．６０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８５（式３３）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式１７）に対応する内部圧力Ｐ（具体的には、１０．０〜２０．０ＭＰａ）かつアスペクト比ｗ／ｈが０．７〜１．５であれば、
０．８０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１６（式３４）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

更に、これらの表２〜１３によると、上記関係式（式１）に対応するアスペクト比ｗ／ｈ及び内部圧力Ｐの場合（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．４〜１．５、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａ）、更に詳細には、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１６（式３５）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式２）に対応するアスペクト比ｗ／ｈ及び内部圧力Ｐの場合（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．５〜１．４、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａ）、更に詳細には、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１２（式３６）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式３）に対応するアスペクト比ｗ／ｈ及び内部圧力Ｐの場合（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．６〜１．３、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａ）、更に詳細には、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式３７）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式４）に対応するアスペクト比ｗ／ｈ及び内部圧力Ｐの場合（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．７〜１．２、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａ）、更に詳細には、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８５（式３８）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式５）に対応するアスペクト比ｗ／ｈ及び内部圧力Ｐの場合（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．８〜１．１、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａ）、更に詳細には、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８０（式３９）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

上記関係式（式６）に対応するアスペクト比ｗ／ｈ及び内部圧力Ｐの場合（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．９〜１．０、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａ）、更に詳細には、
０．５４≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７７（式４０）
の条件を満たすことがより好ましいことが確認される。

（４）特徴
（４−１）
本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、図５に示すように、断面が扁平形状である扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の内部に、横断面が矩形形状の複数の流路穴ｈｏが長軸方向Ｘに並んで形成されている。そして、隣り合う２つの流路穴ｈｏの間の仕切り部１６０の厚さｔ１を、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の横断面の短軸方向Ｚに沿った流路穴ｈｏの第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとし、かつ扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向Ｘに沿った流路穴ｈｏの第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４５（式１）
が成立するように、仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が決定されている。

これにより、流路穴ｈｏのサイズを比較的大きく取ることができるために十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−２）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．５≦（ｗ／ｈ）≦１．４である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力が１０．０〜４０．０ＭＰａの場合には、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４０（式２）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−３）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．６≦（ｗ／ｈ）≦１．３である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３５（式３）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力に対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−４）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．７≦（ｗ／ｈ）≦１．２である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式４）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−５）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．８≦（ｗ／ｈ）≦１．１である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２５（式５）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−６）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．９≦（ｗ／ｈ）≦１．０である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２０（式６）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−７）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合には、
０．７０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３１（式７）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−８）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合には、
０．５９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２６（式８）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−９）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４６≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１３（式９）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１０）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合には、
０．６２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１５（式１０）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１１）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合には、
０．５１≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式１１）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１２）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８９（式１２）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１３）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９５（式１３）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１４）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合には、
０．４２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９３（式１４）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１５）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、流路穴ｈｏのアスペクト比ｗ／ｈが０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合には、
０．３９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８２（式１５）
が成立するようにして構成されている。これにより、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１６）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が、室外機において用いられる際、流路穴ｈｏのアスペクト比が０．７＜ｗ／ｈ≦１．５である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合には、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．００（式１６）
の関係が成立するようにして構成されている。これにより、室内外機の熱交換器において本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が用いられるとしても、十分な冷媒流量を確保しつつ、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１７）
特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が、車載用の空気調和装置における熱交換器の伝熱管として用いられる際、流路穴ｈｏのアスペクト比が０．４≦ｗ／ｈ≦０．７である場合において、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合には、
０．６７≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式１７）
の関係が成立するようにして構成されている。これにより、車載用の空気調和装置の熱交換器において本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が用いられるとしても、十分な冷媒流量を確保しつつ、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

（４−１８）
更に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・には、当該本体１４１，１４２，１４３，・・・の外周に耐食層１５０が形成されており、上記関係式（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）における外周厚さｔ２からは、この耐食層１５０の厚さが除かれている。

これにより、耐食層１５０によって扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・が腐食するのを防ぐことができる。更に、耐圧強度の観点からすると、耐食層１５０を含む外周厚さｔ２が上記関係式（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）に用いられる場合に比してより厳しい条件となる。従って、このような条件を満たす扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

（５）変形例
（５−１）変形例Ａ
上記実施形態では、図５に示すように、流路穴ｈｏの横断面は矩形形状であって、その内側壁面は凹凸のない形状である場合について説明した。しかし、本変形例Ａに係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、図１６に示すように、流路穴ｈｏの横断面が矩形形状ではあるが、その内側壁面において凹凸を有している、いわゆるディンプル形状であってもよい。

この場合、図１６に示すように、仕切り部１６０の厚さｔ１には、隣り合う流路穴ｈｏの間の厚さが凹凸によって最も小さくなる場合の厚さが該当する。外周厚さｔ２には、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の外周の平面（即ち、図４に係る扁平面１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ，・・・から流路穴ｈｏまでの厚さが凹凸によって最も小さくなる場合の厚さが該当する。つまり、流路穴ｈｏの内側壁面に凹凸があることによって、各厚さｔ１、ｔ２は、一定とはならず、この凹凸の影響を受けることとなる。しかし、本変形例Ａでは、各厚さｔ１，ｔ２として、この凹凸を考慮してそれぞれ最小となる場合の厚さを用いる。

これにより、凹凸によって最も小さくなる場合の各厚さｔ１，ｔ２が上記関係式（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）等にて用いられるため、耐圧強度の観点からすると、凹凸によって最も大きくなる場合の各厚さｔ１，ｔ２が上記関係式（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）等に用いられる場合に比して、より厳しい条件となる。従って、このような条件を満たす扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

（５−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・が、アルミニウムまたはアルミニウム合金を押出成型することによって製造されている場合について説明した。しかし、本発明に係る扁平伝熱管は、弾塑性変形可能な材料で形成されていればよいため、アルミニウム及びアルミニウム合金以外の材料で形成されていてもよい。その他の材料としては、銅や鉄等が挙げられる。

（５−３）変形例Ｃ
上記実施形態では、扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合Ａｏ／Ａが最大となる場合における仕切り部１６０の厚さｔ１、及び外周厚さｔ２を、上記関係式（式１）〜（式６），（式７）〜（式１７）等によって決定した。

しかし、上記関係式に加えて、更に冷媒流量などを考慮して、仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２を決定してもよい。

本発明に係る熱交換器用扁平管は、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力に対する十分な耐圧強度を確保することができる。本発明に係る熱交換器用扁平管は、給湯装置や冷凍装置、空気調和装置にて用いられる熱交換器の伝熱管のうち、扁平形状である伝熱管に適用することができる。

１０熱交換器
２０分流ヘッダ
３０合流ヘッダ
４０扁平伝熱管群
４１，４２，４３，・・・扁平伝熱管
５０フィン
５１第１フィン
５２第２フィン
１４１，１４２，１４３，・・・扁平管本体
１４１ａ，１４１ｂ，１４２ａ，１４２ｂ，１４３ａ，１４３ｂ，・・・扁平面
１５０耐食層
１６０仕切り部
ｈｏ流路穴
ｔ１仕切り部の厚さ
ｔ２扁平管本体の扁平面から流路穴までの外周の厚さ
ｈ扁平管本体の横断面の短軸方向Ｚに沿った流路穴の第１幅
ｗ扁平管本体の横断面の長軸方向Ｘに沿った流路穴の第２幅

特開平１０−１３２４２４号公報

本発明は、熱交換器用扁平管に関する。

本発明の第１観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．５≦（ｗ／ｈ）≦１．４であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４０（式２）
の関係が成立する。

本発明の第２観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６≦（ｗ／ｈ）≦１．３であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３５（式３）
の関係が成立する。

本発明の第３観点に係る熱交換器用扁平管は、第１または第２観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．７≦（ｗ／ｈ）≦１．２であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式４）
の関係が成立する。

本発明の第４観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１５（式１０）
の関係が成立する。

本発明の第５観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５１≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式１１）
の関係が成立する。

本発明の第６観点に係る熱交換器用扁平管は、第１観点に係る熱交換器用扁平管において、アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８９（式１２）
の関係が成立する。

本発明の第７観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．７０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３１（式７）
の関係が成立する。

本発明の第８観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２６（式８）
の関係が成立する。

本発明の第９観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４６≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１３（式９）
の関係が成立する。

本発明の第１０観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．７＜ｗ／ｈ≦１．５であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．００（式１６）
の関係が成立する。

本発明の第１１観点に係る熱交換器用扁平管は、断面が扁平形状である扁平管本体の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴が扁平管本体の横断面の長軸方向に並んで形成されている。扁平管本体の長手方向に略直交する流路穴の断面は、矩形形状である。隣り合う２つの流路穴の間を仕切る仕切り部の厚さｔ１を、扁平管本体の横断面の短軸方向に沿った流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとする。かつ、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を、第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとする。長軸方向に沿った流路穴の第２幅ｗと第１幅ｈとの比率、即ちアスペクト比ｗ／ｈが、０．４≦ｗ／ｈ≦０．７であると共に、流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６７≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式１７）
の関係が成立する。

本発明の第１２観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第１１観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、扁平管本体の外周には、耐食層が形成されている。そして、外周厚さｔ２は、耐食層を除く扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さである。

この扁平管は、外周に耐食層が形成されているため、扁平管本体が腐食するのを防ぐことができる。特に、本発明では、この耐食層を除いた外周厚さｔ２が上記関係式（式２）〜（式１７）にて用いられるため、耐圧強度の観点からすると、耐食層を含む外周厚さｔ２が上記関係式に用いられる場合に比してより厳しい条件となる。従って、このような条件を満たす扁平管は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本発明の第１３観点に係る熱交換器用扁平管は、第１から第１２観点のいずれか１つに係る熱交換器用扁平管において、流路穴は、その内側壁面において凹凸を有している。仕切り部の厚さｔ１とは、隣り合う流路穴の間の厚さが凹凸によって最も小さくなる場合の厚さである。外周厚さｔ２とは、扁平管本体の外周の平面から流路穴までの厚さが凹凸によって最も小さくなる場合の厚さである。

この扁平管によると、凹凸によって最も小さくなる場合の仕切り部の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が上記関係式（式２）〜（式１７）にて用いられるため、耐圧強度の観点からすると、凹凸によって最も大きくなる場合の仕切り部の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が上記関係式に用いられる場合に比してより厳しい条件となる。従って、このような条件を満たす扁平管は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本発明の第１観点から第１１観点のいずれかに係る熱交換器用扁平管によると、十分な冷媒流量を確保しつつも、流路穴の内部圧力Ｐに対する十分な耐圧強度を確保することができる。

本発明の第１２観点に係る熱交換器用扁平管は、扁平管本体が腐食するのを防ぐことができると共に、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

本発明の第１３観点に係る熱交換器用扁平管は、耐圧強度をより確実に確保できるものとなる。

特に、本実施形態に係る扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・では、仕切り部１６０の厚さｔ１及び外周厚さｔ２が、以下の条件を満たすようにして決定されている。具体的には、扁平管本体１４１，１４２，１４３，・・・の横断面のうち、長軸方向Ｘに沿った流路穴ｈｏ（流路穴ｈｏ１，ｈｏ２を除く）の第２幅ｗと、短軸方向Ｚに沿った流路穴ｈｏの第１幅ｈとの比率であるアスペクト比ｗ／ｈが"０．４≦（ｗ／ｈ）≦１．５"であって、流路穴ｈｏの内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、仕切り部１６０の厚さｔ１を第１幅ｈで無次元化した値ｔ１／ｈ、及び外周厚さｔ２を第１幅ｈで無次元化した値ｔ２／ｈが、
０．３５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４５（式１）
となるように、仕切り部１６０の厚さｔ１、外周の厚さｔ２が決定されている。

一般的には、車載用の空気調和装置に利用される熱交換器は、そのサイズが比較的小さいため、圧力損失がつきにくい。そのため、車載用の空気調和装置に利用される熱交換器用扁平管においては、アスペクト比を小さくする（即ち、細長い形状）ことで、扁平管断面積に占める冷媒穴の断面積の割合を、大きく確保することが可能となる、従って、アスペクト比は"０．４〜０．７"と小さめになっている。

これに対し、室内外機に利用される熱交換器は、そのサイズが比較的大きくなるため、アスペクト比が小さいと圧力損失が増大してしまい、熱交換器の性能の確保が困難となる。そのため、室内外機に利用される熱交換器の扁平管においては、車載用の熱交換器における扁平管の場合に比べてアスペクト比を"０．７〜１．５"と大きくしている。

なお、上記関係式（式１６）（式１７）は、内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ以下であっても成立するが、ここでは、特に良く用いられる内部圧力Ｐの範囲として"１０．０ＭＰａ〜２０．０ＭＰａ"と表している。

表１．Ａ１１００−ＯまたはＡ１０５０−Ｏの材料物性

図６と同様にして、他のアスペクト比ｗ／ｈ（具体的には、アスペクト比ｗ／ｈが０．５〜１．５の範囲）についての等圧線を求める。図７〜１１は、一例として、内部圧力Ｐの各値（ここでは、１０．０ＭＰａ，２０．０ＭＰａ，３０．０ＭＰａ，４０．０ＭＰａ）における等圧線それぞれの結果を、横軸を「外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（具体的には、"（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）"）」、縦軸を「扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合（つまり、"Ａｏ／Ａ"）」として、各アスペクト比ｗ／ｈの値０．４，０．８，１．０，１．４，１．５毎にまとめて表したグラフである。図１２〜図１５は、一例として、アスペクト比ｗ／ｈの各値０．４，０．８，１．０，１．４，１．５における等圧線それぞれの結果を、横軸を「外周厚さｔ２と仕切り部１６０の厚さｔ１との比（具体的には、"（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）"）」、縦軸を「扁平伝熱管４１，４２，４３，・・・の横断面積Ａに占める流路穴ｈｏの横断面積Ａｏの割合（具体的には"Ａｏ／Ａ"）」として、内部圧力Ｐ（ここでは、１０．０ＭＰａ，２０．０ＭＰａ，３０．０ＭＰａ，４０．０ＭＰａ）毎にまとめて表したグラフである。なお、本実施形態に係る流路穴ｈｏの横断面積Ａｏは、１つの横断面中に含まれる複数の流路穴ｈｏ全ての横断面積を、合計した値である。

表２．アスペクト比ｗ／ｈが０．４の場合

表３．アスペクト比ｗ／ｈが０．５の場合

表４．アスペクト比ｗ／ｈが０．６の場合

表５．アスペクト比ｗ／ｈが０．７の場合

表６．アスペクト比ｗ／ｈが０．８の場合

表７．アスペクト比ｗ／ｈが０．９の場合

表８．アスペクト比ｗ／ｈが１．０の場合

表９．アスペクト比ｗ／ｈが１．１の場合

表１０．アスペクト比ｗ／ｈが１．２の場合

表１１．アスペクト比ｗ／ｈが１．３の場合

表１２．アスペクト比ｗ／ｈが１．４の場合

上記表１２によると、アスペクト比ｗ／ｈが１．４で一定であり、内部圧力Ｐが１０．０〜４０．０ＭＰａの場合においては、好ましくは
"０．５５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．７０" （式２８）
の条件を満たすことが確認される。

表１３．アスペクト比ｗ／ｈが１．５の場合

特開平１０−１３２４２４号公報

Claims

断面が扁平形状である扁平管本体（１４１，１４２，１４３，・・・）の内部に、冷媒が流れる複数の流路穴（Ｈｏ）が前記扁平管本体の横断面の長軸方向（Ｘ）に並んで形成された熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）であって、
前記流路穴は、前記扁平管本体の長手方向（Ｙ）に略直交する断面が矩形形状であって、
隣り合う２つの前記流路穴の間を仕切る仕切り部（１６０）の厚さｔ１を前記扁平管本体の横断面の短軸方向（Ｚ）に沿った前記流路穴の第１幅ｈで無次元化した値をｔ１／ｈとし、かつ、前記扁平管本体の外周の平面から前記流路穴までの厚さである外周厚さｔ２を前記第１幅ｈで無次元化した値をｔ２／ｈとし、
前記長軸方向（Ｘ）に沿った前記流路穴の第２幅ｗと前記第１幅ｈとの比率であるアスペクト比ｗ／ｈが０．４≦（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４５（式１）
の関係が成立する、
熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．５≦（ｗ／ｈ）≦１．４であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．４０（式２）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．６≦（ｗ／ｈ）≦１．３であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３５（式３）
の関係が成立する、
請求項１又は２に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．７≦（ｗ／ｈ）≦１．２であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式４）
の関係が成立する、
請求項１から３のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．８≦（ｗ／ｈ）≦１．１であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２５（式５）
の関係が成立する、
請求項１から４のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．９≦（ｗ／ｈ）≦１．０であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２０（式６）
の関係が成立する、
請求項１から５のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．７０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３１（式７）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．２６（式８）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．４≦（ｗ／ｈ）≦０．６であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４６≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１３（式９）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．１５（式１０）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．５１≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．０１（式１１）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．６＜（ｗ／ｈ）≦０．８であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．４０≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８９（式１２）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９５（式１３）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが２０．０ＭＰａ＜Ｐ≦３０．０ＭＰａの場合、
０．４２≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．９３（式１４）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．８＜（ｗ／ｈ）≦１．５であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが３０．０ＭＰａ＜Ｐ≦４０．０ＭＰａの場合、
０．３９≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦０．８２（式１５）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．７＜ｗ／ｈ≦１．５であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．４５≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．００（式１６）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記アスペクト比が０．４≦ｗ／ｈ≦０．７であると共に、前記流路穴の内部圧力Ｐが１０．０ＭＰａ≦Ｐ≦２０．０ＭＰａの場合、
０．６７≦（ｔ２／ｈ）／（ｔ１／ｈ）≦１．３０（式１７）
の関係が成立する、
請求項１に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記扁平管本体の外周には、耐食層（１５０）が形成されており、
前記外周厚さｔ２は、前記耐食層を除く前記扁平管本体の外周の平面から前記流路穴までの厚さである、
請求項１から１７のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。
前記流路穴は、その内側壁面において凹凸を有しており、
前記仕切り部の厚さｔ１とは、隣り合う前記流路穴の間の厚さが前記凹凸によって最も小さくなる場合の厚さであって、
前記外周厚さｔ２とは、前記扁平管本体の外周の平面から前記流路穴までの厚さが前記凹凸によって最も小さくなる場合の厚さである、
請求項１から１８のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平管（４１，４２，４３，・・・）。