JP3311907B2 - 永久磁石材料、永久磁石及び永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石材料、永久磁石及び永久磁石の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、永久磁石材料に関する
ものであり、さらに詳しく述べるならば、鉄−希土類元
素−ホウ素系急冷永久磁石材料ならびに永久磁石及びそ
の製造方法に関するものである。
ものであり、さらに詳しく述べるならば、鉄−希土類元
素−ホウ素系急冷永久磁石材料ならびに永久磁石及びそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気製品、自動車部品用などの小型・軽
量化が求められる磁石に関しては磁気特性の優れたＮｄ
−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石が期待されている。特公平４−
４７０２４号公報によると、Ｎｄ15Ｆｅ88Ｂ7 に代表さ
れるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系合金にＣｏとＹを添加した五元系
組成の液体を急冷薄帯とし、次にこれを粉砕した粉末を
ナイロン樹脂で固化した永久磁石が開示されている。
又、その急冷薄帯の磁気エネルギは最大エネルギ積（Ｂ
Ｈ）max で１７ＭＧＯｅ（１３５ｋＪ／ｍ3 ）以上であ
ると述べられている。
量化が求められる磁石に関しては磁気特性の優れたＮｄ
−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石が期待されている。特公平４−
４７０２４号公報によると、Ｎｄ15Ｆｅ88Ｂ7 に代表さ
れるＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系合金にＣｏとＹを添加した五元系
組成の液体を急冷薄帯とし、次にこれを粉砕した粉末を
ナイロン樹脂で固化した永久磁石が開示されている。
又、その急冷薄帯の磁気エネルギは最大エネルギ積（Ｂ
Ｈ）max で１７ＭＧＯｅ（１３５ｋＪ／ｍ3 ）以上であ
ると述べられている。
【０００３】前掲特公平４−４７０２４号公報により、
非晶質合金薄帯を熱処理して微結晶を析出させることも
公知であり、具体的にはＮｄ11Ｆｅ72Ｃｏ8 Ｂ7.5 Ｖ
1.5 を６５０℃で１０分間熱処理している。熱処理後の
最大エネルギ積（ＢＨ）max は１８ＭＧＯｅ（１４３ｋ
Ｊ／ｍ3 ）である。
非晶質合金薄帯を熱処理して微結晶を析出させることも
公知であり、具体的にはＮｄ11Ｆｅ72Ｃｏ8 Ｂ7.5 Ｖ
1.5 を６５０℃で１０分間熱処理している。熱処理後の
最大エネルギ積（ＢＨ）max は１８ＭＧＯｅ（１４３ｋ
Ｊ／ｍ3 ）である。
【０００４】特公平３−５２５２８号公報は、Ｎｄ0.1
−0.5 （ＴＭ0.9 -0.995Ｂ0.005-0.1 ）0.9-0.5 （但し
ＴＭはＦｅなどの遷移金属である）で組成が表される液
体急冷磁石合金、及び当該合金を液体急冷後２０〜４０
０ｎｍの硬質磁性微結晶質相が析出するように焼鈍を行
う方法を開示する。この微結晶質相は単一磁区領域以下
の径をもつと示唆されている。さらに、Ｎｄ0.15（Ｆｅ
0.95Ｂ0.05）0.85について示された（ＢＨ）max は約１
４ＭＧＯｅ（１１１ｋＪ／ｍ3 ）に達している。
−0.5 （ＴＭ0.9 -0.995Ｂ0.005-0.1 ）0.9-0.5 （但し
ＴＭはＦｅなどの遷移金属である）で組成が表される液
体急冷磁石合金、及び当該合金を液体急冷後２０〜４０
０ｎｍの硬質磁性微結晶質相が析出するように焼鈍を行
う方法を開示する。この微結晶質相は単一磁区領域以下
の径をもつと示唆されている。さらに、Ｎｄ0.15（Ｆｅ
0.95Ｂ0.05）0.85について示された（ＢＨ）max は約１
４ＭＧＯｅ（１１１ｋＪ／ｍ3 ）に達している。
【０００５】上記した技術より低いＮｄ量のＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系組成で永久磁石を得る試みも為されており、例え
ば、Ｎｄ4 Ｆｅ77Ｂ19組成の非晶質リボンを熱処理する
ことが提案されている（R ．Coehoorn等、J.de Phys.,
C8，1988,pp669〜670 ）が、キュリー温度が充分高くな
い欠点を有している。
−Ｂ系組成で永久磁石を得る試みも為されており、例え
ば、Ｎｄ4 Ｆｅ77Ｂ19組成の非晶質リボンを熱処理する
ことが提案されている（R ．Coehoorn等、J.de Phys.,
C8，1988,pp669〜670 ）が、キュリー温度が充分高くな
い欠点を有している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】さらに、前掲特公平３
−５２５２８号及び特公平４−４７０２４号公報では非
晶質相をリボン中に残留させ、残留非晶質相を利用して
磁気特性を向上させることは記載されていない。
−５２５２８号及び特公平４−４７０２４号公報では非
晶質相をリボン中に残留させ、残留非晶質相を利用して
磁気特性を向上させることは記載されていない。
【０００８】従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系急冷磁石は高性能
であるが、最適Ｎｄ量が１０ａｔ％以上であるためには
価格が高くなり、フェライト磁石には価格の面では全く
競争力がない。したがってフェライト磁石は、中型以上
の産業機器のモーター、アクチュエーターなどには依然
として多用されている。ところで、フェライト磁石の一
般的磁石特性はＢｒが０．２〜０．４Ｔ，Ｈｃは０．１
３〜０．２６ＭＡ／ｍ、（ＢＨ）max は７〜３６ｋＪ／
ｍ3 のそれぞれの範囲内であり、性能的には希土類磁石
より著しく劣る。このような現状の下では、性能の面で
はＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系急冷磁石と同等以下であり、価格の
面ではフェライト磁石より著しく高価にならない磁石を
提供し、磁石の用途を拡大する意義は大きい。
であるが、最適Ｎｄ量が１０ａｔ％以上であるためには
価格が高くなり、フェライト磁石には価格の面では全く
競争力がない。したがってフェライト磁石は、中型以上
の産業機器のモーター、アクチュエーターなどには依然
として多用されている。ところで、フェライト磁石の一
般的磁石特性はＢｒが０．２〜０．４Ｔ，Ｈｃは０．１
３〜０．２６ＭＡ／ｍ、（ＢＨ）max は７〜３６ｋＪ／
ｍ3 のそれぞれの範囲内であり、性能的には希土類磁石
より著しく劣る。このような現状の下では、性能の面で
はＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系急冷磁石と同等以下であり、価格の
面ではフェライト磁石より著しく高価にならない磁石を
提供し、磁石の用途を拡大する意義は大きい。
【０００９】さらに、従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系急冷磁石
粉末はボンド磁石として使用されており、加工性が優れ
ないために粉末どうしを結合させることができなかっ
た。それ故従来のボンド磁石では樹脂バインダーの割合
だけ永久磁石の性能が低くなっていた。
粉末はボンド磁石として使用されており、加工性が優れ
ないために粉末どうしを結合させることができなかっ
た。それ故従来のボンド磁石では樹脂バインダーの割合
だけ永久磁石の性能が低くなっていた。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係る永久磁石材
料は、Ｆｅを主成分（但し９１ａｔ％未満である）と
し、１種又は２種以上の希土類元素（略称を「Ｒ」とす
る）とＢを含有する急冷永久磁石材料において、１０面
積％以下の軟質磁性残留非晶質相と、残部が実質的に、
熱処理により生成したＲ−Ｆｅ−Ｂ系硬質磁性化合物を
含む結晶質相から成り、さらに結晶質相に磁壁の幅より
小さい軟質磁性物質相が含まれるか、かつ／又は軟質磁
性残留非晶質相には、ホウ素、希土類元素ならびに酸素
が結晶質相より高濃度で存在することを特徴とするもの
である。また、本発明に係る永久磁石は、粉末形態の上
記永久磁石材料を樹脂で結合したボンド磁石、あるいは
塑性加工で圧着したバルク磁石である。
料は、Ｆｅを主成分（但し９１ａｔ％未満である）と
し、１種又は２種以上の希土類元素（略称を「Ｒ」とす
る）とＢを含有する急冷永久磁石材料において、１０面
積％以下の軟質磁性残留非晶質相と、残部が実質的に、
熱処理により生成したＲ−Ｆｅ−Ｂ系硬質磁性化合物を
含む結晶質相から成り、さらに結晶質相に磁壁の幅より
小さい軟質磁性物質相が含まれるか、かつ／又は軟質磁
性残留非晶質相には、ホウ素、希土類元素ならびに酸素
が結晶質相より高濃度で存在することを特徴とするもの
である。また、本発明に係る永久磁石は、粉末形態の上
記永久磁石材料を樹脂で結合したボンド磁石、あるいは
塑性加工で圧着したバルク磁石である。
【００１１】本発明の永久磁石材料は、Ｆｅ、１種又は
２種以上の希土類元素及びＢを主成分として硬質磁性を
示す液体急冷材料において、その組織を、熱処理により
非晶質合金が結晶化して生成する結晶質相と結晶化しな
いで残留する非晶質相とから構成したものである。な
お、好ましくは熱処理前の組織全体が非晶質相であれば
良いが、磁気特性に影響を及ぼさない範囲で結晶質相が
含まれていてもよい。結晶質相には硬質磁性をもつＲ−
Ｆｅ−Ｂ系化合物が含まれている。一方非晶質相は、軟
質磁性を有しており、結晶質相よりは磁気特性向上に寄
与するところは少ないが、結晶化熱処理の際結晶粒の成
長を抑制し、微細な結晶質相の形成を可能にし、その硬
質磁性体としての特性が向上するとともに、磁石材料の
塑性加工性を高める。この結晶質相の好ましい粒径は５
〜１００ｎｍである。粒径が１００ｎｍより大きいと軟
質磁性相に磁区が形成され、残留磁束密度Ｂｒの低下が
引き起こされる。また粒径が５ｎｍより小さいと結晶質
相の磁気特性が劣化するので好ましくない。より好まし
い粒径は２０〜５０ｎｍである。
２種以上の希土類元素及びＢを主成分として硬質磁性を
示す液体急冷材料において、その組織を、熱処理により
非晶質合金が結晶化して生成する結晶質相と結晶化しな
いで残留する非晶質相とから構成したものである。な
お、好ましくは熱処理前の組織全体が非晶質相であれば
良いが、磁気特性に影響を及ぼさない範囲で結晶質相が
含まれていてもよい。結晶質相には硬質磁性をもつＲ−
Ｆｅ−Ｂ系化合物が含まれている。一方非晶質相は、軟
質磁性を有しており、結晶質相よりは磁気特性向上に寄
与するところは少ないが、結晶化熱処理の際結晶粒の成
長を抑制し、微細な結晶質相の形成を可能にし、その硬
質磁性体としての特性が向上するとともに、磁石材料の
塑性加工性を高める。この結晶質相の好ましい粒径は５
〜１００ｎｍである。粒径が１００ｎｍより大きいと軟
質磁性相に磁区が形成され、残留磁束密度Ｂｒの低下が
引き起こされる。また粒径が５ｎｍより小さいと結晶質
相の磁気特性が劣化するので好ましくない。より好まし
い粒径は２０〜５０ｎｍである。
【００１２】一方、残留非晶質相が１０面積％より多く
なると結晶質相間の磁気的結合が切れてしまうため、磁
気特性が劣化する。好ましい残留非晶質相の割合は２〜
１０面積％である。また更に好ましい範囲は２〜５面積
％である。上記のような残留非晶質相の働きを発現する
ためには、熱処理温度を結晶化温度以上とし、熱処理時
間を短時間すなわち数分以下にすることが望ましい。
なると結晶質相間の磁気的結合が切れてしまうため、磁
気特性が劣化する。好ましい残留非晶質相の割合は２〜
１０面積％である。また更に好ましい範囲は２〜５面積
％である。上記のような残留非晶質相の働きを発現する
ためには、熱処理温度を結晶化温度以上とし、熱処理時
間を短時間すなわち数分以下にすることが望ましい。
【００１３】さらに、前記結晶質相が磁壁の幅より寸法
が小さい軟質磁性物質相を含むと、軟質磁性相により磁
石特性の劣化を抑制することができる。すなわち、軟質
磁性相が残留非晶質相の存在によって磁壁の幅よりも十
分小さくなると、軟質磁性相の磁化が周囲の硬質磁性相
の磁化との結合によって十分強く拘束されて複合相から
なる系全体が１つの硬質磁性体として振舞い、その結果
残留磁束密度（Ｂｒ）／保磁力（ｉＨｃ）が高くなる。
が小さい軟質磁性物質相を含むと、軟質磁性相により磁
石特性の劣化を抑制することができる。すなわち、軟質
磁性相が残留非晶質相の存在によって磁壁の幅よりも十
分小さくなると、軟質磁性相の磁化が周囲の硬質磁性相
の磁化との結合によって十分強く拘束されて複合相から
なる系全体が１つの硬質磁性体として振舞い、その結果
残留磁束密度（Ｂｒ）／保磁力（ｉＨｃ）が高くなる。
【００１４】本発明においては、非晶質相中にＢ、希土
類元素ならびに酸素（Ｏ）が結晶質相よりも高濃度に濃
縮して存在することが好ましい。非晶質相の一部を結晶
化する際の熱処理条件を適切にすることによって、結晶
質相内のＢ、Ｎｄなどの濃度を低くする一方、相対的に
非晶質相中のＢ、Ｎｄの濃度を高くすることができる。
このような濃度調整を行うことによって、非晶質相のキ
ュリー点Ｔｃが高くなり、室温における磁気特性が向上
しまた磁気特性の温度特性も向上する。
類元素ならびに酸素（Ｏ）が結晶質相よりも高濃度に濃
縮して存在することが好ましい。非晶質相の一部を結晶
化する際の熱処理条件を適切にすることによって、結晶
質相内のＢ、Ｎｄなどの濃度を低くする一方、相対的に
非晶質相中のＢ、Ｎｄの濃度を高くすることができる。
このような濃度調整を行うことによって、非晶質相のキ
ュリー点Ｔｃが高くなり、室温における磁気特性が向上
しまた磁気特性の温度特性も向上する。
【００１５】また、上記において、結晶質相中に含まれ
る酸素（Ｏc ）と非晶質相中に含まれる酸素（Ｏa ）の
含有量比率（Ｏc ：Ｏa ）が１：１．５〜１：７の範囲
にあり、結晶質相中に含まれるホウ素（Ｂc ）と非晶質
中に含まれるホウ素（Ｂa ）の含有量比率（Ｂc ：Ｂ
a ）が１：１．５〜１：７の範囲にあり、かつ結晶質相
の平均粒径が５〜１００ｎｍであることが好ましい。こ
こで、Ｏa ／Ｏc ＜１．５であると非晶質相のキュリー
点Ｔｃが低くなり、室温における磁気特性が劣化し、ま
た磁気特性の温度特性も劣化し、Ｏa ／Ｏc ＞７である
と、非晶質相が非磁性化してしまう。また、Ｂa ／Ｂc
＜１．５であると非晶質のキュリー点Ｔｃが低くなり、
Ｂa ／Ｂc ＞７であると、やはり非晶質相が非磁性化し
てしまう。
る酸素（Ｏc ）と非晶質相中に含まれる酸素（Ｏa ）の
含有量比率（Ｏc ：Ｏa ）が１：１．５〜１：７の範囲
にあり、結晶質相中に含まれるホウ素（Ｂc ）と非晶質
中に含まれるホウ素（Ｂa ）の含有量比率（Ｂc ：Ｂ
a ）が１：１．５〜１：７の範囲にあり、かつ結晶質相
の平均粒径が５〜１００ｎｍであることが好ましい。こ
こで、Ｏa ／Ｏc ＜１．５であると非晶質相のキュリー
点Ｔｃが低くなり、室温における磁気特性が劣化し、ま
た磁気特性の温度特性も劣化し、Ｏa ／Ｏc ＞７である
と、非晶質相が非磁性化してしまう。また、Ｂa ／Ｂc
＜１．５であると非晶質のキュリー点Ｔｃが低くなり、
Ｂa ／Ｂc ＞７であると、やはり非晶質相が非磁性化し
てしまう。
【００１６】本発明の一実施態様においては、永久磁石
材料の結晶質相の構成物質がα−Ｆｅ、Ｆｅ3 Ｂ及びＮ
ｄ2 Ｆｅ14Ｂからなり、これらの結晶は混晶を構成して
いる。同様に、非晶質相は７０〜９０ａｔ％のＦｅ，５
〜２０ａｔ％のＲ及び０〜２５ａｔ％のＢよりなる。
材料の結晶質相の構成物質がα−Ｆｅ、Ｆｅ3 Ｂ及びＮ
ｄ2 Ｆｅ14Ｂからなり、これらの結晶は混晶を構成して
いる。同様に、非晶質相は７０〜９０ａｔ％のＦｅ，５
〜２０ａｔ％のＲ及び０〜２５ａｔ％のＢよりなる。
【００１７】永久磁石材料の組成は、Ｆｅa Ｒb Ｂc Ｘ
d （ただし、Ｒは希土類元素のうちの１種又は２種以上
の元素を示し、ＸはＣｏ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
ｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｄ、Ａｕ、Ｉ
ｎ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｓｎ及びＺｎから
選択される１種又は２種以上の元素であり、４０ａｔ％
≦ａ＜９１ａｔ％、４．５ａｔ％≦ｂ≦３５ａｔ％、
０．５ａｔ％≦ｃ≦３０ａｔ％、０≦ｄ≦５ａｔ％、
９．５ａｔ％≦ｂ＋ｃを満たすことにより優れた磁石特
性と塑性加工性を達成することができる。これらの元素
中Ｂは非晶質相を形成するために、０．５ａｔ％以上が
必要であるが、３０ａｔ％よりも多くなると、結晶粒径
が１００ｎｍより大きくなりかつ塑性加工性が低下す
る。またＲとＢは合計量が９．５ａｔ％以上であること
が非晶質相を形成するために必要である。なお、Ｘ成分
の元素は結晶粒径をさらに微細化し、耐熱性を向上する
役割をもち、また上記したα−Ｆｅ、Ｆｅ3 Ｂ及びＮｄ
2 Ｆｅ14Ｂ中に一部固溶するかあるいは別個の相を形成
する。
d （ただし、Ｒは希土類元素のうちの１種又は２種以上
の元素を示し、ＸはＣｏ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
ｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｄ、Ａｕ、Ｉ
ｎ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｓｎ及びＺｎから
選択される１種又は２種以上の元素であり、４０ａｔ％
≦ａ＜９１ａｔ％、４．５ａｔ％≦ｂ≦３５ａｔ％、
０．５ａｔ％≦ｃ≦３０ａｔ％、０≦ｄ≦５ａｔ％、
９．５ａｔ％≦ｂ＋ｃを満たすことにより優れた磁石特
性と塑性加工性を達成することができる。これらの元素
中Ｂは非晶質相を形成するために、０．５ａｔ％以上が
必要であるが、３０ａｔ％よりも多くなると、結晶粒径
が１００ｎｍより大きくなりかつ塑性加工性が低下す
る。またＲとＢは合計量が９．５ａｔ％以上であること
が非晶質相を形成するために必要である。なお、Ｘ成分
の元素は結晶粒径をさらに微細化し、耐熱性を向上する
役割をもち、また上記したα−Ｆｅ、Ｆｅ3 Ｂ及びＮｄ
2 Ｆｅ14Ｂ中に一部固溶するかあるいは別個の相を形成
する。
【００１８】磁石特性の面からより好ましい組成は、６
５ａｔ％≦ａ≦９０ａｔ％、４．５ａｔ％≦ｂ≦７．９
ａｔ％、２ａｔ％≦ｃ≦１０ａｔ％、０≦ｄ≦５ａｔ
％、１０ａｔ％≦ｂ＋ｃである。又、塑性加工性の面か
ら好ましい組成は、７８ａｔ％≦ａ≦９１ａｔ％、６ａ
ｔ％≦ｂ≦１２ａｔ％、３ａｔ％≦ｃ≦１０ａｔ％、ｄ
≦３ａｔ％である。
５ａｔ％≦ａ≦９０ａｔ％、４．５ａｔ％≦ｂ≦７．９
ａｔ％、２ａｔ％≦ｃ≦１０ａｔ％、０≦ｄ≦５ａｔ
％、１０ａｔ％≦ｂ＋ｃである。又、塑性加工性の面か
ら好ましい組成は、７８ａｔ％≦ａ≦９１ａｔ％、６ａ
ｔ％≦ｂ≦１２ａｔ％、３ａｔ％≦ｃ≦１０ａｔ％、ｄ
≦３ａｔ％である。
【００１９】本発明の永久磁石材料粉末はナイロン樹脂
などの樹脂により結合したボンド磁石とすることができ
る。ボンド磁石としては永久磁石粉末の割合は９５〜９
８重量％のものが一般的である。さらに、バルク磁石
は、急冷凝固された永久磁石粉末を押出、ホットプレス
などの方法により塑性変形させることによって、粉末粒
子の塑性変形面どうしを接合したものである。但し、塑
性加工の温度は全面結晶化が起こらないように選択する
必要がある。このようにして得られたバルク磁石の密度
は通常真密度に対して９９．５％以下のものである。
などの樹脂により結合したボンド磁石とすることができ
る。ボンド磁石としては永久磁石粉末の割合は９５〜９
８重量％のものが一般的である。さらに、バルク磁石
は、急冷凝固された永久磁石粉末を押出、ホットプレス
などの方法により塑性変形させることによって、粉末粒
子の塑性変形面どうしを接合したものである。但し、塑
性加工の温度は全面結晶化が起こらないように選択する
必要がある。このようにして得られたバルク磁石の密度
は通常真密度に対して９９．５％以下のものである。
【００２０】接合法が押出による場合は押出温度３５０
℃未満では押出ができず、７００℃超では結晶粒の粗大
化により、十分な磁石特性が得られない。さらに減面率
が３０％未満では粉末同士の結合が十分に成されず、８
０％を超える減面率の押出加工は本合金では困難であ
る。上記の３５０〜７００℃温度かつ３０〜８０％の減
面率で押出を行った後は、必要により熱処理を行うこと
によって、急冷非晶質相の一部を結晶質相に分解する。
但し、この方法でも４６０℃を超えると塑性変形中に急
冷非晶質相が分解するから、熱処理を省略できることも
ある。
℃未満では押出ができず、７００℃超では結晶粒の粗大
化により、十分な磁石特性が得られない。さらに減面率
が３０％未満では粉末同士の結合が十分に成されず、８
０％を超える減面率の押出加工は本合金では困難であ
る。上記の３５０〜７００℃温度かつ３０〜８０％の減
面率で押出を行った後は、必要により熱処理を行うこと
によって、急冷非晶質相の一部を結晶質相に分解する。
但し、この方法でも４６０℃を超えると塑性変形中に急
冷非晶質相が分解するから、熱処理を省略できることも
ある。
【００２１】４種類の組成のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石
を押出温度及び減面率を変えて押出加工を行い、成形性
及び押出材の硬度をを調べた結果を図1（表１）に示
す。なお、成形性は以下の基準で評価した。 ◎ 良好 気孔少い（密度９９％以上） ○ 可 気孔が多少ある △ 不可 気孔が多い × 不可 成形できず これら４種の磁石組成の中ではＦｅ77Ｎｄ4.5Ｂ15が成
形性が最も不良であり、その他の磁石組成は成形性がほ
ぼ同等で良好なレベルにある。又、加工温度は400〜450
℃が成形性の面で好ましい。
を押出温度及び減面率を変えて押出加工を行い、成形性
及び押出材の硬度をを調べた結果を図1（表１）に示
す。なお、成形性は以下の基準で評価した。 ◎ 良好 気孔少い（密度９９％以上） ○ 可 気孔が多少ある △ 不可 気孔が多い × 不可 成形できず これら４種の磁石組成の中ではＦｅ77Ｎｄ4.5Ｂ15が成
形性が最も不良であり、その他の磁石組成は成形性がほ
ぼ同等で良好なレベルにある。又、加工温度は400〜450
℃が成形性の面で好ましい。
【００２２】粉末のボンド磁石は等方性であるが、本発
明においては最大エネルギ積が高い異方性バルク磁石が
得られる。このためには、押出における減面率を非常に
高く例えば７０％以上とすることにより、結晶相の容易
磁化方向が押出方向に配向する。異方性については、異
方性エネルギーＥA を測定し、ＥA ≠０であることが確
認された。以下、実施例により本発明を詳しく説明す
る。
明においては最大エネルギ積が高い異方性バルク磁石が
得られる。このためには、押出における減面率を非常に
高く例えば７０％以上とすることにより、結晶相の容易
磁化方向が押出方向に配向する。異方性については、異
方性エネルギーＥA を測定し、ＥA ≠０であることが確
認された。以下、実施例により本発明を詳しく説明す
る。
【００２３】
【実施例】表２のＮｏ．１〜１５の組成（ａｔ％）とな
るように金属Ｆｅ、金属Ｎｄ及び元素Ｂを秤量し、単ロ
ール液体急冷法により合金を作製した。すなわち、１つ
の回転している銅製ロール上方に配置されたノズルより
上記組成の溶解金属をアルゴンガスの圧力により前記ロ
ール上に噴出させ、急冷して薄帯を作製した。以上のよ
うに作製した薄帯の幅は約２ｍｍであり、厚さは約３０
μｍであった。
るように金属Ｆｅ、金属Ｎｄ及び元素Ｂを秤量し、単ロ
ール液体急冷法により合金を作製した。すなわち、１つ
の回転している銅製ロール上方に配置されたノズルより
上記組成の溶解金属をアルゴンガスの圧力により前記ロ
ール上に噴出させ、急冷して薄帯を作製した。以上のよ
うに作製した薄帯の幅は約２ｍｍであり、厚さは約３０
μｍであった。
【００２４】
【表２】 Ｆｅ Ｎｄ Ｂ Ｎｏ．１ ９０ ７ ３ Ｎｏ．２ ８８ ７ ５ Ｎｏ．３ ８０ ５ １５ Ｎｏ．４ ８５ ５ １０ Ｎｏ．５ ９０ ５ ５ Ｎｏ．６ ８８ ５ ７ Ｎｏ．７ ８９ ５ ６ Ｎｏ．８＊ ９１ ７ ２ Ｎｏ．９ ９０ ８ ２ Ｎｏ．１０ ９０ ９ １ Ｎｏ．１１ ８９ ９ ２ Ｎｏ．１２ ８８ １０ ２ Ｎｏ．１３ ８９ １０ １ Ｎｏ．１４ ９０ ６ ４ Ｎｏ．１５ ８９ ６ ５ 備考：＊−比較例
【００２５】得られた薄帯を７００℃で３分間熱処理を
した後、Ｘ線回折により構成を調べた結果を図２に示
す。ＮｄとＢの組成の和が約１０ａｔ％を境にして、こ
れより大きいと非晶質となり、少ないと非晶質と微細な
結晶との混相となった。したがって、Ｆｅ−Ｎｄ−Ｂ３
元系における非晶質形成範囲はＮｄとＢの量の和が少な
くとも９．５ａｔ％以上である。
した後、Ｘ線回折により構成を調べた結果を図２に示
す。ＮｄとＢの組成の和が約１０ａｔ％を境にして、こ
れより大きいと非晶質となり、少ないと非晶質と微細な
結晶との混相となった。したがって、Ｆｅ−Ｎｄ−Ｂ３
元系における非晶質形成範囲はＮｄとＢの量の和が少な
くとも９．５ａｔ％以上である。
【００２６】ＤＳＣとＸ線回折を用いて熱処理過程での
構造を調べた結果を図３に示す。試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．
２では３段の発熱ピークが明瞭に観察され、それぞれの
ピークがα−Ｆｅ、Ｆｅ3 ＢとＮｄ2 Ｆｅ14Ｂの結晶化
に対応していた。後述するように、Ｆｅ3 Ｂと発熱ピー
クが現れている試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２は磁気的特性が
優れていることがわかる。
構造を調べた結果を図３に示す。試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．
２では３段の発熱ピークが明瞭に観察され、それぞれの
ピークがα−Ｆｅ、Ｆｅ3 ＢとＮｄ2 Ｆｅ14Ｂの結晶化
に対応していた。後述するように、Ｆｅ3 Ｂと発熱ピー
クが現れている試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２は磁気的特性が
優れていることがわかる。
【００２７】次に、Ｎｏ．１の合金薄帯を７００℃で３
分間熱処理した。熱処理後の試料の組織は、α−Ｆｅ
相，Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂ相とＦｅ3 Ｂ相からなる微細な結晶
と非晶質相からなる混相組織であった。図４は、本発明
の試料Ｎｏ．１を７００℃で３分間熱処理したＴＥＭ写
真である。この写真を見ると、約２０〜５０ｎｍの微細
な結晶質相と非晶質相が混在していることがわかる。
分間熱処理した。熱処理後の試料の組織は、α−Ｆｅ
相，Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂ相とＦｅ3 Ｂ相からなる微細な結晶
と非晶質相からなる混相組織であった。図４は、本発明
の試料Ｎｏ．１を７００℃で３分間熱処理したＴＥＭ写
真である。この写真を見ると、約２０〜５０ｎｍの微細
な結晶質相と非晶質相が混在していることがわかる。
【００２８】同じく、本発明の試料Ｎｏ．１の熱処理後
における結晶質相と非晶質相の組成をＥＤＳを用いて３
箇所で測定した結果を表３に示す。非晶質中のＮｄは、
結晶質相中のＮｄに比べて多く存在しているのが分か
る。なお、Ｂの組成はＢの投入組成と表５に示す結晶質
相と非晶質相の組成比から算出した。
における結晶質相と非晶質相の組成をＥＤＳを用いて３
箇所で測定した結果を表３に示す。非晶質中のＮｄは、
結晶質相中のＮｄに比べて多く存在しているのが分か
る。なお、Ｂの組成はＢの投入組成と表５に示す結晶質
相と非晶質相の組成比から算出した。
【００２９】
【表３】 試料Ｎｏ．１の構成相の化学分析値（ａｔ％） Ｆｅ Ｎｄ Ｂ 分析（１） 結晶質相 ９５．３ １．８ ２．９ 非晶質相 ８３．６ １１．２ ５．２ 分析（２） 結晶質相 ９５．７ １．５ ２．８ 非晶質相 ８３．８ ９．２ ７．０ 分析（３） 結晶質相 ９６．９ ０．６ ２．５ 非晶質相 ７３．７ １３．２ １３．１
【００３０】また、表４に本発明の試料Ｎｏ．１および
Ｎｏ．９の熱処理後の結晶質相および非晶質相に含まれ
るＯとＢをそれぞれＥＤＳとＰＥＥＬＳを用いて測定し
た結果を示す。非晶質相中のＯの量は結晶質相中のＯの
量の２．６〜６．５倍であり、非晶質相中のＢの量は結
晶質相中のＢの量の１．８〜５．７倍であった。
Ｎｏ．９の熱処理後の結晶質相および非晶質相に含まれ
るＯとＢをそれぞれＥＤＳとＰＥＥＬＳを用いて測定し
た結果を示す。非晶質相中のＯの量は結晶質相中のＯの
量の２．６〜６．５倍であり、非晶質相中のＢの量は結
晶質相中のＢの量の１．８〜５．７倍であった。
【００３１】
【表４】 結晶質相：非晶質相中のＢ、Ｏ元素の含有量比率 試料Ｎｏ．１ 試料Ｎｏ．９ Ｂ Ｏ Ｂ Ｏ （１） １：１．８ １：２．６ １：２．３ １：４．５ （２） １：２．５ １：２．９ １：４．２ １：５．３ （３） １：５．３ １：３．１ １：５．７ １：６．５
【００３２】表５に熱処理後の磁気特性をＶＳＭを用い
て測定した結果を示す。表５によると、本発明の組成範
囲である試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２は、（ＢＨ）max がす
ぐれている。それに対して、Ｆｅ含有量が本発明の組成
範囲外である試料Ｎｏ．８は（ＢＨ）max が劣っている
のが分かる。
て測定した結果を示す。表５によると、本発明の組成範
囲である試料Ｎｏ．１、Ｎｏ．２は、（ＢＨ）max がす
ぐれている。それに対して、Ｆｅ含有量が本発明の組成
範囲外である試料Ｎｏ．８は（ＢＨ）max が劣っている
のが分かる。
【００３３】
【表５】 熱処理条件 Ｂｒ Ｈｃ （ＢＨ）max （Ｔ） （ＭＡ／ｍ） （ｋＪ／ｍ3 ） １ ７００℃、３分間 ０．９７ ０．２１ ７２．０ ２ ７００℃、３分間 ０．９６ ０．１９ ６１．４ ８ ７００℃、３分間 ０．６２ ０．１０ １９．７ ９ ７００℃、３分間 ０．８６ ０．１６ ３５．７
【００３４】図２に熱処理条件後の（ＢＨ）max をＮｄ
とＢの組成に対してプロットした結果を示す。Ｎｄ（希
土類元素）とＢの合計量は２０ｋＪ／ｍ3 以上の（Ｂ
Ｈ）max を得るためには９．５ａｔ％以上とすることが
望ましく、さらに好ましくは、１０ａｔ％以上とするこ
とで６０ｋＪ／ｍ3 の（ＢＨ）max をもつ薄帯が得られ
ることが分かる。したがって、熱処理後の組織が微細結
晶と非晶質相から成り、この非晶質相にＮｄ、Ｏ、Ｂが
結晶質相に比べて高濃度に濃縮していれば良好な磁気特
性が得られる。
とＢの組成に対してプロットした結果を示す。Ｎｄ（希
土類元素）とＢの合計量は２０ｋＪ／ｍ3 以上の（Ｂ
Ｈ）max を得るためには９．５ａｔ％以上とすることが
望ましく、さらに好ましくは、１０ａｔ％以上とするこ
とで６０ｋＪ／ｍ3 の（ＢＨ）max をもつ薄帯が得られ
ることが分かる。したがって、熱処理後の組織が微細結
晶と非晶質相から成り、この非晶質相にＮｄ、Ｏ、Ｂが
結晶質相に比べて高濃度に濃縮していれば良好な磁気特
性が得られる。
【００３５】実施例２ 単ロール法によりＦｅ89Ｎｄ7 Ｂ4 （ａｔ％）からなる
組成の急冷薄帯を作製した。Ｘ線回折結果によりこの薄
帯は非晶質単相であった。この薄帯をロータースピード
ミルで粉砕することにより１５０μｍ以下の粒径の非晶
質粉末を得た。得られた粉末を鋼板（ＳＳ４１）製の容
器に充填し、真空中において３００℃で加熱脱気後、４
５０℃で減面率５０％になるように押出加工をし、充填
密度９９％のバルク体を得た。バルク体の組織は非晶質
単相であった。その後バルク体を１×１０-4ｔｏｒｒ以
下雰囲気において７００℃で５分間の熱処理を行った。
熱処理後のバルク体の組織は非晶質相、ｂｃｃ−Ｆｅ、
Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂからなっていた。又、バルク体はＢｒ＝
１３．０ｋＧ（１．０３ＭＡ／ｍ）、ｉＨｃ＝３．２ｋ
Ｏｅ（０．２５ＭＡ／ｍ）、（ＢＨ）max ＝１４．２Ｍ
Ｇ・Ｏｅ（１１３ｋＪ／ｍ3 ）の磁石特性を示した。
組成の急冷薄帯を作製した。Ｘ線回折結果によりこの薄
帯は非晶質単相であった。この薄帯をロータースピード
ミルで粉砕することにより１５０μｍ以下の粒径の非晶
質粉末を得た。得られた粉末を鋼板（ＳＳ４１）製の容
器に充填し、真空中において３００℃で加熱脱気後、４
５０℃で減面率５０％になるように押出加工をし、充填
密度９９％のバルク体を得た。バルク体の組織は非晶質
単相であった。その後バルク体を１×１０-4ｔｏｒｒ以
下雰囲気において７００℃で５分間の熱処理を行った。
熱処理後のバルク体の組織は非晶質相、ｂｃｃ−Ｆｅ、
Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂからなっていた。又、バルク体はＢｒ＝
１３．０ｋＧ（１．０３ＭＡ／ｍ）、ｉＨｃ＝３．２ｋ
Ｏｅ（０．２５ＭＡ／ｍ）、（ＢＨ）max ＝１４．２Ｍ
Ｇ・Ｏｅ（１１３ｋＪ／ｍ3 ）の磁石特性を示した。
【００３６】実施例３ 単ロール法によりＦｅ90Ｎｄ7 Ｂ3 （ａｔ％）からなる
組成（表２のＮｏ．１）の急冷薄帯を作製した。Ｘ線回
折結果によりこの薄帯は非晶質単相であった。この薄帯
をロータースピードミルで粉砕することにより１５０μ
ｍ以下の粒径の非晶質粉末を得た。得られた粉末をＳＳ
４１製の容器に充填し、真空中において３００℃で加熱
脱気後、４９０℃で減面率５０％になるように押出加工
をし、充填密度９９％のバルク体を得た。バルク体の組
織は非晶質相とｂｃｃ−Ｆｅとの混相であった。その後
バルク体を１×１０-4ｔｏｒｒ以下雰囲気において７５
０℃で３分間の熱処理を行った。熱処理後のバルク体の
組織は非晶質相、ｂｃｃ−Ｆｅ、Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂからな
っていた。Ｂｒ＝１０．８ｋＧ（０．８６ＭＡ／ｍ）、
ｉＨｃ＝２．３ｋＯｅ（０．１８ＭＡ／ｍ）、（ＢＨ）
max ＝８．８ＭＧ・Ｏｅ（７０ｋＪ／ｍ3 ）の磁石特性
を示した。この磁石特性は表５の１と比較して若干の低
下を示した。
組成（表２のＮｏ．１）の急冷薄帯を作製した。Ｘ線回
折結果によりこの薄帯は非晶質単相であった。この薄帯
をロータースピードミルで粉砕することにより１５０μ
ｍ以下の粒径の非晶質粉末を得た。得られた粉末をＳＳ
４１製の容器に充填し、真空中において３００℃で加熱
脱気後、４９０℃で減面率５０％になるように押出加工
をし、充填密度９９％のバルク体を得た。バルク体の組
織は非晶質相とｂｃｃ−Ｆｅとの混相であった。その後
バルク体を１×１０-4ｔｏｒｒ以下雰囲気において７５
０℃で３分間の熱処理を行った。熱処理後のバルク体の
組織は非晶質相、ｂｃｃ−Ｆｅ、Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂからな
っていた。Ｂｒ＝１０．８ｋＧ（０．８６ＭＡ／ｍ）、
ｉＨｃ＝２．３ｋＯｅ（０．１８ＭＡ／ｍ）、（ＢＨ）
max ＝８．８ＭＧ・Ｏｅ（７０ｋＪ／ｍ3 ）の磁石特性
を示した。この磁石特性は表５の１と比較して若干の低
下を示した。
【００３７】実施例４ 単ロール法によりＦｅ89Ｎｄ7 Ｂ4 （ａｔ％）からなる
組成の急冷薄帯を作製した。この薄帯をロータースピー
ドミルで粉砕することにより１５０μｍ以下の粒径の非
晶質粉末を得た。得られた粉末を鋼板（ＳＳ４１製）の
容器に充填し、真空中において３００℃で加熱脱気後、
６８０℃で減面率８０％になるように押出加工をし、加
工と同時に結晶を析出させ、充填密度９９％のバルク体
を得た。押出後のバルク体の組織は非晶質相、ｂｃｃ−
Ｆｅ、Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂからなっていた。このバルク体の
磁気特性を調べた結果、Ｂｒ＝１２．１ｋＧ（０．９６
ＭＡ／ｍ）、ｉＨｃ＝２．５ｋＯｅ（０．１９ＭＡ／
ｍ）、（ＢＨ）max ＝１３．０ＭＧ・Ｏｅ（１０３ｋＪ
／ｍ3 ）の磁石特性を示し、Ｎｄ＝１５ａｔ％のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ系急冷薄帯に相当する最大エネルギ積が得られ
た。
組成の急冷薄帯を作製した。この薄帯をロータースピー
ドミルで粉砕することにより１５０μｍ以下の粒径の非
晶質粉末を得た。得られた粉末を鋼板（ＳＳ４１製）の
容器に充填し、真空中において３００℃で加熱脱気後、
６８０℃で減面率８０％になるように押出加工をし、加
工と同時に結晶を析出させ、充填密度９９％のバルク体
を得た。押出後のバルク体の組織は非晶質相、ｂｃｃ−
Ｆｅ、Ｎｄ2 Ｆｅ14Ｂからなっていた。このバルク体の
磁気特性を調べた結果、Ｂｒ＝１２．１ｋＧ（０．９６
ＭＡ／ｍ）、ｉＨｃ＝２．５ｋＯｅ（０．１９ＭＡ／
ｍ）、（ＢＨ）max ＝１３．０ＭＧ・Ｏｅ（１０３ｋＪ
／ｍ3 ）の磁石特性を示し、Ｎｄ＝１５ａｔ％のＮｄ−
Ｆｅ−Ｂ系急冷薄帯に相当する最大エネルギ積が得られ
た。
【００３８】
【発明の作用及び効果】残留非晶質相は、非晶質相／結
晶質相界面のエネルギを高くするために、結晶粒の成長
を抑制して磁石特性が向上する（請求項１）。残留非晶
質相を利用して磁石特性を向上する方法は従来のＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系化合物の特性を向上する方法とは異なっている
ために、今後残留非晶質相の磁気特性向上の面で材料開
発ができる。
晶質相界面のエネルギを高くするために、結晶粒の成長
を抑制して磁石特性が向上する（請求項１）。残留非晶
質相を利用して磁石特性を向上する方法は従来のＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系化合物の特性を向上する方法とは異なっている
ために、今後残留非晶質相の磁気特性向上の面で材料開
発ができる。
【００３９】又、結晶質相の硬質磁性化合物であるＮｄ
2Ｆｅ14Ｂの他に存在する軟質磁性相であるα−Ｆｅ、
Ｆｅ3Ｂなども微細化することにより、これらの相を硬
質磁性相として挙動させ、結果として磁石特性を向上さ
せる（請求項１，３）。このためにα−Ｆｅが形成され
易いＦｅが多い組成の永久磁石を製造することができ
る。
2Ｆｅ14Ｂの他に存在する軟質磁性相であるα−Ｆｅ、
Ｆｅ3Ｂなども微細化することにより、これらの相を硬
質磁性相として挙動させ、結果として磁石特性を向上さ
せる（請求項１，３）。このためにα−Ｆｅが形成され
易いＦｅが多い組成の永久磁石を製造することができ
る。
【００４０】非晶質相のキュリー点Ｔｃを高くする手段
（請求項２，４）を採用すると、磁石の温度特性が改良
される。
（請求項２，４）を採用すると、磁石の温度特性が改良
される。
【００４１】希土類元素の量を少なくすると（請求項
７）、原料コストの面で非常に有利である。しかもこの
組成の磁石材料はフェライトと比較すると（ＢＨ）max
が同等以上であり、かつＢｒがフェライトを凌駕しかつ
温度特性が良好であるので、この特性を活用した産業用
モーター、アクチュエーター、特に高温で使用される機
器等への応用が期待される。
７）、原料コストの面で非常に有利である。しかもこの
組成の磁石材料はフェライトと比較すると（ＢＨ）max
が同等以上であり、かつＢｒがフェライトを凌駕しかつ
温度特性が良好であるので、この特性を活用した産業用
モーター、アクチュエーター、特に高温で使用される機
器等への応用が期待される。
【００４２】本発明の材料粉末を樹脂で固化したボンド
磁石（請求項９）は、性能及び価格の面で従来の希土類
磁石とフェライト磁石の中間の位置付けの競争力のある
磁石である。すなわち前者ほどの性能は必要ではない
が、後者の性能が不満足な用途に本発明の磁石は好適で
ある。
磁石（請求項９）は、性能及び価格の面で従来の希土類
磁石とフェライト磁石の中間の位置付けの競争力のある
磁石である。すなわち前者ほどの性能は必要ではない
が、後者の性能が不満足な用途に本発明の磁石は好適で
ある。
【００４３】一方、粉末を直接結合したバルク磁石（請
求項１０）はボンド磁石（請求項９）よりも磁石性能が
すぐれているために、競争力の面で一歩進んだ磁石であ
る。焼結磁石では一般的な異方性磁石が、本発明による
と焼結に依らずに得られる（請求項１１）。又これによ
りＮｄ含有量が１０％弱も低減しても従来の急冷薄帯磁
石と同等の磁石特性が得られるために、原料コスト低減
は著しいものがある。
求項１０）はボンド磁石（請求項９）よりも磁石性能が
すぐれているために、競争力の面で一歩進んだ磁石であ
る。焼結磁石では一般的な異方性磁石が、本発明による
と焼結に依らずに得られる（請求項１１）。又これによ
りＮｄ含有量が１０％弱も低減しても従来の急冷薄帯磁
石と同等の磁石特性が得られるために、原料コスト低減
は著しいものがある。
【図１】４種のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石粉末の成形性を示
す図表（図１）である。
す図表（図１）である。
【図２】Ｎｄ量とＢ量に関連するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
の組織及び（ＢＨ）max を示すグラフである。
の組織及び（ＢＨ）max を示すグラフである。
【図３】熱処理温度と生成結晶質相を示すグラフであ
る。
る。
【図４】本発明の試料Ｎｏ．１を７００℃で３分熱処理
したＴＥＭ写真金属顕微鏡（倍率２００万倍）である。
したＴＥＭ写真金属顕微鏡（倍率２００万倍）である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−152110（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01F 1/032 - 1/08 C22C 38/00 303 C22C 45/02
Claims (12)
- 【請求項１】 Ｆｅを主成分（但し９１ａｔ％未満であ
る）とし、１種又は２種以上の希土類元素（略称を
「Ｒ」とする）とホウ素を含有する急冷永久磁石材料に
おいて、１０面積％以下の軟質磁性残留非晶質相を含
み、残部が実質的に、結晶質相からなり、該結晶質相が
熱処理により生成したＲ−Ｆｅ−Ｂ系硬質磁性化合物、
及び磁壁の幅より小さい軟質磁性物質相を含むことを特
徴とする永久磁石材料。 - 【請求項２】 Ｆｅを主成分（但し９１ａｔ％未満であ
る）とし、１種又は２種以上の希土類元素（略称を
「Ｒ」とする）とホウ素を含有する急冷永久磁石材料に
おいて、１０面積％以下の軟質磁性残留非晶質相を含
み、残部が実質的に、結晶質相からなるとともに、前記
軟質磁性残留非晶質相には、前記ホウ素、前記希土類元
素ならびに酸素が前記結晶質相中よりも高濃度に濃縮し
て存在しており、前記結晶質相には、熱処理により生成
したＲ−Ｆｅ−Ｂ系硬質磁性化合物が含まれることを特
徴とする永久磁石材料。 - 【請求項３】 前記結晶質相がさらに磁壁の幅より小さ
い軟質磁性物質相を含むことを特徴とする請求項２記載
の永久磁石材料。 - 【請求項４】 前記結晶質相中に含まれるホウ素と前記
軟質磁性残留非晶質相中に含まれるホウ素の含有量の比
率が１：１．５〜１：７の範囲にあり、前記結晶質相中
に含まれる酸素と前記軟質磁性残留非晶質相中に含まれ
る酸素の含有量の比率が１：１．５〜１：７の範囲にあ
り、かつ前記結晶質相の平均粒径が５〜１００ｎｍであ
ることを特徴とする請求項２又は３記載の永久磁石材
料。 - 【請求項５】 前記結晶質相がα−Ｆｅ，Ｆｅ3Ｂ及び
Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂからなり、前記軟質磁性残留非晶質相が
７０〜９０ａｔ％のＦｅ、５〜２０ａｔ％のＲ及び０〜
２５ａｔ％（０を含まない）のＢよりなる請求項１から
４までの何れか１項記載の永久磁石材料。 - 【請求項６】 永久磁石材料のａｔ％により表される組
成が、Ｆｅa Ｒb Ｂc Ｘ d（ただし、Ｒは希土類元素の
うちの１種又は２種以上の元素を示し、ＸはＣｏ、Ｓ
ｉ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｗ、Ａｌ、Ｃｄ、Ａｕ、Ｉｎ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐ
ｔ、Ｒｕ、Ｓｎ及びＺｎから選択される１種又は２種以
上の元素である）で表され、４０≦ａ＜９１、４．５≦
ｂ≦３５、０．５≦ｃ≦３０、０≦ｄ≦５、９．５≦ｂ
＋ｃ）であることを特徴とする請求項１から５までの何
れか１項記載の永久磁石材料。 - 【請求項７】 ６５≦ａ≦９０、４．５≦ｂ≦７．９、
２≦ｃ≦１０、０≦ｄ≦５、１０≦ｂ＋ｃである請求項
６記載の永久磁石材料。 - 【請求項８】 希土類元素がＮｄである請求項１から７
までの何れか１項記載の永久磁石材料。 - 【請求項９】 粉末形態を有する請求項１から８までの
何れか１項記載の永久磁石材料を樹脂で結合したことを
特徴とする永久磁石。 - 【請求項１０】 粉末形態を有する請求項１から８まで
の何れか１項記載の永久磁石材料を塑性加工で圧着した
ことを特徴とする永久磁石。 - 【請求項１１】 押出加工されており、かつ押出方向に
磁気異方性を有することを特徴とする請求項１０記載の
永久磁石。 - 【請求項１２】 急冷凝固粉末を押出し加工する請求項
１０記載の永久磁石の製造方法。
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