JP3294341B2 - 実像式変倍ファインダー光学系 - Google Patents
実像式変倍ファインダー光学系Info
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- JP3294341B2 JP3294341B2 JP28706592A JP28706592A JP3294341B2 JP 3294341 B2 JP3294341 B2 JP 3294341B2 JP 28706592 A JP28706592 A JP 28706592A JP 28706592 A JP28706592 A JP 28706592A JP 3294341 B2 JP3294341 B2 JP 3294341B2
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- lens
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、実像式変倍ファインダ
ー光学系に関するものである。
ー光学系に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】カメラの厚さは、ファインダーの対物レ
ンズの第１レンズ群の第１面から反射部材の第１反射面
までの長さに依存している。そのためカメラの厚さを小
さくするためには、ファインダー光学系の対物レンズの
長さを短くする必要がある。しかし対物レンズの長さを
短くしようとするためには各レンズの屈折力を強くしな
ければならず、収差の発生が大になる。そこで図２３に
示す特開平４−８６７３３号公報に示すように移動レン
ズ群Ｇ２とＧ３の間に反射面Ｍを設けて光軸を折り曲げ
て対物レンズの長さを短くすることなくカメラの厚さを
小さくしたものがある。しかしこの従来例は、反射面を
１面しかとることが出来ず、対物レンズ系中にもう一つ
の反射面を設ける必要があり、コスト高になる。又カメ
ラの厚さは小さくなるが、カメラの大きさは必ずしも小
さくならない。
ンズの第１レンズ群の第１面から反射部材の第１反射面
までの長さに依存している。そのためカメラの厚さを小
さくするためには、ファインダー光学系の対物レンズの
長さを短くする必要がある。しかし対物レンズの長さを
短くしようとするためには各レンズの屈折力を強くしな
ければならず、収差の発生が大になる。そこで図２３に
示す特開平４−８６７３３号公報に示すように移動レン
ズ群Ｇ２とＧ３の間に反射面Ｍを設けて光軸を折り曲げ
て対物レンズの長さを短くすることなくカメラの厚さを
小さくしたものがある。しかしこの従来例は、反射面を
１面しかとることが出来ず、対物レンズ系中にもう一つ
の反射面を設ける必要があり、コスト高になる。又カメ
ラの厚さは小さくなるが、カメラの大きさは必ずしも小
さくならない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来例は、カメ
ラの厚さを小さくするために、移動レンズ群間に反射面
を設けて光軸を折り曲げるようにしたものである。しか
しこの従来例では反射面をレンズ群間で１面しか設ける
ことが出来ず、したがって光軸を９０°しか曲げること
が出来ない。また光軸が直角に折れ曲がったあとに移動
レンズ群があり、このレンズ群の移動量の分だけカメラ
が縦方向又は横方向に大になり、その後にもう１枚反射
部材を設けねばならず、ファインダーの占める体積が大
になり、コンパクト化にとって好ましくない。また反射
部材をどのような構成にしても必ず移動レンズは互いに
直角に配置されるので、レンズを移動させるための駆動
機構が複雑になる。
ラの厚さを小さくするために、移動レンズ群間に反射面
を設けて光軸を折り曲げるようにしたものである。しか
しこの従来例では反射面をレンズ群間で１面しか設ける
ことが出来ず、したがって光軸を９０°しか曲げること
が出来ない。また光軸が直角に折れ曲がったあとに移動
レンズ群があり、このレンズ群の移動量の分だけカメラ
が縦方向又は横方向に大になり、その後にもう１枚反射
部材を設けねばならず、ファインダーの占める体積が大
になり、コンパクト化にとって好ましくない。また反射
部材をどのような構成にしても必ず移動レンズは互いに
直角に配置されるので、レンズを移動させるための駆動
機構が複雑になる。
【０００４】本発明の目的は、前記の欠点を解消するた
めのもので、３群構成の対物レンズを採用して収差が良
好に補正され、しかもカメラの小型化に対応し得る実像
式変倍ファンダー光学系を提供することにある。
めのもので、３群構成の対物レンズを採用して収差が良
好に補正され、しかもカメラの小型化に対応し得る実像
式変倍ファンダー光学系を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の実像式変倍ファ
ンダー光学系は、変倍系であって全体として正の屈折力
を持つ対物レンズと、正の屈折力を持つ接眼レンズとよ
りなり、前記対物レンズが二つの移動レンズ群と、前記
二つのレンズ群の間に少なくとも二つの反射面を有する
反射部材を有し、反射部材の物体側にある移動レンズ群
の移動量よりも反射部材の瞳側にある移動レンズ群の移
動量を小さくしたことを特徴としている。
ンダー光学系は、変倍系であって全体として正の屈折力
を持つ対物レンズと、正の屈折力を持つ接眼レンズとよ
りなり、前記対物レンズが二つの移動レンズ群と、前記
二つのレンズ群の間に少なくとも二つの反射面を有する
反射部材を有し、反射部材の物体側にある移動レンズ群
の移動量よりも反射部材の瞳側にある移動レンズ群の移
動量を小さくしたことを特徴としている。
【０００６】本発明の光学系は、例えば図１に示すよう
に物体側から順に、負，正，正の第１，第２，第３の三
つのレンズ群Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ3 で構成され第２，第３の
レンズ群Ｇ2 ，Ｇ3 を移動させて変倍を行なう対物レン
ズと接眼レンズにて構成されている。尚図２は図１の斜
視図である。この光学系をカメラに組込むときは、第１
レンズ群Ｇ1 の第１面から反射部材Ｐ 1 の第１反射面ま
での長さを確保しなければならず、これがカメラの厚さ
になる。そのためカメラの厚さを薄くするためには、三
つのレンズ群のうちの移動レンズ群（図１の第２，第３
レンズ群）間に反射部材を配置することにより、第１面
から反射面までの長さを短くすることが考えられる。し
かし移動レンズ群間に一つの反射面しか配置出来ない場
合、カメラの厚さは小さく出来るが、光学系をカメラ内
部にコンパクトに収納出来るとは限らない。本発明の実
像式変倍ファンダー光学系は、移動レンズ群間に二つの
反射面を有するような反射部材を配置したもので、この
ようにすれば、薄くて小型なカメラを実現し得る。
に物体側から順に、負，正，正の第１，第２，第３の三
つのレンズ群Ｇ1 ，Ｇ2 ，Ｇ3 で構成され第２，第３の
レンズ群Ｇ2 ，Ｇ3 を移動させて変倍を行なう対物レン
ズと接眼レンズにて構成されている。尚図２は図１の斜
視図である。この光学系をカメラに組込むときは、第１
レンズ群Ｇ1 の第１面から反射部材Ｐ 1 の第１反射面ま
での長さを確保しなければならず、これがカメラの厚さ
になる。そのためカメラの厚さを薄くするためには、三
つのレンズ群のうちの移動レンズ群（図１の第２，第３
レンズ群）間に反射部材を配置することにより、第１面
から反射面までの長さを短くすることが考えられる。し
かし移動レンズ群間に一つの反射面しか配置出来ない場
合、カメラの厚さは小さく出来るが、光学系をカメラ内
部にコンパクトに収納出来るとは限らない。本発明の実
像式変倍ファンダー光学系は、移動レンズ群間に二つの
反射面を有するような反射部材を配置したもので、この
ようにすれば、薄くて小型なカメラを実現し得る。
【０００７】ここで、従来のファインダー光学系の対物
レンズで負の第１レンズ群，正の第２レンズ群，正の第
３レンズ群よりなるレンズ系において、第２レンズ群と
第３レンズ群の間に反射面を２面設ける場合について考
える。まず第１レンズ群と第２レンズ群のみに着目する
と、これらは負の第１レンズ群と正の第２レンズ群とよ
りなる構成となり、バックフォーカスを長く出来るタイ
プのレンズ構成になる。したがって第２レンズ群の後に
反射部材を配置し、第３レンズ群により視度補正すれば
よいことがわかる。
レンズで負の第１レンズ群，正の第２レンズ群，正の第
３レンズ群よりなるレンズ系において、第２レンズ群と
第３レンズ群の間に反射面を２面設ける場合について考
える。まず第１レンズ群と第２レンズ群のみに着目する
と、これらは負の第１レンズ群と正の第２レンズ群とよ
りなる構成となり、バックフォーカスを長く出来るタイ
プのレンズ構成になる。したがって第２レンズ群の後に
反射部材を配置し、第３レンズ群により視度補正すれば
よいことがわかる。
【０００８】又このように移動レンズ群間に反射部材を
配置すると、第３レンズ群は、中間結像面の付近に配置
されることになる。したがって第３レンズ群に主として
変倍の役割を持たせるようにすると、このレンズ群の移
動量が大になり、中間結像面までの距離を大きくとらな
ければならず、カメラ内部にコンパクトにおさまらなく
なる。そのために反射部材の光路長も十分にとれなくな
る。したがって第２レンズ群に主として変倍の役割を持
たせ又第３レンズ群に視度補正の役割を与えることが好
ましい。つまり反射部材の物体側にある移動レンズ群の
方の移動量よりも反射部材の瞳側にある移動レンズ群の
移動量は小さくなる。
配置すると、第３レンズ群は、中間結像面の付近に配置
されることになる。したがって第３レンズ群に主として
変倍の役割を持たせるようにすると、このレンズ群の移
動量が大になり、中間結像面までの距離を大きくとらな
ければならず、カメラ内部にコンパクトにおさまらなく
なる。そのために反射部材の光路長も十分にとれなくな
る。したがって第２レンズ群に主として変倍の役割を持
たせ又第３レンズ群に視度補正の役割を与えることが好
ましい。つまり反射部材の物体側にある移動レンズ群の
方の移動量よりも反射部材の瞳側にある移動レンズ群の
移動量は小さくなる。
【０００９】以上の内容を式にて示すと次の通りであ
る。
る。
【００１０】 β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＞０ ただし、β２Ｗは第２レンズ群のワイド端での倍率、β
２Ｔは第２レンズ群のテレ端での倍率、β３Ｗは第３レ
ンズ群のワイド端での倍率、β３Ｔは第３レンズ群のテ
レ端での倍率である。
２Ｔは第２レンズ群のテレ端での倍率、β３Ｗは第３レ
ンズ群のワイド端での倍率、β３Ｔは第３レンズ群のテ
レ端での倍率である。
【００１１】以上のように構成することにより、反射面
を２面持つ反射部材を移動レンズ群中に配置することが
出来る。
を２面持つ反射部材を移動レンズ群中に配置することが
出来る。
【００１２】ここでこのレンズ構成の光学系をカメラ内
部に収納する時の配置を述べる。例えば反射部材にポロ
プリズムを用いる場合、カメラ内部で従来あいていた空
間（図２４における斜線部分）を利用して反射部材を配
置することが出来、薄型に出来コンパクトにカメラ内に
収納し得る。また移動レンズ群の移動方向も撮影レンズ
の光軸と同じ方向であるため駆動機構も簡単に出来る。
しかし接眼レンズ系においてプリズムが物体側に移動す
るのでルーペレンズもカメラ内部に入り込むことにな
る。しかし接眼レンズのアイポイントを大にすればよ
い。又アイポイントを大に出来ない場合、図３，図４の
ようにすれば、アイポイントは同じままでカメラの厚さ
を薄くすることが可能である。更に反射部材にポロミラ
ーやダハミラーを使用しても同様の効果が得られる。
部に収納する時の配置を述べる。例えば反射部材にポロ
プリズムを用いる場合、カメラ内部で従来あいていた空
間（図２４における斜線部分）を利用して反射部材を配
置することが出来、薄型に出来コンパクトにカメラ内に
収納し得る。また移動レンズ群の移動方向も撮影レンズ
の光軸と同じ方向であるため駆動機構も簡単に出来る。
しかし接眼レンズ系においてプリズムが物体側に移動す
るのでルーペレンズもカメラ内部に入り込むことにな
る。しかし接眼レンズのアイポイントを大にすればよ
い。又アイポイントを大に出来ない場合、図３，図４の
ようにすれば、アイポイントは同じままでカメラの厚さ
を薄くすることが可能である。更に反射部材にポロミラ
ーやダハミラーを使用しても同様の効果が得られる。
【００１３】図５，図６は、本発明のファインダー光学
系を示した模式図で、Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３は夫々第１，第
２，第３レンズ群である。この図において移動レンズ群
である第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間の光路
長をとることが重要である。第１レンズ群Ｇ１と第２レ
ンズ群Ｇ２だけのレンズ系を考えた場合、中間結像面Ｉ
までの間に反射部材Ｐ１と第３レンズ群Ｇ３とが存在す
るためレンズ群Ｇ１，Ｇ２よりなる系のバックフォーカ
スを大にしなければならない。そのためには次の条件
（１）を満足することが好ましい。 （１） ０．２＜−ｆＷ／ｆ１＜１．５ ただしｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆＷは対物
レンズのワイド端における焦点距離である。
系を示した模式図で、Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３は夫々第１，第
２，第３レンズ群である。この図において移動レンズ群
である第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間の光路
長をとることが重要である。第１レンズ群Ｇ１と第２レ
ンズ群Ｇ２だけのレンズ系を考えた場合、中間結像面Ｉ
までの間に反射部材Ｐ１と第３レンズ群Ｇ３とが存在す
るためレンズ群Ｇ１，Ｇ２よりなる系のバックフォーカ
スを大にしなければならない。そのためには次の条件
（１）を満足することが好ましい。 （１） ０．２＜−ｆＷ／ｆ１＜１．５ ただしｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆＷは対物
レンズのワイド端における焦点距離である。
【００１４】この条件（１）の下限を越えると反射部材
Ｐ１等を配置するに必要な光路長を確保出来ない。条件
（１）の上限を越えると前記の光路長は確保出来るが、
第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎて収差が悪化
し補正が困難になる。
Ｐ１等を配置するに必要な光路長を確保出来ない。条件
（１）の上限を越えると前記の光路長は確保出来るが、
第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎて収差が悪化
し補正が困難になる。
【００１５】以上の説明では、第３レンズ群Ｇ３を正の
群として構成したが負のレンズ群としてもよい。第３レ
ンズ群Ｇ３は、光学系の視度調整の役割を有する。この
ように第３レンズ群Ｇ３を負の屈折力にした時は、視度
調整のためのこの第３レンズ群Ｇ３の移動は、図６のよ
うに正の屈折力の時（図５）の逆になる。
群として構成したが負のレンズ群としてもよい。第３レ
ンズ群Ｇ３は、光学系の視度調整の役割を有する。この
ように第３レンズ群Ｇ３を負の屈折力にした時は、視度
調整のためのこの第３レンズ群Ｇ３の移動は、図６のよ
うに正の屈折力の時（図５）の逆になる。
【００１６】この第３レンズ群Ｇ３は、屈折力が正の場
合（ｆ３＞０）は条件（２）を、又負の場合（ｆ３＜
０）は条件（３）を満足することが望ましい。 （２） ０．２＜ｆ２／ｆ３＜１．２ （３） ０．５＜ｆ２／−ｆ３＜１．５ ただしｆ２，ｆ３は夫々第２レンズ群Ｇ２および第３レ
ンズ群Ｇ３の焦点距離である。
合（ｆ３＞０）は条件（２）を、又負の場合（ｆ３＜
０）は条件（３）を満足することが望ましい。 （２） ０．２＜ｆ２／ｆ３＜１．２ （３） ０．５＜ｆ２／−ｆ３＜１．５ ただしｆ２，ｆ３は夫々第２レンズ群Ｇ２および第３レ
ンズ群Ｇ３の焦点距離である。
【００１７】この条件（２）又は条件（３）の下限を越
えると第３レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなり反射部材の
光路長を保ったまま視度補正を行なうことが出来ない。
又条件（２）又は条件（３）の上限を越えると第３レン
ズ群Ｇ３の屈折力が強くなり収差補正上好ましくない。
えると第３レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなり反射部材の
光路長を保ったまま視度補正を行なうことが出来ない。
又条件（２）又は条件（３）の上限を越えると第３レン
ズ群Ｇ３の屈折力が強くなり収差補正上好ましくない。
【００１８】又歪曲収差を補正するために第３レンズ群
Ｇ３に非球面を設けることが好ましい。反射部材には、
プリズムやミラーを用いることが考えられる。反射部材
としてプリズムを用いる場合、入射面や射出面にパワー
を持たせることが可能であるが、このパワーは正でも負
でもよい。又反射部材としてミラーを用いる場合は、ミ
ラーの物体側にレンズを配置してもよい。
Ｇ３に非球面を設けることが好ましい。反射部材には、
プリズムやミラーを用いることが考えられる。反射部材
としてプリズムを用いる場合、入射面や射出面にパワー
を持たせることが可能であるが、このパワーは正でも負
でもよい。又反射部材としてミラーを用いる場合は、ミ
ラーの物体側にレンズを配置してもよい。
【００１９】
【実施例】次に本発明の実像式変倍ファインダー光学系
の各実施利を示す。 実施例１ ｒ１＝∞ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１＝３ ０．４９ ｒ２＝１４．２８３１（非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝１５．５０４６ ｄ３＝３．５００ ｎ２＝１．４９２４１ ν２ ＝５７．６６ ｒ４＝−１９．１８７１（非球面）ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝２０．９６７４（非球面）ｄ５＝１７．０００ ｎ３＝１．４９２４１ ν３＝５７．６６ ｒ６＝∞ ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝９．４２４９ ｄ７＝２．０００ ｎ４＝１．４９２４１ ν４ ＝５７．６６ ｒ８＝５７．７４４４ ｄ８＝Ｄ４ ｒ９＝∞（視野枠） ｄ９＝１．０００ ｒ１０＝∞ ｄ１０＝２５．０００ ｎ５＝１．４９２４１ ν５ ＝５７．６６ ｒ１１＝∞ ｄ１１＝２．０００ ｒ１２＝１７．８９６０ ｄ１２＝３．４００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６＝５７．６６ ｒ１３＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１３＝２０．０００ ｒ１４＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．８０６３４×１０−４，Ｆ＝−０．８３ ５９５×１０−５ Ｇ＝０．２７０５３×１０−６ （第４面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．１６１６５×１０−４，Ｆ＝−０．１３ ０９８×１０−６ Ｇ＝０．２２３０７×１０−６ （第５面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．１８４７９×１０−３，Ｆ＝０．２４ ９７７×１０−４ Ｇ＝−０．１００００×１０−５ （第１３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝．０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω４９．２° ３５．７° ２５．８° Ｄ１ １６．９３１３ １２．６６３９ ５．７８５１ Ｄ２ ０．９９３４ ５．２６０８ １２．１３９７ Ｄ３ １．１６４６ ２．４６０９ １．００００ Ｄ４ ２．４９６３ １．２０００ ２．６６０９ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．８３７，−ｆＷ／ｆ１＝０．３６０，ｆ２ ／ｆ３＝０．７９８ 実施例２ ｒ１＝−４７．６３４９ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１＝３０．４９ ｒ２＝１１．３０９０ （非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝８．５９４０ ｄ３＝４．０００ ｎ２＝１．４９２４１ ν２ ＝５７．６６ ｒ４＝−１３．８８２２（非球面）ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝−１５７．１６２８ ｄ５＝１７．０００ ｎ３＝１．４９２４１ ν３＝５７．６６ ｒ６＝−３４．８０８３ ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝２８．５５３４（非球面）ｄ７＝２．０００ ｎ４＝１．４９２４１ ν４＝５７．６６ ｒ８＝−９．５８７５ ｄ８＝Ｄ４ ｒ９＝∞（視野枠） ｄ９＝１．０００ ｒ１０＝∞ ｄ１０＝２５．０００ ｎ５＝１．４９２４１ ν５ ＝５７．６６ ｒ１１＝∞ ｄ１１＝２．０００ ｒ１２＝１７．８９６０ ｄ１２＝３．４００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６＝５７．６６ ｒ１３＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１３＝２０．０００ ｒ１４＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．３７５８７×１０−４，Ｆ＝−０．４０ ６８８×１０−５ Ｇ＝０．１７０９３×１０−６ （第４面）Ｐ＝１００００，Ｅ＝０．４２７９８×１０−３，Ｆ＝−０．６１０ ０６×１０−５ Ｇ＝０．１１４７８×１０−６ （第７面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．５２３３８×１０−３，Ｆ＝−０．４０ ７０６×１０−４ Ｇ＝−０．５７７０７×１０−６ （第１３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝−０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω４８．６° ３６．２° ２５．７° Ｄ１ １０．２３５５ ８．３０１４ ３．７０５５ Ｄ２ １．２６５０ ３．１９９１ ７．７９５０ Ｄ３ １．００００ ２．７４８３ １．５８７３ Ｄ４ ２．７４８３ １．００００ ２．１６１０ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．６７０，−ｆＷ／ｆ１＝０．５６７，ｆ２ ／ｆ３＝０．７７２ 実施例３ ｒ１＝１０．７８２６ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１ ＝３０．４９ ｒ２＝５．７６０２（非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝１７．２７２７ ｄ３＝３．５００ ｎ２＝１．４９２４１ ν ２＝５７．６６ ｒ４＝−１９．９９１７（非球面）ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝２２．７５２１（非球面）ｄ５＝１９．０００ ｎ３＝１．４９２４１ ν３＝５７．６６ ｒ６＝−９．２５３３ ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝−６．５７７４（非球面）ｄ７＝２．１２３ ｎ４＝１．５８４２３ ν４＝３０．４９ ｒ８＝−１３．５８９２ ｄ８＝Ｄ４ ｒ９＝∞（視野枠） ｄ９＝１．０００ ｒ１０＝∞ ｄ１０＝２５．０００ ｎ５＝１．４９２４１ ν５ ＝５７．６６ ｒ１１＝∞ ｄ１１＝２．０００ ｒ１２＝１７．８９６０ ｄ１２＝３．４００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６＝５７．６６ ｒ１３＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１３＝２０．０００ ｒ１４＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．１６１１３×１０−３，Ｆ＝０．２４ ３８３×１０−５ Ｇ＝−０．２８４３７×１０−６ （第４面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．８３８０１×１０−４，Ｆ＝０．２９ ４５２×１０−５ Ｇ＝−０．１３８６９×１０−６ （第５面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．２４６６６×１０−３，Ｆ＝０．１５ ７００×１０−５ Ｇ＝−０．１９１１３×１０−６ （第７面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．５１０８０×１０−３，Ｆ＝０．１１ ２２２×１０−３ Ｇ＝−０．２７０７７×１０−５ （第１３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝−０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω ４９．４° ３６．７° ２６．３° Ｄ１ ２２．７５０９ １８．０６４５ １０．９６６９ Ｄ２ １．００００ ５．６８６５ １２．７８４０ Ｄ３ ２．４４４３ １．３０００ ２．３３１８ Ｄ４ １．１８７６ ２．３３１８ １．３０００ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．７９９，−ｆＷ／ｆ１＝０．３８６， ｆ２／−ｆ３＝０．７９０ 実施例４ ｒ１＝−１１．３４８３ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１＝３０．４９ ｒ２＝１１．７０９２ （非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝８．５４４８（非球面）ｄ３＝２．２２３ ｎ２：１．４９２４１ ν２ ：５７．６６ ｒ４＝−９．９７７８ ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝５７．１１２６ ｄ５＝１．０００ ｎ３＝１．５８４２３ ν３ ＝３０．４９ ｒ６＝１０．２６７７（非球面）ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝６．２５０２ ｄ７＝３．５８７ ｎ４＝１．４９２４１ ν４ ＝５７．６６ ｒ８＝１６．３４１９ ｄ８＝０．５００ ｒ９＝５．３４７０（非球面）ｄ９＝１．０００ ｎ５＝１．５８４２３ ν５ ＝３０．４９ ｒ１０＝４．９１０６ ｄ１０＝Ｄ４ ｒ１１＝∞（視野枠） ｄ１１＝１．０００ ｒ１２＝∞ ｄ１２＝２５．０００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６ ＝５７．６６ ｒ１３＝∞ ｄ１３＝２．０００ ｒ１４＝１７．８９６０ ｄ１４＝３．４００ ｎ７＝１．４９２４１ ν７＝５７．６６ ｒ１５＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１５＝２０．０００ ｒ１６＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．８１５６３×１０−３，Ｆ＝０．２８ ４４４×１０−４ Ｇ＝−０．１７３７６×１０−６ （第３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．７５４５４×１０−３，Ｆ＝−０．１ ９２８７×１０−５ Ｇ＝０．１３０１４×１０−６ （第６面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．８８２３３×１０−４，Ｆ＝−０．２ ０８７１×１０−５ Ｇ＝−０．８６３９５×１０−６ （第９面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．１４４５９×１０−２，Ｆ＝０．３９ ２５９×１０−４ Ｇ＝−０．３４７８２×１０−５ （第１５面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝−０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω ５０．６° ３３．９° ２３．９° Ｄ１ １２．３８６０ １０．２２２８ ６．７３２９ Ｄ２ １．００００ ３．１６３３ ６．６５３１ Ｄ３ １９．００００ ２０．５４８４ １９．８２９１ Ｄ４ ５．０４８４ ３．５０００ ４．２１９３ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．６０７，−ｆＷ／ｆ１＝０．９０８，ｆ２ ／ｆ３＝０．５５７ 実施例１は、図７に示す通りの構成で、対物レンズが負
の屈折力を持ち固定群である第１レンズ群Ｇ１と正の屈
折力を持ち移動群である第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折
力を持つ（第２レンズ群Ｇ２の側が凸面となった）反射
部材であるプリズムＰ１と、正の屈折力を持ち移動群で
ある第３レンズ群Ｇ３とよりなり、接眼レンズが反射部
材Ｐ２と正の屈折力を持ち固定群である第４レンズ群Ｇ
４とよりなっている。この光学系で、対物レンズの第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とを光軸に添った方向
に移動させて変倍と視度補正とを行なっている。又プリ
ズムＰ１の物体側の面を凸面にしてあるので、第３レン
ズ群Ｇ３への入射角度がゆるくなり歪曲収差の発生が少
なくなっている。したがって第３レンズ群Ｇ３に非球面
を用いなくとも良好な性能になっている。
の各実施利を示す。 実施例１ ｒ１＝∞ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１＝３ ０．４９ ｒ２＝１４．２８３１（非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝１５．５０４６ ｄ３＝３．５００ ｎ２＝１．４９２４１ ν２ ＝５７．６６ ｒ４＝−１９．１８７１（非球面）ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝２０．９６７４（非球面）ｄ５＝１７．０００ ｎ３＝１．４９２４１ ν３＝５７．６６ ｒ６＝∞ ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝９．４２４９ ｄ７＝２．０００ ｎ４＝１．４９２４１ ν４ ＝５７．６６ ｒ８＝５７．７４４４ ｄ８＝Ｄ４ ｒ９＝∞（視野枠） ｄ９＝１．０００ ｒ１０＝∞ ｄ１０＝２５．０００ ｎ５＝１．４９２４１ ν５ ＝５７．６６ ｒ１１＝∞ ｄ１１＝２．０００ ｒ１２＝１７．８９６０ ｄ１２＝３．４００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６＝５７．６６ ｒ１３＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１３＝２０．０００ ｒ１４＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．８０６３４×１０−４，Ｆ＝−０．８３ ５９５×１０−５ Ｇ＝０．２７０５３×１０−６ （第４面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．１６１６５×１０−４，Ｆ＝−０．１３ ０９８×１０−６ Ｇ＝０．２２３０７×１０−６ （第５面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．１８４７９×１０−３，Ｆ＝０．２４ ９７７×１０−４ Ｇ＝−０．１００００×１０−５ （第１３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝．０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω４９．２° ３５．７° ２５．８° Ｄ１ １６．９３１３ １２．６６３９ ５．７８５１ Ｄ２ ０．９９３４ ５．２６０８ １２．１３９７ Ｄ３ １．１６４６ ２．４６０９ １．００００ Ｄ４ ２．４９６３ １．２０００ ２．６６０９ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．８３７，−ｆＷ／ｆ１＝０．３６０，ｆ２ ／ｆ３＝０．７９８ 実施例２ ｒ１＝−４７．６３４９ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１＝３０．４９ ｒ２＝１１．３０９０ （非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝８．５９４０ ｄ３＝４．０００ ｎ２＝１．４９２４１ ν２ ＝５７．６６ ｒ４＝−１３．８８２２（非球面）ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝−１５７．１６２８ ｄ５＝１７．０００ ｎ３＝１．４９２４１ ν３＝５７．６６ ｒ６＝−３４．８０８３ ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝２８．５５３４（非球面）ｄ７＝２．０００ ｎ４＝１．４９２４１ ν４＝５７．６６ ｒ８＝−９．５８７５ ｄ８＝Ｄ４ ｒ９＝∞（視野枠） ｄ９＝１．０００ ｒ１０＝∞ ｄ１０＝２５．０００ ｎ５＝１．４９２４１ ν５ ＝５７．６６ ｒ１１＝∞ ｄ１１＝２．０００ ｒ１２＝１７．８９６０ ｄ１２＝３．４００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６＝５７．６６ ｒ１３＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１３＝２０．０００ ｒ１４＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．３７５８７×１０−４，Ｆ＝−０．４０ ６８８×１０−５ Ｇ＝０．１７０９３×１０−６ （第４面）Ｐ＝１００００，Ｅ＝０．４２７９８×１０−３，Ｆ＝−０．６１０ ０６×１０−５ Ｇ＝０．１１４７８×１０−６ （第７面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．５２３３８×１０−３，Ｆ＝−０．４０ ７０６×１０−４ Ｇ＝−０．５７７０７×１０−６ （第１３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝−０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω４８．６° ３６．２° ２５．７° Ｄ１ １０．２３５５ ８．３０１４ ３．７０５５ Ｄ２ １．２６５０ ３．１９９１ ７．７９５０ Ｄ３ １．００００ ２．７４８３ １．５８７３ Ｄ４ ２．７４８３ １．００００ ２．１６１０ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．６７０，−ｆＷ／ｆ１＝０．５６７，ｆ２ ／ｆ３＝０．７７２ 実施例３ ｒ１＝１０．７８２６ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１ ＝３０．４９ ｒ２＝５．７６０２（非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝１７．２７２７ ｄ３＝３．５００ ｎ２＝１．４９２４１ ν ２＝５７．６６ ｒ４＝−１９．９９１７（非球面）ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝２２．７５２１（非球面）ｄ５＝１９．０００ ｎ３＝１．４９２４１ ν３＝５７．６６ ｒ６＝−９．２５３３ ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝−６．５７７４（非球面）ｄ７＝２．１２３ ｎ４＝１．５８４２３ ν４＝３０．４９ ｒ８＝−１３．５８９２ ｄ８＝Ｄ４ ｒ９＝∞（視野枠） ｄ９＝１．０００ ｒ１０＝∞ ｄ１０＝２５．０００ ｎ５＝１．４９２４１ ν５ ＝５７．６６ ｒ１１＝∞ ｄ１１＝２．０００ ｒ１２＝１７．８９６０ ｄ１２＝３．４００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６＝５７．６６ ｒ１３＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１３＝２０．０００ ｒ１４＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．１６１１３×１０−３，Ｆ＝０．２４ ３８３×１０−５ Ｇ＝−０．２８４３７×１０−６ （第４面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．８３８０１×１０−４，Ｆ＝０．２９ ４５２×１０−５ Ｇ＝−０．１３８６９×１０−６ （第５面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．２４６６６×１０−３，Ｆ＝０．１５ ７００×１０−５ Ｇ＝−０．１９１１３×１０−６ （第７面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．５１０８０×１０−３，Ｆ＝０．１１ ２２２×１０−３ Ｇ＝−０．２７０７７×１０−５ （第１３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝−０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω ４９．４° ３６．７° ２６．３° Ｄ１ ２２．７５０９ １８．０６４５ １０．９６６９ Ｄ２ １．００００ ５．６８６５ １２．７８４０ Ｄ３ ２．４４４３ １．３０００ ２．３３１８ Ｄ４ １．１８７６ ２．３３１８ １．３０００ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．７９９，−ｆＷ／ｆ１＝０．３８６， ｆ２／−ｆ３＝０．７９０ 実施例４ ｒ１＝−１１．３４８３ ｄ１＝１．０００ ｎ１＝１．５８４２３ ν１＝３０．４９ ｒ２＝１１．７０９２ （非球面）ｄ２＝Ｄ１ ｒ３＝８．５４４８（非球面）ｄ３＝２．２２３ ｎ２：１．４９２４１ ν２ ：５７．６６ ｒ４＝−９．９７７８ ｄ４＝Ｄ２ ｒ５＝５７．１１２６ ｄ５＝１．０００ ｎ３＝１．５８４２３ ν３ ＝３０．４９ ｒ６＝１０．２６７７（非球面）ｄ６＝Ｄ３ ｒ７＝６．２５０２ ｄ７＝３．５８７ ｎ４＝１．４９２４１ ν４ ＝５７．６６ ｒ８＝１６．３４１９ ｄ８＝０．５００ ｒ９＝５．３４７０（非球面）ｄ９＝１．０００ ｎ５＝１．５８４２３ ν５ ＝３０．４９ ｒ１０＝４．９１０６ ｄ１０＝Ｄ４ ｒ１１＝∞（視野枠） ｄ１１＝１．０００ ｒ１２＝∞ ｄ１２＝２５．０００ ｎ６＝１．４９２４１ ν６ ＝５７．６６ ｒ１３＝∞ ｄ１３＝２．０００ ｒ１４＝１７．８９６０ ｄ１４＝３．４００ ｎ７＝１．４９２４１ ν７＝５７．６６ ｒ１５＝−２２．９５２０（非球面）ｄ１５＝２０．０００ ｒ１６＝∞（アイポイント） 非球面係数 （第２面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．８１５６３×１０−３，Ｆ＝０．２８ ４４４×１０−４ Ｇ＝−０．１７３７６×１０−６ （第３面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．７５４５４×１０−３，Ｆ＝−０．１ ９２８７×１０−５ Ｇ＝０．１３０１４×１０−６ （第６面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．８８２３３×１０−４，Ｆ＝−０．２ ０８７１×１０−５ Ｇ＝−０．８６３９５×１０−６ （第９面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝−０．１４４５９×１０−２，Ｆ＝０．３９ ２５９×１０−４ Ｇ＝−０．３４７８２×１０−５ （第１５面）Ｐ＝１．００００，Ｅ＝０．７９２６７×１０−４，Ｆ＝−０．５ ７０４０×１０−６ Ｇ＝０．６８５０１×１０−８ 倍率 ０．４２ ０．５５ ０．７３ 入射角２ω ５０．６° ３３．９° ２３．９° Ｄ１ １２．３８６０ １０．２２２８ ６．７３２９ Ｄ２ １．００００ ３．１６３３ ６．６５３１ Ｄ３ １９．００００ ２０．５４８４ １９．８２９１ Ｄ４ ５．０４８４ ３．５０００ ４．２１９３ β２Ｔ／β２Ｗ−β３Ｔ／β３Ｗ＝０．６０７，−ｆＷ／ｆ１＝０．９０８，ｆ２ ／ｆ３＝０．５５７ 実施例１は、図７に示す通りの構成で、対物レンズが負
の屈折力を持ち固定群である第１レンズ群Ｇ１と正の屈
折力を持ち移動群である第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折
力を持つ（第２レンズ群Ｇ２の側が凸面となった）反射
部材であるプリズムＰ１と、正の屈折力を持ち移動群で
ある第３レンズ群Ｇ３とよりなり、接眼レンズが反射部
材Ｐ２と正の屈折力を持ち固定群である第４レンズ群Ｇ
４とよりなっている。この光学系で、対物レンズの第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とを光軸に添った方向
に移動させて変倍と視度補正とを行なっている。又プリ
ズムＰ１の物体側の面を凸面にしてあるので、第３レン
ズ群Ｇ３への入射角度がゆるくなり歪曲収差の発生が少
なくなっている。したがって第３レンズ群Ｇ３に非球面
を用いなくとも良好な性能になっている。
【００２０】この実施例１の光学系では、第１レンズ群
Ｇ１の眼側の面ｒ２、第２レンズ群Ｇ２の眼側の面
ｒ４、プリズムＰ１の凸面ｒ５、第４レンズ群Ｇ４の眼
側の面ｒ１３が非球面である。
Ｇ１の眼側の面ｒ２、第２レンズ群Ｇ２の眼側の面
ｒ４、プリズムＰ１の凸面ｒ５、第４レンズ群Ｇ４の眼
側の面ｒ１３が非球面である。
【００２１】実施例２は、図８に示す構成で、実施例１
と同様の構成である。反射部材であるプリズムＰ１の物
体側の面は物体側に凹の面である。この場合、プリズム
内部では全反射の条件を満足しないので、プリズムには
アルミニュウムを蒸着する等が好ましい。また第３レン
ズ群Ｇ３は両凸レンズである。
と同様の構成である。反射部材であるプリズムＰ１の物
体側の面は物体側に凹の面である。この場合、プリズム
内部では全反射の条件を満足しないので、プリズムには
アルミニュウムを蒸着する等が好ましい。また第３レン
ズ群Ｇ３は両凸レンズである。
【００２２】この実施例では、面ｒ２，ｒ４，ｒ７，ｒ
１３が非球面である。
１３が非球面である。
【００２３】実施例３は、図９に示す構成で、負の屈折
力を持ち固定群である第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力
を持ち移動群である第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を
持つ（物体側の面が凸面）反射部材であるプリズムＰ１
と、負の屈折力を持ち移動群である第３レンズ群Ｇ３と
よりなる対物レンズと、反射部材Ｐ２と正の屈折力を持
ち固定群である第４レンズ群Ｇ４とからなる接眼レンズ
からなる。ここで第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３
とを移動させて、変倍と視度補正とを行なっている。
力を持ち固定群である第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力
を持ち移動群である第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を
持つ（物体側の面が凸面）反射部材であるプリズムＰ１
と、負の屈折力を持ち移動群である第３レンズ群Ｇ３と
よりなる対物レンズと、反射部材Ｐ２と正の屈折力を持
ち固定群である第４レンズ群Ｇ４とからなる接眼レンズ
からなる。ここで第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３
とを移動させて、変倍と視度補正とを行なっている。
【００２４】第３レンズ群Ｇ３が負の屈折力を持ちその
物体側に正の屈折力を持つ反射部材が配置されているの
でプリズム内部では大部分の光線が全反射の条件を満足
する。
物体側に正の屈折力を持つ反射部材が配置されているの
でプリズム内部では大部分の光線が全反射の条件を満足
する。
【００２５】この実施例３も面ｒ２，ｒ４，ｒ５，ｒ
１３が非球面である。
１３が非球面である。
【００２６】実施例４は、図１０に示す構成で、負の屈
折力を持ち固定群である第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折
力を持ち移動群である第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力
を持ち固定群である第３レンズ群Ｇ３と、二つの反射面
をもつ反射部材Ｐ１のミラーと、正の第１レンズと負の
第２レンズの２枚のレンズからなり全体として正の屈折
力を持つ移動群である第４レンズ群Ｇ４とよりなる対物
レンズと、反射部材Ｐ２と正の屈折力を持ち固定群であ
る第５レンズ群Ｇ５の接眼レンズとからなる。この実施
例４は、第１、第２レンズ群の後に反射部材を配置する
に必要な光路長をとれないので、第２レンズ群Ｇ２の次
に負の屈折力を持つ固定群Ｇ３を配置して大きな光路長
をとるようにしている。尚図１０およびデーターには反
射部材Ｐ１は示していないが、図やデーターよりわかる
ように第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間は二つ
の反射面を持つミラーを配置するのに必要な間隔になっ
ている。
折力を持ち固定群である第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折
力を持ち移動群である第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力
を持ち固定群である第３レンズ群Ｇ３と、二つの反射面
をもつ反射部材Ｐ１のミラーと、正の第１レンズと負の
第２レンズの２枚のレンズからなり全体として正の屈折
力を持つ移動群である第４レンズ群Ｇ４とよりなる対物
レンズと、反射部材Ｐ２と正の屈折力を持ち固定群であ
る第５レンズ群Ｇ５の接眼レンズとからなる。この実施
例４は、第１、第２レンズ群の後に反射部材を配置する
に必要な光路長をとれないので、第２レンズ群Ｇ２の次
に負の屈折力を持つ固定群Ｇ３を配置して大きな光路長
をとるようにしている。尚図１０およびデーターには反
射部材Ｐ１は示していないが、図やデーターよりわかる
ように第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間は二つ
の反射面を持つミラーを配置するのに必要な間隔になっ
ている。
【００２７】上記の各実施例で用いる非球面の形状は、
光軸方向をｘ光軸と垂直な方向をｙとした時次のように
表わされる。
光軸方向をｘ光軸と垂直な方向をｙとした時次のように
表わされる。
【００２８】ただしＣは非球面の面頂の曲率、Ｐは円錐
定数、Ｅ、Ｆ、Ｇは非球面係数である。
定数、Ｅ、Ｆ、Ｇは非球面係数である。
【００２９】
【発明の効果】本発明は、対物レンズの移動レンズ群間
に二つの反射面を有する反射部材を配置することにより
薄く小型のカメラに配置し得てしかも移動レンズ群の駆
動機構を簡単になし得て、又光学性能も良好な実像式変
倍ファインダー光学系になし得たものである。
に二つの反射面を有する反射部材を配置することにより
薄く小型のカメラに配置し得てしかも移動レンズ群の駆
動機構を簡単になし得て、又光学性能も良好な実像式変
倍ファインダー光学系になし得たものである。
【図１】本発明のファインダー光学系の構成を示す図
【図２】図１の光学系の斜視図
【図３】本発明のファインダー光学系の他の構成を示す
図
図
【図４】図３の光学系の斜視図
【図５】本発明のファインダー光学系の構成を模式的に
示した図
示した図
【図６】本発明のファインダー光学系の他の構成を模式
的に示した図
的に示した図
【図７】本発明の実施例１の構成を示す図
【図８】本発明の実施例２の構成を示す図
【図９】本発明の実施例３の構成を示す図
【図１０】本発明の実施例４の構成を示す図
【図１１】実施例１の広角端における収差曲線図
【図１２】実施例１の中間焦点距離における収差曲線図
【図１３】実施例１の望遠端における収差曲線図
【図１４】実施例２の広角端における収差曲線図
【図１５】実施例２の中間焦点距離における収差曲線図
【図１６】実施例２の望遠端における収差曲線図
【図１７】実施例３の広角端における収差曲線図
【図１８】実施例３の中間焦点距離における収差曲線図
【図１９】実施例３の望遠端における収差曲線図
【図２０】実施例４の広角端における収差曲線図
【図２１】実施例４の中間焦点距離における収差曲線図
【図２２】実施例４の望遠端における収差曲線図
【図２３】従来のファインダー光学系の構成を示す図
【図２４】他の従来のファインダー光学系の構成を示す
図
図
【図２５】図２４に示す従来例の斜視図
【図２６】他の従来のファインダー光学系の構成を示す
図
図
【図２７】図２６に示す従来例の斜視図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−133355（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−53914（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−129224（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−204616（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−282509（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−147831（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−257817（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−179908（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−238314（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−109974（ＪＰ，Ａ) 実開 昭52−3534（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−65609（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04
Claims (10)
- 【請求項１】変倍系であって全体として正の屈折力を持
つ対物レンズと、正の屈折力を持つ接眼レンズとよりな
り、前記の対物レンズが二つの移動レンズ群を有し、前
記の二つの移動レンズ群の間に反射面を少なくとも２面
有している反射部材が配置され、前記反射部材の物体側
にある移動レンズ群の移動量よりも前記反射部材の瞳側
にある移動レンズ群の移動量を小さくした実像式変倍フ
ァインダー光学系であって、前記対物レンズは物体側か
ら順に、負の第１レンズ群、正の第２レンズ群、正の第
３レンズ群を有し、前記第２のレンズ群と前記第３のレ
ンズ群を移動させて変倍を行ない、次の条件（１）を満
足することを特徴とする実像式変倍ファインダー光学
系。（１） ０．２＜−ｆ W ／ｆ 1 ＜１．５ ただしｆ 1 は第１レンズ群の焦点距離、ｆ W は対物レンズ
のワイド端における焦点距離である。 - 【請求項２】変倍系であって全体として正の屈折力を持
つ対物レンズと、正の屈折力を持つ接眼レンズとよりな
り、前記の対物レンズが二つの移動レンズ群を有し、前
記の二つの移動レンズ群の間に反射面を少なくとも２面
有している反射部材が配置され、前記反射部材の物体側
にある移動レンズ群の移動量よりも前記反射部材の瞳側
にある移動レンズ群の移動量を小さくした実像式変倍フ
ァインダー光学系であって、前記対物レンズは物体側か
ら順に、負の第１レンズ群、正の第２レンズ群、負の第
３レンズ群を有し、前記第２のレンズ群と前記第３のレ
ンズ群を移動させて変倍を行ない、次の条件（１）を満
足することを特徴とする実像式変倍ファインダー光学
系。（１） ０．２＜−ｆ W ／ｆ 1 ＜１．５ ただしｆ 1 は第１レンズ群の焦点距離、ｆ W は対物レンズ
のワイド端における焦点距離である。 - 【請求項３】変倍系であって全体として正の屈折力を持
つ対物レンズと、正の屈折力を持つ接眼レンズとよりな
り、前記の対物レンズが二つの移動レンズ群を有し、前
記の二つの移動レンズ群の間に反射面を少なくとも２面
有している反射部材が配置され、前記反射部材の物体側
にある移動レンズ群の移動量よりも前記反射部材の瞳側
にある移動レンズ群の移動量を小さくした実像式変倍フ
ァインダー光学系であって、前記対物レンズは物体側か
ら順に、負の第１レンズ群、正の第２レンズ群、正の第
３レンズ群を有し、前記第２のレンズ群と前記第３のレ
ンズ群を移動させて変倍を行ない、次の条件（２）を満
足することを特徴とする実像式変倍ファインダー光学
系。（２） ０．２＜ｆ 2 ／ｆ 3 ＜１．２ ただしｆ 2 ，ｆ 3 は夫々第２レンズ群および第３レンズ群
の焦点距離である。 - 【請求項４】変倍系であって全体として正の屈折力を持
つ対物レンズと、正の屈折力を持つ接眼レンズとよりな
り、前記の対物レンズが二つの移動レンズ群を有し、前
記の二つの移動レンズ群の間に反射面を少なくとも２面
有している反射部材が配置され、前記反射部材の物体側
にある移動レンズ群の移動量よりも前記反射部材の瞳側
にある移動レンズ群の移動量を小さくした実像式変倍フ
ァインダー光学系であって、前記対物レンズは物体側か
ら順に、負の第１レンズ群、正の第２レンズ群、負の第
３レンズ群を有し、前記第２のレンズ群と前記第３のレ
ンズ群を移動させて変倍を行ない、次の条件（３）を満
足することを特徴とする実像式変倍ファインダー光学
系。（３） ０．５＜ｆ 2 ／−ｆ 3 ＜１．５ ただしｆ 2 ，ｆ 3 は夫々第２レンズ群および第３レンズ群
の焦点距離である。 - 【請求項５】前記瞳側にある移動レンズ群が中間結像面
近傍に位置することを特徴とする請求項１、２、３、又
は４の実像式変倍ファインダー光学系。 - 【請求項６】次の条件（２）を満足する請求項１の実像
式変倍ファンダー光学系。 （２） ０．２＜ｆ2／ｆ3＜１．２ ただしｆ2，ｆ3は夫々第２レンズ群および第３レンズ群
の焦点距離である。 - 【請求項７】次の条件（３）を満足する請求項２の実像
式変倍ファンダー光学系。 （３） ０．５＜ｆ2／−ｆ3＜１．５ ただしｆ2，ｆ3は夫々第２レンズ群および第３レンズ群
の焦点距離である。 - 【請求項８】前記第３レンズ群に非球面を設けた請求項
１、２、３又は４の実像式変倍ファンダー光学系。 - 【請求項９】前記反射部材としてプリズムを用い、前記
プリズムの入射面か射出面にパワーを持たせた請求項
１、２、３又は４の実像式変倍ファンダー光学系。 - 【請求項１０】前記反射部材としてミラーを用い、前記
ミラーの物体側にレンズを配置した請求項１、２、３又
は４の実像式変倍ファンダー光学系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28706592A JP3294341B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 実像式変倍ファインダー光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28706592A JP3294341B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 実像式変倍ファインダー光学系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06118303A JPH06118303A (ja) | 1994-04-28 |
| JP3294341B2 true JP3294341B2 (ja) | 2002-06-24 |
Family
ID=17712602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28706592A Expired - Fee Related JP3294341B2 (ja) | 1992-10-02 | 1992-10-02 | 実像式変倍ファインダー光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3294341B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3469666B2 (ja) * | 1995-03-03 | 2003-11-25 | オリンパス光学工業株式会社 | ケプラー式変倍ファインダー |
| JP3506796B2 (ja) * | 1995-03-14 | 2004-03-15 | オリンパス株式会社 | 実像式変倍ファインダー |
| JP3434619B2 (ja) * | 1995-06-01 | 2003-08-11 | オリンパス光学工業株式会社 | 実像式変倍ファインダー光学系 |
-
1992
- 1992-10-02 JP JP28706592A patent/JP3294341B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH06118303A (ja) | 1994-04-28 |
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