JPH10311956A - ファインダー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 カメラ等のファインダーにおいて、色収差の
改善をなし、大きさや部品点数を変えずに見え具合の一
層良いファインダー。 【解決手段】 フィルムあるいは撮像素子によって像を
記録する機能を有する装置に設けられた、像として記録
される領域を事前に確認することの可能な実像式ファイ
ンダーであって、このファインダーは回折面ｒ₃ 、ｒ₈
を用いることによって色収差補正を行う。回折面のパワ
ーφ_DOE は｜φ_DOE ｜＜０．０１５の条件を満たす。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、回折現象に基づく
レンズ作用を持った回折面を有する光学系に関するもの
であり、特に、銀塩カメラやデジタルカメラあるいはビ
デオカメラ等のカメラに用いられるファインダーに関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】カメラのファインダーは、逆ガリレオ式
ファインダーと実像式ファインダーに大別される。前者
は、被写体側より順に、負レンズと正レンズにて構成さ
れており、正立正像の虚像を形成できる。いわゆるガリ
レオ式望遠鏡を逆にした構成となっているため、この名
がある。このタイプのメリットとしては、部品点数が少
なくてすむため低コストであること、また、光学系の構
成長が短くてすむためカメラを薄型化できること等があ
る。しかし、このままでは撮影範囲がハッキリしないの
で、通常は視野枠や測距枠をファインダー視野内に表示
するために、ハーフミラーを光学系内に配置している。
このように構成されたファインダーは、アルバダ式と呼
ばれる。ところが、視野枠や測距枠を表示するためのハ
ーフミラーによってファインダー視野の見え具合が悪く
なっており、例えばハーフミラーの分光反射特性によっ
て視野が色付く問題や、ハーフミラーの反射光で視野が
フレアっぽくなってしまう問題を有している。

【０００３】一方、実像式ファインダーは、正パワーの
対物系と正パワーの接眼系とからなり、対物系で形成さ
れた像を接眼系で拡大観察するようにできている。しか
し、全系で見ると、像の左右上下が反転しているため、
これを正しく正立正像に戻す必要があり、そのための第
１の方法は、プリズムやミラー等の組み合わせにて像反
転系を構成すること、そして、第２の方法は、対物系と
接眼系の間にリレー系を配置し、対物系の像を２次中間
像として再度結像して、これを接眼系にて拡大観察する
方法である。何れにしても部品点数が増えるため、コス
トがアップしてしまう。しかし、アルバダ式ファインダ
ーのようなハーフミラーを必要としないため、ファイン
ダー視野の見え具合が良好で、大変クリアーなファイン
ダーが得られる。また、全長が長いためカメラの薄型化
には不利だが、レンズの径を小さくできるため、カメラ
の幅と高さを小さくすることにメリットがある。このメ
リットは、ズームファインダーになるとより顕著にな
り、小型化の効果は大きい。なお、最近のレンズシャッ
ターカメラにおいては、多くの機種が実像式ファインダ
ーを採用するようになっている。

【０００４】実像式ファインダーの先行例として、特開
平３−２８９６１１号のものがある。これは単焦点カメ
ラに用いるものであり、対物レンズ及び接眼レンズ共に
１枚のレンズにて構成されている。また、像反転系とし
てはポロプリズムが使用されている。この先行例では、
光学系は必要最小限の部品点数にて構成しているので、
低コストと小型化を実現しているが、単レンズでは色収
差の補正ができないため、特に倍率色収差により視野周
辺での色滲みや視野枠の色滲みが問題になる。このよう
な色滲みの問題を解決してファインダー視野の見え具合
を一段と向上させた例として、特開平６−３４２１８３
号のものがある。しかし、この先行例では、対物レンズ
を３枚構成とし、さらに接眼レンズもダブレットで構成
しており、大変なコストアップにならざるを得ない。

【０００５】また、ズームファインダーで実像式の先行
例として、特開平４−５３９１４号や特開平５−５３０
５４号のものがある。前者の対物レンズは、被写体側よ
り順に、固定の負レンズ、可動の正レンズ、可動の正レ
ンズからなり、像反転系としては、１回反射のポロプリ
スムと３回反射のポロプリズムの組み合わせで構成され
ている。接眼レンズは１枚の正レンズにて構成されてお
り、全ての部品はプラスチックでできている。一方、後
者の対物レンズは、被写体側より順に、可動の負レン
ズ、可動の正レンズ、固定の負レンズからなり、像反転
系としては、２回反射のダハミラーと２回反射のペンタ
プリズムの組み合わせであり、接眼レンズは１枚の正レ
ンズにて構成されており、やはり全ての部品はプラスチ
ックでできている。

【０００６】これらのズームファインダーにおける対物
レンズでは、正レンズと負レンズの材料はアクリル樹脂
やポリカーボネイト樹脂等のアッべ数の異なる材料を組
み合わせることが可能なので、ある程度の色収差補正が
できている。しかし、ワイド端からテレ端までのズーム
全域での補正は困難であるし、接眼レンズの色収差補正
は当然不可能である。一方、生産における材料管理にお
いては、複数の材料を使用することは管理が面倒であ
り、望ましいことではない。

【０００７】また、一般に、プラスチックは温度変化や
湿度変化によって材料の屈折率あるいは形状寸法も変化
してしまう。このような変化の仕方は材料によって異な
ることが知られており、複数の材料を組み合わせるとい
うことは、温度や湿度が変わったときに飽和するまでの
経時変化を制御することが困難であるという問題を生じ
る。このような問題を防ぐために全ての部品を同一材料
で構成することが考えられるが、当然のように対物レン
ズの色収差までも全く補正できなくなるため、不可能で
あった。

【０００８】後記する本発明では、回折面を適切に用い
ることによって、色滲みのない良好なファインダー視野
を得られ、温度や湿度変化に対しても安定したファイン
ダーを実現しようとするものである。

【０００９】次に、回折面のレンズ作用について説明す
る。従来のレンズが媒質の界面における屈折現象に基づ
いているのに対し、光の回折現象に従って作用するもの
が回折面のレンズ作用である。一般的に、図１に示すよ
うな回折格子へ光が入射したとき、回折現象にて射出さ
れる光線は以下の関係式を満たす。

【００１０】 ｓｉｎθ−ｓｉｎθ’＝ｍλ／ｄ ・・・（ａ） ただし、θは入射角、θ’は射出角、λは光の波長、ｄ
は回折格子のピッチ、ｍは回折次数である。したがっ
て、（ａ）式に沿ってリング状の回折格子のピッチを設
定しておくと、入射光を一点に集めることができる。つ
まり、回折面にレンズ作用を持たせることが可能とな
る。このとき、ｊ番目の格子のリング半径をｒ_j 、回折
面の焦点距離をｆとすると、一次近似において、以下の
式を満たす。

【００１１】 ｒ_j ² ＝２ｊλｆ ・・・（ｂ） 一方、回折格子の構成法としては、明暗のリングにて構
成する振幅変調型、屈折率あるいは寸法を変えて光路長
を変化させる位相変調型等が知られている。振幅変調型
では複数の回折光が発生するため、回折効率（入射光の
光量と一次回折光の光量の比）は最大でも６％程度であ
る。位相変調型においても最大で３４％である。しか
し、図２に示すように断面形状を鋸歯状で構成しておけ
ば、回折効率を理論上１００％まで向上することができ
る。実際にはロスがあるが、それでも９５％以上の回折
効率を得ることができる。このような回折格子をキノフ
ォームと称しており、鋸歯の深さｈは次式で与えられ
る。

【００１２】 ｈ＝ｍλ／（ｎ−１） ・・・（ｃ） ただし、ｎは基材の屈折率である。（ｃ）式からも分か
るように、１００％の回折効率は只一つの波長において
のみ実現される。図３は、設計波長を５５０ｎｍとした
ときの波長と回折効率の関係を示している。波長が設計
値から離れるにつれて、回折効率は大きく低下して行
く。回折効率が低下した場合、残りの光は不要な次光の
光として存在するため、白色光で使用される光学系では
この不要次数光によるフレアの問題に注意する必要があ
る。

【００１３】次に、回折面の設計法について説明する。
回折面の設計法としてはいくつかの方法が知られている
が、本発明ではウルトラ・ハイ・インデックス法を用い
ており、この方法では、回折面が厚み０で屈折率が非常
に大きな屈折面と等価であることが知られている。この
とき、任意の波長における屈折率ｎ（λ）は以下の式に
て与えられる。

【００１４】 ｎ（λ）＝１＋｛ｎ（λ₀ ）−１｝λ／λ₀ ・・・（ｄ） ただし、λは任意の波長、λ₀ は基準波長、ｎ（λ₀ ）
はそのときの屈折率である。

【００１５】回折面をレンズとして用いるとき、重要な
特徴が２つある。第１の特徴は、既に述べたように、非
球面作用であり、回折格子のピッチを適切に設定してお
くと、光を一点に集めることができる。第２の特徴は、
分散が非常に大きいことであり、（ｄ）式からいわゆる
アッべ数を求めると、−３．４５という値になる。符号
が−だから通常のガラスとは逆の分散であり、しかも数
１０倍の色収差が発生する。また、部分分散比が小さ
く、異常分散性が強いことも分かる。

【００１６】このような回折面を自然光の下で使用する
光学系に適用した例として、"Hybriddiffractive-refra
ctive lenses and achromats"Appl.Opt.27.2960-2971が
知られている。この例では、近軸理論に基づき、ガラス
単レンズと回折面との組み合わせによる軸上色収差の補
正の計算結果が示されている。具体的には、凸平形状の
レンズにおいて、平面側を回折面で構成してアクロマー
ト化を実現し、このとき残存する２次スペクトルについ
ても結果が示されている。さらに、ダブレットとの組み
合わせによるアポクロマート化の結果も示されている。

【００１７】また、ＵＳＰ５，５４３，９６６において
は、シングレットへ回折面を適用してアクロマート化し
た例が示されている。この例はいわゆるフィルムカメラ
への応用であり、被写体側へ凸な正メニスカスレンズと
絞りから構成される撮像光学系において、レンズの像側
面に回折面を配置して色収差補正を実現し、高性能化を
図ったものである。

【００１８】また、"Difffractive optics at Eastman
Kodak Company"SPIE,Vol.2689,pp.228-254では様々な光
学系への適用例が示されている。特に、カメラ用撮影ズ
ームレンズや逆ガリレオ式ファインダーへの応用例が示
されているが、設計データがないため、その詳細は分か
らない。

【００１９】また、本出願人は特開平６−３２４２６２
号において、一眼レフカメラに用いられる望遠レンズへ
適用した例を示している。この公報においては、従来あ
る望遠レンズの被写体側に平板状の回折素子を配置し、
色収差の改善を行っている。回折素子の基材を平板にし
て、その平面上に回折面を形成することは製造において
は有利となる。しかし、部品が増えることになってしま
い、好ましいことではない。

【００２０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術のこ
のような問題点に鑑みてなされたものであり、その第１
の目的は、カメラ等のファインダーにおいて、色収差の
改善をなし、大きさや部品点数を変えずに見え具合の一
層良いファインダーを実現することである。

【００２１】本発明の第２の目的は、カメラ等のファイ
ンダーにおいて、共通材料の多用もしくは同一材料に限
ることによって温度や湿度変化に伴うファインダーの特
性変化を改善することである。また、同時に生産管理を
容易にすることである。

【００２２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明のファインダーは、フィルムあるいは撮像素子によっ
て像を記録する機能を有する装置に設けられた、像とし
て記録される領域を事前に確認することの可能なファイ
ンダーにおいて、該ファインダーは回折面を用いること
によって色収差補正を行うことを特徴とするものであ
る。

【００２３】この場合、そのファインダーは実像式ファ
インダーであることが望ましい。

【００２４】以下、本発明によるファインダーの作用に
ついて説明する。本発明の第１の目的を実現するための
構成は、実像式のファインダーにおいて、少なくとも１
面の回折面を有することである。色収差を補正する手段
としては、アッべ数の異なる材料を組み合わせことが必
要だが、従来の方法では凸レンズと凹レンズを組み合わ
せるため、レンズ部品を増やすことになり、光学系の大
型化あるいはコストアップを招いてしまっていた。さら
に、ガラスを用いた場合は重量アップも招き、また、部
品が増えると同時に反射面も増えるため、レンズの表面
反射も問題となっていた。コストアップや重量アップの
ような問題を最小限に止めるために、一つの方法として
プラスチック材料を用い、例えばアクリル樹脂とポリカ
ーボネイト樹脂の組み合わせにて色収差を補正すること
も考えられる。しかし、両者の接合においては、物理特
性のかなり異なる材料の組み合わせであるため、接合後
の環境変化に伴う歪み等が問題になる。何れにしても従
来の方法では、組み合わせられる正レンズと負レンズの
パワーが強くなることはやむを得なかった。

【００２５】一方、回折面を用いれば、これは既存のレ
ンズの表面に形成できるから、部品を増やす必要がな
い。また、回折面のアッべ数は−３．４５と負の値を持
つから、組み合わせレンズのパワーは共に正パワーであ
り、パワーを強くする必要がない。このように回折面を
用いれば、部品点数を増やすことなく、さらに上述した
問題を気にすることなく、色収差の補正が可能となる。

【００２６】回折面においては、各リングのピッチを制
御することで、その面のパワーを任意に決定できる。光
軸上のみでなく、任意の半径の位置でパワーを変えられ
るということは、非球面作用を持たせることと同じであ
る。一般に、ダブレットの色消し条件は以下のようにな
る。第１レンズの焦点距離をｆ₁ 、アッべ数をν₁ と
し、第２レンズの焦点距離をｆ₂ 、アッべ数をν₂ とす
れば、薄肉密着系の合成焦点距離ｆを求める式及び近軸
色収差を補正する式は以下のようになる。

【００２７】 １／ｆ＝１／ｆ₁ ＋１／ｆ₂ ・・・（ｅ） １／（ｆ₁ ・ν₁ ）＋１／（ｆ₂ ・ν₂ ）＝０ ・・・（ｆ） 両式より、各レンズの焦点距離は以下のようになる。

【００２８】 ｆ₁ ＝（１−ν₂ ／ν₁ ）・ｆ ・・・（ｇ） ｆ₂ ＝（１−ν₁ ／ν₂ ）・ｆ ・・・（ｈ） 例えば、アクリル樹脂の基材に回折面を形成したとき、
各成分が持つパワーの割合は、アクリル樹脂の基材が９
４．４％、回折面は５．６％となり、回折面のパワーが
大変弱くなることが分かる。しかし、近軸軸上色収差に
ついてはこのような結果になるが、周辺性能まで考慮す
るとさらに複雑な状況であることが分かった。

【００２９】例えば、特開平３−２８９６１１号の実施
例３において、対物レンズは単玉であり、その射出瞳側
が非球面である。この非球面は、最大有効径の位置にお
いて約７００μｍ程度の非球面量を有しており、非球面
によるパワー変化は光軸上と最大有効径での比率を示す
と０．１２もの変化を持っている。また、非球面成分の
みのパワーは、光軸上で０、最大有効径で−０．０６５
程度の非常に強いパワーである。ただし、ここでのパワ
ーとは、任意の径における非球面の近似曲率半径と近軸
曲率半径及び厚みを０として屈折率から決まる数値であ
り、下記式で求める。

【００３０】 φ＝（ｎ−１）（１／ｒ_p −１／ｒ_a ） ・・・（ｉ） ただし、φはパワー、ｒ_p は近軸曲率半径、ｒ_a は近似
曲率半径、ｎは屈折率である。

【００３１】前記したパワー変化はｄ線収差を補正する
ために必要であるから、もしこの非球面を回折面に置き
換えて、回折面の非球面作用にしてｄ線収差を補正する
と、回折面のパワー変化は前記した非球面のパワー変化
とおおよそ一致することが分かった。そして、基材の屈
折面のパワーと回折面のパワーの総和が前記非球面を含
めた面のパワーと一致する。したがって、回折面は光軸
付近で正パワーを持ち、径が大きくなるにつれてパワー
を弱めながら最大有効径では負パワーとなるような変化
を持ってしまうことが分かった。すなわち、回折面は一
部の領域を除いて、比較的強いパワーを有することにな
り、そこで発生する色収差が非常に大きくなるため、バ
ランスの良い良好な収差補正が不可能となる。

【００３２】このような理由により、ファインダーに用
いられる回折面のパワーは以下の条件式を満たすことが
望ましい。 ｜φ_DOE ｜＜０．０１５ ・・・ ただし、φ_DOE は回折面のパワーであり、（ｉ）式にて
計算される。また、計算波長はｄ線とする。

【００３３】ファインダーレンズの場合は、ｇ線におけ
る比視感度が低いので、ｄ、Ｃ、Ｆ線の収差補正です
む。したがって、色収差の２次スペクトルの影響が小さ
いので、式の上限の０．０１５まで設計が可能であ
る。例として、特開平３−２８９６１１号の実施例１の
対物レンズでは、非球面量が６０μｍ程であり、パワー
の最大値も−０．００５程度の非球面である。あるい
は、接眼レンズに用いられる非球面もこの程度のパワー
であるので、この非球面を回折面に置き換えても、回折
面の非球面作用にて良好な収差補正が可能である。言い
方を換えると、前記したように、非球面量の大きな面は
回折面での置換ができないということである。

【００３４】このように、非球面量が大きいと、その面
のパワー変化も大きくなってしまい、回折面への置換が
困難になる。この問題を解決する第１の方法は、基材の
表面を非球面となし、その上に回折面を形成することで
ある。このように構成すれば、基材の非球面にてｄ線の
収差補正が可能となり、回折面は色収差補正に十分なだ
けの弱いパワーを配分することができる。その結果、良
好な収差補正が可能となる。

【００３５】また、第２の方法は、非球面と回折面を分
離することである。多くの光学系において、非球面を適
切に配置する位置は決まってくる。このとき、非球面で
ない面を回折面とすれば、ｄ線収差と色収差を別々に補
正でき、その結果、良好な収差補正か可能となる。特
に、一部品の片面を非球面とし、他方の面を回折面とす
ると、一つの部品に新しい技術を集約できるし、さら
に、１枚のレンズでより多くの収差を補正する効果も得
られる。また、回折面を用いるのに適した場所近くに適
用することができる。このような構成にすると、非球面
のパワー変化は大きいが回折面は弱いパワーで実現でき
る。

【００３６】このとき、回折面は接眼系に用いるのがよ
い。このとき、接眼系とは、中間像面より観察者側の光
学系を示す。単焦点ファインダーやズームファインダー
を問わず、一般的に接眼レンズは単玉で構成されている
ことが多く、接眼系の色収差は全く補正されていない。
したがって、接眼系に回折面を用いると、色収差補正の
効果が大きい。一方、対物系がズーム系の場合は、複数
のレンズを必要とするため、それらの材料の選択にてあ
る程度の色収差補正が可能となる。また、対物系が単焦
点の場合であるが、この場合は対物レンズが単玉で構成
されるケースが多いため、対物系の色収差は全く補正さ
れていない。しかし、単焦点のときもズーム系のときも
同様であるが、カメラのファインダーの倍率は０．４〜
０．５倍から始まって、ズーム系のテレ端でやっと１倍
を越える程度である。すなわち、ファインダー全系の色
収差を考えたとき、対物系の寄与は小さく、接眼系の寄
与が大きいといえる。したがって、回折面は接眼系に用
いて色収差を補正することが望ましく、効果も得られや
すい。

【００３７】また、接眼系に用いる回折面は、以下の条
件式を満たすことが望ましい。 １≦ｄ_L ／ＥｘＰ＜１．５ ・・・ ただし、ｄ_L は接眼系の回折面から射出瞳までの空気換
算長、ＥｘＰは最終面から射出瞳までの距離である。

【００３８】式は回折面を適切に配置するための条件
式であり、その上限の１．５を越えると、回折面が中間
像付近に接近しすぎるため、色収差補正の効果が低下し
てしまう。一方、式の下限の１を越えることはない。

【００３９】また、接眼系に用いる回折面は、以下の条
件式を満たすことが望ましい。 −０．００１＜φ_DOE ＜０．００５ ・・・ ただし、φ_DOE は回折面のパワーであり、（ｉ）式にて
計算される。また、計算波長はｄ線とする。

【００４０】式は接眼系に用いられる回折面のパワー
を適切に設定する条件式である。この回折面は接眼系の
軸上色収差を補正するため、軸上では弱い正パワーを有
している。そして、径が増えるにつれて回折面のパワー
も変化して行く。このとき、式の上限の０．００５を
越えて回折面のパワーが強くなると、回折面で発生する
色収差を補正できなくなる。一方、式の下限の−０．
００１を越えて負パワーになると、回折面のパワー変化
が大きくなってしまい、やはり回折面で発生する色収差
を補正できなくなる。

【００４１】ファインダーの場合は、その倍率の関係か
ら接眼系で発生する色収差の寄与が大きいが、対物系の
色収差もある程度は寄与している訳であるから、ファイ
ンダーの見え具合を一層良くするには対物系にも回折面
を用いることが望ましい。この場合、対物系とは中間像
面より被写体側を指す。すなわち、２面以上の回折面を
用い、対物系と接眼系のそれぞれに回折面を配置すれ
ば、ファインダー視野と視野枠共に良好な色収差補正が
可能であり、見え具合の良いファインダーが実現でき
る。このとき、対物系に用いる回折面は、以下の条件式
を満たすことが望ましい。

【００４２】 −１＜ｄ₀ ／ＥｎＰ＜４ ・・・ ただし、ｄ₀ は第１面から回折面までの空気換算長、Ｅ
ｎＰは第１面から入射瞳までの距離（ズーム系の場合
は、広角端とする。）である。距離は光の進む方向を正
として測る。

【００４３】式は回折面を適切に配置するための条件
式であり、その上限の４を越えると、回折面が中間像付
近に接近しすぎるため、色収差補正の効果が低下してし
まう。一方、式の下限の−１を越えると、入射瞳がレ
ンズよりも被写体側にある場合であり、これは対物系が
単焦点の場合に対応している。このときも、式の下限
を越えると、回折面が中間像付近に接近しすぎるため、
色収差補正の効果が低下してしまい好ましくない。

【００４４】また、回折面は像反転系を構成するプリズ
ムの入射面あるいは射出面に構成することがよい。これ
らの面を平面で構成しておけば、回折面を形成するに当
たって製造が容易になる。特に対物系の場合はプリズム
の入射面とすることが望ましく、また、接眼系の場合は
プリズムの射出面が望ましい。逆の使い方をすると、何
れの場合も回折面が一次結像面に近接することになり、
色収差補正の効果が得られない。

【００４５】本発明の第２の目的を実現するための構成
は、実像式のファインダーにおいて全ての部品が同一の
材料で構成されており、回折面にて色収差補正がされて
いることである。また、その材料はプラスチックが望ま
しい。一般に、異なった材料の組み合わせにてファイン
ダーを構成する例は多いが、例えばアクリル樹脂とポリ
カーボネイト樹脂を比べた場合、温度に対する線膨張係
数は各々８．０×１０^-5、７．０×１０^-5程度の差があ
り、一方、湿度に対する吸水率は各々０．３０、０．２
０とかなり異なっている。また、屈折率の変化量を示す
と、例えば温度が０℃〜５０℃の変化に伴う屈折率の変
化量は、アクリル樹脂が−７×１０^-3、ポリカーボネイ
ト樹脂が−６×１０^-3である。一方、湿度が絶乾状態か
ら６０％飽和の変化に伴う屈折率の変化量は、アクリル
樹脂が１．６×１０^-3、ポリカーボネイト樹脂が０．４
×１０^-3と全く異なっている。このように、プラスチッ
クといえども材料によって特性は全く異なっているた
め、アクリル樹脂製レンズとポリカーボネイト樹脂製レ
ンズの変化の様子は別物であり、これらで構成される光
学系全体の振る舞いも複雑になってしまう。特に像面位
置の変動や収差の劣化が問題とされる。

【００４６】このような問題を回避するために、全ての
部品を同一の材料で構成することがよい。ただし、この
ままでは色収差補正ができないから、少なくとも１面の
回折面を配置する。このとき、低コストを実現するため
に、全ての材料はプラスチックであることが望ましい。
特に、アクリル系のプラスチック材料で構成すれば、成
形時に生じる複屈折等の心配がないので好ましい。ま
た、湿度変化の影響をほとんどなくすために、アモルフ
ァスポリオレフィン系のプラスチック材料のような低吸
湿材料を用いることが好ましい。

【００４７】また、本発明の第２の目的及び高性能化を
実現するために、実像式ファインダーは回折面を有し、
以下の条件式を満たすことが望ましい。

【００４８】 ν_d ＞５０ ・・・ ただし、ν_d はファインダー光学系を構成する全ての部
品のｄ線におけるアッべ数である。

【００４９】屈折面と回折面の組み合わせにて色収差を
補正する訳だが、このとき屈折面のアッべ数によって回
折面のパワーが決まることは既に述べた。（ｇ）式及び
（ｈ）式を用いて、例えばポリカーボネイト樹脂と回折
面を組み合わせた場合の各レンズのパワーを計算する
と、ポリカーボネイト樹脂の基材が８９．８％、回折面
は１０．２％となり、回折面のパワーがかなり強くなっ
てしまう。その結果、回折面で発生する色収差の２次ス
ペクトルが大きくなってしまい、特にズーム対物系にお
いて最も被写体側のレンズに回折面を用いた場合は、こ
の２次スペクトルを補正できず、実用的な色収差補正は
できない。したがって、式の条件を満たす方が回折面
の色収差補正の効果を有効に生かすことができ、好まし
い。特に、パワーを有するレンズ部品において、式を
満たすことが望ましい。とりわけ、対物系がズームレン
ズである場合は、対物系を構成するレンズは式を満た
すことが望ましい。反対に、正立正像系を構成するプリ
ズムであって、両端面が平面であるような場合にはパワ
ーを持たないから、式を満たさなくともよい。

【００５０】また、式を満たしておれば、部品はガラ
スで構成してもかまわないが、低コスト化のためにこれ
らの部品はプラスチックが望ましい。さらに具体的に
は、アクリル系のプラスチック材料あるいはアモルファ
スポリオレフィン系のプラスチック材料等を組み合わせ
るか、あるいは１種類の材料のみで構成することが望ま
しい。

【００５１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の回折面用いたファ
インダーの実施例１〜１６について説明する。本発明に
よる光学系の回折面は、ウルトラ・ハイ・インデックス
法を用いて設計しており、具体的には、回折面は厚みが
０で波長がｄ線のときの屈折率が１００１の屈折型レン
ズとして表現されている。ｄ線以外の波長における屈折
率は（ｄ）式にて計算されいる。したがって、後記する
数値データにおいても、以下に示すような通常の非球面
式にて記載する。すなわち、光軸方向をＺ軸、光軸と垂
直な方向をＹ軸とすると、非球面は以下の式にて表せら
れる。

【００５２】 Ｚ＝ＣＹ² ／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）Ｃ² Ｙ² ｝］ ＋Ａ₄ Ｙ⁴ ＋Ａ₆ Ｙ⁶ ＋Ａ₈ Ｙ⁸ ＋Ａ₁₀Ｙ¹⁰＋・・・（ｊ） ただし、Ｃは面頂における曲率（＝１／ｒ、ｒは曲率半
径）、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ 、Ａ₁₀はそれぞ
れ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。

【００５３】また、回折面と厚みが０で接する面は基材
の表面である。そして、実際の製造においては、回折面
の非球面形状と基材表面の形状との差及び屈折率から位
相変化を求め、この位相変化を回折格子のピッチに換算
して基材表面上に回折面を形成する。したがって、以下
の各実施例において、最終的にレンズとして作用をする
のは基材の面である。また、回折面と示したウルトラ・
ハイ・インデックス屈折型レンズによる非球面は実際は
存在しない。しかし、各実施例に対応するレンズ断面図
中には、数値データ中に回折面として記載された面番も
基材の面に表記してある。

【００５４】回折面の具体的な形状としては、例えば図
２５に断面を示すようなものがある。図の（ａ）は、透
明部２１と不透明部２２が交互に配列され、不透明部２
２の厚みはほぼ０であるが、振幅変調型と呼ばれる回折
面である。図の（ｂ）は、屈折率の異なる高屈折率部２
３と低屈折率部２４を交互に配列して、屈折率差による
位相差にて回折作用を持たせたものである。図の（ｃ）
は、矩形状の凹凸を交互に配列して厚みの差による位相
差にて回折作用を持たせたものである。これは２レベル
のバイナリー素子でもある。図の（ｄ）は、表面を鋸歯
形状にしたものであり、キノフォームと呼ばれ、連続的
な厚みの差による位相差にて回折作用を持たせたもので
ある（図２）。図の（ｅ）と（ｆ）は、キノフォームを
４レベル及び８レベルで近似したバイナリー素子である
（図３）。このように回折面の形状にはいくつかの形式
があるが、本発明では、回折効率を高くして光量を有効
に利用したいため、図２５（ｄ）のキノフォームや図２
５（ｅ）や図２５（ｆ）等の４レベル以上のバイナリー
素子を用いることが望ましい。

【００５５】図４〜図１９にそれぞれ実施例１〜１６の
光軸を含む断面図を示す。以下、これらの実施例を説明
する。実施例１から実施例４までは、単焦点カメラに対
応した実像式のファインダーである。対物レンズ、接眼
レンズ共に１枚のプラスチックレンズにて構成されてい
る。像の正立正像系としては、１回反射のポロプリズム
（第１プリズムＰ１）と３回反射のポロプリズム（第２
プリズムＰ２）にて構成しており、第１プリズムＰ１の
射出面近傍に対物系の中間像を形成している。プリズム
も全てプラスチックを用いており、射出成形にて製造さ
れる。何れの実施例も、倍率０．４５×で画角５７°程
度の仕様である。これらの実施例の場合、対物レンズは
単レンズであるから、バックフォーカスを長くできな
い。したがって、第１プリズムＰ１は１回反射が限界で
ある。

【００５６】図４に実施例１の断面図を示す。実施例１
は、全ての部品をアクリル系のプラスチック材料にて設
計している。対物レンズは両凸レンズでその射出面は非
球面であり、その上に回折面を形成している。このよう
にして、回折面に強いパワーが付くことを防いでいる。
接眼レンズは両凸レンズでその入射面は球面であり、そ
の上に回折面を形成している。

【００５７】図５に実施例２の断面図を示す。実施例２
は、全ての部品をアモルファスポリオレフィン系のプラ
スチック材料にて設計している。この材料は非常に低吸
湿であるため、使用環境の湿度変化の影響をほとんど受
けなくてすみ、安定した性能を実現できる。対物レンズ
は両凸レンズでその入射面は球面であり、その上に回折
面を形成してあり、射出面は非球面である。接眼レンズ
は両凸レンズでその入射面は非球面であり、射出面は球
面であり、その上に回折面を形成している。対物レンズ
と接眼レンズ共に、回折面と非球面を相対する面に分け
ることによって回折面に強いパワーが付くことを防いで
いる。

【００５８】図６に実施例３の断面図を示す。実施例３
は、レンズをアクリル系のプラスチック材料にて設計
し、プリズムＰ１、Ｐ２をアモルファスポリオレフィン
系のプラスチック材料にて設計している。一般的に湿度
の影響は、部品の体積が大きい程問題になりやすい。あ
るいは、部品の形状が非対称な程問題を起こしやすい。
レンズとプリズムを比べた場合、圧倒的にプリズムの方
が大きいから、湿度による影響が問題となりやすいので
ある。そこで、プリズムＰ１、Ｐ２に低吸湿な材料を用
いた。また、レンズをアクリル系のプラスチック材料に
している理由は、この方が低コストであることによる。
回折面と非球面の配置は、実施例２と同じである。ただ
し、回折面の形状が非球面項を持たないため、回折面の
パワーは軸上から最大径まで一定である。

【００５９】図７に実施例４の断面図を示す。実施例４
は、全ての部品をアクリル系のプラスチック材料にて設
計している。回折面は第１プリズムＰ１の入射面及び第
２プリズムＰ２の射出面に形成している。対物レンズは
両凸レンズでその射出面は非球面である。接眼レンズは
両凸レンズでその入射面は非球面である。ｄ線収差の補
正は、対物レンズと接眼レンズの非球面にて実現してい
る。このようにして、回折面に強いパワーが付くことを
防いでいる。本実施例の場合、回折面を形成したプリズ
ムＰ１、Ｐ２の面は平面であるので、回折面の設計や物
の評価が容易になる。

【００６０】本発明の回折面は全てプラスチック部品に
設けてあるが、これらの部品は従来の射出成形法にて容
易に製造できる。また、実施例にはないが、部品をガラ
スにて設計することは容易である。ガラスであれば、屈
折率を高くして収差の発生を抑えることも可能だし、湿
度・温度の影響をほぼ無視することが可能なのでメリッ
トはある。しかし、回折面をガラス表面に形成すること
は未だ十分な技術確立がなされておらず、コストアップ
が著しい。したがって、本発明のようにプラスチック材
料を利用して回折面との組み合わせを工夫することが好
ましいといえる。

【００６１】実施例５から実施例８までは、対物系が負
・正・負の３群Ｇ１〜Ｇ３にて構成されたズームファイ
ンダーである。ワイド端からテレ端への変倍において、
第２群Ｇ２が被写体側へ移動することで変倍作用をな
し、第１群Ｇ１が往復移動をすることで像面を一定に保
っている。すなわち、ワイド端とテレ端の間で第２群Ｇ
２の倍率が−１となるとき、光学系の全長を短くでき
る。また、正立正像系として、２回反射のダハミラーあ
るいはダハプリズムＰ１と２回反射のペンタプリズムＰ
２を組み合わせて構成している。プリズムは厚いので、
湿度の影響を受けやすい。そのため、低吸湿なアモルフ
ァスポリオレフィン系のプラスチック材料にて設計され
ている。また、第３群Ｇ３は変倍において固定されてい
る。ペンタプリズムＰ２の入射面近傍に対物系の中間像
が配置されている。何れの実施例も、変倍比が２．５程
度であり、画角が５２〜２０°程度の仕様を有してい
る。

【００６２】図８に実施例５の断面図を示す。図中、
（ａ）はワイド端、（ｂ）は標準状態、（ｃ）望遠端で
の各群Ｇ１〜Ｇ３の位置を示す（以下、同じ。）。実施
例５の対物系は、ポリカーボネイト系のプラスチック材
料とアモルファスポリオレフィン系のプラスチック材料
を組み合わせているので、色収差がかなり補正されてい
る。この方法は従来から行われている構成である。した
がって、本実施例では、対物系に回折面を用いていな
い。対物系の第１群Ｇ１は両凹単レンズ、第２群Ｇ２は
両凸単レンズ、第３群Ｇ３は被写体側に凹面を向けた負
単メニスカスレンズからなり、第２レンズＧ２と第３レ
ンズＧ３は両面共に非球面であり、ｄ線収差を良好に補
正している。しかし、接眼系は入射面が非球面の両凸単
レンズであるから、色収差補正のために、ペンタプリズ
ムＰ２の射出面に回折面を形成している。また、対物系
に含まれる正立正像系はダハミラーである。

【００６３】図９に実施例６の断面図を示す。実施例６
は、実施例５のダハミラーをダハプリズムＰ１にて構成
した例である。対物系の材料や非球面位置も同じであ
る。しかし、実施例５では中間焦点距離からテレ側にか
けて倍率色収差の発生が大きいので、これを補正するた
めにダハプリズムＰ１の入射面を回折面とした。両凸単
レンズの接眼レンズは入射面を非球面とし、射出面を回
折面として、色収差補正を行っている。接眼レンズの回
折面は、実施例３と同様に非球面項を持たないので、パ
ワーは一定である。

【００６４】図１０に実施例７の断面図を示す。実施例
７は、実施例６において、固定の第３群Ｇ３とダハプリ
ズムＰ１を一体化して厚い凹平負単レンズとした例であ
る。すなわち、第３群Ｇ３が負パワーを有するプリズム
として設計されている。非球面は第２群Ｇ２の両面と第
３群Ｇ３とダハプリズムＰ１を一体化したダハプリズム
の入射面であり、第１群Ｇ１の射出面を回折面とした。
接眼系は球面からなる両凸単レンズの接眼レンズで、そ
の射出面を回折面とした。

【００６５】図１１に実施例８の断面図を示す。実施例
８は、実施例５の構成と似ており、３群構成のズーム対
物レンズと、ダハミラー及びペンタプリズムＰ２からな
る正立正像系、そして、単レンズからなる接眼レンズで
構成されていおり、対物レンズの第１群Ｇ１は両凹単レ
ンズ、第２群Ｇ２は両凸単レンズ、第３群Ｇ３は被写体
側に凹面を向けた負単メニスカスレンズからなり、第２
レンズＧ２と第３レンズＧ３は両面共に非球面であり、
接眼レンズは入射面が非球面の両凸レンズからなる。非
球面も実施例５と同じ面である。ただし、全ての部品を
低吸湿なアモルファスポリオレフィン系のプラスチック
材料にて設計した。このような構成によって、第１には
温度・湿度に対し安定したファインダーを得ること、第
２に回折面を用いて色収差を補正することになる。使用
する材料のアッべ数によって回折面のパワーが決まるこ
とになるが、この説明は（ｇ）式と（ｈ）式のところで
述べた。もし、対物系をアッべ数の小さい材料、例えば
ポリカーボネイトで設計すると、回折面のパワーは全系
の１０％程度になってしまい、残存色収差が大きくなる
ため好ましくない。したがって、材料は式の条件式を
満たすことが望ましい。このとき、良好な色収差補正が
実現できる。また、必要に応じて、アクリル系のプラス
チック材料とアモルファスポリオレフィン系のプラスチ
ック材料を組み合わせてもよい。また、回折面の位置
は、第２群Ｇ２もしくは第３群Ｇ３が好ましく、もしも
第１群Ｇ１に用いると、ワイド側とテレ側にて軸外主光
線の光線高が大きく異なってしまい、倍率色収差の補正
が困難になる。さらに、変倍中固定の第３群Ｇ３では、
ワイド側とテレ側で発生する色収差がほぼ同じなので、
第２群Ｇ２に比べると色収差補正が不利になる。したが
って、変倍と共に移動する第２群Ｇ２に回折面を用いる
ことが望ましい。本実施例では、第２群Ｇ２の入射面を
非球面とし、その上に回折面を形成している。また、接
眼系では、ペンタプリズムＰ２の射出面を回折面として
いる。

【００６６】実施例９から実施例１２までは、対物系が
負・正・正の３群にて構成されたズームファインダーで
ある。ワイド端からテレ端への変倍において、第２群Ｇ
２と第３群Ｇ３が被写体側へ移動することによって変倍
作用と像面位置の補正作用を担っている。また、正立正
像系としては、２回反射のダハプリズムＰ１と２回反射
のペンタプリズムＰ２を組み合わせて構成している。プ
リズムは厚いので、湿度の影響を受けやすい。そのた
め、低吸湿なアモルファスポリオレフィン系のプラスチ
ック材料にて設計されている。また、第１群Ｇ１は変倍
において固定されているが、実施例１２のようにこれを
移動させてもよい。対物系の中間像はペンタプリズムＰ
２の入射面近傍に配置している。何れの実施例も、変倍
比が３程度であり、画角が６８〜２４°程度の仕様を有
している。

【００６７】図１２に実施例９の断面図を示す。実施例
９の対物系は、ポリカーボネイト系のプラスチック材料
とアクリル系のプラスチック材料を組み合わせているの
で、色収差がかなり補正されている。この方法は従来か
ら行われている構成であり、負レンズのアッべ数を小さ
く、正レンズのアッべ数を大きくすればよい。対物系の
第１群Ｇ１は両凹単レンズ、第２群Ｇ２は被写体側に凸
面を向けた正単メニスカスレンズ、第３群Ｇ３は両凸単
レンズからなり、接眼レンズは両凸単レンズである。ｄ
線収差を補正するために、第１群Ｇ１の入射面、第２群
Ｇ２の入射面、そして第３群Ｇ３の両面を非球面として
いる。回折面はダハプリズムＰ１の入射面とペンタプリ
ズムＰ２の射出面に形成している。

【００６８】図１３に実施例１０の断面図を示す。実施
例１０は、全ての材料をアッべ数が５０以上のもので設
計している。湿度変化の影響を受けやすいプリズムは、
低吸湿なアモルファスポリオレフィン系のプラスチック
材料で構成し、レンズはアクリル系のプラスチック材料
にて構成した。このようにすると、アモルファスポリオ
レフィン系のプラスチック材料のみの場合よりはコスト
ダウンを図れる。本実施例において、対物系の第１群Ｇ
１は両凹単レンズ、第２群Ｇ２は被写体側に凸面を向け
た正単メニスカスレンズ、第３群Ｇ３は両凸単レンズか
らなり、接眼レンズは両凸単レンズである。第１群Ｇ１
の入射面、第２群Ｇ２の入射面、そして第３群Ｇ３の両
面を非球面としている。第２群Ｇ２の射出面に回折面を
形成している。本実施例のズームタイプにおいても、対
物系の回折面は第２群Ｇ２や第３群Ｇ３あるいはダハプ
リズムＰ１入射面に用いるのがよく、特に変倍において
移動する第２群Ｇ２もしくは第３群Ｇ３を回折面とする
ことが望ましい。第２群Ｇ２は入射面が非球面、射出面
が回折面であり、回折面に強いパワーが付くことを防い
でいる。また、接眼系は接眼レンズの入射面を回折面と
している。

【００６９】図１４に実施例１１の断面図を示す。実施
例１１は、対物系のレンズを全てポリカーボネイト系の
プラスチック材料にて構成した。実施例８の説明で述べ
た通り、回折面で色収差補正したときの２次スペクトル
を大きく発生させないため、部品はアッべ数が５０以上
のものがよい。しかし、回折面を第３群Ｇ３付近に用い
れば、ポリカーボネイト系のプラスチック材料でも実用
限界レベルの設計が可能である。本実施例も、プリズム
Ｐ１、Ｐ２は低吸湿材料で構成している。本実施例にお
いて、対物系の第１群Ｇ１は両凹単レンズ、第２群Ｇ２
は被写体側に凸面を向けた正単メニスカスレンズ、第３
群Ｇ３は両凸単レンズからなり、接眼レンズは両凸単レ
ンズである。第１群Ｇ１の入射面、第２群Ｇ２の入射
面、そして第３群Ｇ３の両面を非球面としている。第３
群Ｇ３の射出面に回折面を形成している。また、接眼レ
ンズの射出面を回折面としている。

【００７０】図１５に実施例１２の断面図を示す。実施
例１２は、実施例１０において、第１群Ｇ１を可動した
設計である。ズーム系の機構上は、可動群が少ない程好
ましいが、収差補正の自由度として第１群Ｇ１を移動さ
せることは好ましい。本実施例において、対物系の第１
群Ｇ１は両凹単レンズ、第２群Ｇ２は被写体側に凸面を
向けた正単メニスカスレンズ、第３群Ｇ３は両凸単レン
ズからなり、接眼レンズは両凸単レンズである。第１群
Ｇ１の入射面、第２群Ｇ２の入射面、そして第３群Ｇ３
の両面を非球面としている。また、接眼レンズの入射面
は非球面である。本実施例の回折面は、ダハプリズムＰ
１の入射面と接眼レンズの入射面に形成している。接眼
レンズの回折面は非球面の基材の上に形成することで、
回折面のパワーを弱くなしている。

【００７１】図１６に実施例１３の断面図を示す。実施
例１３は、対物系が負・正の２群Ｇ１、Ｇ２にて構成さ
れ、正立正像系は２回反射のダハプリズムＰ１と２回反
射のペンタプリズムＰ２にて構成されている。ワイド端
からテレ端への変倍において、第２群Ｇ２が被写体側へ
移動することによって変倍し、第１群Ｇ１は像面を補正
するために被写体側へ凹な移動軌跡を描く。本実施例で
は、対物系の前と接眼系の後に平行平面板からなる保護
用の透明部材が配置されており、それらのレンズ系側の
面に回折面を形成している。これらの部材はカメラにお
いて外装の一部となるものである。そのため、これらの
部材の表面にユーザーが直接触れる可能性があるから、
回折面はカメラ内部の面に形成することが望ましい。本
実施例において、対物系の第１群Ｇ１は両凹単レンズ、
第２群Ｇ２は両凸単レンズからなり、接眼レンズは両凸
単レンズである。第１群Ｇ１と第２群Ｇ２の両面を非球
面としている。また、接眼レンズの入射面は非球面であ
る。

【００７２】図１７に実施例１４の断面図を示す。実施
例１４は、対物系が負・正・正の３群Ｇ１〜Ｇ３にて構
成され、ワイド端からテレ端への変倍において、第２群
Ｇ２と第３群Ｇ３が被写体側へ移動することによって、
変倍作用と像面位置の補正作用を担っている。このと
き、第１群Ｇ１は移動しない。また、正立正像系として
は、２回反射のポロプリズムＰ１と２回反射のポロプリ
ズムＰ２を組み合わせて構成している。ダハプリズムと
比べるとプリズムを折り曲げるための光路長が長いの
で、後記する数値データにおいてもプリズムのｄが大き
い。この実施例において、対物系の第１群Ｇ１は両凹単
レンズ、第２群Ｇ２は被写体側に凸面を向けた正単メニ
スカスレンズ、第３群Ｇ３は両凸単レンズからなり、接
眼レンズは両凸単レンズである。第１群Ｇ１の射出面、
第２群Ｇ２と第３群Ｇ３の入射面を非球面としている。
また、接眼レンズの入射面は非球面である。回折面は第
１プリズムＰ１の入射面と第２プリズムＰ２の射出面に
形成されている。

【００７３】図１８に実施例１５の断面図を示す。実施
例１５は、対物系が負・正・負の３群Ｇ１〜Ｇ３にて構
成され、ワイド端からテレ端への変倍において、全ての
群が移動する。第２群Ｇ２は単調に被写体側へ移動する
が、第１群Ｇ１と第３群Ｇ３は往復運動をする。また、
正立正像系は３回反射のポロプリズムＰ１と１回反射の
ポロプリズムＰ２にて構成している。特に、対物系のプ
リズムＰ１を３回反射とすると、その光路長が大きくな
るが、第１群Ｇ１の負パワーを強くすることによって実
現している。しかし、強いパワーを持たせるために、第
１群Ｇ１はレンズ２枚にて構成した。このようにプリズ
ムを構成した理由は、対物系の入射位置と接眼系の射出
位置を離してカメラ内部でのレイアウトの自由度を確保
することにある。この実施例において、対物系の第１群
Ｇ１は被写体側に凸面と向けた負メニスカスレンズと被
写体側に凹面と向けた負メニスカスレンズからなり、第
２群Ｇ２は両凸単レンズ、第３群Ｇ３は両凹単レンズか
らなり、接眼レンズは両凸単レンズである。第１群Ｇ１
の両レンズの射出面、第２群Ｇ２の両面、第３群Ｇ３の
入射面は非球面である。また、接眼レンズの射出面は非
球面である。回折面は、第２群Ｇ２の入射面と接眼レン
ズの入射面に形成されており、また、対物系を全てのレ
ンズをアクリル系のプラスチック材料にて構成し、回折
面にて色収差を補正している。

【００７４】図１９に実施例１６の断面図を示す。実施
例１６は、一眼レフカメラに用いられるファインダー光
学系に回折面を適用した例である。後記の数値データ及
び断面図において、撮影レンズは省略してある。したが
って、ｒ₁ が中間像面であり、いわゆる焦点板に対応す
る。撮影レンズによって焦点板上に結像された像を以降
のプリズムＰ１やレンズにて観察する訳である。本実施
例のプリズムＰ１はペンタダハプリズムであり、ガラス
にて構成される。接眼レンズは凸平形状であり、その平
面側に回折面が形成されている。本実施例は、１３５Ｆ
フォーマットにて設計しているが、視野率９５％であ
り、撮影レンズとして５０ｍｍを用いたときに、倍率は
０．８５×である。

【００７５】以上の各実施例において、対物系の前後に
固定あるいは可動のレンズ群を追加することは本発明の
範疇にに含まれる。以下に、上記実施例１〜１６の数値
データを示す。各データ中、βは倍率、２ωは画角、ｆ
_o は対物系の焦点距離、ｆ_e は接眼系の焦点距離、
ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は
各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の
屈折率、ν_d1、ν_d2…はｄ線のアッベ数であり、また、
非球面形状は前記（ｊ）式にて表される。また、ＥＰは
アイポイントを表す。

【００７６】 実施例１ β ＝0.45 ２ω＝57.1° ｆ_o ＝8.772 ｆ_e ＝19.518 ｒ₁ = 11.41270 ｄ₁ = 5.000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = -5.94946 （非球面）ｄ₂ = 0 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₃ = -5.94946 （回折面）ｄ₃ = 0.979 ｒ₄ = ∞ ｄ₄ = 9.800 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 1.000 ｒ₆ = 25.00000 ｄ₆ =26.000 ｎ_d4 =1.49241 ν_d4 =57.66 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0.599 ｒ₈ = 18.83195 （回折面）ｄ₈ = 0 ｎ_d5 =1001 ν_d5 =-3.45 ｒ₉ = 18.83336 ｄ₉ = 2.500 ｎ_d6 =1.49241 ν_d6 =57.66 ｒ₁₀= -23.56570 ｄ₁₀=15.000 ｒ₁₁= （ＥＰ） 非球面係数 第２面 Ｋ =-0.8286 A₄ = 9.1664 ×10^-4 A₆ =-2.3616 ×10^-5 A₈ = 1.3223 ×10^-6 A₁₀=-2.3421 ×10^-8 第３面 Ｋ =-0.8305 A₄ = 9.1521 ×10^-4 A₆ =-2.3600 ×10^-5 A₈ = 1.3213 ×10^-6 A₁₀=-2.3405 ×10^-8 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-7.2161 ×10^-8 A₆ = 3.5295 ×10^-9 A₈ =-1.3079 ×10^-10 A₁₀= 1.6493 ×10^-12 。

【００７７】 実施例２ β ＝0.45 ２ω＝56.1° ｆ_o ＝8.809 ｆ_e ＝19.520 ｒ₁ = 12.94466 （回折面）ｄ₁ = 0 ｎ_d1 =1001 ν_d1 =-3.45 ｒ₂ = 12.94600 ｄ₂ = 5.000 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78 ｒ₃ = -6.80230 （非球面）ｄ₃ = 1.009 ｒ₄ = ∞ ｄ₄ = 9.800 ｎ_d3 =1.52542 ν_d3 =55.78 ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 1.000 ｒ₆ = 25.00000 ｄ₆ =26.000 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0.994 ｒ₈ = 18.01920 （非球面）ｄ₈ = 2.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = -24.48025 ｄ₉ = 0 ｎ_d6 =1001 ν_d6 =-3.45 ｒ₁₀= -24.48008 （回折面）ｄ₁₀=15.000 ｒ₁₁= （ＥＰ） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ =-3.2716 ×10^-7 A₆ = 2.5981 ×10^-8 A₈ =-4.4417 ×10^-10 A₁₀=-1.4735 ×10^-11 第３面 Ｋ =-0.4578 A₄ = 6.4252 ×10^-4 A₆ =-4.3136 ×10^-5 A₈ = 3.8793 ×10^-6 A₁₀=-9.1395 ×10^-8 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-3.8816 ×10^-4 A₆ = 1.6784 ×10^-5 A₈ =-3.9110 ×10^-7 A₁₀= 3.1700 ×10^-9 第１０面 Ｋ = 0 A₄ =-1.5179 ×10^-7 A₆ = 7.8273 ×10^-9 A₈ =-1.7952 ×10^-10 A₁₀= 1.3643 ×10^-12 。

【００７８】 実施例３ β ＝0.45 ２ω＝56.1° ｆ_o ＝8.809 ｆ_e ＝19.520 ｒ₁ = 10.00988 （回折面）ｄ₁ = 0 ｎ_d1 =1001 ν_d1 =-3.45 ｒ₂ = 10.01047 ｄ₂ = 5.000 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₃ = -6.87100 （非球面）ｄ₃ = 0.862 ｒ₄ = ∞ ｄ₄ = 9.800 ｎ_d3 =1.52542 ν_d3 =55.78 ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 1.000 ｒ₆ = 25.0000 ｄ₆ =26.000 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0.951 ｒ₈ = 16.93220 （非球面）ｄ₈ = 2.500 ｎ_d5 =1.49241 ν_d5 =57.66 ｒ₉ = -26.81610 ｄ₉ = 0 ｎ_d6 =1001 ν_d6 =-3.45 ｒ₁₀= -26.81369 （回折面）ｄ₁₀=15.000 ｒ₁₁= （ＥＰ） 非球面係数 第３面 Ｋ =-0.2223 A₄ = 1.2902 ×10^-3 A₆ =-3.6583 ×10^-5 A₈ = 2.0350 ×10^-6 A₁₀=-3.5020 ×10^-8 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-1.0858 ×10^-4 A₆ = 3.4220 ×10^-6 A₈ =-1.2734 ×10^-7 A₁₀= 1.6493 ×10^-9 。

【００７９】 実施例４ β ＝0.45 ２ω＝56.6° ｆ_o ＝8.810 ｆ_e ＝19.520 ｒ₁ = 10.19380 ｄ₁ = 5.000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = -6.79440 （非球面）ｄ₂ = 0.878 ｒ₃ = 1.6648×10⁵ （回折面）ｄ₃ = 0 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄ = ∞ ｄ₄ = 9.800 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 1.000 ｒ₆ = 25.00000 ｄ₆ =26.000 ｎ_d4 =1.49241 ν_d4 =57.66 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 0 ｎ_d5 =1001 ν_d5 =-3.45 ｒ₈ =-3.9900×10⁵ （回折面）ｄ₈ = 0.700 ｒ₉ = 16.58160 （非球面）ｄ₉ = 2.500 ｎ_d6 =1.49241 ν_d6 =57.66 ｒ₁₀= -26.1218 ｄ₁₀=15.000 ｒ₁₁= （ＥＰ） 非球面係数 第２面 Ｋ =-0.5406 A₄ = 1.2468 ×10^-3 A₆ =-4.4146 ×10^-5 A₈ = 1.8827 ×10^-6 A₁₀=-2.7937 ×10^-8 第３面 Ｋ = 0 A₄ = 1.2881 ×10^-7 A₆ =-3.7741 ×10^-9 A₈ =-1.0499 ×10^-10 A₁₀= 4.9521 ×10^-12 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-4.1552 ×10^-8 A₆ = 7.3330 ×10^-10 A₈ = 6.1075 ×10^-11 A₁₀=-1.6669 ×10^-12 第９面 Ｋ = 0 A₄ =-1.9004 ×10^-4 A₆ = 5.5653 ×10^-6 A₈ =-4.2690 ×10^-8 A₁₀=-1.0714 ×10^-9 。

【００８０】 実施例５ β ＝0.40 〜0.61 〜0.96 ２ω＝51.5° 〜32.1° 〜20.1° ｆ_o ＝8.450 〜12.909 〜20.239 ｆ_e ＝21.050 ｒ₁ = -13.30520 ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.58423 ν_d1 =30.49 ｒ₂ = 12.51240 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 8.79310 （非球面）ｄ₃ = 5.700 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78 ｒ₄ = -7.55870 （非球面）ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = -22.40460 （非球面）ｄ₅ = 1.500 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₆ = -55.66520 （非球面）ｄ₆ =13.000 ｒ₇ = 9.00000 ｄ₇ =29.500 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0 ｎ_d5 =1001 ν_d5 =-3.45 ｒ₉ =-4.6494×10⁵ （回折面）ｄ₉ = 1.588 ｒ₁₀= 13.04720 （非球面）ｄ₁₀= 2.100 ｎ_d6 =1.49241 ν_d6 =57.66 ｒ₁₁= -63.89250 ｄ₁₁=16.500 ｒ₁₂= （ＥＰ） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-5.9998 ×10^-4 A₆ =-1.5209 ×10^-5 A₈ =-1.1007 ×10^-6 A₁₀= 3.4363 ×10^-8 第４面 Ｋ = 0 A₄ = 2.8091 ×10^-4 A₆ =-2.5383 ×10^-5 A₈ = 6.2655 ×10^-7 A₁₀=-5.1199 ×10^-9 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-9.6504 ×10^-4 A₆ = 2.0315 ×10^-4 A₈ =-6.9338 ×10^-5 A₁₀= 4.5275 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-1.0601 ×10^-3 A₆ = 3.4800 ×10^-4 A₈ =-9.3445 ×10^-5 A₁₀= 6.0824 ×10^-6 第９面 Ｋ = 0 A₄ =-1.3272 ×10^-8 A₆ = 7.1135 ×10^-10 A₈ = 3.5380 ×10^-13 A₁₀= 4.6442 ×10^-13 第１０面 Ｋ =-0.3289 A₄ =-1.6473 ×10^-4 A₆ = 9.2791 ×10^-6 A₈ =-3.9960 ×10^-7 A₁₀= 7.7998 ×10^-9 。

【００８１】 実施例６ β ＝0.40 〜0.59 〜0.86 ２ω＝51.5° 〜33.0° 〜21.7° ｆ_o ＝8.450 〜12.391 〜18.049 ｆ_e ＝21.050 ｒ₁ = -14.93480 ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.58423 ν_d1 =30.49 ｒ₂ = 12.57520 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 6.61340 （非球面）ｄ₃ = 4.300 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78 ｒ₄ = -8.7851 （非球面）ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = -12.56140 （非球面）ｄ₅ = 1.500 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₆ = -59.60850 （非球面）ｄ₆ = 0.500 ｒ₇ = 1.0292×10⁵ （回折面）ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1001 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ =12.000 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 9.00000 ｄ₁₀=29.500 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.441 ｒ₁₂= 13.23930 （非球面）ｄ₁₂= 2.100 ｎ_d7 =1.49241 ν_d7 =57.66 ｒ₁₃= -59.50307 ｄ₁₃= 0 ｎ_d8 =1001 ν_d8 =-3.45 ｒ₁₄= -59.49564 （回折面）ｄ₁₄=16.500 ｒ₁₅= （ＥＰ） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0 A₆ = 5.0629 ×10^-5 A₈ =-6.7809 ×10^-6 A₁₀= 2.4881 ×10^-7 第４面 Ｋ = 0 A₄ =-1.0324 ×10^-4 A₆ = 1.6353 ×10^-4 A₈ =-2.3395 ×10^-5 A₁₀= 1.1093 ×10^-6 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-2.5039 ×10^-3 A₆ = 4.4266 ×10^-4 A₈ =-5.9931 ×10^-5 A₁₀= 3.8514 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-1.3346 ×10^-3 A₆ = 1.5130 ×10^-4 A₈ = 1.0426 ×10^-5 A₁₀=-4.7459 ×10^-6 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 4.8579 ×10^-7 A₆ =-1.7604 ×10^-7 A₈ = 4.0060 ×10^-8 A₁₀=-4.4484 ×10^-9 第１２面 Ｋ =-0.8052 A₄ =-1.2252 ×10^-4 A₆ = 7.9140 ×10^-6 A₈ =-3.7239 ×10^-7 A₁₀= 6.2243 ×10^-9 。

【００８２】 実施例７ β ＝0.40 〜0.61 〜0.96 ２ω＝51.5° 〜32.0° 〜20.1° ｆ_o ＝8.449 〜12.927 〜20.226 ｆ_e ＝21.030 ｒ₁ = -9.60790 ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.58423 ν_d1 =30.49 ｒ₂ = 13.07190 ｄ₂ = 0 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₃ = 13.07157 （回折面）ｄ₃ =(可変) ｒ₄ = 5.32240 （非球面）ｄ₄ = 4.300 ｎ_d3 =1.52542 ν_d3 =55.78 ｒ₅ = -10.49400 （非球面）ｄ₅ =(可変) ｒ₆ = -22.08620 （非球面）ｄ₆ =13.500 ｎ_d4 =1.52542 ν_d4 =55.78 ｒ₇ = ∞ ｄ₇ = 1.0 ｒ₈ = 9.00000 ｄ₈ =29.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.396 ｒ₁₀= 13.213 ｄ₁₀= 2.100 ｎ_d6 =1.49241 ν_d6 =57.66 ｒ₁₁= -60.19953 ｄ₁₁= 0 ｎ_d7 =1001 ν_d7 =-3.45 ｒ₁₂= -60.19078 （回折面）ｄ₁₂=16.500 ｒ₁₃= （ＥＰ） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-5.7901 ×10^-7 A₆ = 1.0852 ×10^-7 A₈ =-1.2449 ×10^-8 A₁₀= 5.0076 ×10^-10 第４面 Ｋ = 0 A₄ =-1.0825 ×10^-3 A₆ = 1.1847 ×10^-4 A₈ =-9.3793 ×10^-6 A₁₀= 3.5387 ×10^-7 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 1.0817 ×10^-3 A₆ = 1.2791 ×10^-4 A₈ =-1.3304 ×10^-5 A₁₀= 9.5474 ×10^-7 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 2.4338 ×10^-4 A₆ =-1.2258 ×10^-4 A₈ = 2.1123 ×10^-5 A₁₀=-1.3969 ×10^-6 第１２面 Ｋ = 0 A₄ = 7.9580 ×10^-8 A₆ =-2.4987 ×10^-9 A₈ = 1.0102 ×10^-10 A₁₀=-1.6857 ×10^-12 。

【００８３】 実施例８ β ＝0.40 〜0.61 〜0.96 ２ω＝51.5° 〜32.0° 〜20.1° ｆ_o ＝8.459 〜12.925 〜20.272 ｆ_e ＝21.050 ｒ₁ = -12.49240 ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.52542 ν_d1 =55.78 ｒ₂ = 10.87230 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 8.79295 （回折面）ｄ₃ = 0 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₄ = 8.79323 （非球面）ｄ₄ = 5.000 ｎ_d3 =1.52542 ν_d3 =55.78 ｒ₅ = -7.83560 （非球面）ｄ₅ =(可変) ｒ₆ = -13.03770 （非球面）ｄ₆ = 1.500 ｎ_d4 =1.54542 ν_d4 =55.78 ｒ₇ = -23.00820 （非球面）ｄ₇ =13.000 ｒ₈ = 9.00000 ｄ₈ =29.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 0 ｎ_d6 =1001 ν_d6 =-3.45 ｒ₁₀=-5.5962×10⁵ （回折面）ｄ₁₀= 1.659 ｒ₁₁= 12.68970 （非球面）ｄ₁₁= 2.100 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78 ｒ₁₂= -117.58530 ｄ₁₂=16.500 ｒ₁₃= （ＥＰ） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-5.9998 ×10^-4 A₆ =-1.5209 ×10^-5 A₈ =-1.1007 ×10^-6 A₁₀= 3.4363 ×10^-8 第４面 Ｋ = 0 A₄ =-5.9998 ×10^-4 A₆ =-1.5209 ×10^-5 A₈ =-1.1007 ×10^-6 A₁₀= 3.4363 ×10^-8 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 2.2081 ×10^-4 A₆ =-2.7368 ×10^-5 A₈ = 6.1020 ×10^-7 A₁₀=-3.3549 ×10^-9 第６面 Ｋ = 0 A₄ = 4.8954 ×10^-4 A₆ = 2.0595 ×10^-4 A₈ =-1.2705 ×10^-4 A₁₀= 8.6593 ×10^-6 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 7.0972 ×10^-4 A₆ = 1.0435 ×10^-4 A₈ =-7.6524 ×10^-5 A₁₀= 3.8510 ×10^-6 第１０面 Ｋ = 0 A₄ =-3.1415 ×10^-8 A₆ = 8.7891 ×10^-10 A₈ =-5.6018 ×10^-12 A₁₀=-2.9108 ×10^-13 第１２面 Ｋ =-0.6004 A₄ =-1.7386 ×10^-4 A₆ = 9.1163 ×10^-6 A₈ =-3.3745 ×10^-7 A₁₀= 4.4999 ×10^-9 。

【００８４】 実施例９ β ＝0.30 〜0.51 〜0.85 ２ω＝67.5° 〜40.3° 〜23.4° ｆ_o ＝6.340 〜10.701 〜17.810 ｆ_e ＝21.050 ｒ₁ = -15.32900 （非球面）ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.58423 ν_d1 =30.49 ｒ₂ = 10.02640 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 4.58450 （非球面）ｄ₃ = 2.000 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₄ = 6.34520 ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = 12.07850 （非球面）ｄ₅ = 2.000 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₆ = -8.93530 （非球面）ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = 1.4936×10⁵ （回折面）ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1001 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ =14.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 9.00000 ｄ₁₀=29.500 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0 ｎ_d7 =1001 ν_d7 =-3.45 ｒ₁₂=-9.5446×10⁵ （回折面）ｄ₁₂= 1.538 ｒ₁₃= 12.57060 （非球面）ｄ₁₃= 2.100 ｎ_d8 =1.49241 ν_d8 =57.66 ｒ₁₄= -65.29040 ｄ₁₄=16.500 ｒ₁₅= （ＥＰ） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 7.9386 ×10^-4 A₆ =-3.8801 ×10^-5 A₈ = 1.6772 ×10^-6 A₁₀=-2.9163 ×10^-8 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-1.1111 ×10^-3 A₆ =-1.0446 ×10^-4 A₈ = 9.6377 ×10^-6 A₁₀=-5.2529 ×10^-7 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-1.7800 ×10^-3 A₆ = 2.1873 ×10^-4 A₈ =-3.0843 ×10^-5 A₁₀= 1.4378 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-7.6601 ×10^-4 A₆ = 1.2057 ×10^-4 A₈ =-1.8847 ×10^-5 A₁₀= 8.7333 ×10^-7 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 2.9172 ×10^-7 A₆ =-1.5193 ×10^-7 A₈ = 2.4099 ×10^-8 A₁₀=-8.3253 ×10^-10 第１２面 Ｋ = 0 A₄ =-1.9891 ×10^-8 A₆ =-2.3491 ×10^-9 A₈ = 2.5729 ×10^-10 A₁₀=-5.7178 ×10^-12 第１３面 Ｋ =-1.0857 A₄ =-1.5084 ×10^-4 A₆ = 5.7857 ×10^-6 A₈ =-3.4443 ×10^-8 A₁₀=-1.4378 ×10^-9 。

【００８５】 実施例１０ β ＝0.30 〜0.51 〜0.85 ２ω＝67.6° 〜40.2° 〜23.5° ｆ_o ＝6.347 〜10.749 〜17.858 ｆ_e ＝21.048 ｒ₁ = -11.57830 （非球面）ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 7.92160 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 4.64660 （非球面）ｄ₃ = 2.500 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₄ = 6.56104 ｄ₄ = 0 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₅ = 6.56115 （回折面）ｄ₅ =(可変) ｒ₆ = 11.34550 （非球面）ｄ₆ = 2.000 ｎ_d4 =1.49241 ν_d4 =57.66 ｒ₇ = -8.75250 （非球面）ｄ₇ =(可変) ｒ₈ = ∞ ｄ₈ =14.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 9.00000 ｄ₁₀=29.500 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.493 ｒ₁₂= 13.53836 （回折面）ｄ₁₂= 0 ｎ_d7 =1001 ν_d7 =-3.45 ｒ₁₃= 13.53897 ｄ₁₃= 2.100 ｎ_d8 =1.49241 ν_d8 =57.66 ｒ₁₄= -61.58390 ｄ₁₄=16.500 ｒ₁₅= （ＥＰ） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 9.8398 ×10^-4 A₆ =-3.3347 ×10^-5 A₈ = 1.3591 ×10^-6 A₁₀=-2.4584 ×10^-8 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-8.6705 ×10^-4 A₆ =-1.5211 ×10^-4 A₈ = 1.1786 ×10^-5 A₁₀=-6.0830 ×10^-7 第５面 Ｋ = 0 A₄ = 1.8507 ×10^-7 A₆ =-5.4251 ×10^-8 A₈ = 3.8258 ×10^-9 A₁₀=-1.7880 ×10^-10 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-1.7239 ×10^-3 A₆ = 2.4762 ×10^-4 A₁₀= 1.9083 ×10^-6 第７面 Ｋ = 0 A₄ =-8.3739 ×10^-4 A₆ = 2.1675 ×10^-4 A₈ =-3.1493 ×10^-5 A₁₀= 1.7415 ×10^-6 第１２面 Ｋ = 0 A₄ =-8.4528 ×10^-8 A₆ = 4.0692 ×10^-9 A₈ =-1.9725 ×10^-10 A₁₀= 3.2705 ×10^-12 。

【００８６】 実施例１１ β ＝0.30 〜0.51 〜0.85 ２ω＝67.5° 〜40.3° 〜23.4° ｆ_o ＝6.341 〜10.702 〜17.812 ｆ_e ＝21.050 ｒ₁ = -14.80540 （非球面）ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.58423 ν_d1 =30.49 ｒ₂ = 9.20430 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 4.22090 （非球面）ｄ₃ = 2.000 ｎ_d2 =1.58423 ν_d2 =30.49 ｒ₄ = 5.09750 ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = 15.45700 （非球面）ｄ₅ = 2.400 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₆ = -10.05320 （非球面）ｄ₆ = 0 ｎ_d4 =1001 ν_d4 =-3.45 ｒ₇ = -10.05247 （回折面）ｄ₇ =(可変) ｒ₈ = ∞ ｄ₈ =14.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 9.00000 ｄ₁₀=29.500 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.492 ｒ₁₂= 12.62030 （非球面）ｄ₁₂= 2.100 ｎ_d7 =1.49241 ν_d7 =57.66 ｒ₁₃= -70.61978 ｄ₁₃= 0 ｎ_d8 =1001 ν_d8 =-3.45 ｒ₁₄= -70.61202 （回折面）ｄ₁₄=16.500 ｒ₁₅= （ＥＰ） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 7.9481 ×10^-4 A₆ =-3.9305 ×10^-5 A₈ = 1.9597 ×10^-6 A₁₀=-3.8998 ×10^-8 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-1.0264 ×10^-3 A₆ =-1.4082 ×10^-4 A₈ = 1.3057 ×10^-5 A₁₀=-8.1547 ×１０^−７ Ｋ = 0 A₄ =-1.7560 ×10^-3 A₆ = 2.8753 ×10^-4 A₈ =-3.6698 ×10^-5 A₁₀= 1.8764 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-7.8272 ×10^-4 A₆ = 1.5269 ×10^-4 A₈ =-2.1291 ×10^-5 A₁₀= 1.1114 ×10^-6 第７面 Ｋ = 0 A₄ =-7.8275 ×10^-4 A₆ = 1.5270 ×10^-4 A₈ =-2.1292 ×10^-5 A₁₀= 1.1114 ×10^-6 第１２面 Ｋ = 0.1024 A₄ =-1.9050 ×10^-4 A₆ = 9.2495 ×10^-6 A₈ =-4.4265 ×10^-7 A₁₀= 7.3571 ×10^-9 。

【００８７】 実施例１２ β ＝0.30 〜0.51 〜0.85 ２ω＝67.6° 〜40.0° 〜23.4° ｆ_o ＝6.340 〜10.698 〜17.809 ｆ_e ＝21.053 ｒ₁ = -12.46150 （非球面）ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 8.13150 ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 4.59710 （非球面）ｄ₃ = 1.900 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₄ = 6.77270 （非球面）ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = 12.96650 （非球面）ｄ₅ = 2.200 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₆ = -8.61350 （非球面）ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = 1.7327×10⁵ （回折面）ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1001 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = ∞ ｄ₈ =14.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 9.00000 ｄ₁₀=29.500 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.501 ｒ₁₂= 13.22311 （回折面）ｄ₁₂= 0 ｎ_d7 =1001 ν_d7 =-3.45 ｒ₁₃= 13.22359 （非球面）ｄ₁₃= 2.100 ｎ_d8 =1.49241 ν_d8 =57.66 ｒ₁₄= -63.61580 ｄ₁₄=16.500 ｒ₁₅= （ＥＰ） 非球面係数 第１面 Ｋ = 0 A₄ = 9.6551 ×10^-4 A₆ =-3.5916 ×10^-5 A₈ = 1.3526 ×10^-6 A₁₀=-2.2010 ×10^-8 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-7.3967 ×10^-4 A₆ =-1.2540 ×10^-4 A₈ = 9.7042 ×10^-6 A₁₀=-6.1606 ×10^-7 第４面 Ｋ = 0 A₄ = 5.1890 ×10^-4 A₆ =-3.7433 ×10^-5 A₈ =-4.0965 ×10^-6 A₁₀= 1.3661 ×10^-7 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-1.7615 ×10^-3 A₆ = 2.0409 ×10^-4 A₈ =-3.5770 ×10^-5 A₁₀= 1.8949 ×10^-6 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-7.7485 ×10^-4 A₆ = 1.1995 ×10^-4 A₈ =-2.1343 ×10^-5 A₁₀= 1.1528 ×10^-6 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 1.5152 ×10^-7 A₆ =-6.6710 ×10^-8 A₈ = 3.7638 ×10^-9 A₁₀= 9.0695 ×10^-10 第１２面 Ｋ = 0 A₄ =-1.6591 ×10^-4 A₆ = 8.1362 ×10^-6 A₈ =-3.7268 ×10^-7 A₁₀= 6.0282 ×10^-9 第１３面 Ｋ = 0 A₄ =-1.6590 ×10^-4 A₆ = 8.1362 ×10^-6 A₈ =-3.7268 ×10^-7 A₁₀= 6.0283 ×10^-9 。

【００８８】 実施例１３ β ＝0.40 〜0.61 〜0.96 ２ω＝51.4° 〜32.0° 〜20.2° ｆ_o ＝8.450 〜12.931 〜20.240 ｆ_e ＝21.030 ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = ∞ ｄ₂ = 0 ｎ_d2 =1001 ν_d2 =-3.45 ｒ₃ = 4.1084×10⁵ （回折面）ｄ₃ =(可変) ｒ₄ = -12.69110 （非球面）ｄ₄ = 1.000 ｎ_d3 =1.58423 ν_d3 =30.49 ｒ₅ = 15.87180 （非球面）ｄ₅ =(可変) ｒ₆ = 5.38310 （非球面）ｄ₆ = 4.000 ｎ_d4 =1.49241 ν_d4 =57.66 ｒ₇ = -15.79240 （非球面）ｄ₇ =(可変) ｒ₈ = ∞ ｄ₈ =13.500 ｎ_d5 =1.52542 ν_d5 =55.78 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 9.00000 ｄ₁₀=29.500 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.458 ｒ₁₂= 11.87400 （非球面）ｄ₁₂= 2.1 ｎ_d7 =1.49241 ν_d7 =57.66 ｒ₁₃= -123.65910 ｄ₁₃= 1.300 ｒ₁₄= 4.2332×10⁵ （回折面）ｄ₁₄= 0 ｎ_d8 =1001 ν_d8 =-3.45 ｒ₁₅= ∞ ｄ₁₅= 1.000 ｎ_d9 =1.49241 ν_d9 =57.66 ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆=14.500 ｒ₁₇= （ＥＰ） 非球面係数 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-3.5587 ×10^-8 A₆ = 8.5399 ×10^-9 A₈ =-6.1037 ×10^-10 A₁₀= 1.3092 ×10^-11 第４面 Ｋ = 0 A₄ = 1.2092 ×10^-4 A₆ =-4.2636 ×10^-5 A₈ = 8.2273 ×10^-7 A₁₀= 0 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-4.5216 ×10^-4 A₆ = 2.5864 ×10^-5 A₈ =-3.3063 ×10^-6 A₁₀= 0 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-8.0087 ×10^-4 A₆ = 1.2800 ×10^-4 A₈ =-6.1078 ×10^-6 A₁₀= 1.3027 ×10^-7 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 1.1116 ×10^-3 A₆ = 1.4472 ×10^-4 A₈ =-4.2510 ×10^-6 A₁₀= 3.7084 ×10^-7 第１２面 Ｋ = 0 A₄ =-3.0349 ×10^-4 A₆ = 2.5147 ×10^-5 A₈ =-1.2633 ×10^-6 A₁₀= 2.1512 ×10^-8 第１４面 Ｋ = 0 A₄ = 7.8890 ×10^-8 A₆ =-1.4923 ×10^-8 A₈ = 9.5098 ×10^-10 A₁₀=-1.9887 ×10^-11 。

【００８９】 実施例１４ β ＝0.42 〜0.57 〜0.77 ２ω＝52.8° 〜38.5° 〜28.0° ｆ_o ＝8.839 〜11.928 〜16.158 ｆ_e ＝21.030 ｒ₁ = -24.76090 ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.58423 ν_d1 =30.49 ｒ₂ = 6.09380 （非球面）ｄ₂ =(可変) ｒ₃ = 4.82560 （非球面）ｄ₃ = 1.900 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₄ = 7.43150 ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = 8.98740 （非球面）ｄ₅ = 2.500 ｎ_d3 =1.49241 ν_d3 =57.66 ｒ₆ = -8.26100 ｄ₆ =(可変) ｒ₇ = -19.81899 （回折面）ｄ₇ = 0 ｎ_d4 =1001 ν_d4 =-3.45 ｒ₈ = -19.81621 ｄ₈ =18.400 ｎ_d5 =1.49241 ν_d5 =57.66 ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 1.000 ｒ₁₀= 10.5000 ｄ₁₀=29.000 ｎ_d6 =1.49241 ν_d6 =57.66 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 0 ｎ_d7 =1001 ν_d7 =-3.45 ｒ₁₂=-6.4702×10⁵ （回折面）ｄ₁₂= 1.575 ｒ₁₃= 11.08200 （非球面）ｄ₁₃= 3.000 ｎ_d8 =1.49241 ν_d8 =57.66 ｒ₁₄= -300.61250 ｄ₁₄=16.500 ｒ₁₅= （ＥＰ） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ =-1.0093 ×10^-3 A₆ = 5.4671 ×10^-5 A₈ =-4.6917 ×10^-6 A₁₀= 0 第３面 Ｋ = 0 A₄ =-1.2826 ×10^-3 A₆ =-2.9200 ×10^-5 A₈ = 1.4520 ×10^-7 A₁₀= 0 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-8.0649 ×10^-4 A₆ = 1.4837 ×10^-5 A₈ =-1.1791 ×10^-6 A₁₀= 0 第７面 Ｋ = 0 A₄ =-1.5914 ×10^-7 A₆ =-9.9599 ×10^-9 A₈ = 6.9051 ×10^-10 A₁₀= 0 第１２面 Ｋ = 0 A₄ = 3.5721 ×10^-8 A₆ =-3.3329 ×10^-9 A₈ = 6.5173 ×10^-11 A₁₀= 0 第１３面 Ｋ = 0 A₄ =-9.8830 ×10^-5 A₆ =-3.7671 ×10^-6 A₈ = 7.1005 ×10^-8 A₁₀= 0 。

【００９０】 実施例１５ β ＝0.40 〜0.75 〜1.23 ２ω＝55.5° 〜29.8° 〜18.0° ｆ_o ＝8.424 〜15.697 〜25.821 ｆ_e ＝21.018 ｒ₁ = 10.90810 ｄ₁ = 1.000 ｎ_d1 =1.49241 ν_d1 =57.66 ｒ₂ = 4.05790 （非球面）ｄ₂ = 3.000 ｒ₃ = -14.37570 ｄ₃ = 1.000 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₄ = -95.9998 （非球面）ｄ₄ =(可変) ｒ₅ = 15.80615 （回折面）ｄ₅ = 0 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₆ = 15.80717 （非球面）ｄ₆ = 4.500 ｎ_d4 =1.49241 ν_d4 =57.66 ｒ₇ = -6.42660 （非球面）ｄ₇ =(可変) ｒ₈ = -27.30330 （非球面）ｄ₈ = 1.000 ｎ_d5 =1.49241 ν_d5 =57.66 ｒ₉ = 16.89450 ｄ₉ =(可変) ｒ₁₀= 27.00000 ｄ₁₀=28.000 ｎ_d6 =1.52542 ν_d6 =55.78 ｒ₁₁= ∞ ｄ₁₁= 1.000 ｒ₁₂= 19.00000 ｄ₁₂=26.500 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78 ｒ₁₃= ∞ ｄ₁₃= 2.636 ｒ₁₄= 20.01688 （回折面）ｄ₁₄= 0 ｎ_d8 =1001 ν_d8 =-3.45 ｒ₁₅= 20.01748 ｄ₁₅= 2.800 ｎ_d9 =1.49241 ν_d9 =57.66 ｒ₁₆= -22.21250 （非球面）ｄ₁₆=16.000 ｒ₁₇= （ＥＰ） 非球面係数 第２面 Ｋ = 0 A₄ = 3.7522 ×10^-4 A₆ =-8.0234 ×10^-5 A₈ = 7.4815 ×10^-6 A₁₀= 0 第４面 Ｋ = 0 A₆ =-1.9148 ×10^-5 A₈ =-6.5957 ×10^-7 A₁₀= 0 第５面 Ｋ = 0 A₄ =-7.4870 ×10^-4 A₆ =-3.2911 ×10^-5 A₈ = 4.6612 ×10^-7 A₁₀= 3.7025 ×10^-9 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-7.4867 ×10^-4 A₆ =-3.2917 ×10^-5 A₈ = 4.6658 ×10^-7 A₁₀= 3.6926 ×10^-9 第７面 Ｋ = 0 A₄ = 1.6126 ×10^-4 A₆ =-6.3290 ×10^-6 A₈ =-1.1978 ×10^-7 A₁₀= 1.4247 ×10^-9 第８面 Ｋ = 0 A₄ =-9.0794 ×10^-5 A₆ = 1.1236 ×10^-5 A₈ =-7.0090 ×10^-7 A₁₀= 2.6212 ×10^-8 第１４面 Ｋ = 0 A₄ =-4.2386 ×10^-8 A₆ = 5.9521 ×10^-9 A₈ =-3.0916 ×10^-10 A₁₀= 5.4589 ×10^-12 第１６面 Ｋ = 0 A₄ = 3.2167 ×10^-6 A₆ = 1.0230 ×10^-5 A₈ =-5.7694 ×10^-7 A₁₀= 1.0823 ×10^-8 。

【００９１】 実施例１６ β ＝0.85（撮影レンズの焦点距離が50mmのとき) 視野率＝95％ ｆ_e ＝58.840 ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 1.2 ｒ₂ = 140.00000 ｄ₂ =80.000 ｎ_d1 =1.51633 ν_d1 =64.14 ｒ₃ = ∞ ｄ₃ = 4.146 ｒ₄ = 31.93960 （非球面）ｄ₄ = 3.000 ｎ_d2 =1.49241 ν_d2 =57.66 ｒ₅ = ∞ ｄ₅ = 0 ｎ_d3 =1001 ν_d3 =-3.45 ｒ₆ =-6.7351×10⁵ （回折面）ｄ₆ =16.500 ｒ₇ = （ＥＰ） 非球面係数 第４面 Ｋ =-22.7894 A₄ = 5.0552 ×10^-5 A₆ =-5.7422 ×10^-8 A₈ = 0 A₁₀= 0 第６面 Ｋ = 0 A₄ =-9.8206 ×10^-9 A₆ = 1.8803 ×10^-10 A₈ =-8.4169 ×10^-13 A₁₀= 0 。

【００９２】以上の実施例１の視度０．５ｍ^-1における
収差図を図２０に示す。図中、（ａ）は全系の球面収差
ＳＡ、非点収差ＡＳ、歪曲収差ＤＴ、倍率色収差ＣＣ
を、（ｂ）は接眼系の同様の収差を示す。実施例５の視
度０．５ｍ^-1における収差図を図２１、図２２に示す。
図中、（ａ）はワイド端での全系の同様の収差を、
（ｂ）は標準状態での全系の同様の収差を、（ｃ）望遠
端での全系の同様の収差を、（ｄ）は接眼系の同様の収
差を示す。図２３、図２４に実施例９の視度０．５ｍ^-1
における同様の収差図を示す。なお、これらに収差図に
おいて、“ＦＩＹ”は像高を表す。

【００９３】次に、実施例１〜１６の条件式との値
を次の表−１に示す。また、各実施例の回折面のパワー
変化の様子を表−２に示す。これは条件式あるいは
に該当しており、軸上から最大半径まで１０分割してパ
ワーを示している。

【００９４】

【００９５】

【００９６】以上の説明から明らかなようい、本発明の
ファインダーは例えば次のように構成することができ
る。 〔１〕 フィルムあるいは撮像素子によって像を記録す
る機能を有する装置に設けられた、像として記録される
領域を事前に確認することの可能なファインダーにおい
て、該ファインダーは回折面を用いることによって色収
差補正を行うことを特徴とするファインダー。

【００９７】〔２〕 上記〔１〕において、該ファイン
ダーは実像式ファインダーであることを特徴とするファ
インダー。

【００９８】〔３〕 上記〔２〕において、前記回折面
は以下の条件式を満足することを特徴とするファインダ
ー。 ｜φ_DOE ｜＜０．０１５ ・・・ ただし、φ_DOE は回折面のパワーである。

【００９９】〔４〕 上記〔２〕において、回折面の基
材表面は非球面形状であることを特徴とするファインダ
ー。

【０１００】〔５〕 上記〔２〕において、回折面の基
材表面は球面形状であり、他方の面は非球面形状である
ことを特徴とするファインダー。

【０１０１】〔６〕 上記〔２〕において、回折面は接
眼系に用いられることを特徴とするファインダー。

【０１０２】〔７〕 上記〔６〕において、以下の条件
式を満足することを特徴とするファインダー。 １≦ｄ_L ／ＥｘＰ＜１．５ ・・・ ただし、ｄ_L は回折面から射出瞳までの空気換算長、Ｅ
ｘＰは最終面から射出瞳までの距離である。

【０１０３】〔８〕 上記〔６〕において、以下の条件
式を満足することを特徴とするファインダー。 −０．００１＜φ_DOE ＜０．００５ ・・・ ただし、φ_DOE は回折面のパワーである。

【０１０４】

〔９〕 上記〔２〕において、回折面は対
物系に用いられることを特徴とするファインダー。

【０１０５】〔１０〕 上記

〔９〕において、以下の条
件式を満足することを特徴とするファインダー。 −１＜ｄ₀ ／ＥｎＰ＜４ ・・・ ただし、ｄ₀ は第１面から回折面までの空気換算長、Ｅ
ｎＰは第１面から入射瞳までの距離である。

【０１０６】〔１１〕 上記〔２〕において、回折面は
プリズムの入射面あるいは射出面に形成されることを特
徴とするファインダー。

【０１０７】〔１２〕 上記〔１１〕において、対物系
のプリズムの入射面が回折面であることを特徴とするフ
ァインダー。

【０１０８】〔１３〕 上記〔１１〕において、接眼系
のプリズムの射出面が回折面であることを特徴とするフ
ァインダー。

【０１０９】〔１４〕 上記〔２〕において、全系で２
面以上の回折面を有することを特徴とするファインダ
ー。

【０１１０】〔１５〕 上記〔１４〕において、対物系
及び接眼系に各々１面以上の回折面を有することを特徴
とするファインダー。

【０１１１】〔１６〕 上記〔２〕において、対物系の
光学部材は全て同じ材料からなり、回折面を有すること
を特徴とするファインダー。

【０１１２】〔１７〕 上記〔１６〕において、材料は
プラスチックであることを特徴とするファインダー。

【０１１３】〔１８〕 上記〔１７〕において、材料は
全てアクリル系のプラスチックであることを特徴とする
ファインダー。

【０１１４】〔１９〕 上記〔１７〕において、材料は
全てアモルファスポリオレフィン系のプラスチックであ
ることを特徴とするファインダー。

【０１１５】〔２０〕 上記〔２〕において、対物系は
回折面を有し、以下の条件式を満足することを特徴とす
るファインダー。 ν_d ＞５０ ・・・ ただし、ν_d は対物系を構成する全ての部品のアッべ数
である。

【０１１６】〔２１〕 上記〔２〕において、部品は全
てプラスチック材料にて構成されることを特徴とするフ
ァインダー。

【０１１７】〔２２〕 上記〔２１〕において、部品は
全てアクリル系あるいはアモルファスポリオレフィン系
のプラスチック材料にて構成されることを特徴とするフ
ァインダー。

【０１１８】〔２３〕 上記〔２１〕において、部品は
全てアクリル系及びアモルファスポリオレフィン系のプ
ラスチック材料にて構成されることを特徴とするファイ
ンダー。

【０１１９】〔２４〕 上記〔２１〕において、レンズ
はアクリル系のプラスチック材料、そして、プリズムは
アモルファスポリオレフィン系のプラスチック材料にて
構成されることを特徴とするファインダー。

【０１２０】〔２５〕 上記〔２〕において、回折面を
有し、低吸湿なプラスチック材料にて構成されることを
特徴とするファインダー。

【０１２１】〔２６〕 上記〔２〕において、対物系は
単焦点であることを特徴とするファインダー。

【０１２２】〔２７〕 上記〔２〕において、対物系は
ズーム系であることを特徴とするファインダー。

【０１２３】〔２８〕 上記〔２７〕において、対物系
は負レンズ群と正レンズ群の２群を有することを特徴と
するファインダー。

【０１２４】〔２９〕 上記〔２７〕において、回折面
は第２群に形成されることを特徴とするファインダー。

【０１２５】〔３０〕 上記〔２７〕において、対物系
は負レンズ群と正レンズ群と正レンズ群の３群を有する
ことを特徴とするファインダー。

【０１２６】〔３１〕 上記〔２７〕において、回折面
は第２群あるいは第３群に形成されることを特徴とする
ファインダー。

【０１２７】〔３２〕 上記〔２７〕において、対物系
は負レンズ群と正レンズ群と負レンズ群の３群を有する
ことを特徴とするファインダー。

【０１２８】〔３３〕 上記〔３２〕において、回折面
は第２群あるいは第３群は形成されることを特徴とする
ファインダー。

【０１２９】〔３４〕 上記〔２７〕において、回折面
は可動群に形成されることを特徴とするファインダー。

【０１３０】〔３５〕 上記〔２６〕において、回折面
はプリズムの入射面に形成されることを特徴とするファ
インダー。

【０１３１】〔３６〕 上記〔２〕において、ファイン
ダーは一眼レフカメラ用のファインダーであることを特
徴とするファインダー。

【０１３２】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
のファインダーは、回折面を適用することで色収差を良
好に補正し、その結果、全画面で見え具合の良いファイ
ンダーを達成できる。また、全ての部品を同じ材料で構
成し、温度や湿度変化に伴うファインダーの特性変化を
改善できる。さらに、生産管理が容易になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】回折格子の回折作用を説明するための図であ
る。

【図２】キノフォームの断面形状を示す図である。

【図３】設計波長を５５０ｎｍとしたときの波長と回折
効率の関係を示す図である。

【図４】実施例１のファインダーの光軸を含む断面図で
ある。

【図５】実施例２のファインダーの光軸を含む断面図で
ある。

【図６】実施例３のファインダーの光軸を含む断面図で
ある。

【図７】実施例４のファインダーの光軸を含む断面図で
ある。

【図８】実施例５のファインダーの光軸を含む断面図で
ある。

【図９】実施例６のファインダーの光軸を含む断面図で
ある。

【図１０】実施例７のファインダーの光軸を含む断面図
である。

【図１１】実施例８のファインダーの光軸を含む断面図
である。

【図１２】実施例９のファインダーの光軸を含む断面図
である。

【図１３】実施例１０のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図１４】実施例１１のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図１５】実施例１２のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図１６】実施例１３のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図１７】実施例１４のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図１８】実施例１５のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図１９】実施例１６のファインダーの光軸を含む断面
図である。

【図２０】実施例１の収差図である。

【図２１】実施例５の収差図の一部である。

【図２２】実施例５の収差図の残りである。

【図２３】実施例９の収差図の一部である。

【図２４】実施例９の収差図の残りである。

【図２５】本発明において用いる回折面の具体的な形状
を例示する断面図である。

【符号の説明】

ＥＰ…アイポイント Ｐ１、Ｐ２…プリズム Ｇ１…第１群 Ｇ２…第２群 Ｇ３…第３群 ２１…透明部 ２２…不透明部 ２３…高屈折率部 ２４…低屈折率部

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 フィルムあるいは撮像素子によって像を
   記録する機能を有する装置に設けられた、像として記録
   される領域を事前に確認することの可能なファインダー
   において、該ファインダーは回折面を用いることによっ
   て色収差補正を行うことを特徴とするファインダー。
2. 【請求項２】 請求項１において、該ファインダーは実
   像式ファインダーであり、前記回折面は以下の条件式を
   満足することを特徴とするファインダー。 ｜φ_DOE ｜＜０．０１５ ・・・ ただし、φ_DOE は回折面のパワーである。
3. 【請求項３】 請求項１において、該ファインダーは実
   像式ファインダーであり、前記回折面は接眼系に用いら
   れ、以下の条件式を満足することを特徴とするファイン
   ダー。 １≦ｄ_L ／ＥｘＰ＜１．５ ・・・ ただし、ｄ_L は回折面から射出瞳までの空気換算長、Ｅ
   ｘＰは最終面から射出瞳までの距離である。
4. 【請求項４】 請求項１において、該ファインダーは実
   像式ファインダーであり、対物系は回折面を有し、以下
   の条件式を満足することを特徴とするファインダー。 ν_d ＞５０ ・・・ ただし、ν_d は対物系を構成する全ての部品のアッべ数
   である。