WO2011148579A1 - 望遠鏡光学系及びこれを備える光学装置 - Google Patents

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WO2011148579A1
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telescope
optical element
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    • G02B5/1895—Structurally combined with optical elements not having diffractive power such optical elements having dioptric power

Definitions

  • the present invention relates to a telescope optical system used for binoculars, a telescope, and the like, and an optical apparatus including this optical system.
  • a normal telescope optical system consists of an objective lens system and an eyepiece system that are arranged in order from the object side.
  • the objective lens system creates an image of a distant object on its focal plane, and magnifies it with the eyepiece system. I will try it.
  • the objective lens system includes a cemented lens formed by bonding a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power.
  • the axial chromatic aberration is corrected by canceling.
  • the eyepiece lens system is generally composed of two or more lenses, and the lateral chromatic aberration is corrected by appropriately adjusting the distance between these lenses.
  • the eyepiece lens system includes a cemented lens composed of a combination of a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power, the lens interval between these lenses and other lenses By making it appropriate, the chromatic aberration of magnification is balanced.
  • diffractive optical elements having a configuration significantly different from that of conventional optical lenses have been used for various optical systems to reduce various aberrations.
  • an objective lens system has been proposed that uses a diffractive optical element (see, for example, Patent Document 1).
  • an eyepiece lens system has been proposed that uses a diffractive optical element in order to suppress the occurrence of various aberrations, particularly lateral chromatic aberration (see, for example, Patent Document 2).
  • the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration in the entire system are sufficiently corrected in a well-balanced manner. I could not say it.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to provide a telescope optical system in which various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are well corrected, and an optical apparatus including the same.
  • the objective lens system in a telescope optical system having an objective lens system and an eyepiece lens system, includes a diffractive optical element, a lens having a positive refractive power, and a negative lens. At least one pair of cemented lenses having a lens having refractive power, and the eyepiece lens system includes at least one set having a diffractive optical element, a lens having negative refractive power, and a lens having positive refractive power.
  • the diffractive optical element includes a first diffractive optical element having a first diffractive optical surface, and a second diffractive optical element having a second diffractive optical surface, The first diffractive optical element and the second diffractive optical element are arranged so that the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface face each other, and the power of the objective lens system is Ko.
  • F number of the objective lens system is FNO
  • the real field of view of the telescope optical system is ⁇
  • the magnification of the telescope optical system is m
  • a telescope optical system that satisfies the following conditions is provided.
  • the expression “the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface are disposed so as to face each other” means “the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface”.
  • the surface is arranged so that the surfaces are in contact with each other (so-called contact multilayer type), and “the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface are disposed so as to face each other with a space therebetween. It corresponds to a broad concept including the “state” (so-called separated multilayer type).
  • an optical device for example, binoculars
  • the telescope optical system according to the above aspect.
  • the present invention it is possible to provide a telescope optical system in which various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are well corrected, and an optical apparatus including the same.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the telescope optical system in the first example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the first example. It is a figure which shows the lens structure of the telescope optical system in 2nd Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the telescope optical system in the second example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the second example. It is a figure which shows the lens structure of the telescope optical system in 3rd Example.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the telescope optical system in the first example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the first example. It is a figure which shows the lens structure of the telescope optical system in 2nd Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the telescope optical system in the second example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the second example. It is a figure which shows
  • FIG. 11 is a diagram illustrating all aberrations of the telescope optical system in the third example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the third example. It is a figure which shows the lens structure of the telescope optical system in 4th Example. It is an aberration diagram of the telescope optical system in the fourth example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the fourth example. It is a figure which shows the lens structure of the telescope optical system in 5th Example.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the telescope optical system in the fifth example. It is an axial chromatic aberration diagram of the eyepiece lens system in the fifth example. It is a figure which shows the structure of the binoculars provided with the telescope optical system which concerns on this embodiment.
  • the telescope optical system includes an objective lens system and an eyepiece lens system.
  • the objective lens system at least one diffractive optical element, at least one pair of lenses having a positive refractive power, and lenses having a negative refractive power (however, the arrangement order of these lenses is not limited) are bonded. And a cemented lens.
  • the eyepiece lens system at least one diffractive optical element is bonded to at least one pair of lenses having negative refractive power and lenses having positive refractive power (however, the arrangement order of these lenses is not limited).
  • a cemented lens The diffractive optical elements used for the objective lens system and the eyepiece lens system may be used alone or incorporated in a cemented lens as described later.
  • the diffractive optical element used for the objective lens system and the eyepiece lens system includes a first diffractive optical element PF1 having a first diffractive optical surface and a second diffractive optical surface made of different optical materials.
  • the first diffractive optical element PF1 and the second diffractive optical element PF2 have the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface facing each other.
  • the multilayer diffractive optical element PF is arranged as described above.
  • a so-called contact multilayer in which the first diffractive optical surface C ⁇ b> 1 and the second diffractive optical surface C ⁇ b> 2 are disposed so as to be in close contact with each other on the diffractive optical surface C.
  • a type of diffractive optical element is used.
  • the power of the objective lens system is defined as Ko
  • the power of the diffractive optical element of the objective lens system is defined as Kodoe
  • Po Kodoe / Ko
  • the power of the eyepiece lens system is defined as Ke
  • the eyepiece is defined as Ke
  • the eyepiece is defined as Ke
  • the power of the diffractive optical element of the lens system is defined as Kedoe
  • Pe Kedoe / Ke is defined
  • the F number of the objective lens system is FNO
  • the real field of view of the telescope optical system is ⁇
  • the magnification of the telescope optical system is m.
  • Conditional expression (1) is a condition for satisfactorily correcting various aberrations using an objective lens system and an eyepiece system incorporating a multilayer diffractive optical element, and in particular, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration Is a condition for correcting the image with a good balance. If the upper limit value of this conditional expression (1) is exceeded or less than the lower limit value, it becomes difficult to satisfactorily correct various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. If the lower limit value of conditional expression (1) is set to “3”, various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
  • conditional expression (1) if the upper limit value of conditional expression (1) is set to “14”, various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected more satisfactorily. If this upper limit is further set to “10”, various aberrations can be corrected more reliably.
  • the power of the objective lens system is Ko
  • the power of the diffractive optical element of the objective lens system is Kodoe
  • Po Kodoe / Ko
  • Conditional expression (2) above is the absolute ratio of the power of the diffractive optical element of the objective lens system to the power of the objective lens system in a telescope optical system using diffractive optical elements for both the objective lens system and the eyepiece lens system. Value is specified.
  • this conditional expression (2) it is possible to satisfactorily correct various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the axial chromatic aberrations of the F-line and g-line when the d-line is used as a reference will be insufficiently achromatic.
  • conditional expression (2) if the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, axial chromatic aberrations of the F-line and g-line when the d-line is used as a reference will be achromatic excessively. If the lower limit value of conditional expression (2) is set to “0.01”, it is possible to more reliably prevent the axial chromatic aberration of the F-line and g-line when the d-line is used as a reference from being excessively achromatic. Various chromatic aberrations can be corrected more favorably.
  • conditional expression (2) if the upper limit value of conditional expression (2) is set to “0.017”, the axial chromatic aberration of the F-line and g-line when the d-line is used as a reference can be prevented more reliably. And various chromatic aberrations can be corrected more favorably. If the upper limit is further set to “0.015”, it is possible to more reliably prevent the axial chromatic aberration from being achromatic and to correct various aberrations more reliably.
  • the cemented lens constituting the objective lens system has a positive refractive power as a whole. With this configuration, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the cemented lenses constituting the objective lens system are arranged in order from the object side, and a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power are arranged. Preferably it is. With this configuration, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the cemented lenses constituting the objective lens system are arranged in order from the object side, in reverse to the above order, and have a negative refractive power and a positive refractive power. Even if a lens having a lens is disposed, the same effect as described above can be obtained. That is, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the diffractive optical element is bonded to the eye point side surface of the lens having negative refractive power constituting the cemented lens of the objective lens system.
  • the diffractive optical element is arranged between a lens having a positive refractive power and a lens having a negative refractive power that constitutes the cemented lens of the objective lens system (
  • the order of arrangement of these lenses is not important), and it is preferable that they are all joined. With this configuration, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the objective lens system has a parallel plane plate on the object side of the cemented lens constituting the lens system, and the diffractive optical element is on the object side of the parallel plane plate. It is preferably bonded to the surface or the surface on the eyepoint side. With this configuration, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the objective lens system has two parallel plane plates on the object side of the cemented lens that constitutes the lens system, and the diffractive optical element has the two parallel plates. It is preferable that they are arranged between the flat plates and all of them are joined. With this configuration, axial chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the cemented lens constituting the eyepiece lens system has a positive refractive power as a whole. With this configuration, the lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the cemented lenses constituting the eyepiece lens system are arranged in order from the object side, and a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power are arranged. It is preferable. With this configuration, it is possible to correct the lateral chromatic aberration satisfactorily and achieve a wider field of view.
  • the cemented lenses constituting the eyepiece lens system are arranged in order from the object side, in reverse to the above order, and have a positive refractive power and a negative refractive power. Even if a lens having a lens is disposed, the same effect as described above can be obtained. That is, it is possible to correct the lateral chromatic aberration satisfactorily and achieve a wider field of view.
  • the diffractive optical element is disposed between a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power constituting the cemented lens of the eyepiece lens system (
  • the order of arrangement of these lenses is not important), and it is preferable that they are all joined. With this configuration, the lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the diffractive optical element is cemented to the object-side surface of the lens having negative refractive power that constitutes the cemented lens of the eyepiece lens system.
  • the eyepiece lens system preferably has at least one single lens having a positive refractive power.
  • the single lens having positive refractive power is preferably disposed on the eye point side of the cemented lens constituting the eyepiece lens system.
  • the diffractive optical element is bonded to the eye point side surface of the single lens having positive refractive power constituting the eyepiece lens system.
  • the lateral chromatic aberration can be favorably corrected.
  • the diffractive optical element may be bonded to the object side surface of the single lens having the positive refractive power constituting the eyepiece lens system, contrary to the above order. The same effects as described above can be obtained. That is, this configuration can also correct the lateral chromatic aberration satisfactorily.
  • the eyepiece lens system has a lens having a negative refractive power on the object side from the image position formed by the objective lens system.
  • the lens having negative refractive power corresponds to at least one of a single lens, a cemented lens, and a lens having negative refractive power constituting a cemented lens of an eyepiece lens system.
  • the diffractive optical element used in the telescope optical system according to the present embodiment is a diffractive optical surface in which several to several hundred fine groove-shaped or slit-shaped grating structures are formed concentrically per 1 mm (see FIG. 1). And has the property of diffracting light incident on the diffractive optical surface in a direction determined by the grating pitch (interval of the diffraction grating grooves) and the wavelength of the incident light. Further, the diffractive optical element (diffractive optical surface) has a negative dispersion value, a large dispersion, and a strong anomalous dispersion, and therefore has a strong chromatic aberration correction capability.
  • the Abbe number of the optical glass is usually about 30 to 80, but the Abbe number of the diffractive optical element has a negative value.
  • the diffractive optical surface of the diffractive optical element has a dispersion characteristic that is opposite to that of ordinary glass (refractive optical element), and the refractive index decreases as the wavelength of light decreases, and the longer the wavelength, the more bent the light. have. Therefore, a large achromatic effect can be obtained by combining with an ordinary refractive optical element. Therefore, it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration by using a diffractive optical element.
  • the diffractive optical element used in the telescope optical system according to the present embodiment includes the first diffractive optical element made of different optical materials and the second diffractive optical element having the second diffractive optical surface.
  • the first diffractive optical element and the second diffractive optical element are so-called multilayer type (or laminated type) in which the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface are arranged to face each other. ),
  • the diffraction efficiency can be increased in a wide wavelength region including g-line to C-line. Therefore, the telescope optical system according to this embodiment can be used in a wide wavelength region.
  • the first diffractive optical surface and the second diffractive optical surface that are arranged to face each other are configured to contact each other. May be.
  • the diffraction grating grooves formed in each of the two diffractive element elements may be brought into close contact with each other to constitute a contact multilayer diffractive optical element.
  • Such a contact multilayer diffractive optical element is compared with a so-called separated multilayer diffractive optical element in which two diffraction element elements formed with diffraction grating grooves are arranged close to each other so that the diffraction grating grooves face each other.
  • the telescope optical system according to the present embodiment using such a multi-contact diffractive optical element is easy to manufacture and improves the diffraction efficiency.
  • At least one of the first diffractive optical element and the second diffractive optical element constituting the diffractive optical element may be made of an ultraviolet curable resin.
  • a diffractive optical element is formed by using a general glass or thermoplastic resin or thermosetting resin capable of injection molding on one side and an ultraviolet curable resin on the other side.
  • the diffraction grating surface is formed by cutting and polishing. Thereafter, a manufacturing method in which an ultraviolet curable resin is dropped onto the diffraction grating surface and cured by irradiation with ultraviolet rays can be employed.
  • the diffraction grating surface is formed by performing injection molding or the like using a mold having a diffraction grating groove.
  • a manufacturing method in which an ultraviolet curable resin is dropped onto the diffraction grating surface and cured by irradiation with ultraviolet rays can be employed.
  • Such a manufacturing method can be adopted, and it is not necessary to separately produce diffraction grating surfaces for the two diffraction element elements and to align these positions, so that the productivity and mass productivity of the diffractive optical elements are eliminated. Can be increased.
  • the first diffractive optical element and the second diffractive optical element that constitute the diffractive optical element are configured to be made of ultraviolet curable resin having different optical characteristics. Also good. With this configuration, it is possible to increase the mass productivity and productivity of the diffractive optical element. Therefore, the mass productivity and productivity of the telescope optical system according to this embodiment using this diffractive optical element can be improved.
  • a mold having a diffraction grating groove is pressed against one ultraviolet curable resin dropped on the substrate, and the diffraction grating surface is irradiated by irradiating ultraviolet rays from the opposite direction of the mold.
  • One diffractive element element is formed.
  • the mold is removed, and the other ultraviolet curable resin is dropped onto the diffraction grating surface cured by the ultraviolet irradiation.
  • the other ultraviolet curable resin is also cured to form the other diffractive element.
  • the d-line (wavelength 587.562 nm) of the material of the diffractive element element having a lower refractive index and higher dispersion F
  • the refractive index for the line (wavelength 486.133 nm) and the C line (wavelength 656.273 nm) is nd1, nF1 and nC1
  • the refraction of the material of the diffractive element having a higher refractive index and lower dispersion is reduced for the d line, F line and C line.
  • conditional expressions (3) to (6) are expressed as follows.
  • Optical materials used for two different diffractive element elements constituting the diffractive optical element of the telescope optical system that is, the refractive indices of the two different resins with respect to the d line, Refractive index difference (nF-nC) with respect to the line is defined respectively.
  • these conditional expressions (3) to (6) are expressed by two different types of resins used for the diffractive optical element, specifically, resins having relatively low refractive index and high dispersion optical characteristics, and high refractive index.
  • the resin having low dispersion optical characteristics defines the optical characteristics of the resin that should be satisfied after being cured to produce a diffractive optical element.
  • conditional expressions (3) to (6) it is possible to form a diffractive optical surface by closely bonding two different diffractive element elements with better performance. As a result, a diffraction efficiency of 90% or more can be realized over a wide wavelength range from the g-line to the C-line.
  • conditional expressions (3) to (6) if the upper limit value of conditional expressions (3) to (6) is exceeded or falls below the lower limit value, it becomes difficult to obtain a diffraction efficiency of 90% or more in a wide wavelength region, and the contact multilayer diffractive optical element is not suitable. It becomes difficult to maintain the benefits.
  • the diffraction order is m
  • the diffraction efficiency of m-th order diffracted light is ⁇
  • the diffraction grating height of one diffraction element forming the diffraction grating surface (diffractive optical surface) is d1
  • the diffraction grating surface (diffraction optical surface) of the other diffraction element element forming the diffraction grating surface (diffraction optical surface) is defined as d2 and the refractive index of the material of the one diffraction element element forming the diffraction grating surface (diffraction optical surface) as n1
  • the diffraction efficiency is expressed by the following equations (7) and (8), where n2 is the refractive index of the material of the other diffractive element element forming ⁇ , and ⁇ is the wavelength.
  • Tables 1 to 5 are shown below. These are tables of specifications in the first to fifth examples.
  • m is the telescope magnification (times)
  • EPD is the entrance pupil diameter (mm)
  • ⁇ is the real field of view (degrees)
  • f o is the objective lens system constituting the telescope optical system.
  • focal length of the f e d line of the eyepiece lens system constituting a telescope optical system (wavelength 587.562nm) (mm)
  • n is constituting the ocular lens system
  • the number of lenses (sheets) excluding the diffractive optical element is shown.
  • the surface number is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature (mm) of the optical surface
  • d is the light from each optical surface to the next optical surface (or image surface).
  • ⁇ d is the Abbe number with respect to the d line
  • nd is the refractive index with respect to the d line.
  • the curvature radius “ ⁇ ” indicates a plane. Further, the refractive index of air of 1.00000 is omitted.
  • [Diffraction surface data] indicates the performance of the diffractive optical element used in each example by a phase function ⁇ (h) and its coefficient described later.
  • the phase function ⁇ (h) is expressed by the equation (a) when the height from the optical axis is h, the wavelength is ⁇ , and the phase coefficients are C2 and C4.
  • mm is generally used for the radius of curvature r, the surface interval d, and other lengths, etc., unless otherwise specified, in all the specification values, but the optical system may be proportionally enlarged or reduced. Since equivalent optical performance can be obtained, the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the diffractive optical element PFo disposed in the objective lens system is a contact multilayer type in order to correct axial chromatic aberration well and to obtain high diffraction efficiency over a wide wavelength range. It is a diffractive optical element. Further, the diffractive optical element PFe disposed in the eyepiece lens system is a contact multilayer diffractive optical element in order to correct lateral chromatic aberration satisfactorily and to obtain high diffraction efficiency over a wide wavelength range.
  • diffractive optical elements PFo and PFe are formed by closely bonding diffractive optical element elements PFo1 and PFo2 and PFe1 and PFe2 made of two different ultraviolet curable resins, and a diffraction grating groove is formed on the bonded surface.
  • the diffractive optical element surfaces are Co and Ce.
  • a resin having a refractive index of the following values was used as two different ultraviolet curable resins constituting the diffractive optical elements PFo and PFe.
  • the resin refractive index indicates the refractive index after the resin is cured.
  • nC is the refractive index for the C line (wavelength 656.273 nm)
  • nd is the refractive index for the d line (wavelength 587.562 nm)
  • nF is the refractive index for the F line (wavelength 486.133 nm)
  • ng is The refractive index with respect to g-line (wavelength: 435.835 nm) is shown.
  • the diffractive optical elements PFo and PFe used in each example have a diffraction grating height of 20.05 ⁇ m, and the primary diffraction efficiency is 98% for the C line, 100% for the d line, and 98% for the F line. , And 98% for g line.
  • the telescope optical system according to the first example will be described with reference to FIGS. 2 to 4 and Table 1.
  • FIG. 2 the telescope optical system according to the first example includes an objective lens system Go, an erecting optical system Gp, and an eyepiece lens system Ge, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Have.
  • the objective lens system Go is a cemented lens So1 formed by bonding a plane parallel plate Lo1 and a lens Lo2 having a positive refractive power and a lens Lo3 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a lens Lo4 having a positive refractive power and a lens Lo5 having a negative refractive power.
  • the cemented lens So1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the erecting optical system Gp includes prisms Lo6 and Lo7.
  • the eyepiece lens system Ge includes a cemented lens Se1 composed of a lens Le1 having a negative refractive power and a lens Le2 having a positive refractive power, which are arranged along the optical axis in order from the object side, and a positive refractive power. And a lens Le3.
  • the cemented lens Se1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the above-mentioned contact multi-layer type diffractive optical element PFo is incorporated in the eye point side surface of the plane parallel plate Lo1 constituting the objective lens system Go.
  • the above-mentioned contact multilayer type diffractive optical element PFe is incorporated in the object side surface of the lens Le1 having negative refractive power constituting the eyepiece lens system Ge.
  • Table 1 lists the values of each item in the first embodiment.
  • the surface numbers 1 to 22 in Table 1 correspond to the surfaces 1 to 22 shown in FIG.
  • FIG. 3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a chromatic aberration diagram of magnification in the telescope optical system according to the first example.
  • FIG. 4 is a diagram showing axial chromatic aberration when the eyepiece lens system constituting the telescope optical system according to the first example is tracked from the eye point side.
  • Each aberration diagram shown in FIG. 3 is a ray trace of the telescope optical system according to the present embodiment from the object side.
  • d is the d-line (wavelength 586.562 nm)
  • C is the C-line (wavelength 656.273 nm)
  • F is the F-line (wavelength 486.133 nm)
  • g is the g-line (wavelength 435.835 nm).
  • S represents a sagittal surface and M represents a meridional surface.
  • d line (wavelength 586.562 nm) is used as a reference
  • C is C line (wavelength 656.273 nm)
  • F is F line (wavelength 486.133 nm)
  • g is g line (wavelength 435.835 nm).
  • the vertical axis indicates a value normalized by setting the maximum value of the entrance pupil radius to 1, and the horizontal axis indicates an aberration value (diopter) in each light ray.
  • the vertical axis indicates the angle (degrees) between the incident light beam and the optical axis when light enters from the object
  • the horizontal axis indicates the aberration value (diopter) in each light beam.
  • the vertical axis indicates the angle (degree) that the incident light beam makes with the optical axis when light enters from the object
  • the horizontal axis indicates the aberration ratio in percentage (% value).
  • the horizontal axis indicates a value normalized with the actual field of view as 1, and the vertical axis indicates an aberration value (minute). The description of each aberration diagram is common to all the examples, and the description below is omitted.
  • the telescope optical system according to the second example includes an objective lens system Go, an erecting optical system Gp, and an eyepiece lens system Ge, which are arranged in order along the optical axis from the object side. Have.
  • the objective lens system Go includes a cemented lens So2 formed by bonding parallel plane plates Lo1 and Lo2, which are arranged in order from the object side along the optical axis, a lens Lo3 having a positive refractive power, and a lens having a negative refractive power. It includes a cemented lens So2 formed by bonding with Lo4, a lens Lo5 having a positive refractive power, and a lens Lo6 having a negative refractive power.
  • the cemented lenses So1 and So2 are cemented lenses having a positive refractive power as a whole.
  • the erecting optical system Gp includes prisms Lo7 and Lo8.
  • the eyepiece lens system Ge includes a cemented lens Se1 composed of a lens Le1 having a negative refractive power and a lens Le2 having a positive refractive power, which are arranged along the optical axis in order from the object side, and a positive refractive power.
  • Lens Le3 and Le4 The cemented lens Se1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the above-mentioned contact multilayer type diffractive optical element PFo is incorporated between the plane parallel plates Lo1 and Lo2 constituting the objective lens system Go.
  • the above-mentioned contact multilayer type diffractive optical element PFe is incorporated in the eye point side surface of the lens Le3 having positive refractive power constituting the eyepiece lens system Ge.
  • Table 2 lists the values of each item in the second embodiment.
  • the surface numbers 1 to 25 in Table 2 correspond to the surfaces 1 to 25 shown in FIG.
  • FIG. 6 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in the telescope optical system according to the second example.
  • FIG. 7 is a diagram showing axial chromatic aberration when the eyepiece lens system constituting the telescope optical system according to Example 2 is tracked from the eye point side.
  • the telescope optical system according to the third example includes an objective lens system Go, an erecting optical system Gp, and an eyepiece lens system Ge, which are arranged in order along the optical axis from the object side. Have.
  • the objective lens system Go includes a cemented lens So1 formed by bonding a lens Lo1 having a positive refractive power and a lens Lo2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a lens Lo4 having a negative refractive power.
  • the cemented lens So1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the erecting optical system Gp includes prisms Lo5 and Lo6.
  • the eyepiece lens system Ge includes a cemented lens Se1 composed of a lens Le1 having a negative refractive power and a lens Le2 having a positive refractive power, which are arranged along the optical axis in order from the object side, and a positive refractive power. And a cemented lens Se2 formed by bonding a lens Le4 having a positive refractive power and a lens Le5 having a negative refractive power.
  • the cemented lenses Se1 and Se2 are cemented lenses having a positive refractive power as a whole.
  • the above-mentioned contact multilayer diffractive optical element PFo is incorporated in the eye point side surface of the lens Lo2 having negative refractive power that constitutes the cemented lens So1 of the objective lens system Go. Yes. Further, the above-mentioned contact multilayer diffractive optical element PFe is incorporated between the lens Le1 having negative refractive power and the lens Le2 having positive refractive power that constitute the cemented lens Se1 of the eyepiece lens system Ge. .
  • Table 3 lists the values of each item in the third example.
  • the surface numbers 1 to 23 in Table 3 correspond to the surfaces 1 to 23 shown in FIG.
  • FIG. 9 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a chromatic aberration diagram of magnification in the telescope optical system according to the third example.
  • FIG. 10 is a diagram showing axial chromatic aberration when a single eyepiece lens system constituting the telescope optical system according to the third example is tracked from the eye point side.
  • the telescope optical system according to the fourth example includes an objective lens system Go, an erecting optical system Gp, and an eyepiece lens system Ge arranged in order along the optical axis from the object side. Have.
  • the objective lens system Go includes a cemented lens So1 formed by bonding a lens Lo1 having a positive refractive power and a lens Lo2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a lens Lo4 having a negative refractive power.
  • the cemented lens So1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the erecting optical system Gp has Lo5 and Lo6.
  • the eyepiece lens system Ge includes a cemented lens Se1 composed of a lens Le1 having a negative refractive power and a lens Le2 having a positive refractive power, which are arranged along the optical axis in order from the object side, and a positive refractive power.
  • the cemented lenses Se1 and Se2 are cemented lenses having a positive refractive power as a whole.
  • the above-mentioned contact multilayer diffractive optical element PFo is incorporated in the eye point side surface of the lens Lo2 having negative refractive power that constitutes the cemented lens So1 of the objective lens system Go. Yes. Further, the above-mentioned contact multilayer diffractive optical element PFe is incorporated in the eye point side surface of the lens Le6 having positive refractive power constituting the eyepiece lens system Ge.
  • Table 4 lists the values of each item in the fourth embodiment.
  • the surface numbers 1 to 28 in Table 4 correspond to the surfaces 1 to 28 shown in FIG.
  • the telescope optical system according to the present example satisfies the above conditional expressions (1) to (6).
  • FIG. 12 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram and magnification chromatic aberration diagram in the telescope optical system according to the fourth example.
  • FIG. 13 is a diagram showing axial chromatic aberration when the eyepiece lens system constituting the telescope optical system according to Example 4 is tracked from the eye point side.
  • the telescope optical system according to the fifth example includes an objective lens system Go, an erecting optical system Gp, and an eyepiece lens system Ge, which are arranged in order along the optical axis from the object side. Have.
  • the objective lens system Go includes a cemented lens So1 formed by bonding a lens Lo1 having a positive refractive power and a lens Lo2 having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a lens Lo4 having a negative refractive power.
  • the cemented lens So1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the erecting optical system Gp has Lo5 and Lo6.
  • the eyepiece lens system Ge includes a cemented lens Se1 composed of a lens Le1 having a negative refractive power and a lens Le2 having a positive refractive power, which are arranged along the optical axis in order from the object side, and a positive refractive power. And a lens Le3.
  • the cemented lens Se1 is a cemented lens having a positive refractive power as a whole.
  • the above-mentioned contact multilayer diffractive optical element is disposed between the lens Lo1 having a positive refractive power and the lens Lo2 having a negative refractive power that constitute the cemented lens So1 of the objective lens system Go.
  • the element PFo is incorporated.
  • the above-mentioned contact multilayer diffractive optical element PFe is incorporated in the object side surface of the lens Le3 having positive refractive power constituting the eyepiece lens system Ge.
  • Table 5 lists the values of each item in the fifth example.
  • the surface numbers 1 to 20 in Table 5 correspond to the surfaces 1 to 20 shown in FIG.
  • FIG. 15 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a chromatic aberration diagram of magnification in the telescope optical system according to the fifth example.
  • FIG. 16 is a diagram showing axial chromatic aberration when the eyepiece lens system constituting the telescope optical system according to Example 5 is tracked from the eye point side.
  • the binocular 10 has telescope optical systems 20a and 20b in a pair of left and right observation barrels 10a and 10b corresponding to the left and right eyes of the observer.
  • the telescope optical systems 20a and 20b include an objective lens system 21, an erecting optical system 22, and an eyepiece lens system 23 in order from the observation object side along the optical axis.
  • light from the observation object is collected by the objective lens system 21 to form an object image.
  • This object image is erected by the erecting optical system 22 and then enlarged by the eyepiece lens system 23. Thereby, the observer can enlarge and observe the observation object.
  • the telescope optical system described in the above embodiment is used as the telescope optical systems 20a and 20b (that is, the objective lens system 21, the erecting optical system 22 and the eyepiece lens of the binoculars 10).
  • the system 23 corresponds to the objective lens system Go, the erecting optical system Gp, and the eyepiece lens system Ge of the above embodiment). Therefore, the binoculars according to the present embodiment using such a telescope optical system are easy to manufacture and can satisfactorily correct various aberrations including axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • binoculars are shown as an example of an optical apparatus provided with a telescope optical system.
  • the optical apparatus is not limited to this, and the telescope optical system of the present invention is naturally applicable to monoculars and the like. it can.
  • two close-contact multilayer diffractive optical elements are provided in the telescope optical system, but the present invention is not limited to this, and two or more diffractive optical elements may be provided.
  • the close-contact multilayer diffractive optical element is incorporated in the telescope optical system.
  • the present invention is not limited to this, and a separate multilayer diffractive optical element may be incorporated. Even in this case, the same effect as the contact type can be obtained.

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Abstract

　対物レンズ系と、接眼レンズ系とを有する望遠鏡光学系において、前記対物レンズ系は、複層型の回折光学素子（ＰＦｏ）と、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズとを有する接合レンズ（Ｓｏ１）とを含み、接眼レンズ系は、複層型の回折光学素子（ＰＦｅ）と、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズとを有する接合レンズ（Ｓｅ１）とを含み、対物レンズ系のパワーをＫoとし、対物レンズ系の回折光学素子（ＰＦｏ）のパワーをＫodoeとし、Ｐo＝Ｋodoe／Ｋoと定義し、接眼レンズ系のパワーをＫeとし、接眼レンズ系の回折光学素子（ＰＦｅ）のパワーをＫedoeとし、Ｐe＝Ｋedoe／Ｋeと定義し、対物レンズ系のＦナンバーをＦＮＯとし、望遠鏡光学系の実視界をθとし、望遠鏡光学系の倍率をｍとしたとき、　２≦｜（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（θ×ｍ）｝｜≦　１５　の条件を満足する。

Description

望遠鏡光学系及びこれを備える光学装置
　本発明は、双眼鏡や望遠鏡などに使用される望遠鏡光学系及びこの光学系を備える光学装置に関する。
　通常の望遠鏡光学系は、物体側から順に並んだ対物レンズ系と接眼レンズ系とで構成されており、対物レンズ系で遠方の物体の像をその焦点面に作り、それを接眼レンズ系で拡大してみるものである。
　対物レンズ系は、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズの貼り合わせからなる接合レンズを含むことが一般的であり、これらの接合レンズで正負の収差を発生させてそれを打ち消すことにより、軸上色収差を補正している。また、接眼レンズ系は、二枚以上のレンズで構成されることが一般的であり、これらのレンズ間隔を適切にして倍率色収差を補正している。もしくは、接眼レンズ系が、負の屈折力を持つレンズと正の屈折力を持つレンズの貼り合わせからなる接合レンズを含む場合は、それらのレンズで、又はそれらのレンズとその他とのレンズ間隔を適切にすることで、倍率色収差のバランスをとっている。
　一方、最近、従来の光学レンズとは構成が大きく異なる回折光学素子が、種々の光学系に対して諸収差低減のためなどに用いられている。対物レンズ系においては、諸収差、特に軸上色収差の発生を抑えるために、回折光学素子を用いたものが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。また、接眼レンズ系においても、諸収差、特に倍率色収差の発生を抑えるために、回折光学素子を用いたものが提案されている（例えば、特許文献２を参照）。
特開２００４－１２６３９５号公報 国際公開ＷＯ２００９／０８１８３１号
　しかしながら、上述のような対物レンズ系及び接眼レンズ系のそれぞれに回折光学素子を使用した従来の望遠鏡光学系では、全系における軸上色収差と、倍率色収差がバランス良く十分に補正されているとは言えなかった。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差が良好に補正された望遠鏡光学系及びこれを備える光学装置を提供することを目的とする。
　本発明を例示する第一の態様によれば、対物レンズ系と、接眼レンズ系とを有する望遠鏡光学系において、前記対物レンズ系は、回折光学素子と、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズとを有する少なくとも一組の接合レンズとを含み、前記接眼レンズ系は、回折光学素子と、負の屈折力を持つレンズと正の屈折力を持つレンズとを有する少なくとも一組の接合レンズとを含み、前記回折光学素子は、第１の回折光学面を有する第１の回折光学素子と、第２の回折光学面を有する第２の回折光学素子とを有し、前記第１の回折光学素子と前記第２の回折光学素子とは前記第１の回折光学面と前記第２の回折光学面とが互いに対向するように配置され、前記対物レンズ系のパワーをＫoとし、前記対物レンズ系の前記回折光学素子のパワーをＫodoeとし、Ｐo＝Ｋodoe／Ｋoと定義し、前記接眼レンズ系のパワーをＫeとし、前記接眼レンズ系の前記回折光学素子のパワーをＫedoeとし、Ｐe＝Ｋedoe／Ｋeと定義し、前記対物レンズ系のＦナンバーをＦＮＯとし、前記望遠鏡光学系の実視界をθとし、前記望遠鏡光学系の倍率をｍとしたとき、次式　２　≦　｜（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（θ×ｍ）｝｜　≦　１５　の条件を満足する望遠鏡光学系が提供される。
　なお、本明細書において、「第１の回折光学面と第２の回折光学面とが互いに対向するように配置されている」という表現は、「第１の回折光学面と第２の回折光学面とが互いに接するように配置されている」状態（いわゆる密着複層型）と、「第１の回折光学面と第２の回折光学面とが間隔を隔てて対向するように配置されている」状態（いわゆる分離複層型）とを含んだ、広い概念に対応している。
　本発明を例示する第二の態様によれば、上記態様の望遠鏡光学系を備えることを特徴とする光学装置（例えば、双眼鏡）が提供される。
　本発明によれば、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差が良好に補正された望遠鏡光学系及びこれを備える光学装置を提供することができる。
本実施形態に係る回折光学素子を表す模式図である。 第１実施例における望遠鏡光学系のレンズ構成を示す図である。 第１実施例における望遠鏡光学系の諸収差図である。 第１実施例における接眼レンズ系の軸上色収差図である。 第２実施例における望遠鏡光学系のレンズ構成を示す図である。 第２実施例における望遠鏡光学系の諸収差図である。 第２実施例における接眼レンズ系の軸上色収差図である。 第３実施例における望遠鏡光学系のレンズ構成を示す図である。 第３実施例における望遠鏡光学系の諸収差図である。 第３実施例における接眼レンズ系の軸上色収差図である。 第４実施例における望遠鏡光学系のレンズ構成を示す図である。 第４実施例における望遠鏡光学系の諸収差図である。 第４実施例における接眼レンズ系の軸上色収差図である。 第５実施例における望遠鏡光学系のレンズ構成を示す図である。 第５実施例における望遠鏡光学系の諸収差図である。 第５実施例における接眼レンズ系の軸上色収差図である。 本実施形態に係る望遠鏡光学系を備えた双眼鏡の構成を示す図である。
　以下、本実施形態について説明する。本実施形態に係る望遠鏡光学系は、対物レンズ系と、接眼レンズ系とを有する。そして、対物レンズ系は、少なくとも１つの回折光学素子と、少なくとも１組の正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズ（但し、これらレンズの並び順は不問）とを貼り合わせた接合レンズとを有する。また、接眼レンズ系は、少なくとも１つの回折光学素子と、少なくとも１組の負の屈折力を持つレンズと正の屈折力を持つレンズ（但し、これらレンズの並び順は不問）とを貼り合わせた接合レンズとを有する。なお、対物レンズ系と接眼レンズ系とに用いられる回折光学素子は、それぞれ単体で使用しても、後述するように接合レンズ内に組み込んで使用してもよい。
　対物レンズ系及び接眼レンズ系に用いる回折光学素子は、図１に示すように、異なる光学材料からなる、第１の回折光学面を有する第１の回折光学素子ＰＦ１と、第２の回折光学面を有する第２の回折光学素子ＰＦ２とを有し、第１の回折光学素子ＰＦ１と第２の回折光学素子ＰＦ２とは、第１の回折光学面と第２の回折光学面とが互いに対向するように配置された、複層型の回折光学素子ＰＦである。本実施形態では、図１に示すように、回折光学面Ｃにて、第１の回折光学面Ｃ１と第２の回折光学面Ｃ２とが互いに密着接合するように配置された、いわゆる密着複層型の回折光学素子を使用している。
　本実施形態の望遠鏡光学系は、対物レンズ系のパワーをＫoとし、対物レンズ系の回折光学素子のパワーをＫodoeとし、Ｐo＝Ｋodoe／Ｋoと定義し、接眼レンズ系のパワーをＫeとし、接眼レンズ系の回折光学素子のパワーをＫedoeとし、Ｐe＝Ｋedoe／Ｋeと定義し、対物レンズ系のＦナンバーをＦＮＯとし、望遠鏡光学系の実視界をθとし、望遠鏡光学系の倍率をｍとしたとき、以下の条件式（１）を満足する。
　　　２　≦　｜（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（θ×ｍ）｝｜　≦　１５　…（１）
　上記条件式（１）は、複層型の回折光学素子を組み込んだ対物レンズ系と接眼レンズ系とを用いて諸収差を良好に補正するための条件であり、特に軸上色収差と倍率色収差とをバランス良く補正するための条件である。この条件式（１）の上限値を上回るか又は下限値を下回ると、軸上色収差と倍率色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することが困難になる。なお、条件式（１）の下限値を「３」にすれば、軸上色収差と倍率色収差をはじめとする諸収差を一層良好に補正することが可能である。同様に、条件式（１）の上限値を「１４」にすれば、軸上色収差と倍率色収差をはじめとする諸収差を一層良好に補正することが可能である。この上限値はさらに、「１０」にすれば諸収差をより確実に補正することが可能である。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、対物レンズ系のパワーをＫoとし、対物レンズ系の回折光学素子のパワーをＫodoeとし、Ｐo＝Ｋodoe／Ｋoと定義したとき、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　　　０．００７　≦　｜Ｐo｜　≦　０．０１８　…（２）
　上記の条件式（２）は、対物レンズ系、接眼レンズ系の両方に回折光学素子を使用した望遠鏡光学系において、対物レンズ系の回折光学素子のパワーの、対物レンズ系のパワーに対する比の絶対値を規定するものである。この条件式（２）を満足することにより、軸上色収差、倍率色収差をはじめとした諸収差を良好に補正することができる。なお、条件式（２）の上限値を上回ると、ｄ線を基準としたときのＦ線、ｇ線の軸上色収差が色消し不足になる。また、条件式（２）の下限値を下回ると、ｄ線を基準としたときのＦ線、ｇ線の軸上色収差が色消し過剰になる。なお、条件式（２）の下限値を「０．０１」にすれば、ｄ線を基準としたときのＦ線、ｇ線の軸上色収差が色消し過剰になることをより確実に防止でき、諸色収差をより良好に補正することができる。同様に、条件式（２）の上限値を「０．０１７」にすれば、ｄ線を基準としたときのＦ線、ｇ線の軸上色収差が色消し不足になることをより確実に防止でき、諸色収差をより良好に補正することができる。この上限値はさらに、「０．０１５」にすれば軸上色収差が色消し不足になることをさらに確実に防止でき、諸収差をより確実に補正することが可能である。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、対物レンズ系を構成する接合レンズは、全体として正の屈折力を持つことが好ましい。この構成により、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、対物レンズ系を構成する接合レンズは、物体側から順に並んで、正の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズとが配置されていることが好ましい。この構成により、軸上色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態に係る望遠鏡光学系においては、対物レンズ系を構成する接合レンズが、上記順序とは逆に、物体側から順に並んで、負の屈折力を持つレンズと、正の屈折力を持つレンズとが配置されても、上記と同様の効果が得られる。すなわち、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子が、対物レンズ系の前記接合レンズを構成する負の屈折力を持つレンズのアイポイント側の面に接合されていることが好ましい。この構成により、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子が、対物レンズ系の前記接合レンズを構成する正の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズとの間に配置され（但し、これらレンズの並び順は不問）、これらが全て接合されていることが好ましい。この構成により、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、対物レンズ系は、該レンズ系を構成する前記接合レンズの物体側に平行平面板を有し、回折光学素子が、この平行平面板の物体側の面もしくはアイポイント側の面に接合されていることが好ましい。この構成により、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、対物レンズ系は、該レンズ系を構成する前記接合レンズの物体側に２枚の平行平面板を有し、回折光学素子が、この２枚の平行平面板の間に配置され、これらが全て接合されていることが好ましい。この構成により、軸上色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、接眼レンズ系を構成する前記接合レンズは、全体として正の屈折力を持つことが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、接眼レンズ系を構成する前記接合レンズは、物体側から順に並んで、負の屈折力を持つレンズと、正の屈折力を持つレンズとが配置されることが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正し、より広視界にすることができる。
　なお、本実施形態に係る望遠鏡光学系においては、接眼レンズ系を構成する接合レンズが、上記順序とは逆に、物体側から順に並んで、正の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズとが配置されても、上記と同様の効果が得られる。すなわち、倍率色収差を良好に補正し、より広視界にすることができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子が、接眼レンズ系の前記接合レンズを構成する負の屈折力を持つレンズと、正の屈折力を持つレンズとの間に配置され（但し、これらレンズの並び順は不問）、これらが全て接合されていることが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子が、接眼レンズ系の前記接合レンズを構成する負の屈折力を持つレンズの物体側の面に接合されていることが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、接眼レンズ系は、正の屈折力を持つ単レンズを少なくとも一つ有することが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正し、より広視界にすることができる。
　そして、上記正の屈折力を持つ単レンズは、接眼レンズ系を構成する前記接合レンズのアイポイント側に配置されていることが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正し、より広視界にすることができる。
　さらに、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子が、接眼レンズ系を構成する前記正の屈折力を持つ単レンズのアイポイント側の面に接合されていることが好ましい。この構成により、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、本実施形態に係る望遠鏡光学系においては、回折光学素子が、上記順序とは逆に、接眼レンズ系を構成する前記正の屈折力を持つ単レンズの物体側の面に接合されても、上記と同様の効果が得られる。すなわち、この構成によっても、倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、接眼レンズ系は、対物レンズ系の作る像位置よりも物体側に、負の屈折力を持つレンズを有することが好ましい。なお、前記負の屈折力を持つレンズとして、単レンズ、接合レンズ、及び、接眼レンズ系の接合レンズを構成する負の屈折力を持つレンズのうち少なくとも一つが該当する。この構成により、倍率色収差を良好に補正し、より広視界にすることができる。
　ところで、本実施形態に係る望遠鏡光学系で用いる回折光学素子は、１mmあたり数本から数百本の細かい溝状又はスリット状の格子構造が同心円状に形成された回折光学面（図１参照）を備え、この回折光学面に入射した光を格子ピッチ（回折格子溝の間隔）と入射光の波長によって定まる方向へ回折する性質を有している。また、回折光学素子（回折光学面）は、負の分散値を有し、分散が大きく、また異常分散性が強いため、強力な色収差補正能力を有している。光学ガラスのアッベ数は、通常３０～８０程度であるが、回折光学素子のアッベ数は負の値を持っている。言い換えると、回折光学素子の回折光学面は、分散特性が通常のガラス（屈折光学素子）とは逆で、光の波長が短くなるに伴い屈折率が小さくなり、長い波長の光ほど大きく曲がる性質を有している。そのため、通常の屈折光学素子と組み合わせることにより、大きな色消し効果が得られる。したがって、回折光学素子を利用することで、色収差を良好に補正することが可能になる。
　本実施形態に係る望遠鏡光学系に用いる回折光学素子は、上述したように、異なる光学材料からなる第１の回折光学素子と、第２の回折光学面を有する第２の回折光学素子とを有し、第１の回折光学素子と第２の回折光学素子とは、第１の回折光学面と第２の回折光学面とが互いに対向するように配置された、いわゆる複層型（又は積層型）の回折光学素子に属するものであるため、ｇ線からＣ線を含む広波長域において回折効率を高くすることができる。したがって、本実施形態に係る望遠鏡光学系は広波長域において利用することが可能となる。なお、回折効率は、透過型の回折光学素子において１次回折光を利用する場合、入射強度Ｉ０と一次回折光の強度Ｉ１との割合η（＝Ｉ１／Ｉ０×１００［％］）を示す。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系に用いる回折光学素子にあっては、上述したように、対向配置された第１の回折光学面と第２の回折光学面とが互いに接するように構成してもよい。つまり、２つの回折素子要素のそれぞれに形成された回折格子溝を互いに密着させて密着複層型回折光学素子として構成してもよい。このような密着複層型回折光学素子は、回折格子溝が形成された２つの回折素子要素をこの回折格子溝同士が対向するように近接配置してなるいわゆる分離複層型回折光学素子に比べ、製造工程を簡素化することができるため、量産効率がよく、また光線の入射角に対する回折効率が良いという長所を備えている。したがって、このような密着複層型回折光学素子を利用した本実施形態に係る望遠鏡光学系では、製造が容易となり、また回折効率も良くなる。
　さらに、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子を構成する第１の回折光学素子及び第２の回折光学素子の少なくとも一方は、紫外線硬化型樹脂からなるように構成してもよい。この構成により、回折光学素子の量産性、生産性を高めることができる。したがって、この回折光学素子を利用した本実施形態に係る望遠鏡光学系の量産性、生産性を高めることができる。
　詳細に述べると、２つの回折素子要素の材料として、一方に一般のガラスもしくは射出成形などが可能な熱可塑性樹脂又は熱硬化性樹脂を、他方に紫外線硬化型樹脂を用いて、回折光学素子を製造することができる。例えば、一方の材料としてガラスを用いる場合は、切削研磨によって回折格子面を成形する。その後で、この回折格子面に紫外線硬化型樹脂を滴下し、紫外線を照射して硬化させる製造方法を採用できる。また、一方の材料として熱可塑性樹脂又は熱硬化性樹脂を用いる場合は、回折格子溝が形成された金型を用いて射出成形などを行うことにより、回折格子面を成形する。その後で、この回折格子面に紫外線硬化型樹脂を滴下し、紫外線を照射して硬化させる製造方法を採用できる。このような製造方法が採用でき、２つの回折素子要素に対して回折格子面を別々に作製し、さらにこれらの位置合わせを行うという作業が不要になるため、回折光学素子の生産性、量産性を高めることができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子を構成する第１の回折光学素子及び第２の回折光学素子は、互いに異なる光学特性を有する紫外線硬化型樹脂からなるように構成してもよい。この構成により、回折光学素子の量産性、生産性を高めることができる。したがって、この回折光学素子を利用した本実施形態に係る望遠鏡光学系の量産性、生産性を高めることができる。
　この場合には、まず、基板上に滴下した一方の紫外線硬化型樹脂に対して回折格子溝が形成された金型を型押し、その金型の反対方向から紫外線を照射して回折格子面を有する一方の回折素子要素を成形する。次に、金型を取り除き、この紫外線照射により硬化した回折格子面に他方の紫外線硬化型樹脂を滴下する。続いて、この滴下した他方の紫外線硬化型樹脂に紫外線を照射することにより、他方の紫外線硬化型樹脂も硬化させ、他方の回折素子要素を形成する。このような製造方法を採用することにより、回折格子溝の成形が１つの金型のみで可能になるとともに、２つの回折素子要素に対して回折格子面を別々に形成し、これらの位置合わせを行うという作業が不要であり、紫外線硬化型樹脂を滴下して硬化させるという作業を２回実施するのみで製造することができる。したがって、回折光学素子の量産性、生産性をより高めることができる。
　また、本実施形態に係る望遠鏡光学系において、回折光学素子を構成する２つの回折素子要素のうち、より低屈折率高分散な方の回折素子要素の材質のｄ線（波長587.562nm）、Ｆ線（波長486.133nm）及びＣ線（波長656.273nm）に対する屈折率をｎｄ１、ｎＦ１及びｎＣ１とし、より高屈折率低分散な方の回折素子要素の材質のｄ線、Ｆ線及びＣ線に対する屈折率をｎｄ２、ｎＦ２及びｎＣ２としたとき、以下の条件式（３）～（６）を満足することが好ましい。
　　　　　　ｎｄ１　≦　１．５４　　　　…（３）
　　　０．０１４５　≦　ｎＦ１－ｎＣ１　…（４）
　　　　　１．５５　≦　ｎｄ２　　　　　…（５）
　　ｎＦ２－ｎＣ２　≦　０．０１３　　　…（６）
　上記条件式（３）～（６）は、望遠鏡光学系の回折光学素子を構成する異なる２つの回折素子要素に用いる光学材料、すなわち２つの異なる樹脂のｄ線に対する屈折率と、Ｆ線及びＣ線に対する屈折率差（ｎＦ－ｎＣ）をそれぞれ規定している。もう少し説明すると、これら条件式（３）～（６）は、回折光学素子に用いる異なる２種類の樹脂、具体的には相対的に低屈折率高分散な光学特性を持つ樹脂と、高屈折率低分散な光学特性を持つ樹脂とにおいて、回折光学素子を製造するために硬化させた後において満足すべき樹脂の光学特性を規定するものである。
　このような条件式（３）～（６）を満足することで、より良い性能で異なる２つの回折素子要素を密着接合させて回折光学面を形成することができる。その結果、ｇ線～Ｃ線までの広波長域に亘って９０％以上の回折効率を実現することができる。しかしながら、条件式（３）～（６）の上限値を上回るか又は下限値を下回ると、広波長域において９０％以上の回折効率を得ることが困難になり、密着複層型回折光学素子の利点を維持することが困難になる。
　なお、上記条件を満足する樹脂、及びこれらの樹脂を用いた密着複層型回折光学素子の製造方法については、例えば、欧州特許公開第１８３０２０４号公報、及び欧州特許公開第１８３０２０５号公報に記載されている。
　ここで、念のため、回折効率を求める式について記載する。回折次数をｍとし、ｍ次回折光の回折効率をηをとし、回折格子面（回折光学面）を形成する一方の回折素子要素の回折格子高さをｄ１とし、回折格子面（回折光学面）を形成する他方の回折素子要素の回折格子高さをｄ２とし、回折格子面（回折光学面）を形成する一方の回折素子要素の材料の屈折率をｎ１とし、回折格子面（回折光学面）を形成する他方の回折素子要素の材料の屈折率をｎ２とし、波長をλとしたとき、回折効率は、以下の式（７），（８）で表される。
　　　ηｍ　＝　｛ｓｉｎ（ａ－ｍ）π／（ａ－ｍ）π｝＾２　　…（７）
　　　ａ　＝　｛（ｎ１－１）ｄ１－（ｎ２－１）ｄ２）／λ　　…（８）
　以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１～表５を示すが、これらは第１実施例～第５実施例における各諸元の表である。
　なお、表中、［全体諸元］において、ｍは望遠鏡倍率（倍）、ＥＰＤは入射瞳直径（mm）、θは実視界（度）、ｆoは望遠鏡光学系を構成する対物レンズ系のｄ線（波長587.562nm）での焦点距離（mm）、ｆｅは望遠鏡光学系を構成する接眼レンズ系のｄ線（波長587.562nm）での焦点距離（mm）、ｎは接眼レンズ系を構成する回折光学素子を除いたレンズ枚数（枚）を示す。
　また、［レンズデータ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは光学面の曲率半径（mm）、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔（mm）、νｄはｄ線に対するアッベ数、ｎｄはｄ線に対する屈折率を示す。なお、曲率半径の「∞」は平面を示す。また、空気の屈折率1.000000は省略する。
　また、［回折面データ］は、各実施例にて用いる回折光学素子の性能を、後述する位相関数Φ（ｈ）及びその係数により示している。なお、位相関数Φ（ｈ）は、光軸からの高さをｈとし、波長をλとし、位相係数をＣ２，Ｃ４としたとき、式（ａ）で表される。
　Φ（ｈ）＝２π／λ（Ｃ2ｈ2＋Ｃ4ｈ4）　…（ａ）
　また、表中には、［条件式対応値］として、上記条件式（１）～（６）に対応する値も示す。
　以下、全ての諸元値において掲載される曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　各実施例に共通する事項として、対物レンズ系内に配置される回折光学素子ＰＦｏは、軸上色収差を良好に補正し、且つ、広波長域に亘り高い回折効率を得るため、密着複層型回折光学素子である。また、接眼レンズ系内に配置される回折光学素子ＰＦｅは、倍率色収差をそれぞれ良好に補正し、且つ、広波長域に亘り高い回折効率を得るため、密着複層型の回折光学素子である。これら回折光学素子ＰＦｏ，ＰＦｅは、異なる２つの紫外線硬化型樹脂からなる回折光学素子要素ＰＦｏ１とＰＦｏ２，ＰＦｅ１とＰＦｅ２がそれぞれ密着接合して構成されており、その接合面は回折格子溝が形成された回折光学素子面Ｃｏ，Ｃｅとなっている。
　なお、回折光学素子ＰＦｏ，ＰＦｅを構成する異なる２つの紫外線硬化型樹脂として、以下の値の屈折率を有する樹脂を使用した。ここで、樹脂屈折率は、樹脂硬化後の屈折率を示す。また、それぞれの樹脂に対して、ｎＣはＣ線（波長656.273nm）に対する屈折率、ｎｄはｄ線（波長587.562nm）に対する屈折率、ｎＦはＦ線（波長486.133nm）に対する屈折率、ｎｇはｇ線（波長435.835nm）に対する屈折率を示す。
（樹脂屈折率）
　　　　　　　　　　ｎＣ　　　　　ｎｄ　　　　　ｎＦ　　　　　ｎｇ
　低屈折率樹脂　　1.523300　　　1.527600　　　1.538500　　　1.547700
　高屈折率樹脂　　1.553700　　　1.556900　　　1.564800　　　1.571100
　また、各実施例で使用する回折光学素子ＰＦｏ，ＰＦｅは、回折格子高さが２０．０５μｍであり、１次の回折効率がＣ線で９８％、ｄ線で１００％、Ｆ線で９８％、及び、ｇ線で９８％である。
　また、図２、図５、図８、図１１及び図１４では、各実施例におけるレンズ構成をそれぞれ示しているが、これらの構成図において図示の煩雑さを回避すべく、上述の回折光学素子要素ＰＦｏ１とＰＦｏ２，ＰＦｅ１とＰＦｅ２の符号、及び、回折光学面Ｃｏ，Ｃｅの符号の記載及び回折格子溝の形状の記載は省略し、単に回折光学素子ＰＦｏ，ＰＦｅの符号のみを記載している。また、各実施例において正立光学系によって光路が折り曲げられる構成であるが、図２、図５、図８、図１１及び図１４では展開して示すこととする。
　ここまでの説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例に係る望遠鏡光学系について、図２～図４及び表１を用いて説明する。図２に示すように、第１実施例に係る望遠鏡光学系は、物体側から順に光軸に沿って順に並んだ、対物レンズ系Ｇｏと、正立光学系Ｇｐと、接眼レンズ系Ｇｅとを有する。
　対物レンズ系Ｇｏは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、平行平面板Ｌｏ１と、正の屈折力を有するレンズＬｏ２と負の屈折力を持つレンズＬｏ３との貼り合わせからなる接合レンズＳｏ１と、正の屈折力を持つレンズＬｏ４と、負の屈折力を持つレンズＬｏ５とを有する。なお、接合レンズＳｏ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。正立光学系Ｇｐは、プリズムＬｏ６，Ｌｏ７とを有する。
　接眼レンズ系Ｇｅは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、負の屈折力を持つレンズＬｅ１と正の屈折力を持つレンズＬｅ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ１と、正の屈折力を持つレンズＬｅ３とを有する。なお、接合レンズＳｅ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。
　なお、本実施例においては、対物レンズ系Ｇｏを構成する平行平面板Ｌｏ１のアイポイント側の面に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｏが組み込まれている。接眼レンズ系Ｇｅを構成する負の屈折力を持つレンズＬｅ１の物体側の面に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｅが組み込まれている。
　表１に第１実施例における各諸元の値を掲げる。なお、表１の面番号１～２２は、図２に示す面１～２２に対応している。
（表１）
［全体諸元］
　ｍ　＝　8.0
　EPD　＝　36
　θ　＝　6.5
　ｆo　＝　132.7
　ｆe　＝　16.6
 
［レンズデータ］
　面番号　　　　ｒ　　 　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　１　　　　　∞　　　　3.0　　　1.516800　　　64.17
　　２　　　　　∞　　　　0.1　　　1.527600　　　34.71
　　３　　　　　∞　　　　0.1　　　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｏ）
　　４　　　　　∞　　　　0.5
　　５　 　　72.5284　　　6.7　　　1.516800　　　64.20
　　６　　　-73.0000　　　2.4　　　1.688930　　　31.16
　　７　 　-252.7703　　　0.5
　　８　　 　59.6464　　　5.0　　　1.516800　　　64.20
　　９　　　172.3308　　　30.0
　　10　　　273.2629　　　2.0　　　1.516800　　　64.20
　　11　 　　38.6887　　　9.7
　　12　　　　　∞　　　　29.9　 　1.568830　　　56.04
　　13　　　　　∞　　　　0.4
　　14　　　　　∞　　　　47.9　 　1.516800　　　64.20
　　15　　　　　∞　　　　14.5
　　16　 　　99.0906　　　0.1　　　1.556900　　　50.17
　　17　 　　99.0906　　　0.1　　　1.527600　　　34.71（回折面Ｃｅ）
　　18　 　　99.0906　　　2.0　　　1.795040　　　28.56
　　19　 　　19.0015　　　7.6　　　1.497820　　　82.52
　　20　　　-17.9878　　　0.2
　　21　 　　16.6767　　　5.0　　　1.589130　　　61.09
　　22　　　-490.7856　　16.0
　（EP）
 
［回折面データ］
　第３面　　Ｃ2＝-5.0000E-05　，　Ｃ4＝7.8000E-09
　第17面　　Ｃ2＝-1.6720E-03　，　Ｃ4＝8.9141E-06
 
［条件式対応値］
　Ｋo　＝　7.53E-03
　Ｋodoe　＝　1.00E-04
　Ｋe　＝　6.02E-02
　Ｋedoe＝　3.34E-03
　Ｐe　＝　5.56E-02
　ＦＮＯ＝　3.7
 
条件式（１）　（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（ａ×ｍ）｝　＝　3.4
条件式（２）　Ｐo　＝　1.33E-02
条件式（３）　ｎｄ１　＝　1.527600
条件式（４）　（ｎＦ１－ｎＣ１）　＝　0.0152
条件式（５）　ｎｄ２　＝　1.556900
条件式（６）　（ｎＦ２－ｎＣ２）　＝　0.0111
　このように表１に示す諸元の表から、本実施例に係る望遠鏡光学系では、上記条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図３は、第１実施例に係る望遠鏡光学系における、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。また、図４は、第１実施例に係る望遠鏡光学系を構成する、接眼レンズ系単体をアイポイント側から追跡したときの軸上色収差を示す図である。
　図３に示す各収差図はいずれも、本実施例に係る望遠鏡光学系を物体側から光線追跡したものである。なお、球面収差図において、ｄはｄ線（波長586.562nm）、ＣはＣ線（波長656.273nm）、ＦはＦ線（波長486.133nm）、ｇはｇ線（波長435.835nm）における収差をそれぞれ示す。また、非点収差図において、Ｓはサジタル面、Ｍはメリジオナル面をそれぞれ示す。また、倍率色収差図においては、ｄ線（波長586.562nm）を基準としており、ＣはＣ線（波長656.273nm）、ＦはＦ線（波長486.133nm）、ｇはｇ線（波長435.835nm）における収差をそれぞれ示す。また、球面収差図において、縦軸は入射瞳半径の最大値を１として規格化して示した値を、横軸は各光線における収差の値（ディオプター）を示す。非点収差図において、縦軸は物体から光が入射したとき入射光線が光軸となす角度（度）を、横軸は各光線における収差の値（ディオプター）を示す。歪曲収差図において、縦軸は物体から光が入射したとき入射光線が光軸となす角度（度）を、横軸は収差の割合を百分率（％値）で示す。また、倍率色収差図において、横軸は実視界を１として規格化して示した値を、縦軸は収差の値（分）を示す。以上、各収差図の説明は、全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
　図３に示す収差図から明らかであるように、第１実施例に係る望遠鏡光学系では、諸収差、特に軸上色収差、倍率色収差が良好に収差補正されていることが分かる。また、図４に示す収差図から明らかであるように、ｄ線を基準波長としたとき、Ｃ線の軸上色収差が補正過剰であり、Ｆ線の軸上色収差の方が小さいことが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例に係る望遠鏡光学系について、図５～図７及び表２を用いて説明する。図５に示すように、第２実施例に係る望遠鏡光学系は、物体側から順に光軸に沿って順に並んだ、対物レンズ系Ｇｏと、正立光学系Ｇｐと、接眼レンズ系Ｇｅとを有する。
　対物レンズ系Ｇｏは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、平行平面板Ｌｏ１，Ｌｏ２の貼り合わせからなる接合レンズＳｏ２と、正の屈折力を持つレンズＬｏ３と負の屈折力を持つレンズＬｏ４との貼り合わせからなる接合レンズＳｏ２と、正の屈折力を持つレンズＬｏ５と、負の屈折力を持つレンズＬｏ６とを有する。なお、接合レンズＳｏ１，Ｓｏ２は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。正立光学系Ｇｐは、プリズムＬｏ７，Ｌｏ８とを有する。
　接眼レンズ系Ｇｅは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、負の屈折力を持つレンズＬｅ１と正の屈折力を持つレンズＬｅ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ１と、正の屈折力を持つレンズＬｅ３，Ｌｅ４とを有する。なお、接合レンズＳｅ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。
　なお、本実施例においては、対物レンズ系Ｇｏを構成する平行平面板Ｌｏ１，Ｌｏ２の間に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｏが組み込まれている。また、接眼レンズ系Ｇｅを構成する正の屈折力を持つレンズＬｅ３のアイポイント側の面に上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｅが組み込まれている。
　表２に第２実施例における各諸元の値を掲げる。なお、表２の面番号１～２５は、図５に示す面１～２５に対応している。
（表２）
［全体諸元］
　ｍ　＝　10.5
　EPD　＝　45
　θ　＝　6.1
　ｆo　＝　170.6
　ｆe　＝　16.2
 
［レンズデータ］
　面番号　　　　ｒ　　 　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　１　　　　　∞　　　　3.0　　　1.516800　　　64.11
　　２　　　　　∞　　　　0.05　 　1.527600　　　34.71
　　３　　　　　∞　　　　0.05　 　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｏ）
　　４　　　　　∞　　　　3.0　　　1.516800　　　64.11
　　５　　　　　∞　　　　5.0
　　６　　　136.0628　　　7.5　　　1.516800　　　64.11
　　７　 　-112.9560　　　2.5　　　1.717362　　　29.52
　　８　 　-347.5000　　　0.5
　　９　 　　77.9870　　　5.5　　　1.516800　　　64.11
　　10　　　342.8874　　　47.2
　　11　　　183.8022　　　2.0　　　1.516800　　　64.11
　　12　　 　53.0040　　　20.0
　　13　　　　　∞　　　　33.3　 　1.568832　　　56.34
　　14　　　　　∞　　　　0.5
　　15　　　　　∞　　　　54.8　 　1.516800　　　64.11
　　16　　　　　∞　　　　13.4
　　17　　　-98.6070　　　1.5　　　1.805181　　　25.43
　　18　　 　21.0243　　　10.0　　 1.696797　　　55.52
　　19　　　-25.7116　　　0.2
　　20　 　　22.7973　　　4.0　　　1.620411　　　60.29
　　21　 　　95.5367　　　0.1　　　1.527600　　　34.71
　　22　 　　95.5367　　　0.1　　　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｅ）
　　23　 　　95.5367　　　0.2
　　24　 　　22.7973　　　3.7　　　1.620411　　　60.29
　　25　 　　95.5367　　　16.3
　（EP）
 
［回折面データ］
　第３面　　Ｃ2＝-4.2000E-05　，　Ｃ4＝1.0100E-08
　第22面　　Ｃ2＝-8.8814E-04　，　Ｃ4＝2.5274E-06
 
［条件式対応値］
　Ｋo　＝　5.86E-03
　Ｋodoe　＝　8.40E-05
　Ｋe　＝　6.18E-02
　Ｋedoe＝　1.78E-03
　Ｐe　＝　2.88E-02
　ＦＮＯ＝　3.7
 
条件式（１）　（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（ａ×ｍ）｝　＝　8.5
条件式（２）　Ｐo　＝　1.43E-02
条件式（３）　ｎｄ１　＝　1.527600
条件式（４）　（ｎＦ１－ｎＣ１）　＝　0.0152
条件式（５）　ｎｄ２　＝　1.556900
条件式（６）　（ｎＦ２－ｎＣ２）　＝　0.0111
　このように表２に示す諸元の表から、本実施例に係る望遠鏡光学系では、上記条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図６は、第２実施例に係る望遠鏡光学系における、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。また、図７は、第２実施例に係る望遠鏡光学系を構成する、接眼レンズ系単体をアイポイント側から追跡したときの軸上色収差を示す図である。
　図６に示す収差図から明らかであるように、第２実施例に係る望遠鏡光学系では、諸収差、特に軸上色収差、倍率色収差が良好に収差補正されていることが分かる。また、図７に示す収差図から明らかであるように、ｄ線を基準波長としたとき、Ｃ線の軸上色収差が補正過剰であり、Ｆ線の軸上色収差の方が小さいことが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例に係る望遠鏡光学系について、図８～図１０及び表３を用いて説明する。図８に示すように、第３実施例に係る望遠鏡光学系は、物体側から順に光軸に沿って順に並んだ、対物レンズ系Ｇｏと、正立光学系Ｇｐと、接眼レンズ系Ｇｅとを有する。
　対物レンズ系Ｇｏは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、正の屈折力を持つレンズＬｏ１と負の屈折力を持つレンズＬｏ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｏ１と、正の屈折力を持つレンズＬｏ３と、負の屈折力を持つレンズＬｏ４とを有する。なお、接合レンズＳｏ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。正立光学系Ｇｐは、プリズムＬｏ５，Ｌｏ６を有する。
　接眼レンズ系Ｇｅは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、負の屈折力を持つレンズＬｅ１と正の屈折力を持つレンズＬｅ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ１と、正の屈折力を持つレンズＬｅ３と、正の屈折力を持つレンズＬｅ４と負の屈折力を持つレンズＬｅ５との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ２とを有する。なお、接合レンズＳｅ１，Ｓｅ２は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。
　なお、本実施例においては、対物レンズ系Ｇｏの接合レンズＳｏ１を構成する負の屈折力を持つレンズＬｏ２のアイポイント側の面に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｏが組み込まれている。また、接眼レンズ系Ｇｅの接合レンズＳｅ１を構成する負の屈折力を持つレンズＬｅ１と正の屈折力を持つレンズＬｅ２の間に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｅが組み込まれている。
　表３に第３実施例における各諸元の値を掲げる。なお、表３の面番号１～２３は、図８に示す面１～２３に対応している。
（表３）
［全体諸元］
　ｍ　＝　8.0
　EPD　＝　36
　θ　＝　7.0
　ｆo　＝　132.2
　ｆe　＝　16.6
 
［レンズデータ］
　面番号　　　　ｒ　　 　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　１　 　　98.4300　　　6.7　　　1.516800　　　64.20
　　２　　　-78.5856　　　2.4　　　1.688930　　　31.16
　　３　 　-273.1872　　　0.05　 　1.527600　　　34.71
　　４　 　-273.1872　　　0.05　 　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｏ）
　　５　 　-273.1872　　　0.5
　　６　 　　57.2744　　　5.0　　　1.516800　　　64.20
　　７　　　400.1262　　　30.0
　　８　　　720.9295　　　2.0　　　1.516800　　　64.20
　　９　 　　43.4184　　　9.7
　　10　　　　　∞　　　　29.9　 　1.568830　　　56.04
　　11　　　　　∞　　　　0.4
　　12　　　　　∞　　　　47.9　 　1.516800　　　64.20
　　13　　　　　∞　　　　16.0
　　14　　　-24.9790　　　2.0　　　1.805182　　　25.35
　　15　　　700.8713　　　0.2　　　1.527600　　　34.71
　　16　　　700.8713　　　0.2　　　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｅ）
　　17　　　700.8713　　　7.0　　　1.664460　　　35.83
　　18　　　-18.7578　　　0.2
　　19　 　　60.6934　　　4.0　　　1.620409　　　60.14
　　20　　　-77.4658　　　0.2
　　21　 　　17.2844　　　6.0　　　1.692111　　　54.55
　　22　　　-63.8725　　　2.0　　　1.805182　　　25.35
　　23　 　　39.4682　　　14.6
　（EP）
 
［回折面データ］
　第４面　　Ｃ2＝-5.4597E-05　，　Ｃ4＝2.0695E-08
　第16面　　Ｃ2＝-1.4844E-03　，　Ｃ4＝3.9901E-06
 
［条件式対応値］
　Ｋo　＝　7.56E-03
　Ｋodoe　＝　1.09E-04
　Ｋe　＝　6.01E-02
　Ｋedoe＝　2.97E-03
　Ｐe　＝　4.94E-02
　ＦＮＯ＝　3.7
 
条件式（１）　（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（ａ×ｍ）｝　＝　4.4
条件式（２）　Ｐo　＝　1.44E-02
条件式（３）　ｎｄ１　＝　1.527600
条件式（４）　（ｎＦ１－ｎＣ１）　＝　0.0152
条件式（５）　ｎｄ２　＝　1.556900
条件式（６）　（ｎＦ２－ｎＣ２）　＝　0.0111
　このように表３に示す諸元の表から、本実施例に係る望遠鏡光学系では、上記条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図９は、第３実施例に係る望遠鏡光学系における、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。また、図１０は、第３実施例に係る望遠鏡光学系を構成する、接眼レンズ系単体をアイポイント側から追跡したときの軸上色収差を示す図である。
　図９に示す収差図から明らかであるように、第３実施例に係る望遠鏡光学系では、諸収差、特に軸上色収差、倍率色収差が良好に収差補正されていることが分かる。また、図１０に示す収差図から明らかであるように、ｄ線を基準波長としたとき、Ｃ線の軸上色収差が補正過剰であることが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例に係る望遠鏡光学系について、図１１～図１３及び表４を用いて説明する。図１１に示すように、第４実施例に係る望遠鏡光学系は、物体側から順に光軸に沿って順に並んだ、対物レンズ系Ｇｏと、正立光学系Ｇｐと、接眼レンズ系Ｇｅとを有する。
　対物レンズ系Ｇｏは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、正の屈折力を持つレンズＬｏ１と負の屈折力を持つレンズＬｏ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｏ１と、正の屈折力を持つレンズＬｏ３と、負の屈折力を持つレンズＬｏ４とを有する。なお、接合レンズＳｏ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。正立光学系Ｇｐは、Ｌｏ５，Ｌｏ６を有する。
　接眼レンズ系Ｇｅは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、負の屈折力を持つレンズＬｅ１と正の屈折力を持つレンズＬｅ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ１と、正の屈折力を持つレンズＬｅ３と、正の屈折力を持つレンズＬｅ４と負の屈折力を持つレンズＬｅ５との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ２と、正の屈折力を持つレンズＬｅ６，Ｌｅ７とを有する。なお、接合レンズＳｅ１，Ｓｅ２は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。
　なお、本実施例においては、対物レンズ系Ｇｏの接合レンズＳｏ１を構成する負の屈折力を持つレンズＬｏ２のアイポイント側の面に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｏが組み込まれている。また、接眼レンズ系Ｇｅを構成する正の屈折力を持つレンズＬｅ６のアイポイント側の面に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｅが組み込まれている。
　表４に第４実施例における各諸元の値を掲げる。なお、表４の面番号１～２８は、図１１に示す面１～２８に対応している。
（表４）
［全体諸元］
　ｍ　＝　8.0
　EPD　＝　32
　θ　＝　7.8
　ｆo　＝　118.1
　ｆe　＝　14.8
 
［レンズデータ］
　面番号　　　　ｒ　　 　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　１　 　　93.7522　　　6.0　　　1.516800　　　64.10
　　２　　　-65.8641　　　2.5　　　1.648311　　　33.75
　　３　 　-220.3076　　　0.01　 　1.527600　　　34.71
　　４　 　-220.3076　　　0.01　 　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｏ）
　　５　 　-220.3076　　　0.5
　　６　 　　48.3716　　　4.2　　　1.516800　　　64.10
　　７　　　117.4024　　　16.9
　　８　 　　82.5080　　　2.0　　　1.516800　　　64.10
　　９　 　　40.2700　　　16.8
　　10　　　　　∞　　　　34.8　 　1.568829　　　56.05
　　11　　　　　∞　　　　0.4
　　12　　　　　∞　　　　45.7　 　1.516800　　　64.10
　　13　　　　　∞　　　　6.1
　　14　　　-42.3960　　　1.2　　　1.516800　　　64.10
　　15　　 　16.6258　　　2.6　　　1.713000　　　53.93
　　16　 　　27.2560　　　3.1
　　17　　　　　∞　　　　6.1　　　（対物レンズ系Ｇｏの像位置）
　　18　　　-39.4700　　　4.4　　　1.620409　　　60.14
　　19　　　-17.4140　　　0.2
　　20　　　246.6220　　　7.0　　　1.620409　　　60.14
　　21　　　-19.0000　　　1.5　　　1.805182　　　25.41
　　22　　　-55.6420　　　0.2
　　23　 　　93.5363　　　6.0　　　1.620409　　　60.14
　　24　　　-93.5363　　　0.2　　　1.527600　　　34.71
　　25　　　-93.5363　　　0.2　　　1.556900　　　50.17（回折面Ｃｅ）
　　26　　　-93.5363　　　0.2
　　27　 　　22.4370　　　5.0　　　1.589130　　　61.09
　　28　　　530.3439　　　18.4
　（EP）
 
［回折面データ］
　第４面　　Ｃ2＝-5.0000E-05　，　Ｃ4＝2.0000E-08
　第25面　　Ｃ2＝-7.5960E-04　，　Ｃ4＝4.1262E-07
 
［条件式対応値］
　Ｋo　＝　8.47E-03
　Ｋodoe　＝　1.00E-04
　Ｋe　＝　6.77E-02
　Ｋedoe＝　1.52E-03
　Ｐe　＝　2.24E-02
　ＦＮＯ＝　3.7
 
条件式（１）　（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（ａ×ｍ）｝　＝　8.9
条件式（２）　Ｐo　＝　1.18E-02
条件式（３）　ｎｄ１　＝　1.527600
条件式（４）　（ｎＦ１－ｎＣ１）　＝　0.0152
条件式（５）　ｎｄ２　＝　1.556900
条件式（６）　（ｎＦ２－ｎＣ２）　＝　0.0111
　このように表４に示す諸元の表から、本実施例に係る望遠鏡光学系では、上記条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図１２は、第４実施例に係る望遠鏡光学系における、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。また、図１３は、第４実施例に係る望遠鏡光学系を構成する、接眼レンズ系単体をアイポイント側から追跡したときの軸上色収差を示す図である。
　図１２に示す収差図から明らかであるように、第４実施例に係る望遠鏡光学系では、諸収差、特に軸上色収差、倍率色収差が良好に収差補正されていることが分かる。また、図１３に示す収差図から明らかであるように、ｄ線を基準波長としたとき、Ｃ線の軸上色収差が補正過剰であることが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例に係る望遠鏡光学系について、図１４～図１６及び表５を用いて説明する。図１４に示すように、第５実施例に係る望遠鏡光学系は、物体側から順に光軸に沿って順に並んだ、対物レンズ系Ｇｏと、正立光学系Ｇｐと、接眼レンズ系Ｇｅとを有する。
　対物レンズ系Ｇｏは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、正の屈折力を持つレンズＬｏ１と負の屈折力を持つレンズＬｏ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｏ１と、正の屈折力を持つレンズＬｏ３と、負の屈折力を持つレンズＬｏ４とを有する。なお、接合レンズＳｏ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。正立光学系Ｇｐは、Ｌｏ５，Ｌｏ６を有する。
　接眼レンズ系Ｇｅは、物体側から順に光軸に沿って並んだ、負の屈折力を持つレンズＬｅ１と正の屈折力を持つレンズＬｅ２との貼り合わせからなる接合レンズＳｅ１と、正の屈折力を持つレンズＬｅ３とを有する。なお、接合レンズＳｅ１は、全体として正の屈折力を持つ接合レンズである。
　なお、本実施例においては、対物レンズ系Ｇｏの接合レンズＳｏ１を構成する正の屈折力を持つレンズＬｏ１と負の屈折力を持つレンズＬｏ２との間に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｏが組み込まれている。また、接眼レンズ系Ｇｅを構成する正の屈折力を持つレンズＬｅ３の物体側の面に、上述の密着複層型の回折光学素子ＰＦｅが組み込まれている。
　表５に第５実施例における各諸元の値を掲げる。なお、表５の面番号１～２０は、図１４に示す面１～２０に対応している。
（表５）
［全体諸元］
　ｍ　＝　10.5
　EPD　＝　45
　θ　＝　6.1
　ｆo　＝　170.3
　ｆe　＝　16.2
 
［レンズデータ］
　面番号　　　　ｒ　　 　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　１　 　　77.7927　　　6.7　　　1.516800　　　64.20
　　２　　　-76.0000　　　0.1　　　1.527600　　　33.41
　　３　　　-76.0000　　　0.1　　　1.556900　　　49.74（回折面Ｃｏ）
　　４　　　-76.0000　　　2.4　　　1.688930　　　31.16 
　　５　　　-270.7204　　　0.5
　　６　　　　48.5533　　　5.0　　　1.516800　　　64.20
　　７　
　　110.8840　 　30.0
　　８　　　　75.6340　　　2.0　　　1.516800　　　64.20
　　９　　　　28.2809　　　9.7
　　10　　　　　∞　　　　29.9　　　1.568830　　　56.04
　　11　　　　　∞　　　 　0.4
　　12　　　　　∞　　　　52.4　　　1.516800　　　64.20
　　13　　　　　∞　　　　11.6
　　14　　　52.8044　　　　2.0　　　1.805181　　　25.43
　　15　　　16.0000　　　　8.0　　　1.696797　　　55.53
　　16　　　-33.2675　　 　0.2
　　17　　　16.1059　　　　0.1　　　1.527600　　　33.41
　　18　　　16.1059　　　　0.1　　　1.556900　　　49.74（回折面Ｃｅ）
　　19　　　16.1059　　　　5.0　　　1.589130　　　61.0 
　　20　　　96.5806　　 　15.6
　（EP）
 
［回折面データ］
　第３面　 　Ｃ2＝-5.0000E-05　，　Ｃ4＝3.2000E-08
　第18面　　Ｃ2＝-1.1000E-03　，　Ｃ4＝6.2357E-06
 
［条件式対応値］
　Ｋo　＝　5.87E-03
　Ｋodoe　＝　9.77E-05
　Ｋe　＝　6.18E-02
　Ｋedoe＝　1.25E-03
　Ｐe　＝　2.02E-02
　ＦＮＯ＝　3.7
 
条件式（１）　（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（ａ×ｍ）｝　＝　14.0
条件式（２）　Ｐo　＝　1.66E-02
条件式（３）　ｎｄ１　＝　1.527600
条件式（４）　（ｎＦ１－ｎＣ１）　＝　0.0152
条件式（５）　ｎｄ２　＝　1.556900
条件式（６）　（ｎＦ２－ｎＣ２）　＝　0.0111
　このように表５に示す諸元の表から、本実施例に係る望遠鏡光学系では、上記条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図１５は、第５実施例に係る望遠鏡光学系における、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及び倍率色収差図である。また、図１６は、第５実施例に係る望遠鏡光学系を構成する、接眼レンズ系単体をアイポイント側から追跡したときの軸上色収差を示す図である。
　図１５に示す収差図から明らかであるように、第５実施例に係る望遠鏡光学系では、諸収差、特に軸上色収差、倍率色収差が良好に収差補正されていることが分かる。また、図１６に示す収差図から明らかであるように、ｄ線を基準波長としたとき、Ｃ線の軸上色収差が補正過剰であることが分かる。
　続いて、上述の実施形態に係る望遠鏡光学系を備えた双眼鏡について、図１７に基づき説明する。双眼鏡１０は、図１７に示すように、観察者の左右の眼に対応する左右一対の観察鏡筒１０ａ，１０ｂ内に、望遠鏡光学系２０ａ，２０ｂを有する。望遠鏡光学系２０ａ，２０ｂは、観察対象物側から光軸に沿って順に、対物レンズ系２１と、正立光学系２２と、接眼レンズ系２３とを備える。この構成の下、観察対象物からの光は、対物レンズ系２１によって集光され、物体像が形成される。この物体像は、正立光学系２２によって正立化された後、接眼レンズ系２３によって拡大される。これにより観察者は、観察対象物を拡大観察することができる。なお、本実施形態においては、望遠鏡光学系２０ａ，２０ｂとして、上記実施例で説明した望遠鏡光学系を用いている（すなわち、双眼鏡１０の対物レンズ系２１、正立光学系２２、及び、接眼レンズ系２３は、上記実施例の対物レンズ系Ｇｏ、正立光学系Ｇｐ、及び、接眼レンズ系Ｇｅに相当する）。したがって、このような望遠鏡光学系を利用した本実施形態に係る双眼鏡では、製造が容易で、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することが可能である。
　上述の実施形態においては、望遠鏡光学系を備えた光学装置の一例として双眼鏡を示したが、光学装置はこれに限定されるものではなく、本発明の望遠鏡光学系は単眼鏡等にも勿論適用できる。
　以上により、製造が容易で、軸上色収差、倍率色収差をはじめとした諸収差を良好に補正することが可能な望遠鏡光学系、及び、それを用いた光学装置を提供することができる。
　なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　例えば、上述の実施例では、望遠鏡光学系内に密着複層型の回折光学素子を、２つ設けたが、これに限定されることなく、２つ以上設けても差し支えない。
　また、上述の実施例では、望遠鏡光学系に密着複層型の回折光学素子を組み込んでいるが、これに限定されることなく、分離複層型の回折光学素子を組み込んでもよい。この場合においても、密着型と同様の効果が得られる。
　Ｇｏ　望遠鏡光学系の対物レンズ系
　Ｇｐ　望遠鏡光学系の正立光学系
　Ｇｅ　望遠鏡光学系の接眼レンズ系
　Ｌo　対物レンズ系の構成レンズ（単レンズ）
　Ｌe　接眼レンズ系の構成レンズ（単レンズ）
　Ｓo　対物レンズ系の構成レンズ（接合レンズ）
　Ｓe　接眼レンズ系の構成レンズ（接合レンズ）
　ＰＦ　回折光学素子
　ＰＦo　対物レンズ系内に配置された回折光学素子
　ＰＦe　接眼レンズ系内に配置された回折光学素子
　Ｃo　対物レンズ系内に配置された回折光学素子の回折光学面
　Ｃe　対物レンズ系内に配置された回折光学素子の回折光学面
　１０　双眼鏡（光学装置）
　１０ａ，１０ｂ　観察鏡筒
　２０ａ，２０ｂ　望遠鏡光学系
　２１　双眼鏡の対物レンズ系
　２２　双眼鏡の正立光学系
　２３　双眼鏡の接眼レンズ系

Claims (21)

  1. 　対物レンズ系と、接眼レンズ系とを有する望遠鏡光学系において、
    　前記対物レンズ系は、回折光学素子と、正の屈折力を持つレンズと負の屈折力を持つレンズとを有する少なくとも一組の接合レンズとを含み、
    　前記接眼レンズ系は、回折光学素子と、負の屈折力を持つレンズと正の屈折力を持つレンズとを有する少なくとも一組の接合レンズとを含み、
    　前記回折光学素子は、第１の回折光学面を有する第１の回折光学素子と、第２の回折光学面を有する第２の回折光学素子とを有し、前記第１の回折光学素子と前記第２の回折光学素子とは前記第１の回折光学面と前記第２の回折光学面とが互いに対向するように配置され、
    　前記対物レンズ系のパワーをＫoとし、前記対物レンズ系の前記回折光学素子のパワーをＫodoeとし、Ｐo＝Ｋodoe／Ｋoと定義し、
    　前記接眼レンズ系のパワーをＫeとし、前記接眼レンズ系の前記回折光学素子のパワーをＫedoeとし、Ｐe＝Ｋedoe／Ｋeと定義し、
    　前記対物レンズ系のＦナンバーをＦＮＯとし、前記望遠鏡光学系の実視界をθとし、前記望遠鏡光学系の倍率をｍとしたとき、次式
    　　　２　≦　｜（Ｐo／ＦＮＯ）／｛Ｐe／（θ×ｍ）｝｜　≦　１５
    の条件を満足することを特徴とする望遠鏡光学系。
  2. 　前記対物レンズ系において、次式
    　０．００７　≦　｜Ｐo｜　≦　０．０１８
    の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の望遠鏡光学系。
  3. 　前記対物レンズ系を構成する前記接合レンズは、全体として正の屈折力を持つことを特徴とする請求項１又は２に記載の望遠鏡光学系。
  4. 　前記対物レンズ系を構成する前記接合レンズは、物体側から順に並んで、前記正の屈折力を持つレンズと、前記負の屈折力を持つレンズとが配置されていることを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  5. 　前記回折光学素子が、前記対物レンズ系の前記接合レンズを構成する前記負の屈折力を持つレンズのアイポイント側の面に接合されていることを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  6. 　前記回折光学素子が、前記対物レンズ系の前記接合レンズを構成する前記正の屈折力を持つレンズと、前記負の屈折力を持つレンズとの間に配置され、これらが全て接合されていること請求項１～５のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  7. 　前記対物レンズ系は、該レンズ系を構成する前記接合レンズの物体側に平行平面板を有し、
    　前記回折光学素子が、前記平行平面板に接合されていることを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  8. 　前記対物レンズ系は、該レンズ系を構成する前記接合レンズの物体側に、２枚の平行平面板を有し、
    　前記回折光学素子が、前記２枚の平行平面板の間に配置され、これらが全て接合されていることを特徴とする請求項１～７のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  9. 　前記接眼レンズ系を構成する前記接合レンズは、全体として正の屈折力を持つことを特徴とする請求項１～８のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  10. 　前記接眼レンズ系を構成する前記接合レンズは、物体側から順に並んで、前記負の屈折力を持つレンズと、前記正の屈折力を持つレンズとが配置されることを特徴とする請求項１～９のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  11. 　前記回折光学素子が、前記接眼レンズ系の前記接合レンズを構成する前記負の屈折力を持つレンズと、前記正の屈折力を持つレンズとの間に配置され、これらが全て接合されていることを特徴とする請求項１～１０のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  12. 　前記回折光学素子が、前記接眼レンズ系の前記接合レンズを構成する前記負の屈折力を持つレンズの物体側の面に接合されていることを特徴とする請求項１～１１のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  13. 　前記接眼レンズ系は、正の屈折力を持つ単レンズを少なくとも一つ有することを特徴とする請求項１～１２のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  14. 　前記正の屈折力を持つ単レンズは、前記接眼レンズ系を構成する前記接合レンズよりアイポイント側に配置されていることを特徴とする請求項１３に記載の望遠鏡光学系。
  15. 　前記回折光学素子が、前記接眼レンズ系を構成する前記正の屈折力を持つ単レンズのアイポイント側の面に接合されていることを特徴とする請求項１３又は１４に記載の望遠鏡光学系。
  16. 　前記接眼レンズ系は、前記対物レンズ系の作る像位置よりも物体側に、負の屈折力を持つレンズを有することを特徴とする請求項１～１５のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  17. 　前記回折光学素子を構成する前記第１の回折光学面及び前記第２の回折光学面は、互いに接するように配置されることを特徴とする請求項１～１６のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  18. 　前記回折光学素子を構成する前記第１の回折光学素子及び前記第２の回折光学素子は、少なくとも一方が紫外線硬化型樹脂からなることを特徴とする請求項１～１７のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  19. 　前記回折光学素子を構成する前記第１の回折光学素子及び前記第２の回折光学素子は、互いに異なる光学特性を有する紫外線硬化型樹脂からなることを特徴とする請求項１～１８のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  20. 　前記回折光学素子を構成する前記２つの回折素子要素のうち、
    　より低屈折率高分散な方の前記回折素子要素の材質のｄ線、Ｆ線及びＣ線に対する屈折率をｎｄ１、ｎＦ１及びｎＣ１とし、
    　より高屈折率低分散な方の前記回折素子要素の材質のｄ線、Ｆ線及びＣ線に対する屈折率をｎｄ２、ｎＦ２及びｎＣ２としたとき、次式
    　ｎｄ１　≦　１.５４
    　（ｎＦ１－ｎＣ１）≧０.０１４５
    　ｎｄ２　≧　１.５５
    　（ｎＦ２－ｎＣ２）≦０.０１３０
    の条件を満足することを特徴とする請求項１～１９のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系。
  21. 　請求項１～請求項２０のいずれか一項に記載の望遠鏡光学系を備えることを特徴とする光学装置。
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