JP3256483B2 - 高強度低熱膨張合金 - Google Patents
高強度低熱膨張合金Info
- Publication number
- JP3256483B2 JP3256483B2 JP08804698A JP8804698A JP3256483B2 JP 3256483 B2 JP3256483 B2 JP 3256483B2 JP 08804698 A JP08804698 A JP 08804698A JP 8804698 A JP8804698 A JP 8804698A JP 3256483 B2 JP3256483 B2 JP 3256483B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermal expansion
- thermal
- alloy
- strength low
- expansion alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
Description
アと熱膨張係数が近似したCr−W−Fe系低熱膨張合
金の改良係り、該系合金を基本としてCoを添加するこ
とにより、例えば、遮熱コーティングとしてのジルコニ
ア系セラミックスと母材との中間層、あるいは第三世代
として開発されている固体酸化物型燃料電池に用いられ
る安定化ジルコニアと熱膨張係数が近似し、特に高温に
おける機械的強度並びに耐酸化性にすぐれ、かつ比抵抗
増が低く抑制された高強度低熱膨張合金に関する。
クローズアップされ、発電用ガスタービンをはじめとす
る各種高温プラント機器の高温高圧化傾向が著しく、こ
れに伴い臨界条件下で使用されている金属材料の損傷劣
化問題が深刻化している。
ガスタービンでは、動静翼用の高強度超合金に対して耐
食コーティングの適用が通例となっているが、該コーテ
ィングにおいても高温腐食が絡んだ損傷劣化問題は解決
されていないのが現状である。
ング(TBC)は、温度差を有する金属部品へ熱伝導率
の低いセラミックをコーティングし、金属部品表面の温
度上昇を防止するものであり、ガスタービンへは燃焼器
を中心に10年以上前より使用されており、最近では冷
却翼への適用も盛んに研究され、実翼を用いたテストに
より50〜100℃の遮熱効果が確認されている。
s・℃)が0.04〜0.08であるAl2O3や0.0
1〜0.02のTiO2に比べて0.005〜0.00
6と低いZrO2(MgO、Y2O3、CaO等の安定化
材を固溶)を主成分とするセラミック溶射層と合金(基
材)との熱膨張差を緩和あるいは耐食性の向上を目的と
するNi−Al系合金、Ni−Cr系合金、M−Cr−
Al−Y系合金(MはFe,Ni,Co等)等からなる
中間溶射層からなり、この中間層を金属とセラミックの
混合層として多層化したり、完全な傾斜組成にすること
なども研究されている。
ている燃料電池は、電解質にリン酸水溶液を用いるリン
酸型(PAFC)、電解質に炭酸リチウム、炭酸カリウ
ム等を用いる溶融炭酸塩型(MCFC)、電解質にジル
コニア系のセラミックを用いる固体酸化物型(SOF
C)等があり、いずれも燃料のもつ化学エネルギーを電
気化学反応により直接電気エネルギーに変換する発電方
式であり、種々のすぐれた特徴を有している。
まりの中で需要地に接近設置できる分散電源、コージェ
ネレーション用電源として燃料電池の早期実用化が強く
望まれており、分散型電源導入量でも燃料電池に最も大
きな期待がかけられている。
化ジルコニア(YSZ)の電解質板の両面を、燃料極
(アノード)と空気極(カソード)とで挟んだものを単
セルとなし、さらに、実用電力を得るためにセパレータ
を介して該単セルを多層に積層した構成からなり、前記
セパレータと燃料極(アノード)の間に形成される通路
空間には燃料となるH2とCOが供給され、セパレータ
と空気極(カソード)の間に形成される通路空間には空
気が供給される機構を基本とする、いわゆる、水の電気
分解反応の逆の反応を応用した発電システムである。
関するムーンライト計画における高温ガスタービンの開
発目標は、最終的に入口ガス温度1773Kを達成し、
そのタービンの排熱により駆動される蒸気タービンとの
組合せによる、いわゆる複合発電により総合発電効率を
55%にすることを目標としている。
効率は約40%であり、これが10%向上したとすると
我が国において1年間約3100億円の燃料が節約でき
るといわれている。
の構成において、特に重要視されるのが安定化ジルコニ
アの溶射層の存在である。上記のような高温、高効率化
の目標を達成するために、Ni基超合金が使用されてい
るが、合金をガスタービン中でコーティングなしで用い
ると、1年程度の寿命しか期待できない。従って、ガス
タービン用ブレードにコーティングを行うことは不可欠
である。
(10〜12×10-6/K程度)とNi基超合金の熱膨
張係数(18〜20×10-6/K程度)の差が大きいた
め、安定化ジルコニアの溶射層に亀裂が発生しやすいと
いう問題がある。
−Al系合金、Ni−Cr系合金、M−Cr−Al−Y
系合金(MはFe,Ni,Co等)等からなる中間層を
熱膨張差を緩和する目的で溶射する場合もあるが、これ
らの熱膨張係数もまだ16〜18×10-6/K程度と大
きく、充分な結果が得られていない。
においては、特に重要視されるのがセパレータの存在で
ある。燃料電池は内部抵抗を小さくし、容積当たりの電
極面積を大きくするために通常は平板を積層した構成を
とる。
あるいは固体電解質と近似した熱膨張係数と耐酸化性、
高導電性を要求されることから、その材質には(La,
アルカリアース)CrO3を用いるのが一般的である。
層する際に各々単セルを仕切り、燃料となるH2と空気
を遮断するなどの機能を有するほか、電解質板を保持す
る機能を有している。
面積を燃料極や空気極の面積よりも大きくしておくこと
により、容易にセパレータとの積層が可能となって、電
解質板を保持することができる。しかし、セパレータは
上記の如くセラミックスであるため、強度的に弱くまた
成形性が悪いため、大型化できないという問題がある。
気にある空気極と還元雰囲気にある燃料極とを連絡する
必要上、酸化にも還元にも強く、かつ、電気導電性がよ
いことが要求される。
0.1O3やCoCr2O4あるいはNi‐Al合金が検討さ
れているが、これらのセパレータ用材料と燃料極あるい
は固体電解質との接合が困難であるという問題がある。
は、工業的に均質な原料粉末を得る粉末調整法が確立さ
れておらず、ステンレス鋼やいわゆるインコネルなどの
耐熱合金は、強度的な点では上記のセラミックスより優
れているが、熱膨張係数が大きいため電池作動温度(約
1000℃)では固体電解質にかなりの引張応力がかか
り、また酸化被膜の電気抵抗も大きい問題がある。
不整合と耐熱鋼上の酸化被膜の成長の問題があり、熱膨
張係数については、接続体としてLaMnOxの発泡体
を使う方法や金属の組成制御により熱膨張係数を近づけ
る試みがなされており、酸化被膜についてはLaCrO
3を溶射する方法などが試みられているが、いずれも満
足した結果は得られていない。
2O3、CaO等の種々の安定化材を固溶させた安定化ジ
ルコニアは、その特徴である高強度や強靭性、高融点や
断熱性、電気的特性等を活かすために、各種の用途別に
該特性を追求して、安定化材の選定とともに製造方法に
工夫がされており、製鋼工業、化学工業、電池、溶射材
料、タービン、内燃機関、センサーなど多方面の用途に
使用されている。
用いる以外は、多くの場合、他の金属材料等と隣接ある
いは接合されて使用されるが、熱膨張係数が近似しかつ
各種用途に適用可能な材料は提案されていなかった。
アと熱膨張係数が近似し、かつ高温における耐酸化性に
すぐれる耐酸化性金属材料として、特定組成のCr−W
−Fe系合金にM(M=Y,Hf,Ce,La,Nd,
Dyの1種または2種以上)あるいはさらにBを添加し
たCr−W−M−Fe系合金及びCr−W−M−B−F
e系合金を提案した(特開平8−277441号)。
定化ジルコニアの熱膨張係数(10〜12×10-6/
K)と近似した熱膨張係数(12〜13×10-6/K)
が得られ、また、耐酸化性においても従来のステンレス
鋼に比べ格段に優れてはいるが、近年、益々要求が高ま
る高温高圧下における耐酸化性、および安定化ジルコニ
アとの優れた熱膨張整合性を満足させるまでには至って
いない。
と比較すると比抵抗増が大きいため、すぐれた電気伝導
性を得ることが困難であり、さらに、構造材として使用
するには強度が弱く、特に高温(約1000℃)におけ
る機械的強度が十分ではなかった。
種高温プラント機器の長寿命化、並びに固体酸化物型燃
料電池の大型化を図ることが可能なように、安定化ジル
コニアと熱膨張係数が近似し、近年の高い要求を満足す
る耐酸化性及び電気伝導性を発揮するとともに、特に、
高温における機械的強度に優れる高強度低熱膨張合金の
提供を目的としている。
(特開平8−277441号)に基づいて、安定化ジル
コニアとのさらに優れた熱膨張整合性、耐酸化性及び電
気伝導性を有するとともに、特に高温における機械的強
度に優れる合金を目的に鋭意研究の結果、前記Cr−W
−Fe系合金にCoを添加すると、熱膨張整合性、耐酸
化性、電気伝導性を損なうことなく、高温における機械
的強度が向上することを知見した。
W−Co−Fe系合金に、少量のAlを添加することに
より、Crより酸素との親和力の大きいAlが選択酸化
を受けるため、CrとAlの量を最適に調整することに
よって、金属表面にAl2O3を含むCr2O3からなる酸
化物層が形成され、その酸化物層が、Cr−W−Fe系
合金におけるCr2O3表面酸化物層に比べ、保護性が大
きく耐酸化性を損なうことなく、かつ層の厚みが薄くな
るため、優れた電気伝導性が得られること、並びに金属
材料内部のAl2O3の分散層の存在によって、表面付近
の熱膨張係数がいっそう安定化ジルコニアに近づくこと
を知見した。
e系合金、Cr−W−Co−Al−Fe系合金に、少量
のBを添加することにより、該合金におけるWの粒界へ
の偏析を防止できることを知見し、そして、上述した合
金それぞれに、少量のY,Hf,Ce,La,Nd,D
yのうち少なくとも1種を添加することにより、なお一
層耐酸化性が向上することを確認し、この発明を完成し
た。
t%、W5〜15wt%、Co1〜10wt%、また
は、Cr15〜40wt%、W5〜15wt%、Co1
〜10wt%、Al0.1〜1wt%、または、Cr1
5〜40wt%、W5〜15wt%、Co1〜10wt
%、B0.001〜0.01wt%、あるいは、Cr1
5〜40wt%、W5〜15wt%、Co1〜10wt
%、Al 0.1〜1wt%、B 0.001〜0.0
1wt%を、それぞれ含有し、残部Fe及び不可避的不
純物からなる高強度低熱膨張合金である、
Fe系、Cr−W−Co−Al−Fe系、Cr−W−C
o−B−Fe系、Cr−W−Co−Al−B−Fe系合
金に、Y,Hf,Ce,La,Nd,Dyのうち少なく
とも1種を0.01〜1wt%含有することを特徴とす
る高強度低熱膨張合金である。
する高強度低熱膨張合金において、表面にAl2O3を含
むCr2O3からなる酸化物層、内部にAl2O3の分散層
を有すること、大気中における1000℃×490時間
処理後の抵抗増分に、試料の表面積をかけ合わせた数値
で表される比抵抗増が10mΩ・cm2未満であるこ
と、をそれぞれ特徴とする高強度低熱膨張合金を併せて
提案する。
度低熱膨張合金において、室温から1000℃における
平均熱膨張係数が12×10-6/K以上13×10-6/
K未満であることを、1000℃における0.2%耐力
が2.0kgf/mm2以上であること、をそれぞれ特
徴とする高強度低熱膨張合金を併せて提案する。
限定理由について説明する。Crは、耐熱性を得るため
の基本成分であり、少なくとも15wt%の含有を必要
とする。しかし、40wt%を超えて添加しても効果が
飽和し、また熱膨張係数を増加させたり、加工性が劣化
するため15〜40wt%とする。より好ましくは15
〜25wt%の範囲である。
成分であり、少なくとも5wt%の含有を必要とする。
しかし、15wt%を超えて添加すると、熱膨張係数が
増加して好ましくないため、5〜15wt%とする。よ
り好ましくは5〜10wt%の範囲である。
めの基本成分であり、少なくとも1wt%の含有を必要
とする。しかし、10wt%を超えて添加すると、熱間
加工性が劣化するとともに熱膨張係数が増加して好まし
くないため、1〜10wt%とする。より好ましくは5
〜10wt%の範囲である。
部にAl2O3分散層が生成されず、また、1wt%を超
えて添加すると、電気伝導性が低下して熱膨張係数が大
きくなり好ましくないため、0.1〜1wt%とする。
果があり、少なくとも0.001wt%の含有すること
が好ましい。しかし、0.01wt%を超えて添加して
も効果が飽和するため、0.001〜0.01wt%と
する。
独添加あるいは複合添加することによって、耐酸化性を
向上させる効果があり、少なくとも0.01wt%含有
することが好ましい。しかし、1wt%を超えて添加す
ると、熱間加工性が急激に劣化するため、好ましい添加
範囲は0.01〜1wt%である。
なし、上記元素の含有残余を占める。
e系合金は、例えば溶解鋳造などの公知の方法によって
得ることができ、得られた合金に熱間や冷間などの加工
を施したり、粉末化して用いる等、用途に応じた形態を
適宜選定することができる。
e系合金は、安定化ジルコニアの熱膨張係数(10〜1
2×10-6/K)とほぼ同等の、室温から1000℃に
おける平均熱膨張係数が12.0×10-6/K以上1
3.0×10-6/K未満の熱膨張係数が得られ、安定化
ジルコニアあるいは安定化ジルコニアと同様な熱膨張係
数を有する材料と共に用いるのに最適な特性を有する。
e系合金は、上述した組成並びに製造方法によって、1
000℃における0.2%耐力が2.0kgf/mm2
以上となり、高温における機械的強度が飛躍的に向上す
る。
lを含有する場合、その表面にAl2O3を含むCr2O3
酸化物層、内部にAl2O3の分散層が形成され、該酸化
物層によって耐酸化性が向上し、さらに該分散層によっ
て、表面付近の熱膨張係数がより一層、安定化ジルコニ
アの熱膨張係数に近づくという効果を奏する。
Co−Fe系合金は、大気中における1000℃×49
0時間処理後の抵抗増分に試料の表面積をかけ合わせた
数値で表される比抵抗増が、従来の合金と同等以下とな
り、高温においても優れた電気伝導性を示すことが可能
となる。
なるこの発明による種々のCr−W−Co−Fe系合金
を作成し、1000℃における0.2%耐力、室温から
1000℃の熱膨張係数、高温における酸化増量及び比
抵抗増を測定した。その結果を比較例と共に表2に示
す。
は、JIS G0567「鉄鋼材料および耐熱合金の高
温引張試験方法」に準拠する高温引張試験装置で、ひず
み速度0.6%/minで試験した結果によって測定し
た。また、酸化増量は、大気中において1000℃×1
000時間の加熱後の重量と加熱前の重量との差を試料
の表面積で除した数値で評価した。
000℃×490時間加熱後の抵抗増分に試料の表面積
をかけ合わせた数値で評価した。なお、比抵抗増につい
て、界面は厚みを持たないため、面積のみが抵抗の大き
さを決定する要素となる。従って、測定した抵抗をRと
すると、Rは界面積に反比例する、すなわちR∝1/S
となる。この比例定数をρとするとR=ρ・1/S、ρ
=R・Sとなる。従って、ρの単位はmΩ・cm2とな
る。
−Co−Fe系合金が、高温での機械的強度に優れると
ともに、熱膨張係数が安定化ジルコニアの熱膨張係数
(10〜12×10-6/K)と近似しており、また、電
気伝導性、耐酸化性にも極めて優れていることが分か
る。
系、Cr−W−Co−Al−Fe系、Cr−W−Co−
B−Fe系合金、Cr−W−Co−Al−B−Fe系合
金は、安定化ジルコニアと近似した熱膨張係数を有し、
かつ1000℃における0.2%耐力が2.0kgf/
mm2以上となり、高温における優れた機械的強度並び
に耐酸化性を有するとともに、すぐれた電気伝導性を有
するため、遮熱コーティングとしてのジルコニア系セラ
ミックスと母材との中間層、あるいは安定化ジルコニア
を電解質とする固体酸化物型燃料電池のセパレータ材と
して最適である。
とにより、ガスタービンを始めとする各種高温プラント
機器の長寿命化、並びに固体酸化物型燃料電池の大型化
を図ることが可能となる。
Claims (8)
- 【請求項1】 Cr15〜40wt%、W5〜15wt
%、Co1〜10wt%、残部Feおよび不可避的不純
物からなる高強度低熱膨張合金。 - 【請求項2】 請求項1において、Alを0.1〜1w
t%含有する高強度低熱膨張合金。 - 【請求項3】 請求項1または請求項2において、Bを
0.001〜0.01wt%含有する高強度低熱膨張合
金。 - 【請求項4】 請求項1〜請求項3のいずれかにおい
て、Y,Hf,Ce,La,Nd,Dyのうち少なくと
も1種を0.01〜1wt%含有する高強度低熱膨張合
金。 - 【請求項5】 請求項1から請求項4のいずれかにおい
て、1000℃における0.2%耐力が2.0kgf/
mm2以上である高強度低熱膨張合金。 - 【請求項6】 請求項1から請求項4のいずれかにおい
て、室温から1000℃における平均熱膨張係数が12
×10-6/K以上13×10-6/K未満である高強度低
熱膨張合金。 - 【請求項7】 請求項2から請求項4のいずれかにおい
て、表面にAl2O3を含むCr2O3からなる酸化物層、
内部にAl2O3の分散層を有する高強度低熱膨張合金。 - 【請求項8】 請求項2から請求項4のいずれかにおい
て、大気中における1000℃×490時間処理後の抵
抗増分に、試料の表面積をかけ合わせた数値で表される
比抵抗増が10mΩ・cm2未満である高強度低熱膨張
合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP08804698A JP3256483B2 (ja) | 1997-12-22 | 1998-03-16 | 高強度低熱膨張合金 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP36567897 | 1997-12-22 | ||
JP9-365678 | 1997-12-22 | ||
JP08804698A JP3256483B2 (ja) | 1997-12-22 | 1998-03-16 | 高強度低熱膨張合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11241147A JPH11241147A (ja) | 1999-09-07 |
JP3256483B2 true JP3256483B2 (ja) | 2002-02-12 |
Family
ID=26429487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP08804698A Expired - Fee Related JP3256483B2 (ja) | 1997-12-22 | 1998-03-16 | 高強度低熱膨張合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3256483B2 (ja) |
-
1998
- 1998-03-16 JP JP08804698A patent/JP3256483B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH11241147A (ja) | 1999-09-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6936217B2 (en) | High-temperature material | |
CA2642392C (en) | Creep-resistant ferritic steel | |
JP3236755B2 (ja) | 耐酸化性金属材料 | |
KR101411671B1 (ko) | 페라이트 크롬강 | |
JP4737600B2 (ja) | 固体酸化物型燃料電池セパレータ用鋼 | |
JP2003173795A (ja) | 固体酸化物型燃料電池セパレータ用鋼 | |
JP3534285B2 (ja) | 固体電解質型燃料電池セパレーター用鋼 | |
JP3321888B2 (ja) | 固体電解質型燃料電池用金属材料 | |
JP2003187828A (ja) | 固体酸化物型燃料電池部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
JP5306631B2 (ja) | 固体酸化物型燃料電池その他の高温用途向けのフェライト鋼 | |
KR100306247B1 (ko) | 저열팽창합금 | |
JPH10280103A (ja) | 固体電解質型燃料電池セパレータ用鋼 | |
JP3256483B2 (ja) | 高強度低熱膨張合金 | |
JP3245304B2 (ja) | 金属材料 | |
JP3311989B2 (ja) | 低比抵抗低熱膨張合金 | |
JP2007016297A (ja) | 固体酸化物型燃料電池セパレータ用鋼 | |
JP3311990B2 (ja) | 耐酸化性低熱膨張合金 | |
JP3701902B2 (ja) | 低比抵抗低熱膨張合金 | |
KR100229293B1 (ko) | 내산화성 금속재료 | |
JP2003105503A (ja) | 固体酸化物型燃料電池セパレータ用鋼 | |
JP2015122303A (ja) | 固体酸化物形燃料電池用金属部材 | |
JPH0790440A (ja) | 溶融炭酸塩型燃料電池用金属材料 | |
JPS6277451A (ja) | 電導性耐食材料の製造方法 | |
KR20070082401A (ko) | 이트륨을 함유하는 페라이트계 스테인레스 강 | |
JP2016141853A (ja) | 固体酸化物型燃料電池セパレータ用鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071130 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081130 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091130 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091130 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101130 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111130 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121130 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121130 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131130 Year of fee payment: 12 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |