JP3246171B2 - 熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延方法Info
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- JP3246171B2 JP3246171B2 JP04815894A JP4815894A JP3246171B2 JP 3246171 B2 JP3246171 B2 JP 3246171B2 JP 04815894 A JP04815894 A JP 04815894A JP 4815894 A JP4815894 A JP 4815894A JP 3246171 B2 JP3246171 B2 JP 3246171B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は薄鋼板の熱間圧延方法、
詳しくは高速度鋼系作業ロール使用時の圧延荷重の上昇
および製品表面疵の発生を防止するための熱間圧延方法
に関する。
詳しくは高速度鋼系作業ロール使用時の圧延荷重の上昇
および製品表面疵の発生を防止するための熱間圧延方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼材の熱間圧延に使用されるロー
ルでは少なくとも圧延使用層となる外殻層に、下記に示
す高クロム鋳鉄や高合金グレン鋳鉄などの耐摩耗合金鋳
鉄が用いられている。
ルでは少なくとも圧延使用層となる外殻層に、下記に示
す高クロム鋳鉄や高合金グレン鋳鉄などの耐摩耗合金鋳
鉄が用いられている。
【０００３】高クロム鋳鉄(M7C3:面積率で20〜35％) Ｃ:2.3〜2.9 ％、Si:0.4〜0.9 ％、Mn:0.8〜1.2 ％、N
i:0.5〜1.5 ％、Cr: 15〜20％、 Mo:0.7〜2.0 ％ 高合金グレン鋳鉄(M3C: 面積率で25〜40％） Ｃ:3.2〜3.4 ％、Si:0.7〜0.9 ％、Mn:0.8〜1.2 ％、N
i:4.2〜4.6 ％、Cr:1.5〜1.9 ％、Mo:0.3〜0.6 ％ 一方、耐摩耗性に優れた熱間圧延用ロール材として、特
開平２−240634号公報、特開平２−25205 号公報、特開
平２−88745 号公報、特開平３−126838号公報、特開平
３−219047号公報および特開平５−148584号公報等に開
示されているような高炭素系高速度鋼（以下、熱延ハイ
スという）が用いられるようになってきた。
i:0.5〜1.5 ％、Cr: 15〜20％、 Mo:0.7〜2.0 ％ 高合金グレン鋳鉄(M3C: 面積率で25〜40％） Ｃ:3.2〜3.4 ％、Si:0.7〜0.9 ％、Mn:0.8〜1.2 ％、N
i:4.2〜4.6 ％、Cr:1.5〜1.9 ％、Mo:0.3〜0.6 ％ 一方、耐摩耗性に優れた熱間圧延用ロール材として、特
開平２−240634号公報、特開平２−25205 号公報、特開
平２−88745 号公報、特開平３−126838号公報、特開平
３−219047号公報および特開平５−148584号公報等に開
示されているような高炭素系高速度鋼（以下、熱延ハイ
スという）が用いられるようになってきた。
【０００４】熱延ハイスは、金属組織中にＶを主体とす
るMC系高硬度炭化物と高温軟化抵抗の高い（Mo、Ｗ、Co
等が基地中に固溶もしくは微細炭化物として析出するこ
とによる）基地とを有するため、これを熱間圧延用ロー
ル材として用いる場合には特に優れた熱間耐摩耗性を発
揮するといわれている。
るMC系高硬度炭化物と高温軟化抵抗の高い（Mo、Ｗ、Co
等が基地中に固溶もしくは微細炭化物として析出するこ
とによる）基地とを有するため、これを熱間圧延用ロー
ル材として用いる場合には特に優れた熱間耐摩耗性を発
揮するといわれている。
【０００５】しかし、熱延ハイスロールによる熱間圧延
の際には、高クロム鋳鉄ロールなどに比べ圧延荷重が高
くなり圧延機の能力を実質的に低下させてしまうこと、
被圧延材表面に酸化スケールをかみ込んだ疵（かみ込み
スケール疵）が発生しやすく製品品質を低下させてしま
うこと、圧延後の熱延ハイスロールの表面性状は良好
（粗さ小、摩耗小）であるが、黒皮（熱間圧延によって
ロール表面に生じた酸化皮膜）が剥離（バンディング）
しやすく、ロール肌の安定性（耐肌荒性）が悪いこと、
などの問題があることが指摘されている。
の際には、高クロム鋳鉄ロールなどに比べ圧延荷重が高
くなり圧延機の能力を実質的に低下させてしまうこと、
被圧延材表面に酸化スケールをかみ込んだ疵（かみ込み
スケール疵）が発生しやすく製品品質を低下させてしま
うこと、圧延後の熱延ハイスロールの表面性状は良好
（粗さ小、摩耗小）であるが、黒皮（熱間圧延によって
ロール表面に生じた酸化皮膜）が剥離（バンディング）
しやすく、ロール肌の安定性（耐肌荒性）が悪いこと、
などの問題があることが指摘されている。
【０００６】薄鋼板などの熱間圧延においては、１段が
作業（ワーク）ロールと補強ロールとの組み合せからな
る多段圧延機が用いられる。一般的に、これらのロール
材質の組み合せとしては、作業ロールを熱延ハイス、補
強ロールを鍛鋼とする場合が多い。
作業（ワーク）ロールと補強ロールとの組み合せからな
る多段圧延機が用いられる。一般的に、これらのロール
材質の組み合せとしては、作業ロールを熱延ハイス、補
強ロールを鍛鋼とする場合が多い。
【０００７】従来、上記２種類のロールの表面硬さは、
主にそれぞれのロールの耐摩耗性と耐肌荒性とのバラン
スを重視する観点から決定されてきた。一般的に、薄鋼
板の熱間圧延における仕上タンデム圧延機列の補強ロー
ルでは、その表面硬さがＨsで60〜65の範囲のものが用
いられている。
主にそれぞれのロールの耐摩耗性と耐肌荒性とのバラン
スを重視する観点から決定されてきた。一般的に、薄鋼
板の熱間圧延における仕上タンデム圧延機列の補強ロー
ルでは、その表面硬さがＨsで60〜65の範囲のものが用
いられている。
【０００８】鉄と鋼、vol.73(1987)、P. 691〜698 には
熱間圧延用補強ロールのスポーリングに関する検討が報
告されている。この検討では作業ロールにはアダマイ
ト、補強ロールには高Niグレン鋳鉄が用いられており、
結論の一つとして、補強ロールのスポーリングを防止す
るには２種類のロールにおいて適正な硬さの組合せが必
要であると述べられている。しかし、作業ロールの材質
として熱延ハイスを用いる場合の適正な硬さは、具体的
な数値として示されていない。
熱間圧延用補強ロールのスポーリングに関する検討が報
告されている。この検討では作業ロールにはアダマイ
ト、補強ロールには高Niグレン鋳鉄が用いられており、
結論の一つとして、補強ロールのスポーリングを防止す
るには２種類のロールにおいて適正な硬さの組合せが必
要であると述べられている。しかし、作業ロールの材質
として熱延ハイスを用いる場合の適正な硬さは、具体的
な数値として示されていない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、熱延
ハイスロールに発生する上記問題点を解決し、熱間圧延
において高生産性、高品質化を実現することができる圧
延方法を提供することにある。
ハイスロールに発生する上記問題点を解決し、熱間圧延
において高生産性、高品質化を実現することができる圧
延方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次の熱間
圧延方法にある。
圧延方法にある。
【００１１】多段式圧延機を用いて薄鋼板を熱間圧延す
る際に、表面硬さがショアー（Ｈs)で78〜88の高速度鋼
系作業ロールと、表面硬さがこの作業ロールよりもショ
アー（Ｈs)で５〜12低い補強ロールとを組み合わせて圧
延することを特徴とする熱間圧延方法。
る際に、表面硬さがショアー（Ｈs)で78〜88の高速度鋼
系作業ロールと、表面硬さがこの作業ロールよりもショ
アー（Ｈs)で５〜12低い補強ロールとを組み合わせて圧
延することを特徴とする熱間圧延方法。
【００１２】表面硬さとは、両ロールの胴部表面におい
て測定した硬さの値を指す。
て測定した硬さの値を指す。
【００１３】本発明者は熱延ハイス系作業ロールに発生
する前記問題点を解決する方法について検討し、次の
〜の知見を得た。
する前記問題点を解決する方法について検討し、次の
〜の知見を得た。
【００１４】熱間圧延時に熱延ハイス系作業ロール表
面に発生する黒皮を詳細に観察したところ、黒皮層内部
に10〜40μm 程度の粒状VCを主体とするMC系高硬度炭化
物が存在しており、この黒皮はロール基地自身の自己酸
化を主体としたものであること。
面に発生する黒皮を詳細に観察したところ、黒皮層内部
に10〜40μm 程度の粒状VCを主体とするMC系高硬度炭化
物が存在しており、この黒皮はロール基地自身の自己酸
化を主体としたものであること。
【００１５】黒皮表面の３次元表面粗さ測定とＥＰＭ
Ａ分析の結果から、黒皮表面には釣り鐘状の突起物（凸
部）が存在し、この突起物はMC系炭化物（VCが主体）で
あること。
Ａ分析の結果から、黒皮表面には釣り鐘状の突起物（凸
部）が存在し、この突起物はMC系炭化物（VCが主体）で
あること。
【００１６】図１は、従来の熱延ハイス系作業ロール表
面層の圧延使用後の組織を模式的に示す断面図および外
観図である。ロール基地１と表面の黒皮２との中にはVC
主体の炭化物３が点在し、黒皮表面、すなわちロール表
面４のVC主体の炭化物３は釣り鐘状の突起物（凸部）５
として存在している。
面層の圧延使用後の組織を模式的に示す断面図および外
観図である。ロール基地１と表面の黒皮２との中にはVC
主体の炭化物３が点在し、黒皮表面、すなわちロール表
面４のVC主体の炭化物３は釣り鐘状の突起物（凸部）５
として存在している。
【００１７】熱延ハイス系作業ロールの表面に上記の
突起物５が発生した際に圧延荷重が高くなること。ロー
ル肌荒れ（黒皮の局部的剥離＝バンディング）の発生時
にスケール疵が多発すること。さらにこれらを考慮する
と、作業ロールの摩耗は次のようなメカニズムで進行す
ること。
突起物５が発生した際に圧延荷重が高くなること。ロー
ル肌荒れ（黒皮の局部的剥離＝バンディング）の発生時
にスケール疵が多発すること。さらにこれらを考慮する
と、作業ロールの摩耗は次のようなメカニズムで進行す
ること。
【００１８】熱延ハイス系作業ロールは化学組成的に耐
酸化性が劣ることから、図２に示すメカニズムで摩耗が
進行すると推定される。
酸化性が劣ることから、図２に示すメカニズムで摩耗が
進行すると推定される。
【００１９】図２(a) は未使用ロールの表面を模式的に
示す縦断面図、図２(b) と図２(c)は使用後ロールの同
じく縦断面図である。図２(a) に示すように、ロール表
面４は研削肌、ロール基地１にVC主体の炭化物３が存在
する初期状態から、まず図２(b) に示すように、表面の
ロール基地１部が酸化してミクロ黒皮６が生成（黒皮発
生の初期段階）し、選択的に酸化摩耗する。さらに継続
使用されると、図２(c) に示すように黒皮が剥離し、表
面４には硬質のVC主体の炭化物３が突起物５となって残
存する。図２(c) の状態でさらに使用すると再び図２
(b) から図２(c)の状態が繰り返されることで、摩耗が
進行する。
示す縦断面図、図２(b) と図２(c)は使用後ロールの同
じく縦断面図である。図２(a) に示すように、ロール表
面４は研削肌、ロール基地１にVC主体の炭化物３が存在
する初期状態から、まず図２(b) に示すように、表面の
ロール基地１部が酸化してミクロ黒皮６が生成（黒皮発
生の初期段階）し、選択的に酸化摩耗する。さらに継続
使用されると、図２(c) に示すように黒皮が剥離し、表
面４には硬質のVC主体の炭化物３が突起物５となって残
存する。図２(c) の状態でさらに使用すると再び図２
(b) から図２(c)の状態が繰り返されることで、摩耗が
進行する。
【００２０】上記の突起物が圧延の際に楔となって摩擦
係数を増大させ、その結果圧延荷重が高くなる。この楔
効果により、発生、成長した黒皮自身もロール基地から
剥離しやすくなりロールの耐肌荒性が低下する。さら
に、圧延時にはこの表面の突起物が鋼板表面の酸化スケ
ールを掻き取り、掻き取られたスケールが次の圧延機で
の圧延時に鋼板表面に押し込まれてかみ込みスケール疵
となる。
係数を増大させ、その結果圧延荷重が高くなる。この楔
効果により、発生、成長した黒皮自身もロール基地から
剥離しやすくなりロールの耐肌荒性が低下する。さら
に、圧延時にはこの表面の突起物が鋼板表面の酸化スケ
ールを掻き取り、掻き取られたスケールが次の圧延機で
の圧延時に鋼板表面に押し込まれてかみ込みスケール疵
となる。
【００２１】上記のような問題の発生には熱延ハイス
系作業ロールの表面硬さおよび補強ロールとの表面硬さ
の差が影響していること。すなわち、熱延ハイス系作業
ロールの表面硬さをある値に維持し、同時に補強ロール
の表面硬さを従来のレベル（Ｈs:60〜65）よりもかなり
高くし、しかも、硬さの差をある適正な範囲に限定すれ
ば、楔効果を未然に防止することができる。
系作業ロールの表面硬さおよび補強ロールとの表面硬さ
の差が影響していること。すなわち、熱延ハイス系作業
ロールの表面硬さをある値に維持し、同時に補強ロール
の表面硬さを従来のレベル（Ｈs:60〜65）よりもかなり
高くし、しかも、硬さの差をある適正な範囲に限定すれ
ば、楔効果を未然に防止することができる。
【００２２】
【作用】本発明の熱間圧延方法において、熱延ハイス系
作業ロール（以下、ＨＷＲと記す）の表面硬さおよびこ
れと補強ロール（以下、ＢＵＲと記す）との表面硬さの
差を、次のように定めた理由を説明する。
作業ロール（以下、ＨＷＲと記す）の表面硬さおよびこ
れと補強ロール（以下、ＢＵＲと記す）との表面硬さの
差を、次のように定めた理由を説明する。
【００２３】ＨＷＲの表面硬さ：78〜88（Ｈs ） （ＨＷＲの表面硬さ) −（ＢＵＲの表面硬さ）＝５〜12（Ｈs ） 通常、ロールの表面硬さは使用時間の増加とともに製造
初期の硬さから深さ方向に低下してくるが、ここでいう
表面硬さとは圧延に際しての両ロールの胴部表面におい
て測定した硬さの値を指す。
初期の硬さから深さ方向に低下してくるが、ここでいう
表面硬さとは圧延に際しての両ロールの胴部表面におい
て測定した硬さの値を指す。
【００２４】ＨＷＲの表面硬さがＨs で78未満では、Ｈ
ＷＲが本来有する優れた耐摩耗性および耐肌荒性を発揮
することができない。このため表面突起の発生も急増
し、圧延荷重の上昇および製品スケール疵の増加が生じ
る。
ＷＲが本来有する優れた耐摩耗性および耐肌荒性を発揮
することができない。このため表面突起の発生も急増
し、圧延荷重の上昇および製品スケール疵の増加が生じ
る。
【００２５】一方、Ｈs で88を超えると熱間圧延におい
てロールの靱性が不足することになる上、後述するＢＵ
ＲによるＨＷＲ表面の突起破壊効果に不足を来す。よっ
て、ＨＷＲの表面硬さの範囲はＨs で78〜88とした。
てロールの靱性が不足することになる上、後述するＢＵ
ＲによるＨＷＲ表面の突起破壊効果に不足を来す。よっ
て、ＨＷＲの表面硬さの範囲はＨs で78〜88とした。
【００２６】さらに本発明方法ではＢＵＲの表面硬さを
ＨＷＲの表面硬さよりもＨs で５〜12低くする。この表
面硬さの差が５未満ではＢＵＲの摩耗が増加し、一方、
12を超えるとＨＷＲの表面に発生する突起を十分に破壊
除去することができない。その結果、荷重上昇や製品表
面のスケール疵を多発させる。よって、ＨＷＲとＢＵＲ
と表面硬さの差の範囲をＨs で５〜12とした。好ましい
のは５〜10の範囲である。
ＨＷＲの表面硬さよりもＨs で５〜12低くする。この表
面硬さの差が５未満ではＢＵＲの摩耗が増加し、一方、
12を超えるとＨＷＲの表面に発生する突起を十分に破壊
除去することができない。その結果、荷重上昇や製品表
面のスケール疵を多発させる。よって、ＨＷＲとＢＵＲ
と表面硬さの差の範囲をＨs で５〜12とした。好ましい
のは５〜10の範囲である。
【００２７】硬さおよび硬さの差を上記の範囲にすると
きのＢＵＲによるＨＷＲ表面の突起破壊効果とは、次の
ような現象である。
きのＢＵＲによるＨＷＲ表面の突起破壊効果とは、次の
ような現象である。
【００２８】すなわち、ＨＷＲとＢＵＲとの接触部にお
いて、ＢＵＲがＨＷＲ表面の突起物を欠落、除去させる
作用を発揮する。その結果、図２(a) および図２(b) に
示す状態に近いＨＷＲ表面に更新されて行く。この状態
では、ＨＷＲの表面は研削肌にはもちろん戻らないが、
その表面には極めてミクロ的な凹凸が生成しているだけ
で、少なくとも突起物が表面に存在する図２(c) のよう
な表面状態ではなくなる。
いて、ＢＵＲがＨＷＲ表面の突起物を欠落、除去させる
作用を発揮する。その結果、図２(a) および図２(b) に
示す状態に近いＨＷＲ表面に更新されて行く。この状態
では、ＨＷＲの表面は研削肌にはもちろん戻らないが、
その表面には極めてミクロ的な凹凸が生成しているだけ
で、少なくとも突起物が表面に存在する図２(c) のよう
な表面状態ではなくなる。
【００２９】上記のような破壊により、圧延の際のＨＷ
Ｒの表面突起物による楔効果（荷重上昇）を未然に防止
することができる。したがって、製品表面のスケール疵
の発生防止およびＨＷＲの耐肌荒性を達成することがで
きるのである。
Ｒの表面突起物による楔効果（荷重上昇）を未然に防止
することができる。したがって、製品表面のスケール疵
の発生防止およびＨＷＲの耐肌荒性を達成することがで
きるのである。
【００３０】ロールの表面硬さの調整は一般的な熱処理
方法を用いて行えばよく、その方法は特に限定されな
い。
方法を用いて行えばよく、その方法は特に限定されな
い。
【００３１】本発明方法で用いるＨＷＲの素材は、熱延
ハイスであれば、遠心力鋳造法、特公昭44−4903号公報
ほかに開示されている高周波加熱を利用した連続肉盛方
法、特開昭47−2851号公報ほかに開示されている粉末冶
金法を利用して熱間静水圧により外殻層を成形する方
法、特開昭57−2862号公報に開示されているエレクトロ
スラグ溶解を利用する肉盛方法などの複合ロール製造方
法や静置鋳造、鍛造などの一体ロール製造方法等によっ
て製造したもののいずれでもよい。
ハイスであれば、遠心力鋳造法、特公昭44−4903号公報
ほかに開示されている高周波加熱を利用した連続肉盛方
法、特開昭47−2851号公報ほかに開示されている粉末冶
金法を利用して熱間静水圧により外殻層を成形する方
法、特開昭57−2862号公報に開示されているエレクトロ
スラグ溶解を利用する肉盛方法などの複合ロール製造方
法や静置鋳造、鍛造などの一体ロール製造方法等によっ
て製造したもののいずれでもよい。
【００３２】同じくＢＵＲの素材は、重量％でＣ:0.5〜
0.95％、Si:0.3〜0.4 ％、Mn:0.4〜1.0 ％、Cr:2.0〜2.
7 ％、Mo:0.2〜0.6 ％および残部：Feと不純物のような
化学組成を有する鍛鋼などがよい。しかし、ＢＵＲでは
ロールの材質よりも、ＨＷＲとの表面硬さの差を前記の
ように限定することの方が重要である。
0.95％、Si:0.3〜0.4 ％、Mn:0.4〜1.0 ％、Cr:2.0〜2.
7 ％、Mo:0.2〜0.6 ％および残部：Feと不純物のような
化学組成を有する鍛鋼などがよい。しかし、ＢＵＲでは
ロールの材質よりも、ＨＷＲとの表面硬さの差を前記の
ように限定することの方が重要である。
【００３３】本発明方法は薄鋼板の熱間圧延設備におけ
る仕上タンデム圧延機列（一般に６〜７スタンドの圧延
機から構成される）の上流側から３〜４スタンドまでに
おいて特にその効果を発揮する。もちろん、スケール疵
が発生しやすい普通鋼の熱間圧延時においても同様であ
る。
る仕上タンデム圧延機列（一般に６〜７スタンドの圧延
機から構成される）の上流側から３〜４スタンドまでに
おいて特にその効果を発揮する。もちろん、スケール疵
が発生しやすい普通鋼の熱間圧延時においても同様であ
る。
【００３４】
【実施例】以下、本発明の熱間圧延方法を実施例に基づ
いて説明する。
いて説明する。
【００３５】作業ロールとして、遠心力鋳造法により外
殻層と内層からなる複合ロール（胴部直径150 mm、胴長
300 mm、全長780 mm）を成形し、外殻層は表１に示す組
成の熱延ハイス、内層はダクタイル鋳鉄としたもの（Ｈ
ＷＲ）、および同じ製造方法と寸法により外殻層は高Cr
系鋳鉄（2.8 ％Ｃ−18％Cr）としたもの（非ＨＷＲ）の
２種類を準備した。
殻層と内層からなる複合ロール（胴部直径150 mm、胴長
300 mm、全長780 mm）を成形し、外殻層は表１に示す組
成の熱延ハイス、内層はダクタイル鋳鉄としたもの（Ｈ
ＷＲ）、および同じ製造方法と寸法により外殻層は高Cr
系鋳鉄（2.8 ％Ｃ−18％Cr）としたもの（非ＨＷＲ）の
２種類を準備した。
【００３６】
【表１】
【００３７】表面硬さは、熱処理条件（焼入れ、焼戻し
温度）を変化させ、Ｈs 78〜87の範囲で変えた。
温度）を変化させ、Ｈs 78〜87の範囲で変えた。
【００３８】ＢＵＲとして、表面硬さの異なる鍛鋼製ロ
ール（胴部直径250 mm、胴長310 mm、全長785 mm）を準
備した。その化学組成を表２に示す。
ール（胴部直径250 mm、胴長310 mm、全長785 mm）を準
備した。その化学組成を表２に示す。
【００３９】
【表２】
【００４０】上記のようにして準備したＨＷＲおよび非
ＨＷＲとＢＵＲを、表３に示す各表面硬さで組合せ、薄
鋼板の熱間圧延を行った。No.1〜12が本発明例、 No.13
〜16がＢＵＲ表面硬さを従来レベルにした従来例（ただ
し、No.16 は高クロム鋳鉄の非ＨＷＲとＢＵＲとの組み
合わせ例）、 No.17〜19がＨＷＲとＢＵＲの表面硬さを
略々同じレベルにした比較例である。
ＨＷＲとＢＵＲを、表３に示す各表面硬さで組合せ、薄
鋼板の熱間圧延を行った。No.1〜12が本発明例、 No.13
〜16がＢＵＲ表面硬さを従来レベルにした従来例（ただ
し、No.16 は高クロム鋳鉄の非ＨＷＲとＢＵＲとの組み
合わせ例）、 No.17〜19がＨＷＲとＢＵＲの表面硬さを
略々同じレベルにした比較例である。
【００４１】
【表３】
【００４２】熱間圧延では、表３に示す材質と表面硬さ
の組み合せの各ロールを、薄鋼板の熱間圧延（特に仕上
タンデム圧延機列の２号スタンド）をシミュレートする
ことができる熱間コイル圧延実験装置（４段式圧延機）
に組み込み、板厚１mm、板幅40mm、コイル長さ1000m の
ＳＰＣＣコイルを圧延（圧下率35％、被加工材温度1000
℃、圧延速度150m／min 、合成エステル系潤滑剤をウォ
ーターインジェクション方式により作業ロールに直接供
給）に供し、圧延荷重上昇率とコイル表面のスケール疵
発生有無を調査した。その結果を表３に併せて示す。
の組み合せの各ロールを、薄鋼板の熱間圧延（特に仕上
タンデム圧延機列の２号スタンド）をシミュレートする
ことができる熱間コイル圧延実験装置（４段式圧延機）
に組み込み、板厚１mm、板幅40mm、コイル長さ1000m の
ＳＰＣＣコイルを圧延（圧下率35％、被加工材温度1000
℃、圧延速度150m／min 、合成エステル系潤滑剤をウォ
ーターインジェクション方式により作業ロールに直接供
給）に供し、圧延荷重上昇率とコイル表面のスケール疵
発生有無を調査した。その結果を表３に併せて示す。
【００４３】従来例 No.13〜15では、圧延荷重が従来例
No.16（作業ロールは高クロム鋳鉄）に比べ20〜30％程
度高くなるのに対し、本発明例では、圧延荷重上昇率は
作業ロールが高クロム鋳鉄ロールの場合とほとんど同じ
であることがわかる。特に、両者の硬さの差がＨs で５
〜10の組み合せの場合には、圧延荷重の上昇は全く認め
られなかった。しかも、本発明例では圧延後のＨＷＲ表
面を観察した結果、黒皮剥離（バンディング）によるロ
ール肌荒れが全く発生しなかった上に、熱延コイル表面
にもかみ込みスケール疵はみられなかった。
No.16（作業ロールは高クロム鋳鉄）に比べ20〜30％程
度高くなるのに対し、本発明例では、圧延荷重上昇率は
作業ロールが高クロム鋳鉄ロールの場合とほとんど同じ
であることがわかる。特に、両者の硬さの差がＨs で５
〜10の組み合せの場合には、圧延荷重の上昇は全く認め
られなかった。しかも、本発明例では圧延後のＨＷＲ表
面を観察した結果、黒皮剥離（バンディング）によるロ
ール肌荒れが全く発生しなかった上に、熱延コイル表面
にもかみ込みスケール疵はみられなかった。
【００４４】比較例 No.17、18では圧延荷重の上昇やか
み込みスケール疵の発生はなかったが、ＢＵＲの摩耗が
急増する上に、ＢＵＲの表面にささくれ状の肌荒れが発
生するなど新たな問題が生じた。さらに、この場合はＨ
ＷＲの摩耗も増加していた。
み込みスケール疵の発生はなかったが、ＢＵＲの摩耗が
急増する上に、ＢＵＲの表面にささくれ状の肌荒れが発
生するなど新たな問題が生じた。さらに、この場合はＨ
ＷＲの摩耗も増加していた。
【００４５】一方、本発明例ではＢＵＲの摩耗増加、肌
荒れおよびスポーリングなどの問題は全く生じなかっ
た。
荒れおよびスポーリングなどの問題は全く生じなかっ
た。
【００４６】
【発明の効果】本発明の熱間圧延方法によれば、ＨＷＲ
を使用しても圧延荷重の上昇、製品表面スケール疵が生
じないため、製品の品質向上を実現することができる。
更に、ＨＷＲに耐摩耗性、耐肌荒性などの耐久性を最大
限に発揮させることができ、ロール寿命の向上、ロール
原単位の低減およびサイクル圧延量の増加などの高生産
性も達成可能である。
を使用しても圧延荷重の上昇、製品表面スケール疵が生
じないため、製品の品質向上を実現することができる。
更に、ＨＷＲに耐摩耗性、耐肌荒性などの耐久性を最大
限に発揮させることができ、ロール寿命の向上、ロール
原単位の低減およびサイクル圧延量の増加などの高生産
性も達成可能である。
【図１】従来の熱延ハイス系作業ロール表面層の圧延使
用後の組織を模式的に示す断面図および外観図である。
用後の組織を模式的に示す断面図および外観図である。
【図２】従来の熱延ハイス系作業ロール表面層の摩耗メ
カニズムを模式的に示す断面図である。
カニズムを模式的に示す断面図である。
１：ロール基地、 ２：黒 皮、 ３：VC主体炭
化物、４：ロール表面、 ５：突起物（凸部）、６：ミ
クロ黒皮
化物、４：ロール表面、 ５：突起物（凸部）、６：ミ
クロ黒皮
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−25205（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−108852（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−88745（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−126838（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−219047（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−148584（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−16418（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−28012（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−155814（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−70692（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−234003（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−81079（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−220105（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−90270（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 13/14 B21B 1/22 B21B 27/00
Claims (1)
- 【請求項１】多段式圧延機を用いて薄鋼板を熱間圧延す
る際に、表面硬さがショアー（Ｈs)で78〜88の高速度鋼
系作業ロールと、表面硬さがこの作業ロールよりもショ
アー（Ｈs)で５〜12低い補強ロールとを組み合わせて圧
延することを特徴とする熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04815894A JP3246171B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04815894A JP3246171B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07256308A JPH07256308A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3246171B2 true JP3246171B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=12795578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04815894A Expired - Fee Related JP3246171B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 熱間圧延方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3246171B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08215721A (ja) * | 1995-02-09 | 1996-08-27 | Nippon Steel Corp | 圧延ロールの管理方法 |
| JPH09220601A (ja) * | 1996-02-14 | 1997-08-26 | Nisshin Steel Co Ltd | 熱間圧延方法 |
| JP5996357B2 (ja) * | 2012-10-01 | 2016-09-21 | 住友重機械ハイマテックス株式会社 | テンションレベラー |
-
1994
- 1994-03-18 JP JP04815894A patent/JP3246171B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07256308A (ja) | 1995-10-09 |
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