JPH09220601A - 熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延方法Info
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- JPH09220601A JPH09220601A JP8026994A JP2699496A JPH09220601A JP H09220601 A JPH09220601 A JP H09220601A JP 8026994 A JP8026994 A JP 8026994A JP 2699496 A JP2699496 A JP 2699496A JP H09220601 A JPH09220601 A JP H09220601A
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- Japan
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- rolling mill
- mill
- roll
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の熱間圧延機における最終圧延機のハイ
スロールからなるワークロールにクラック等の異常をき
たしてもそのまま圧延していたため、圧延材にきず等が
発生すると共に、ハイスロールのクラックが大きくな
り、ロールが使用不可能となり、圧延作業を中断するこ
とになっていた。 【解決手段】 本発明による熱間圧延方法は、仕上最終
圧延機のハイスロールからなるワークロールに異常が発
生した場合、最終圧延機を開放してＦｎ−１圧延機で圧
延を行い、圧延の中断を避けるようにした方法である。
スロールからなるワークロールにクラック等の異常をき
たしてもそのまま圧延していたため、圧延材にきず等が
発生すると共に、ハイスロールのクラックが大きくな
り、ロールが使用不可能となり、圧延作業を中断するこ
とになっていた。 【解決手段】 本発明による熱間圧延方法は、仕上最終
圧延機のハイスロールからなるワークロールに異常が発
生した場合、最終圧延機を開放してＦｎ−１圧延機で圧
延を行い、圧延の中断を避けるようにした方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱間圧延方法に関
し、特に、連続熱間圧延機の最終スタンドのワークロー
ルにハイスロールを用いた圧延において、このハイスロ
ールに異常が生じたときの圧延を安全に行うための新規
な改良に関するものである。
し、特に、連続熱間圧延機の最終スタンドのワークロー
ルにハイスロールを用いた圧延において、このハイスロ
ールに異常が生じたときの圧延を安全に行うための新規
な改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、帯鋼圧延における技術進歩並び
に圧延製品の品質向上により、高負荷、高熱負荷操業が
行われており、このような操業を行う熱間圧延用ロール
としては、高温度における耐摩耗性、耐熱亀裂性が要求
され、圧延ロールへの品質は高度化し、この要求に対応
すべくハイスロールと呼ばれる高性能ロールが開発され
た。このハイスロールは外層にハイス系工具鋼を用い、
垂直に立てられた芯材と水冷鋳型との間隙に外層となる
溶湯を供給し、芯材と溶着させながら順次凝固させ、断
続的に下方へ引き抜く、ＣＰＣ（Ｃontinous Ｐouring
Ｐrocess for Ｃladding）プロセスにより複合ロールと
して製造されている。このようにして製造されたハイス
ロールの表面硬度は従来のロールに比べてショア硬度８
０〜８５で、金属組織としてはＷ，Ｖによる微小な初晶
炭化物が折出して従来のＮｉグレンロールに比べて５〜
８倍の耐摩耗性を有すると共に、強靭性と熱疲労特性に
優れている。前述したように耐摩耗性を有するハイスロ
ールを仕上圧延機のワークロールとして用いると連続し
てスケジュールフリーの操業サイクルが可能となり、ロ
ール組み替え、ロール研割頻度が減少し、作業負荷が軽
減される。従って、このハイスロールを使用する先行技
術としては、例えば特開平６−８７００４号公報に開示
されているように仕上前段スタンドに黒鉛晶出ロールを
用い、仕上最終圧延機の以前の後段圧延機にハイスロー
ルを適用して、熱間圧延材におけるスケール噛み込み疵
の防止を図る技術の開示がある。更に仕上前段圧延機に
本ハイスロールを適用した技術は多数採用されている。
に圧延製品の品質向上により、高負荷、高熱負荷操業が
行われており、このような操業を行う熱間圧延用ロール
としては、高温度における耐摩耗性、耐熱亀裂性が要求
され、圧延ロールへの品質は高度化し、この要求に対応
すべくハイスロールと呼ばれる高性能ロールが開発され
た。このハイスロールは外層にハイス系工具鋼を用い、
垂直に立てられた芯材と水冷鋳型との間隙に外層となる
溶湯を供給し、芯材と溶着させながら順次凝固させ、断
続的に下方へ引き抜く、ＣＰＣ（Ｃontinous Ｐouring
Ｐrocess for Ｃladding）プロセスにより複合ロールと
して製造されている。このようにして製造されたハイス
ロールの表面硬度は従来のロールに比べてショア硬度８
０〜８５で、金属組織としてはＷ，Ｖによる微小な初晶
炭化物が折出して従来のＮｉグレンロールに比べて５〜
８倍の耐摩耗性を有すると共に、強靭性と熱疲労特性に
優れている。前述したように耐摩耗性を有するハイスロ
ールを仕上圧延機のワークロールとして用いると連続し
てスケジュールフリーの操業サイクルが可能となり、ロ
ール組み替え、ロール研割頻度が減少し、作業負荷が軽
減される。従って、このハイスロールを使用する先行技
術としては、例えば特開平６−８７００４号公報に開示
されているように仕上前段スタンドに黒鉛晶出ロールを
用い、仕上最終圧延機の以前の後段圧延機にハイスロー
ルを適用して、熱間圧延材におけるスケール噛み込み疵
の防止を図る技術の開示がある。更に仕上前段圧延機に
本ハイスロールを適用した技術は多数採用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の熱間圧延方法
は、以上のように構成されていたため、次のような課題
が存在していた。すなわち、ハイスロールは従来のＮｉ
グレンロールや高Ｃｒ鋳鉄ロールに比べて耐摩耗性や耐
肌荒性に優れているが、一度ロール表面に傷が生じると
応力拡大係数の変動幅がＮｉグレンロールに比べて大き
い。このため、亀裂の進展速度はＮｉグレンロールより
８倍程度速く、仕上最終圧延機のワークロールにハイス
ロールを用いて圧延すると、当該圧延機で成品エッジ部
が折れ込んで圧延される絞り込み等の異常が起こると、
前述したような亀裂の進展速度が大であるためにクラッ
クが大きくなり、このクラックが圧延材に転写され圧延
材に表面疵となり、更にクラックが進行するとロールが
使用できなくなっていた。また、圧延中の圧延材はミス
ロールとして処理すると共に当該圧延機のロールを組み
替える必要が生じていた。そのために、次の圧延材（次
材）が圧延ラインで待機しているスラブや、粗圧延機で
圧延された圧延材を、圧延を行わずに途中で中断してラ
インから除去しなければならず、その作業は極めて困難
であった。
は、以上のように構成されていたため、次のような課題
が存在していた。すなわち、ハイスロールは従来のＮｉ
グレンロールや高Ｃｒ鋳鉄ロールに比べて耐摩耗性や耐
肌荒性に優れているが、一度ロール表面に傷が生じると
応力拡大係数の変動幅がＮｉグレンロールに比べて大き
い。このため、亀裂の進展速度はＮｉグレンロールより
８倍程度速く、仕上最終圧延機のワークロールにハイス
ロールを用いて圧延すると、当該圧延機で成品エッジ部
が折れ込んで圧延される絞り込み等の異常が起こると、
前述したような亀裂の進展速度が大であるためにクラッ
クが大きくなり、このクラックが圧延材に転写され圧延
材に表面疵となり、更にクラックが進行するとロールが
使用できなくなっていた。また、圧延中の圧延材はミス
ロールとして処理すると共に当該圧延機のロールを組み
替える必要が生じていた。そのために、次の圧延材（次
材）が圧延ラインで待機しているスラブや、粗圧延機で
圧延された圧延材を、圧延を行わずに途中で中断してラ
インから除去しなければならず、その作業は極めて困難
であった。
【０００４】本発明は、以上のような課題を解決する方
法を提供することを目的とする。
法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明による熱間圧延方
法は、熱間圧延設備の仕上圧延機群Ｆｎにおける仕上最
終圧延機のワークロールにハイスロールを使用した熱間
圧延方法であって、前記仕上最終スタンドの前記ワーク
ロールに異常が発生した場合、次材の圧延からＦｎ−１
圧延機で圧延を行う方法である。
法は、熱間圧延設備の仕上圧延機群Ｆｎにおける仕上最
終圧延機のワークロールにハイスロールを使用した熱間
圧延方法であって、前記仕上最終スタンドの前記ワーク
ロールに異常が発生した場合、次材の圧延からＦｎ−１
圧延機で圧延を行う方法である。
【０００６】さらに詳細には、前記Ｆｎ−１圧延機の圧
延は、予め用意した厚み変更モデルを用いて仕上圧延ス
ケジュールの再計算を行い、前記Ｆ１圧延機からＦｎ−
１圧延機のロール開度及びロール速度の設定を行う方法
である。
延は、予め用意した厚み変更モデルを用いて仕上圧延ス
ケジュールの再計算を行い、前記Ｆ１圧延機からＦｎ−
１圧延機のロール開度及びロール速度の設定を行う方法
である。
【０００７】さらに詳細には、前記仕上圧延スケジュー
ルの計算タイミングは前記次材が加熱炉から抽出された
時である方法である。
ルの計算タイミングは前記次材が加熱炉から抽出された
時である方法である。
【０００８】さらに詳細には、前記仕上圧延スケジュー
ルの計算タイミングは前記次材が粗圧延機を通過した時
点で行う方法である。
ルの計算タイミングは前記次材が粗圧延機を通過した時
点で行う方法である。
【０００９】さらに詳細には、前記仕上圧延スケジュー
ルの計算タイミングは前記次材が仕上圧延機に噛み込む
前で行う方法である。
ルの計算タイミングは前記次材が仕上圧延機に噛み込む
前で行う方法である。
【００１０】さらに詳細には、前記次材の最終圧延板厚
は前記仕上圧延機に入る時の前記次材の温度によって決
定する方法である。
は前記仕上圧延機に入る時の前記次材の温度によって決
定する方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図面と共に本発明による熱
間圧延方法の実施の形態について説明する。まず、本発
明による熱間圧延設備は、周知のように、図１の一部に
示しているが、複数の仕上圧延機群Ｆ１〜Ｆｎを用い、
この仕上圧延機群Ｆｎの仕上最終圧延機のワークロール
にハイスロールを用いた構成を使用するが、このハイス
ロールは最終圧延機だけではなく、他の圧延機にも適用
されてもよい。次に、実際の圧延において、仕上圧延機
のハイスロールからなる最終圧延機で絞り込み等の圧延
異常が起きると、Ｆｎ−１の圧延を行うようにスタート
ボタンがオペレータによって操作される。この変更のス
タートが成されると、図１のように前処理（第１ステッ
プ１００）として粗圧延機での板厚、板幅、圧延材の温
度、加熱炉から抽出した被圧延材が仕上圧延機に至るま
での搬送時間が実績データの編集（第２ステップ１０
１）が成され、実績データの上限値及び下限値、計算タ
イミングのチェック（第３ステップ１０２）が行われ、
これらに異常がなければＦｎ−１圧延か否か判断（第４
ステップ１０３）する。そして、全スタンドＦｎ圧延の
場合は仕上圧延スケジュール計算範囲（第５ステップ１
０４）をＦ１〜Ｆｎに決定し、最終スタンドを開放した
Ｆｎ−１圧延の場合は仕上圧延スケジュール範囲（第６
ステップ１０５）をＦ１〜Ｆｎ−１に決定する。
間圧延方法の実施の形態について説明する。まず、本発
明による熱間圧延設備は、周知のように、図１の一部に
示しているが、複数の仕上圧延機群Ｆ１〜Ｆｎを用い、
この仕上圧延機群Ｆｎの仕上最終圧延機のワークロール
にハイスロールを用いた構成を使用するが、このハイス
ロールは最終圧延機だけではなく、他の圧延機にも適用
されてもよい。次に、実際の圧延において、仕上圧延機
のハイスロールからなる最終圧延機で絞り込み等の圧延
異常が起きると、Ｆｎ−１の圧延を行うようにスタート
ボタンがオペレータによって操作される。この変更のス
タートが成されると、図１のように前処理（第１ステッ
プ１００）として粗圧延機での板厚、板幅、圧延材の温
度、加熱炉から抽出した被圧延材が仕上圧延機に至るま
での搬送時間が実績データの編集（第２ステップ１０
１）が成され、実績データの上限値及び下限値、計算タ
イミングのチェック（第３ステップ１０２）が行われ、
これらに異常がなければＦｎ−１圧延か否か判断（第４
ステップ１０３）する。そして、全スタンドＦｎ圧延の
場合は仕上圧延スケジュール計算範囲（第５ステップ１
０４）をＦ１〜Ｆｎに決定し、最終スタンドを開放した
Ｆｎ−１圧延の場合は仕上圧延スケジュール範囲（第６
ステップ１０５）をＦ１〜Ｆｎ−１に決定する。
【００１２】前述の仕上圧延のスケジュール計算は、図
２で示すように、次材である当該被圧延材の圧延目標板
厚、目標板幅、目標温度、鋼種及び鋼材成分等のバック
データ２０と、予め記録している内部ファイル２１から
各圧延機のパワー配分２２、圧下率配分比２３、変形抵
抗モデル係数２４、仕上出側基準速度２５等の初期デー
タ２６がＣＰＵ２７に入力される。
２で示すように、次材である当該被圧延材の圧延目標板
厚、目標板幅、目標温度、鋼種及び鋼材成分等のバック
データ２０と、予め記録している内部ファイル２１から
各圧延機のパワー配分２２、圧下率配分比２３、変形抵
抗モデル係数２４、仕上出側基準速度２５等の初期デー
タ２６がＣＰＵ２７に入力される。
【００１３】この初期データ２６の入力がＣＰＵ２７に
入力されると、当該被圧延材を圧延するに必要な計算が
成される。まず仕上圧延機の各圧延機での圧延材の目標
板厚と各圧延機のパワー分配比から各圧延機の初期板厚
を決定する板厚パターンの決定（第７ステップ１０６）
が行われる。更に、各圧延機の圧下率配分比２３、仕上
出側基準速度２５から各圧延機のロール速度を決定する
計算（第８ステップ１０７）が為される。圧下率２３
ａ、板厚３０及び圧延速度３１のスケジュール計算が行
われると、これらの数値を用いて圧延力の計算（第９ス
テップ１０８）が為される。前述のように各圧延機Ｆ1
〜Ｆｎ−１の圧延力が算出されると、次材である被圧延
材の圧延速度の計算が為され、圧延温度モデルによる仕
上圧延機出側の温度チェック（第１０ステップ１０９）
が行われ、被圧延材が最終圧延スタンドを通過した時の
温度が所定温度に適合しない結果が得られた場合には、
再度、圧延速度の修正計算が行われる。
入力されると、当該被圧延材を圧延するに必要な計算が
成される。まず仕上圧延機の各圧延機での圧延材の目標
板厚と各圧延機のパワー分配比から各圧延機の初期板厚
を決定する板厚パターンの決定（第７ステップ１０６）
が行われる。更に、各圧延機の圧下率配分比２３、仕上
出側基準速度２５から各圧延機のロール速度を決定する
計算（第８ステップ１０７）が為される。圧下率２３
ａ、板厚３０及び圧延速度３１のスケジュール計算が行
われると、これらの数値を用いて圧延力の計算（第９ス
テップ１０８）が為される。前述のように各圧延機Ｆ1
〜Ｆｎ−１の圧延力が算出されると、次材である被圧延
材の圧延速度の計算が為され、圧延温度モデルによる仕
上圧延機出側の温度チェック（第１０ステップ１０９）
が行われ、被圧延材が最終圧延スタンドを通過した時の
温度が所定温度に適合しない結果が得られた場合には、
再度、圧延速度の修正計算が行われる。
【００１４】前記した仕上圧延機出側の温度チェックが
行われ、被圧延材が最終圧延機を通過した時の温度が所
定温度に適合していると、各圧延機のロール開度４０の
計算が行われ、仕上圧延機群のロール開度、ロール速度
４１が決定されて圧延が行われる。
行われ、被圧延材が最終圧延機を通過した時の温度が所
定温度に適合していると、各圧延機のロール開度４０の
計算が行われ、仕上圧延機群のロール開度、ロール速度
４１が決定されて圧延が行われる。
【００１５】前述の計算のタイミングは三段階に別れ、
被圧延材が加熱炉から抽出した時と、粗圧延機で圧延さ
れた時点と、更に被圧延材が仕上圧延機の最初の圧延機
Ｆ１に噛み込まれるまで行われる。被圧延材が粗圧延機
を出て仕上圧延機に入るまでに待機している間に、温度
低下を来して、被圧延材が仕上最終圧延機の出側温度を
確保できないと判断される場合には、目標とする最終圧
延圧延機を通過する目標板厚を変更するようにしてい
る。すなわち、被圧延材の最終圧延板厚は前記仕上圧延
機に入る時の被圧延材の温度によって決定されている。
被圧延材が加熱炉から抽出した時と、粗圧延機で圧延さ
れた時点と、更に被圧延材が仕上圧延機の最初の圧延機
Ｆ１に噛み込まれるまで行われる。被圧延材が粗圧延機
を出て仕上圧延機に入るまでに待機している間に、温度
低下を来して、被圧延材が仕上最終圧延機の出側温度を
確保できないと判断される場合には、目標とする最終圧
延圧延機を通過する目標板厚を変更するようにしてい
る。すなわち、被圧延材の最終圧延板厚は前記仕上圧延
機に入る時の被圧延材の温度によって決定されている。
【００１６】
【発明の効果】本発明による熱間圧延方法は、以上のよ
うに構成されているため、次のような効果が得られる。
すなわち、仕上最終圧延機のハイスロールからなるワー
クロールに異常が発生した場合、次材の圧延からＦｎ−
１圧延機で圧延することにより、ハイスロールによるき
ず等を避けることができるため、従来のように、次の圧
延材（次材）が圧延ラインで待機しているスラブや粗圧
延機で圧延された圧延材を圧延を行わず途中で中断して
ラインから除去する必要がなくなり、圧延停止を行う事
がなく操業率が向上する。
うに構成されているため、次のような効果が得られる。
すなわち、仕上最終圧延機のハイスロールからなるワー
クロールに異常が発生した場合、次材の圧延からＦｎ−
１圧延機で圧延することにより、ハイスロールによるき
ず等を避けることができるため、従来のように、次の圧
延材（次材）が圧延ラインで待機しているスラブや粗圧
延機で圧延された圧延材を圧延を行わず途中で中断して
ラインから除去する必要がなくなり、圧延停止を行う事
がなく操業率が向上する。
【図１】本発明による熱間圧延方法の概略フロー図であ
る。
る。
【図２】図１における仕上圧延スケジュール計算を示す
フロー図である。
フロー図である。
Ｆ1〜Ｆｎ 仕上圧延機群
Claims (6)
- 【請求項１】 熱間圧延設備の仕上圧延機群Ｆ１〜Ｆｎ
における仕上最終圧延機Ｆｎのワークロールにハイスロ
ールを使用した熱間圧延方法であって、前記仕上最終圧
延機Ｆｎの前記ワークロールに異常が発生した場合、次
材の圧延からＦｎ−１圧延機で圧延を行うことを特徴と
する熱間圧延方法。 - 【請求項２】 前記Ｆｎ−１圧延機の圧延は、予め用意
した厚み変更モデルを用いて仕上圧延スケジュールの再
計算を行い、前記Ｆ１圧延機からＦｎ−１圧延機のロー
ル開度及びロール速度の設定を行うことを特徴とする請
求項１記載の熱間圧延方法。 - 【請求項３】 前記仕上圧延スケジュールの計算タイミ
ングは前記次材が加熱炉から抽出された時であることを
特徴とする請求項２記載の熱間圧延方法。 - 【請求項４】 前記仕上圧延スケジュールの計算タイミ
ングは前記次材が粗圧延機を通過した時点で行うことを
特徴とする請求項２記載の熱間圧延方法。 - 【請求項５】 前記仕上圧延スケジュールの計算タイミ
ングは前記次材が仕上圧延機に噛み込む前で行うことを
特徴とする請求項２記載の熱間圧延方法。 - 【請求項６】 前記次材の最終圧延板厚は前記仕上圧延
機に入る時の前記次材の温度によって決定することを特
徴とする請求項１ないし５の何れかに記載の熱間圧延方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8026994A JPH09220601A (ja) | 1996-02-14 | 1996-02-14 | 熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8026994A JPH09220601A (ja) | 1996-02-14 | 1996-02-14 | 熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09220601A true JPH09220601A (ja) | 1997-08-26 |
Family
ID=12208721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8026994A Pending JPH09220601A (ja) | 1996-02-14 | 1996-02-14 | 熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09220601A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009249650A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-10-29 | Nisshin Steel Co Ltd | 高疲労寿命焼入れ・焼戻し鋼管およびその製造方法 |
| CN106514109A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-03-22 | 齐齐哈尔雷昂重工机械制造有限责任公司 | 液压驱动轮圈焊机工装 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431070A (en) * | 1977-08-13 | 1979-03-07 | Toshiba Corp | Rearranging method for rolls of continuous rolling mill |
| JPH0687004A (ja) * | 1992-09-10 | 1994-03-29 | Nippon Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法 |
| JPH07256308A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延方法 |
-
1996
- 1996-02-14 JP JP8026994A patent/JPH09220601A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431070A (en) * | 1977-08-13 | 1979-03-07 | Toshiba Corp | Rearranging method for rolls of continuous rolling mill |
| JPH0687004A (ja) * | 1992-09-10 | 1994-03-29 | Nippon Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法 |
| JPH07256308A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009249650A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-10-29 | Nisshin Steel Co Ltd | 高疲労寿命焼入れ・焼戻し鋼管およびその製造方法 |
| CN106514109A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-03-22 | 齐齐哈尔雷昂重工机械制造有限责任公司 | 液压驱动轮圈焊机工装 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030812 |