JPH0687004A - フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法 - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法Info
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- JPH0687004A JPH0687004A JP24228692A JP24228692A JPH0687004A JP H0687004 A JPH0687004 A JP H0687004A JP 24228692 A JP24228692 A JP 24228692A JP 24228692 A JP24228692 A JP 24228692A JP H0687004 A JPH0687004 A JP H0687004A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延にお
いて、圧延機の生産能力を充分に発揮し、且つ、繰り返
し酸洗処理を必要としないスケール噛み込み疵を低減さ
せる方法を提供すること。 【構成】 フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時の
スケール噛み込み疵の低減方法とて、仕上圧延機の各ス
タンドの使用ロール、負荷配分を最適化し、粗圧延機出
側の鋼板温度に一定の制限を加えた。 【効果】 （１）熱延生産能力を低下させることなく、フェライト
系ステンレス鋼板のスケール噛み込み疵を低減させるこ
とができる。 （２）フェライト系ステンレス熱延鋼板の酸洗処理の繰
り返しを低減させることにより、酸洗能力の低減防止、
酸洗コスト低減に寄与することができる。
いて、圧延機の生産能力を充分に発揮し、且つ、繰り返
し酸洗処理を必要としないスケール噛み込み疵を低減さ
せる方法を提供すること。 【構成】 フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時の
スケール噛み込み疵の低減方法とて、仕上圧延機の各ス
タンドの使用ロール、負荷配分を最適化し、粗圧延機出
側の鋼板温度に一定の制限を加えた。 【効果】 （１）熱延生産能力を低下させることなく、フェライト
系ステンレス鋼板のスケール噛み込み疵を低減させるこ
とができる。 （２）フェライト系ステンレス熱延鋼板の酸洗処理の繰
り返しを低減させることにより、酸洗能力の低減防止、
酸洗コスト低減に寄与することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材、特に、フェライ
ト系ステンレス鋼の熱間圧延時に発生するスケール噛み
込み疵の低減方法に関するものである。
ト系ステンレス鋼の熱間圧延時に発生するスケール噛み
込み疵の低減方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼、特に高クロムフェライト
系ステンレス鋼でＮｂ、Ｃｕ等の合金元素を含有してい
るものは、熱間圧延時にスケール噛み込み疵が発生しや
すく慢性的な欠陥の一つとなっている。これは圧延時の
ロールに肌荒が起こり、このロールの肌荒が鋼板表面に
プリントされ、そこにスケールが噛み込まれて形成され
るもので、圧延板のエッジから約１５０ｍｍ内に発生す
る場合が多い。
系ステンレス鋼でＮｂ、Ｃｕ等の合金元素を含有してい
るものは、熱間圧延時にスケール噛み込み疵が発生しや
すく慢性的な欠陥の一つとなっている。これは圧延時の
ロールに肌荒が起こり、このロールの肌荒が鋼板表面に
プリントされ、そこにスケールが噛み込まれて形成され
るもので、圧延板のエッジから約１５０ｍｍ内に発生す
る場合が多い。
【０００３】従来、この高クロムフェライト系ステンレ
ス鋼の圧延方法は、仕上圧延機の前段にハイクロム鋳鉄
ロール、後段に高合金グレンロールを使用して圧延を行
っていた。また、負荷配分も図２の従来法の曲線に示す
ように、仕上ロールの肌荒防止より通板安定性を優先さ
せていたため仕上前段から後段にいくに従い線荷重（単
位幅当りの圧延荷重）が漸減するパターンで圧延してい
た。そのため前段での線荷重が高くなりハイクロム鋳鉄
ロールの肌荒によるスケール噛み込み疵が多量に発生し
ていた。仕上線荷重を低減させる方法のーつとして加熱
温度の昇温が考えられるが、大幅な加熱温度昇温はリジ
ングに対する規制があるため実施不可能である。そこで
従来のスケール噛み込み疵の低減対策としては、頻繁な
ロール点検及びロール組替によりロール肌荒を未然に防
ぐか、スケール噛み込み疵を有する熱延鋼板に酸洗処理
を繰り返し実施して除去していた。ところが、前者のロ
ールに対する対策は圧延機が有する能力を大幅に低減さ
せることになり、熱延生産量が低下する。また、後者の
酸洗処理の繰り返しは、酸洗能力の大幅な能カダウンに
なるという欠点がある。
ス鋼の圧延方法は、仕上圧延機の前段にハイクロム鋳鉄
ロール、後段に高合金グレンロールを使用して圧延を行
っていた。また、負荷配分も図２の従来法の曲線に示す
ように、仕上ロールの肌荒防止より通板安定性を優先さ
せていたため仕上前段から後段にいくに従い線荷重（単
位幅当りの圧延荷重）が漸減するパターンで圧延してい
た。そのため前段での線荷重が高くなりハイクロム鋳鉄
ロールの肌荒によるスケール噛み込み疵が多量に発生し
ていた。仕上線荷重を低減させる方法のーつとして加熱
温度の昇温が考えられるが、大幅な加熱温度昇温はリジ
ングに対する規制があるため実施不可能である。そこで
従来のスケール噛み込み疵の低減対策としては、頻繁な
ロール点検及びロール組替によりロール肌荒を未然に防
ぐか、スケール噛み込み疵を有する熱延鋼板に酸洗処理
を繰り返し実施して除去していた。ところが、前者のロ
ールに対する対策は圧延機が有する能力を大幅に低減さ
せることになり、熱延生産量が低下する。また、後者の
酸洗処理の繰り返しは、酸洗能力の大幅な能カダウンに
なるという欠点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明において解決す
べき課題は、熱間圧延機の生産能力を充分に発揮し、そ
の上、繰り返し酸洗を必要としないステンレス鋼のスケ
ール噛み込み疵の低減のための効果的な手段を見出すこ
とである。
べき課題は、熱間圧延機の生産能力を充分に発揮し、そ
の上、繰り返し酸洗を必要としないステンレス鋼のスケ
ール噛み込み疵の低減のための効果的な手段を見出すこ
とである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のステンレス薄鋼
板の熱間圧延方法は、熱間圧延ラインにおいて、黒鉛晶
出ロールを仕上圧延機の前段（Ｆ２、Ｆ３）のワークロ
ールに使用し、ハイスロールを仕上圧延機の後段（Ｆ
４、Ｆ５）のワークロールに使用し、粗圧延機出側の鋼
板温度及び仕上圧延機各スタンドの負荷配分を最適化す
ることによって上記課題を解決している。被圧延材が高
クロムフェライト系ステンレス鋼（Ｃｒ含有率１８％以
上）でＮｂ等の合金元素を含有している場合は、粗圧延
機出側の被圧延材の表面温度が全長に渡って１０６０〜
１１００℃以内に入っており、かつ、黒鉛晶出ロールで
圧延している仕上スタンド（Ｆ２、Ｆ３）の線荷重（単
位幅当たりの圧延荷重）を０．９７トン／ｍｍ以下に
し、その低下分をハイスロールで圧延している仕上スタ
ンド（Ｆ４、Ｆ５）の線荷重に移行させることがロール
肌荒防止の面から望ましい。
板の熱間圧延方法は、熱間圧延ラインにおいて、黒鉛晶
出ロールを仕上圧延機の前段（Ｆ２、Ｆ３）のワークロ
ールに使用し、ハイスロールを仕上圧延機の後段（Ｆ
４、Ｆ５）のワークロールに使用し、粗圧延機出側の鋼
板温度及び仕上圧延機各スタンドの負荷配分を最適化す
ることによって上記課題を解決している。被圧延材が高
クロムフェライト系ステンレス鋼（Ｃｒ含有率１８％以
上）でＮｂ等の合金元素を含有している場合は、粗圧延
機出側の被圧延材の表面温度が全長に渡って１０６０〜
１１００℃以内に入っており、かつ、黒鉛晶出ロールで
圧延している仕上スタンド（Ｆ２、Ｆ３）の線荷重（単
位幅当たりの圧延荷重）を０．９７トン／ｍｍ以下に
し、その低下分をハイスロールで圧延している仕上スタ
ンド（Ｆ４、Ｆ５）の線荷重に移行させることがロール
肌荒防止の面から望ましい。
【０００６】なお、全スタンドをハイスロールとする例
もあるが、極めて高価となる。
もあるが、極めて高価となる。
【０００７】
【作用】本発明の方法においては、黒鉛晶出ロールを仕
上第１スタンド（Ｆ１）以外のＦ２、Ｆ３のワ一クロー
ルに使用し、ハイスロールを仕上最終スタンド（Ｆ６）
以前の後段スタンド（Ｆ４、Ｆ５）のワークロールに使
用する。また、粗圧延機出側の被圧延材全長に渡る表面
温度を１０６０〜１１００℃以内にし、黒鉛晶出ロール
で圧延している仕上スタンド（Ｆ２、Ｆ３）の線荷重を
０．９７トン／ｍｍ以下に、その低下分をハイスロール
で圧延している仕上スタンド（Ｆ４、Ｆ５）に移行させ
る。黒鉛晶出ロールは、従来仕上前段スタンドで使用し
ていたハイクロム鋳鉄ロールに比較して耐焼付性に優れ
ている。これは、ロール表面に多量のグラファイトを晶
出させているため圧延によるロール表面の焼付進展をグ
ラファイトで止め、それ以上の進展を防止することがで
きるためである。そのため焼付進展によるロール表面肌
荒がしにくい構造になっているわけである。熱間圧延に
おける仕上前段圧延の特徴は、接触弧内で固着摩擦状態
が支配的になっており、そのため耐肌荒性が要求される
ことである。そこで黒鉛晶出ロールを仕上前段のワーク
ロールに使用するわけである。また、仕上第１スタンド
（Ｆ１）に使用しないのは、Ｆ２、Ｆ３に比較し接触弧
長が長いためヘルツ応力評価ではＦ２、Ｆ３より小さく
肌荒しにくいためである。そのためＦ１では黒鉛晶出ロ
ールを使用する必要がなく、逆に黒鉛晶出ロールを使用
すると従来のハイクロム鋳鉄ロールより摩耗が大きくな
り（黒鉛晶出ロールの摩耗進行速度は、ハイクロム鋳鉄
ロールの約２倍）、ロール原単位が悪化するためであ
る。また、仕上後段に使用しないのは後段は接触弧長内
で滑り摩擦が支配的になっており、前段より肌荒しにく
く耐肌荒性より耐摩耗性が要求されるためである。そこ
で、後段ワークロールには耐摩耗性が高合金グレンロー
ルの約５倍であるハイスロールを使用したわけである。
また、仕上最終スタンド（Ｆ６）にハイスロールを使用
しないのは、ハイスロールは高合金グレンロールに比べ
靭性が悪いため尻絞り時にロール表面に亀裂が発生しや
すく耐事故性が悪くなるためである。次に、黒鉛晶出ロ
ールで圧延している仕上スタンド（Ｆ２、Ｆ３）の線荷
重を０．９７トン／ｍ以下にする技術的根拠を図３に示
す。これは、再酸洗率とＦ２、Ｆ３の平均線荷重の関係
を表したものである。この図をみてわかるように、Ｆ
２、Ｆ３線荷重を０．９７トン／ｍｍ以下にすると再酸
洗率が３０％以下になることがわかる。そのため、再酸
洗率を減少させるにはＦ２、Ｆ３の線荷重を０．９７ト
ン／ｍｍ以下にする必要があるわけである。Ｆ２、Ｆ３
線荷重を減少させた分をＦ４、Ｆ５に移行させる。図２
に従来の仕上負荷配分と本発明による負荷配分の差を示
す。従来は仕上ロールの肌荒防止より通板安定性を優先
させていたため仕上前段から後段にいくに従い線荷重が
漸減するパターンで圧延していた。本発明による負荷配
分はロール肌荒のしやすいＦ２、Ｆ３の負荷を軽くして
ハイスロールを使用しているＦ４、Ｆ５に移行させてい
る。また、粗出側の鋼板温度と再酸洗率の関係を図４に
示す。この図でわかるように粗出側鋼板温度が１０６０
〜１１００℃の間で再酸洗率が低くなる傾向にある。こ
れは、１１００℃超の場合は粗最終スタンドのワークロ
ールが熱疲労により肌荒し、１０６０℃未満の場合は被
圧延材の持つ変形抵抗が高く、線荷重が大きくなりロー
ル肌荒を起こしスケール噛み込み疵が発生するわけであ
る。そこで、スケール噛み込み疵を低減させるには粗出
側鋼板温度を１０６０〜１１００℃としなけれならな
い。
上第１スタンド（Ｆ１）以外のＦ２、Ｆ３のワ一クロー
ルに使用し、ハイスロールを仕上最終スタンド（Ｆ６）
以前の後段スタンド（Ｆ４、Ｆ５）のワークロールに使
用する。また、粗圧延機出側の被圧延材全長に渡る表面
温度を１０６０〜１１００℃以内にし、黒鉛晶出ロール
で圧延している仕上スタンド（Ｆ２、Ｆ３）の線荷重を
０．９７トン／ｍｍ以下に、その低下分をハイスロール
で圧延している仕上スタンド（Ｆ４、Ｆ５）に移行させ
る。黒鉛晶出ロールは、従来仕上前段スタンドで使用し
ていたハイクロム鋳鉄ロールに比較して耐焼付性に優れ
ている。これは、ロール表面に多量のグラファイトを晶
出させているため圧延によるロール表面の焼付進展をグ
ラファイトで止め、それ以上の進展を防止することがで
きるためである。そのため焼付進展によるロール表面肌
荒がしにくい構造になっているわけである。熱間圧延に
おける仕上前段圧延の特徴は、接触弧内で固着摩擦状態
が支配的になっており、そのため耐肌荒性が要求される
ことである。そこで黒鉛晶出ロールを仕上前段のワーク
ロールに使用するわけである。また、仕上第１スタンド
（Ｆ１）に使用しないのは、Ｆ２、Ｆ３に比較し接触弧
長が長いためヘルツ応力評価ではＦ２、Ｆ３より小さく
肌荒しにくいためである。そのためＦ１では黒鉛晶出ロ
ールを使用する必要がなく、逆に黒鉛晶出ロールを使用
すると従来のハイクロム鋳鉄ロールより摩耗が大きくな
り（黒鉛晶出ロールの摩耗進行速度は、ハイクロム鋳鉄
ロールの約２倍）、ロール原単位が悪化するためであ
る。また、仕上後段に使用しないのは後段は接触弧長内
で滑り摩擦が支配的になっており、前段より肌荒しにく
く耐肌荒性より耐摩耗性が要求されるためである。そこ
で、後段ワークロールには耐摩耗性が高合金グレンロー
ルの約５倍であるハイスロールを使用したわけである。
また、仕上最終スタンド（Ｆ６）にハイスロールを使用
しないのは、ハイスロールは高合金グレンロールに比べ
靭性が悪いため尻絞り時にロール表面に亀裂が発生しや
すく耐事故性が悪くなるためである。次に、黒鉛晶出ロ
ールで圧延している仕上スタンド（Ｆ２、Ｆ３）の線荷
重を０．９７トン／ｍ以下にする技術的根拠を図３に示
す。これは、再酸洗率とＦ２、Ｆ３の平均線荷重の関係
を表したものである。この図をみてわかるように、Ｆ
２、Ｆ３線荷重を０．９７トン／ｍｍ以下にすると再酸
洗率が３０％以下になることがわかる。そのため、再酸
洗率を減少させるにはＦ２、Ｆ３の線荷重を０．９７ト
ン／ｍｍ以下にする必要があるわけである。Ｆ２、Ｆ３
線荷重を減少させた分をＦ４、Ｆ５に移行させる。図２
に従来の仕上負荷配分と本発明による負荷配分の差を示
す。従来は仕上ロールの肌荒防止より通板安定性を優先
させていたため仕上前段から後段にいくに従い線荷重が
漸減するパターンで圧延していた。本発明による負荷配
分はロール肌荒のしやすいＦ２、Ｆ３の負荷を軽くして
ハイスロールを使用しているＦ４、Ｆ５に移行させてい
る。また、粗出側の鋼板温度と再酸洗率の関係を図４に
示す。この図でわかるように粗出側鋼板温度が１０６０
〜１１００℃の間で再酸洗率が低くなる傾向にある。こ
れは、１１００℃超の場合は粗最終スタンドのワークロ
ールが熱疲労により肌荒し、１０６０℃未満の場合は被
圧延材の持つ変形抵抗が高く、線荷重が大きくなりロー
ル肌荒を起こしスケール噛み込み疵が発生するわけであ
る。そこで、スケール噛み込み疵を低減させるには粗出
側鋼板温度を１０６０〜１１００℃としなけれならな
い。
【０００８】
【実施例】本発明をＣｒ；１９％、Ｎｂ；０．６％、Ｃ
ｕ；０．４５％、Ｃ；０．０１５％の組成を有する高ク
ロム・フェライト系ステンレス薄鋼板の熱間圧延に適用
した事例について説明する。
ｕ；０．４５％、Ｃ；０．０１５％の組成を有する高ク
ロム・フェライト系ステンレス薄鋼板の熱間圧延に適用
した事例について説明する。
【０００９】図１は本発明を実施するための熱間圧延ラ
インを示す。同図において、Ｒ１〜Ｒ３は粗圧延スタン
ドを示し、Ｆ１〜６は仕上圧延スタンドを示す。この仕
上圧延において、前段のＦ２、Ｆ３のワークロールに黒
鉛晶出ロールを使用し、後段のＦ４、Ｆ５のワークロー
ルにハイスロールを使用している。Ｆ１は従来より使用
しているハイクロム鋳鉄ロール、Ｆ６も従来より使用し
ている高合金グレンロールを使用している。このような
仕上ワークロール配置の下、粗出側鋼板温度を１０６０
〜１１００℃以内に入れる。さらに、仕上負荷配分を図
２に示すような配分にした。また、従来法と比較するた
め、図１に示すＦ１〜Ｆ３にハイクロム鋳鉄ロールを、
Ｆ４〜Ｆ６に高合金グレンロールを使用して仕上負荷配
分、粗出側鋼板温度は同じ条件にして圧延を行った。さ
らに、従来法と本発明による方法の中間的な実施例とし
てＦ２、Ｆ３に黒鉛晶出ロールを使用して、その他は従
来法と同じワークロールを用いて仕上負荷配分、粗出側
鋼板温度は同じ条件にして圧延を行った。その、結果を
図５に示す。同図に示すように、黒鉛晶出ロールのみを
用いた場合、スケール噛み込み疵の発生は従来法の５８
％に低減しており、また、ハイスロールと黒鉛晶出ロー
ルの併用では、その発生は２０％に低減している。
インを示す。同図において、Ｒ１〜Ｒ３は粗圧延スタン
ドを示し、Ｆ１〜６は仕上圧延スタンドを示す。この仕
上圧延において、前段のＦ２、Ｆ３のワークロールに黒
鉛晶出ロールを使用し、後段のＦ４、Ｆ５のワークロー
ルにハイスロールを使用している。Ｆ１は従来より使用
しているハイクロム鋳鉄ロール、Ｆ６も従来より使用し
ている高合金グレンロールを使用している。このような
仕上ワークロール配置の下、粗出側鋼板温度を１０６０
〜１１００℃以内に入れる。さらに、仕上負荷配分を図
２に示すような配分にした。また、従来法と比較するた
め、図１に示すＦ１〜Ｆ３にハイクロム鋳鉄ロールを、
Ｆ４〜Ｆ６に高合金グレンロールを使用して仕上負荷配
分、粗出側鋼板温度は同じ条件にして圧延を行った。さ
らに、従来法と本発明による方法の中間的な実施例とし
てＦ２、Ｆ３に黒鉛晶出ロールを使用して、その他は従
来法と同じワークロールを用いて仕上負荷配分、粗出側
鋼板温度は同じ条件にして圧延を行った。その、結果を
図５に示す。同図に示すように、黒鉛晶出ロールのみを
用いた場合、スケール噛み込み疵の発生は従来法の５８
％に低減しており、また、ハイスロールと黒鉛晶出ロー
ルの併用では、その発生は２０％に低減している。
【００１０】
【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏すること
ができる。
ができる。
【００１１】（１）熱延生産能力を低下させることな
く、フェライト系ステンレス鋼板のスケール噛み込み疵
を低減させることができる。
く、フェライト系ステンレス鋼板のスケール噛み込み疵
を低減させることができる。
【００１２】（２）フェライト系ステンレス熱延鋼板の
酸洗処理の繰り返しを低減させることにより、酸洗能力
の低減防止、酸洗コスト低減に寄与することができる。
酸洗処理の繰り返しを低減させることにより、酸洗能力
の低減防止、酸洗コスト低減に寄与することができる。
【図１】 本発明を実施するための熱間圧延ラインを示
す。
す。
【図２】 仕上圧延機における負荷配分を示す。
【図３】 仕上前段における平均線荷重と再酸洗率の関
係を示す。
係を示す。
【図４】 粗出側鋼板温度と再酸洗率の関係を示す。
【図５】 本発明の効果の例を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久禮 幸弘 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 吉田 幸廣 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (5)
- 【請求項１】 熱間圧延によるストリップ鋼板の仕上圧
延段階で、黒鉛晶出ロールとハイスロールの最適配置に
よって圧延する熱間圧延材におけるスケール噛み込み疵
の低減方法。 - 【請求項２】 熱間圧延によるストリップ鋼板の仕上圧
延段階で、仕上圧延機前段（Ｆ２、Ｆ３）のワーク口−
ルを黒鉛晶出ロール、後段（Ｆ４、Ｆ５）のワークロー
ルをハイスロールによって圧延する熱間圧延材における
スケール噛み込み疵の低減方法。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２の記載におい
て、熱間圧延によるストリップ鋼板がフェライト系ステ
ンレス鋼板であるスケール噛み込み疵の低減方法。 - 【請求項４】 請求項１または請求項２の記載におい
て、仕上圧延機前段の黒鉛晶出ロールによる仕上線荷重
（単位幅当りの圧延荷重）を０．９７トン／ｍｍ以下に
し、その低下分をハイスロールを使用している仕上圧延
機後段に移行させるスケール噛み込み疵の低減方法。 - 【請求項５】 請求項３の記載において、粗圧延機出側
温度が１０６０〜１１００℃であるスケール噛み込み疵
の低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24228692A JPH0687004A (ja) | 1992-09-10 | 1992-09-10 | フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24228692A JPH0687004A (ja) | 1992-09-10 | 1992-09-10 | フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0687004A true JPH0687004A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=17087000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24228692A Withdrawn JPH0687004A (ja) | 1992-09-10 | 1992-09-10 | フェライト系ステンレス鋼板の熱間圧延時のスケール噛み込み疵の低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0687004A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09220601A (ja) * | 1996-02-14 | 1997-08-26 | Nisshin Steel Co Ltd | 熱間圧延方法 |
| WO1997046332A1 (en) * | 1996-06-07 | 1997-12-11 | Hoogovens Staal B.V. | Method and apparatus for the manufacture of a steel strip |
-
1992
- 1992-09-10 JP JP24228692A patent/JPH0687004A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09220601A (ja) * | 1996-02-14 | 1997-08-26 | Nisshin Steel Co Ltd | 熱間圧延方法 |
| WO1997046332A1 (en) * | 1996-06-07 | 1997-12-11 | Hoogovens Staal B.V. | Method and apparatus for the manufacture of a steel strip |
| US6280542B1 (en) | 1996-06-07 | 2001-08-28 | Corus Technology Bv | Method and apparatus for the manufacture of a steel strip |
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