JP3236480B2 - ポートホール押出が容易な高強度アルミニウム合金 - Google Patents
ポートホール押出が容易な高強度アルミニウム合金Info
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- JP3236480B2 JP3236480B2 JP20600295A JP20600295A JP3236480B2 JP 3236480 B2 JP3236480 B2 JP 3236480B2 JP 20600295 A JP20600295 A JP 20600295A JP 20600295 A JP20600295 A JP 20600295A JP 3236480 B2 JP3236480 B2 JP 3236480B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポートホール押出
が容易な高強度アルミニウム合金に関する。
が容易な高強度アルミニウム合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム及びアルミニウム合金は、
押出材として用いた場合に複雑な断面形状の形材が容易
に得られるため、建材用等の様々な分野において広く利
用されている。このようなアルミニウム合金のうち高強
度アルミニウム合金は、その比強度の高さから様々な分
野における活用が広まっている。このような高強度アル
ミニウム合金としてはJIS2000 系（Ａｌ−Ｃｕ系）、JI
S5000 系（Ａｌ−Ｍｇ系）、JIS7000 系（Ａｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ系）等が知られている。
押出材として用いた場合に複雑な断面形状の形材が容易
に得られるため、建材用等の様々な分野において広く利
用されている。このようなアルミニウム合金のうち高強
度アルミニウム合金は、その比強度の高さから様々な分
野における活用が広まっている。このような高強度アル
ミニウム合金としてはJIS2000 系（Ａｌ−Ｃｕ系）、JI
S5000 系（Ａｌ−Ｍｇ系）、JIS7000 系（Ａｌ−Ｚｎ−
Ｍｇ系）等が知られている。
【０００３】従来、アルミニウムの押出管のような中空
材はポートホールダイスを用いるポートホール押出によ
り製造されている。このポートホール押出は、ポートホ
ールダイスのポート部においてアルミニウムを分離し、
チャンバー部においてこの分離したアルミニウムを再度
結合してウェルド部を形成することにより複雑な形状の
中空な形材を形成するものである。
材はポートホールダイスを用いるポートホール押出によ
り製造されている。このポートホール押出は、ポートホ
ールダイスのポート部においてアルミニウムを分離し、
チャンバー部においてこの分離したアルミニウムを再度
結合してウェルド部を形成することにより複雑な形状の
中空な形材を形成するものである。
【０００４】しかしながら、例えば、複写機のローラー
のような耐磨耗性が要求されるような部品の製造には、
JIS4000 系のような耐磨耗性アルミニウム合金を用いる
ことが必要であるが、このJIS4000 系アルミニウム合金
はポートホール押出が不可能であった。このような問題
点を解消するため、特開平４−176835号公報では、硼素
を添加したアルミニウム合金を開示している。
のような耐磨耗性が要求されるような部品の製造には、
JIS4000 系のような耐磨耗性アルミニウム合金を用いる
ことが必要であるが、このJIS4000 系アルミニウム合金
はポートホール押出が不可能であった。このような問題
点を解消するため、特開平４−176835号公報では、硼素
を添加したアルミニウム合金を開示している。
【０００５】しかしながら、このようなアルミニウム合
金を用いても、ポートホール押出を行った場合、ポート
部において分離されたアルミニウム合金がチャンバー部
において再度接合してウェルド部を形成する際に接合不
良をおこし、健全な中空形状の形材が得られず、従って
ウェルド部を有さないソリッド形状の形材もしくはマン
ドレル管しか製造できず、複雑な形状の中空形材を製造
することは困難であった。
金を用いても、ポートホール押出を行った場合、ポート
部において分離されたアルミニウム合金がチャンバー部
において再度接合してウェルド部を形成する際に接合不
良をおこし、健全な中空形状の形材が得られず、従って
ウェルド部を有さないソリッド形状の形材もしくはマン
ドレル管しか製造できず、複雑な形状の中空形材を製造
することは困難であった。
【０００６】また、例えば、Ａｌ−Ｍｇ系合金の場合、
Ｍｇ含有量が２重量％を越えると、この合金を用いて形
成された形材におけるウェルド部は、その強度及び靱性
が低下することが報告されている。実際、JIS5052 、50
56、5083合金等で中空形材を製造する場合、ポートホー
ル押出は不可能であり、複雑な形状の中空形材は押出に
よっては製造できなかった。このように、高強度アルミ
ニウム合金は複雑な形状の中空形材を製造できないた
め、その適用範囲が制限されていた。
Ｍｇ含有量が２重量％を越えると、この合金を用いて形
成された形材におけるウェルド部は、その強度及び靱性
が低下することが報告されている。実際、JIS5052 、50
56、5083合金等で中空形材を製造する場合、ポートホー
ル押出は不可能であり、複雑な形状の中空形材は押出に
よっては製造できなかった。このように、高強度アルミ
ニウム合金は複雑な形状の中空形材を製造できないた
め、その適用範囲が制限されていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように、高強度ア
ルミニウム合金の場合、押出によってはウェルド部に接
合不良をおこすため、複雑な形状の中空形材を製造でき
なかった。本発明は、このような課題を解決し、ポート
ホール押出が容易な高強度アルミニウム合金を提供する
ものである。
ルミニウム合金の場合、押出によってはウェルド部に接
合不良をおこすため、複雑な形状の中空形材を製造でき
なかった。本発明は、このような課題を解決し、ポート
ホール押出が容易な高強度アルミニウム合金を提供する
ものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、押出加工前の
焼なまし処理により均質化した状態においてＨｖ４０以
上のビッカース硬さを有し、かつこの焼きなまし処理後
の塑性加工によりさらにＨｖ２０以上のビッカース硬さ
が付与されていることを特徴とするポートホール押出が
容易な高強度アルミニウム合金である。さらに、本発明
は、焼きなまし処理後の塑性加工において４０％以上の
加工度を施すことによりＨｖ２０以上のビッカース硬さ
が付与される、前記のポートホール押出が容易な高強度
アルミニウム合金である。
焼なまし処理により均質化した状態においてＨｖ４０以
上のビッカース硬さを有し、かつこの焼きなまし処理後
の塑性加工によりさらにＨｖ２０以上のビッカース硬さ
が付与されていることを特徴とするポートホール押出が
容易な高強度アルミニウム合金である。さらに、本発明
は、焼きなまし処理後の塑性加工において４０％以上の
加工度を施すことによりＨｖ２０以上のビッカース硬さ
が付与される、前記のポートホール押出が容易な高強度
アルミニウム合金である。
【０００９】本発明のポートホール押出が可能な高強度
アルミニウム合金においては、以下の作用を有する。従
来の高強度アルミニウム合金の場合、そのままでは熱間
の変形抵抗が大きく、押出加工の際に十分な加工を付与
することができず、ポートホール押出を行うと結合不良
を生じていたが、本発明の高強度アルミニウム合金にお
いては、所定の塑性加工が押出加工前にすでに施されて
いるため、加工エネルギーが蓄積されており、ポート部
において分離されたアルミニウム合金がチャンバー部に
おいて再度接合する際に結合部界面における再結晶を促
進する。その結果、接合不良をおこすことなく健全な中
空形材を製造することができる。
アルミニウム合金においては、以下の作用を有する。従
来の高強度アルミニウム合金の場合、そのままでは熱間
の変形抵抗が大きく、押出加工の際に十分な加工を付与
することができず、ポートホール押出を行うと結合不良
を生じていたが、本発明の高強度アルミニウム合金にお
いては、所定の塑性加工が押出加工前にすでに施されて
いるため、加工エネルギーが蓄積されており、ポート部
において分離されたアルミニウム合金がチャンバー部に
おいて再度接合する際に結合部界面における再結晶を促
進する。その結果、接合不良をおこすことなく健全な中
空形材を製造することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明のポートホール押出が容易
な高強度アルミニウムは、ポートホール押出が困難な高
強度アルミニウム合金に押出加工前に塑性加工を施して
Ｈｖ２０以上のビッカース硬さを付与することにより得
られる。ここで用いられるポートホール押出が困難な高
強度アルミニウム合金とは、鋳塊を焼なまし処理により
均質化した状態においてＨｖ４０以上のビッカース硬さ
を有するアルミニウム合金である。このようなアルミニ
ウム合金としては、ＪＩＳ合金中においては、5083合金
(Si:0.40% 以下、Fe:0.40%以下、Cu:0.10%以下、Mn:0.4
0 〜1.0%、Mg:4.0〜4.9%、Cr:0.05 〜0.25% 、Zn:0.25%
以下、Ti:0.15%以下、Al: 残部）を代表とするＭｇを２
重量％以上含む高Ｍｇ濃度の5000系合金、7075合金（S
i:0.40%以下、Fe:0.50%以下、Cu:1.2〜2.0%、Mn:0.30%
以下、Mg:2.1〜2.9%、Cr:0.18 〜0.28% 、Zn:5.1〜6.1
%、Ti:0.20%以下、Al: 残部）を代表とするＣｕを１重
量％以上かつＭｇを２重量％以上含む高強度7000系合
金、2014合金（Si:0.50 〜1.2%、Fe:0.7%以下、Cu:3.9
〜5.0%、Mn:0.40 〜1.2%、Mg:0.2〜0.8%、Cr:0.10%以
下、Zn:0.25%以下、Ti:0.15%以下、Al: 残部）及び2024
合金（Si:0.50%以下、Fe:0.50%以下、Cu:3.8〜4.9%、M
n:0.30 〜0.9%、Mg:1.2〜1.8%、Cr:0.10%以下、Zn:0.25
%以下、Ti:0.15%以下、Al: 残部）を代表とするＣｕを
2.5 重量％以上かつＭｇを0.5 重量％以上含む高強度20
00系合金が例示される。
な高強度アルミニウムは、ポートホール押出が困難な高
強度アルミニウム合金に押出加工前に塑性加工を施して
Ｈｖ２０以上のビッカース硬さを付与することにより得
られる。ここで用いられるポートホール押出が困難な高
強度アルミニウム合金とは、鋳塊を焼なまし処理により
均質化した状態においてＨｖ４０以上のビッカース硬さ
を有するアルミニウム合金である。このようなアルミニ
ウム合金としては、ＪＩＳ合金中においては、5083合金
(Si:0.40% 以下、Fe:0.40%以下、Cu:0.10%以下、Mn:0.4
0 〜1.0%、Mg:4.0〜4.9%、Cr:0.05 〜0.25% 、Zn:0.25%
以下、Ti:0.15%以下、Al: 残部）を代表とするＭｇを２
重量％以上含む高Ｍｇ濃度の5000系合金、7075合金（S
i:0.40%以下、Fe:0.50%以下、Cu:1.2〜2.0%、Mn:0.30%
以下、Mg:2.1〜2.9%、Cr:0.18 〜0.28% 、Zn:5.1〜6.1
%、Ti:0.20%以下、Al: 残部）を代表とするＣｕを１重
量％以上かつＭｇを２重量％以上含む高強度7000系合
金、2014合金（Si:0.50 〜1.2%、Fe:0.7%以下、Cu:3.9
〜5.0%、Mn:0.40 〜1.2%、Mg:0.2〜0.8%、Cr:0.10%以
下、Zn:0.25%以下、Ti:0.15%以下、Al: 残部）及び2024
合金（Si:0.50%以下、Fe:0.50%以下、Cu:3.8〜4.9%、M
n:0.30 〜0.9%、Mg:1.2〜1.8%、Cr:0.10%以下、Zn:0.25
%以下、Ti:0.15%以下、Al: 残部）を代表とするＣｕを
2.5 重量％以上かつＭｇを0.5 重量％以上含む高強度20
00系合金が例示される。
【００１１】また、これらの合金に限られず、鋳塊の焼
なまし処理により均質化した状態においてビッカース硬
さがＨｖ４０以上であれば、主成分、添加元素及び不純
物等に制限はなく、様々なアルミニウム合金を使用する
ことができる。特に、微細な球状分散粒子としてＡｌと
金属間化合物を形成し、転位を効果的にピンニングする
ことにより加工エネルギーを効果的に蓄積し、結合部界
面における再結晶の駆動力を高める元素、あるいは再結
晶の核生成サイトとして作用する金属間化合物を形成す
る元素等を添加することが好ましい。このような元素と
しては、Ｚｒ、Ｗ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｍ
ｏ、Ｔａ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｌａ及びその合金であるＭ
ｍ等が例示される。尚、鋳塊の焼なまし処理により均質
化した状態においてビッカース硬さがＨｖ４０未満であ
るアルミニウム合金は、押出前の塑性加工を施さなくて
もポートホール押出が容易である。
なまし処理により均質化した状態においてビッカース硬
さがＨｖ４０以上であれば、主成分、添加元素及び不純
物等に制限はなく、様々なアルミニウム合金を使用する
ことができる。特に、微細な球状分散粒子としてＡｌと
金属間化合物を形成し、転位を効果的にピンニングする
ことにより加工エネルギーを効果的に蓄積し、結合部界
面における再結晶の駆動力を高める元素、あるいは再結
晶の核生成サイトとして作用する金属間化合物を形成す
る元素等を添加することが好ましい。このような元素と
しては、Ｚｒ、Ｗ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｍ
ｏ、Ｔａ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖ、Ｌａ及びその合金であるＭ
ｍ等が例示される。尚、鋳塊の焼なまし処理により均質
化した状態においてビッカース硬さがＨｖ４０未満であ
るアルミニウム合金は、押出前の塑性加工を施さなくて
もポートホール押出が容易である。
【００１２】焼きなまし処理による均質化は通常の方法
によって行ってよく、特に制限はない。すなわち、上記
アルミニウム合金鋳塊を加熱して熱処理し、冷却するこ
とにより内部応力を除去して均質化を行う。好ましい加
熱保持温度は 440〜550 ℃であり保持時間は合金系で最
適値を選ぶ。また、冷却は放冷あるいは強制冷却のいず
れで行ってもよい。
によって行ってよく、特に制限はない。すなわち、上記
アルミニウム合金鋳塊を加熱して熱処理し、冷却するこ
とにより内部応力を除去して均質化を行う。好ましい加
熱保持温度は 440〜550 ℃であり保持時間は合金系で最
適値を選ぶ。また、冷却は放冷あるいは強制冷却のいず
れで行ってもよい。
【００１３】次いでこの均質化したアルミニウム合金鋳
塊に鍛造等の塑性加工を施し加工硬化を生じさせ、Ｈｖ
２０以上のビッカース硬さを付与する。この加工硬化に
より十分な加工エネルギーが蓄積される。この加工につ
いても、Ｈｖ２０以上のビッカース硬さを付与できれ
ば、加工温度、加工度、加工方法については制限はない
が、加工度は４０％以上であることが好ましい。Ｈｖ２
０以上のビッカース硬さが容易に付与されるからであ
る。しかし、一般には４０％以上の加工度を与えるには
温度を与えた方が効果的であり、加工法もその後の押出
加工を考えると鍛造法、押出材が柱状形状となる押出加
工等が効率的である。そして、好ましい塑性加工温度は
400℃以下である。これより高いと塑性加工後に再結晶
してしまい、エネルギーが蓄積されにくいからである。
この付与されるビッカース硬さがＨｖ２０未満の加工硬
化ではアルミニウム合金に十分なエネルギーを蓄積する
ことができず、所定の効果が得られない。
塊に鍛造等の塑性加工を施し加工硬化を生じさせ、Ｈｖ
２０以上のビッカース硬さを付与する。この加工硬化に
より十分な加工エネルギーが蓄積される。この加工につ
いても、Ｈｖ２０以上のビッカース硬さを付与できれ
ば、加工温度、加工度、加工方法については制限はない
が、加工度は４０％以上であることが好ましい。Ｈｖ２
０以上のビッカース硬さが容易に付与されるからであ
る。しかし、一般には４０％以上の加工度を与えるには
温度を与えた方が効果的であり、加工法もその後の押出
加工を考えると鍛造法、押出材が柱状形状となる押出加
工等が効率的である。そして、好ましい塑性加工温度は
400℃以下である。これより高いと塑性加工後に再結晶
してしまい、エネルギーが蓄積されにくいからである。
この付与されるビッカース硬さがＨｖ２０未満の加工硬
化ではアルミニウム合金に十分なエネルギーを蓄積する
ことができず、所定の効果が得られない。
【００１４】
【実施例】以下の表１に示す組成のアルミニウム合金を
通常のＤＣ鋳造法により 177φ×Ｌのビレットに造塊
し、200mm 長さに切断後、得られたインゴットに表１に
示す均質化処理し、鍛造加工により、長さ方向に 300℃
で据込率40％でつぶして 230φ×120mm とした。次い
で、このインゴットを直径97mm、高さ100mm のビレット
形状に機械加工して押出用の加工硬化が付与された供試
材を得た。この供試材を、ウェルド部を形成するための
ブリッジ部を設けたダイスと、標準用としてブリッジ部
を有さないダイスを用いて、ビレット温度450 ℃、押出
速度２m/min の押出条件において押し出し、厚さ５mm、
幅50mmの板材を形成した。すなわち、ブリッジ部を有す
るダイスから得られた板材は図１（ａ）に示すように真
中にウェルド部が存在している。押出された板材より、
引張方向が押し出し方向と垂直になるように引張試験片
を切り出し、引張試験により押出材のウェルド部におけ
る強度を測定した。この結果を以下の表１に示す。この
時、標準ダイスによるウェルド部のない板材の強度を 1
00としてウェルド部のある板材の強度を比率で表示し
た。
通常のＤＣ鋳造法により 177φ×Ｌのビレットに造塊
し、200mm 長さに切断後、得られたインゴットに表１に
示す均質化処理し、鍛造加工により、長さ方向に 300℃
で据込率40％でつぶして 230φ×120mm とした。次い
で、このインゴットを直径97mm、高さ100mm のビレット
形状に機械加工して押出用の加工硬化が付与された供試
材を得た。この供試材を、ウェルド部を形成するための
ブリッジ部を設けたダイスと、標準用としてブリッジ部
を有さないダイスを用いて、ビレット温度450 ℃、押出
速度２m/min の押出条件において押し出し、厚さ５mm、
幅50mmの板材を形成した。すなわち、ブリッジ部を有す
るダイスから得られた板材は図１（ａ）に示すように真
中にウェルド部が存在している。押出された板材より、
引張方向が押し出し方向と垂直になるように引張試験片
を切り出し、引張試験により押出材のウェルド部におけ
る強度を測定した。この結果を以下の表１に示す。この
時、標準ダイスによるウェルド部のない板材の強度を 1
00としてウェルド部のある板材の強度を比率で表示し
た。
【００１５】なお、試験No.5及び12については、押出材
で480 ℃×２時間の溶体化処理後、水焼入れを行い、室
温72時間の自然時効（放冷）と120 ℃×24時間の人工時
効（強制冷却）を施した後引張試験を行い、試験No.6及
び13については、495 ℃×２時間の溶体化処理後、水焼
入れを行い、190 ℃×12時間の人工時効を施した後引張
試験を行った。ビッカース硬度の測定は鋳塊の均質化処
理後（焼鈍状態）と鍛造加工後の鋳塊について測定し
た。
で480 ℃×２時間の溶体化処理後、水焼入れを行い、室
温72時間の自然時効（放冷）と120 ℃×24時間の人工時
効（強制冷却）を施した後引張試験を行い、試験No.6及
び13については、495 ℃×２時間の溶体化処理後、水焼
入れを行い、190 ℃×12時間の人工時効を施した後引張
試験を行った。ビッカース硬度の測定は鋳塊の均質化処
理後（焼鈍状態）と鍛造加工後の鋳塊について測定し
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】上記表１において、ウェルド部の強度判定
基準は以下のように定めた。 ○：ウェルド部が形成され、その強度がウェルド部のな
い板材の強度の80％以上 △：ウェルド部が形成されるが、その強度がウェルド部
のない板材の強度の80％未満 ×：ウェルド部が形成されない。すなわち、図１（ｂ）
に示すように分離して押出されたため、測定不可能であ
る。
基準は以下のように定めた。 ○：ウェルド部が形成され、その強度がウェルド部のな
い板材の強度の80％以上 △：ウェルド部が形成されるが、その強度がウェルド部
のない板材の強度の80％未満 ×：ウェルド部が形成されない。すなわち、図１（ｂ）
に示すように分離して押出されたため、測定不可能であ
る。
【００１８】実施例No.1〜6 においては強度が良好なウ
ェルド部が得られた。比較例No.7は加工硬化分が少ない
ためウェルド部の強度が低かった。比較例 No.８、９、
11、13は、塑性加工がまったく施されなかったため押出
時ウェルドされずに押出された。比較例10及び12は塑性
加工が全く施されなかったため、ウェルドされているも
ののウェルド部の強度が低かった。
ェルド部が得られた。比較例No.7は加工硬化分が少ない
ためウェルド部の強度が低かった。比較例 No.８、９、
11、13は、塑性加工がまったく施されなかったため押出
時ウェルドされずに押出された。比較例10及び12は塑性
加工が全く施されなかったため、ウェルドされているも
ののウェルド部の強度が低かった。
【００１９】
【発明の効果】本発明においては、鋳塊の焼なまし処理
により均質化した状態でＨｖ４０以上のビッカース硬さ
を有するポートホール押出が困難である高強度アルミニ
ウム合金に塑性加工を施してＨｖ２０以上のビッカース
硬さを付与することにより、ポートホール押出が容易で
ある高強度アルミニウム合金が得られる。
により均質化した状態でＨｖ４０以上のビッカース硬さ
を有するポートホール押出が困難である高強度アルミニ
ウム合金に塑性加工を施してＨｖ２０以上のビッカース
硬さを付与することにより、ポートホール押出が容易で
ある高強度アルミニウム合金が得られる。
【図１】ウェルド部が正常な押出材試料（ａ）及び、ウ
ェルドされなかった押出材試料（ｂ）である。
ェルドされなかった押出材試料（ｂ）である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 菅沼 徹哉 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 大河内 幸男 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 神尾 一 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社 グループ技術セ ンター内 (72)発明者 土田 孝之 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社 グループ技術セ ンター内 (72)発明者 永島 洋 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 日本軽金属株式会社 グループ技術セ ンター内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18 C22F 1/04 - 1/057 B21C 23/00 - 23/32
Claims (2)
- 【請求項１】 押出加工前の焼なまし処理により均質化
した状態においてＨｖ４０以上のビッカース硬さを有
し、かつこの焼きなまし処理後の塑性加工によりさらに
Ｈｖ２０以上のビッカース硬さが付与されていることを
特徴とするポートホール押出が容易な高強度アルミニウ
ム合金。 - 【請求項２】 焼きなまし処理後の塑性加工において４
０％以上の加工度を施すことによりＨｖ２０以上のビッ
カース硬さが付与される、請求項１記載のポートホール
押出が容易な高強度アルミニウム合金。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20600295A JP3236480B2 (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | ポートホール押出が容易な高強度アルミニウム合金 |
| EP96112881A EP0758686B1 (en) | 1995-08-11 | 1996-08-09 | High-strength aluminium alloy having good porthole extrudability |
| DE69604747T DE69604747T2 (de) | 1995-08-11 | 1996-08-09 | Hochfeste Aluminiumlegierung mit guter Prestempelextrudierbarkeit |
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