JP2002348624A - 耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金管材 - Google Patents
耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金管材Info
- Publication number
- JP2002348624A JP2002348624A JP2001152085A JP2001152085A JP2002348624A JP 2002348624 A JP2002348624 A JP 2002348624A JP 2001152085 A JP2001152085 A JP 2001152085A JP 2001152085 A JP2001152085 A JP 2001152085A JP 2002348624 A JP2002348624 A JP 2002348624A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- corrosion resistance
- workability
- piping
- automobile
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/02—Rigid pipes of metal
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌ−Ｍｎ系合金の単管からなり、耐食性と
加工性に優れ且つ安価な自動車の配管用アルミニウム合
金管材およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｆｅ：０．０
１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．２０％を含有
し、不純物としてのＣｕを０．０５％以下に規制し、残
部Ａｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金よ
りなり、合金マトリックス中に存在するＳｉ系化合物、
Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物のうち、粒子径（円相
当直径、以下同じ）が０．５μｍ以上の化合物が１ｍｍ
2 当たり３×１０4 個以下であることを特徴とし、引張
強さが７０〜１３０ＭＰａ（調質：Ｏ材）である。上記
の組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を熱間押出加工
し、得られた押出管を３０％以上の加工度で冷間抽伸加
工した後、焼鈍する。
加工性に優れ且つ安価な自動車の配管用アルミニウム合
金管材およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｆｅ：０．０
１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．２０％を含有
し、不純物としてのＣｕを０．０５％以下に規制し、残
部Ａｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金よ
りなり、合金マトリックス中に存在するＳｉ系化合物、
Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物のうち、粒子径（円相
当直径、以下同じ）が０．５μｍ以上の化合物が１ｍｍ
2 当たり３×１０4 個以下であることを特徴とし、引張
強さが７０〜１３０ＭＰａ（調質：Ｏ材）である。上記
の組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を熱間押出加工
し、得られた押出管を３０％以上の加工度で冷間抽伸加
工した後、焼鈍する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のラジエー
タやヒータを結ぶ配管、自動車のエバポレータ、コンデ
ンサ、コンプレッサを結ぶ配管などとして用いられる耐
食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金
管材およびその製造方法に関する。
タやヒータを結ぶ配管、自動車のエバポレータ、コンデ
ンサ、コンプレッサを結ぶ配管などとして用いられる耐
食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金
管材およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車のヒータ、エバポレータ、コンデ
ンサあるいはコンプレッサを結ぶ経路の配管材として
は、ＪＩＳ３００３合金などのＡｌ−Ｍｎ系合金の単管
（特開昭６３−２４１３３号公報）や、該３００３合金
を芯材とし、内面または外面に７０７２合金などのＡｌ
−Ｚｎ系合金の犠牲陽極材をクラッドして、過酷な環境
下において生じる芯材の孔食やゴムホースと接続された
場合に生じる隙間腐食に対して犠牲陽極効果を発揮させ
るようにした２層または３層のクラッド管（特開昭５６
−１２７７６７号公報）が使用されている。
ンサあるいはコンプレッサを結ぶ経路の配管材として
は、ＪＩＳ３００３合金などのＡｌ−Ｍｎ系合金の単管
（特開昭６３−２４１３３号公報）や、該３００３合金
を芯材とし、内面または外面に７０７２合金などのＡｌ
−Ｚｎ系合金の犠牲陽極材をクラッドして、過酷な環境
下において生じる芯材の孔食やゴムホースと接続された
場合に生じる隙間腐食に対して犠牲陽極効果を発揮させ
るようにした２層または３層のクラッド管（特開昭５６
−１２７７６７号公報）が使用されている。
【０００３】しかしながら、Ａｌ−Ｍｎ系合金の単管
は、過酷な腐食環境下で使用されると孔食を生じること
が少なくなく、クラッド管を使用した場合には、孔食を
抑制することは可能となるが、大幅なコストアップとな
るという問題点がある。また、これらの配管材は、ラジ
エータ、ヒータ、エバポレータ、コンデンサ、コンプレ
ッサなどと接続する場合、管端をバルジ加工するが、Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金の単管は加工性が劣り加工が困難となる
場合がある。
は、過酷な腐食環境下で使用されると孔食を生じること
が少なくなく、クラッド管を使用した場合には、孔食を
抑制することは可能となるが、大幅なコストアップとな
るという問題点がある。また、これらの配管材は、ラジ
エータ、ヒータ、エバポレータ、コンデンサ、コンプレ
ッサなどと接続する場合、管端をバルジ加工するが、Ａ
ｌ−Ｍｎ系合金の単管は加工性が劣り加工が困難となる
場合がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ−Ｍｎ
系合金からなる単管において、合金成分、合金マトリッ
クス中の化合物分布などの組織性状と自動車の配管材に
要求される特性との関連について再検討した結果として
なされたものであり、その目的は、Ａｌ−Ｍｎ系合金の
単管からなり、耐食性と加工性に優れ且つ安価な自動車
の配管用アルミニウム合金管材を提供することにある。
系合金からなる単管において、合金成分、合金マトリッ
クス中の化合物分布などの組織性状と自動車の配管材に
要求される特性との関連について再検討した結果として
なされたものであり、その目的は、Ａｌ−Ｍｎ系合金の
単管からなり、耐食性と加工性に優れ且つ安価な自動車
の配管用アルミニウム合金管材を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の請求項１による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材は、Ｍｎ：０．３〜
１．５％、Ｆｅ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０
１〜０．２０％を含有し、不純物としてのＣｕを０．０
５％以下に規制し、残部Ａｌおよび不可避不純物からな
るアルミニウム合金よりなり、合金マトリックス中に存
在するＳｉ系化合物、Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物
のうち、粒子径（円相当直径、以下同じ）０．５μｍ以
上の化合物が１ｍｍ2 当たり３×１０4 個以下であるこ
とを特徴とする。
め、本発明の請求項１による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材は、Ｍｎ：０．３〜
１．５％、Ｆｅ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０
１〜０．２０％を含有し、不純物としてのＣｕを０．０
５％以下に規制し、残部Ａｌおよび不可避不純物からな
るアルミニウム合金よりなり、合金マトリックス中に存
在するＳｉ系化合物、Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物
のうち、粒子径（円相当直径、以下同じ）０．５μｍ以
上の化合物が１ｍｍ2 当たり３×１０4 個以下であるこ
とを特徴とする。
【０００６】請求項２による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材は、請求項１におい
て、前記アルミニウム合金がさらにＭｇ：０．４％以下
を含有することを特徴とする。
動車の配管用アルミニウム合金管材は、請求項１におい
て、前記アルミニウム合金がさらにＭｇ：０．４％以下
を含有することを特徴とする。
【０００７】請求項３による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材は、請求項１または
２において、前記アルミニウム合金がさらにＺｒ：０．
０１〜０．２％を含有することを特徴とする。
動車の配管用アルミニウム合金管材は、請求項１または
２において、前記アルミニウム合金がさらにＺｒ：０．
０１〜０．２％を含有することを特徴とする。
【０００８】請求項４による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材は、請求項１〜３に
おいて、Ｏ材に調質され、引張強さが７０〜１３０ＭＰ
ａであることを特徴とする。
動車の配管用アルミニウム合金管材は、請求項１〜３に
おいて、Ｏ材に調質され、引張強さが７０〜１３０ＭＰ
ａであることを特徴とする。
【０００９】請求項５による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法は、請求
項１〜３のいずれかに記載の組成を有するアルミニウム
合金の鋳塊を熱間押出加工し、得られた押出管を３０％
以上の加工度で冷間抽伸加工した後、焼鈍することを特
徴とし、Ｏ材に調質され、引張強さを７０〜１３０ＭＰ
ａとするものである。
動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法は、請求
項１〜３のいずれかに記載の組成を有するアルミニウム
合金の鋳塊を熱間押出加工し、得られた押出管を３０％
以上の加工度で冷間抽伸加工した後、焼鈍することを特
徴とし、Ｏ材に調質され、引張強さを７０〜１３０ＭＰ
ａとするものである。
【００１０】請求項６による耐食性と加工性に優れた自
動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法は、請求
項５において、前記鋳塊の製造における鋳造時の冷却速
度を１０℃／秒以上とすることを特徴とする。
動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法は、請求
項５において、前記鋳塊の製造における鋳造時の冷却速
度を１０℃／秒以上とすることを特徴とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明における（１）合金成分の
意義およびその限定理由、（２）マトリックス中の化合
物の意義およびその限定理由、および（３）製造工程の
意義およびその限定理由について説明する。 （１）合金成分の意義およびその限定理由 Ｍｎは、強度を高めるとともに、耐食性（耐孔食性）を
向上させるよう機能する。Ｍｎの好ましい含有量は０．
３〜１．５％の範囲であり、０．３％未満ではその効果
が十分でなく、１．５％を越えると、Ｍｎ系化合物の粒
子が多数形成され耐食性が低下する。
意義およびその限定理由、（２）マトリックス中の化合
物の意義およびその限定理由、および（３）製造工程の
意義およびその限定理由について説明する。 （１）合金成分の意義およびその限定理由 Ｍｎは、強度を高めるとともに、耐食性（耐孔食性）を
向上させるよう機能する。Ｍｎの好ましい含有量は０．
３〜１．５％の範囲であり、０．３％未満ではその効果
が十分でなく、１．５％を越えると、Ｍｎ系化合物の粒
子が多数形成され耐食性が低下する。
【００１２】Ｆｅは、抽伸−焼鈍後の結晶粒度を小さく
する。結晶粒度が大きいと配管材の曲げ加工、バルジ加
工の際、肌荒れや割れが生じ易くなる。Ｆｅの好ましい
含有量は０．０１〜０．２０％の範囲であり、０．０１
％未満ではその効果が十分でなく、０．２０％を越える
と、Ｆｅ系化合物の粒子が多数形成され耐食性が低下す
る。Ｆｅのさらに好ましい含有範囲は０．０１〜０．１
０％である。
する。結晶粒度が大きいと配管材の曲げ加工、バルジ加
工の際、肌荒れや割れが生じ易くなる。Ｆｅの好ましい
含有量は０．０１〜０．２０％の範囲であり、０．０１
％未満ではその効果が十分でなく、０．２０％を越える
と、Ｆｅ系化合物の粒子が多数形成され耐食性が低下す
る。Ｆｅのさらに好ましい含有範囲は０．０１〜０．１
０％である。
【００１３】Ｓｉは、抽伸−焼鈍後の結晶粒度を小さく
し、曲げ加工やバルジ加工の際の肌荒れや割れの発生を
防止するよう機能する。また、Ｓｉは、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓ
ｉ系あるいはＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を生成し
て、曲げ加工やバルジ加工の際、工具と材料の焼付きを
生じ難くする。Ｓｉの好ましい含有量は０．０１〜０．
２０％の範囲であり、０．０１％未満ではその効果が十
分でなく、０．２０％を越えると、Ｓｉ系化合物の粒子
が多数形成され耐食性が低下する。Ｓｉのさらに好まし
い含有範囲は０．０１〜０．１０％である。
し、曲げ加工やバルジ加工の際の肌荒れや割れの発生を
防止するよう機能する。また、Ｓｉは、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓ
ｉ系あるいはＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物を生成し
て、曲げ加工やバルジ加工の際、工具と材料の焼付きを
生じ難くする。Ｓｉの好ましい含有量は０．０１〜０．
２０％の範囲であり、０．０１％未満ではその効果が十
分でなく、０．２０％を越えると、Ｓｉ系化合物の粒子
が多数形成され耐食性が低下する。Ｓｉのさらに好まし
い含有範囲は０．０１〜０．１０％である。
【００１４】Ｃｕは、腐食環境に曝された場合に溶出
し、表面に還元再付着することにより耐食性を低下させ
る。Ｃｕの含有量が０．０５％を越えると、とくに湿潤
−塩水噴霧繰り返しの環境下では、再付着により耐食性
が顕著に低下する。Ｃｕのさらに好ましい含有範囲は
０．０２％以下である。
し、表面に還元再付着することにより耐食性を低下させ
る。Ｃｕの含有量が０．０５％を越えると、とくに湿潤
−塩水噴霧繰り返しの環境下では、再付着により耐食性
が顕著に低下する。Ｃｕのさらに好ましい含有範囲は
０．０２％以下である。
【００１５】Ｍｇは、配管材の強度を高め、結晶粒度を
小さくするよう作用する。Ｍｇの好ましい含有量は０．
４％以下の範囲であり、０．４％を越えると押出性が低
下し、耐食性の低下も生じる。Ｍｇのさらに好ましい含
有範囲は０．２％以下である。
小さくするよう作用する。Ｍｇの好ましい含有量は０．
４％以下の範囲であり、０．４％を越えると押出性が低
下し、耐食性の低下も生じる。Ｍｇのさらに好ましい含
有範囲は０．２％以下である。
【００１６】Ｚｒは、押出方向に沿って濃度の高い領域
と濃度の低い領域に分かれ、それらの領域が肉厚方向に
交互に分布して層状となり、Ｚｒの濃度の低い領域が高
い領域に比べて優先的に腐食することにより腐食形態を
層状とし、その結果、肉厚方向への腐食の進行を妨げ
て、材料の耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させる。Ｚｒ
の好ましい含有量は０．０１〜０．２％の範囲であり、
０．０１％未満ではその効果が小さく、０．２％を越え
ると、鋳造時に粗大な化合物が生成し、健全な配管材が
得られない。
と濃度の低い領域に分かれ、それらの領域が肉厚方向に
交互に分布して層状となり、Ｚｒの濃度の低い領域が高
い領域に比べて優先的に腐食することにより腐食形態を
層状とし、その結果、肉厚方向への腐食の進行を妨げ
て、材料の耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させる。Ｚｒ
の好ましい含有量は０．０１〜０．２％の範囲であり、
０．０１％未満ではその効果が小さく、０．２％を越え
ると、鋳造時に粗大な化合物が生成し、健全な配管材が
得られない。
【００１７】（２）マトリックス中の化合物の意義およ
びその限定理由 本発明のアルミニウム合金管材は、上記の成分を含有す
るアルミニウム合金で、合金マトリックス中に存在する
Ｓｉ系化合物、Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物のう
ち、粒子径（円相当直径）０．５μｍ以上の化合物の数
が１ｍｍ2 当たり３×１０4 個以下であることを特徴と
し、このような化合物の分布により、化合物粒子とマト
リックスのマイクロガルバニック腐食が抑制されて耐食
性が向上する。また、伸びが増大し加工性の向上が達成
される。粒子径０．５μｍ以上の化合物のさらに好まし
い分布は、１ｍｍ2 当たり１×１０4 個以下である。
びその限定理由 本発明のアルミニウム合金管材は、上記の成分を含有す
るアルミニウム合金で、合金マトリックス中に存在する
Ｓｉ系化合物、Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物のう
ち、粒子径（円相当直径）０．５μｍ以上の化合物の数
が１ｍｍ2 当たり３×１０4 個以下であることを特徴と
し、このような化合物の分布により、化合物粒子とマト
リックスのマイクロガルバニック腐食が抑制されて耐食
性が向上する。また、伸びが増大し加工性の向上が達成
される。粒子径０．５μｍ以上の化合物のさらに好まし
い分布は、１ｍｍ2 当たり１×１０4 個以下である。
【００１８】本発明のアルミニウム管材は、Ｏ材に調質
され、引張強さを７０〜１３０ＭＰａとすることによ
り、自動車の配管材として適した強度となり、且つ改善
された伸びと加工性をそなえたものとなり、管端のバル
ジ加工が容易となる。
され、引張強さを７０〜１３０ＭＰａとすることによ
り、自動車の配管材として適した強度となり、且つ改善
された伸びと加工性をそなえたものとなり、管端のバル
ジ加工が容易となる。
【００１９】（３）製造工程の意義およびその限定理由 本発明のアルミニウム合金管材は、上記組成のアルミニ
ウム合金のビレットを、連続鋳造により、好ましくは鋳
造時の冷却速度を１０℃／秒以上として造塊し、ビレッ
トに均質化処理を施したのち熱間押出を行い、または均
質化処理を施すことなく熱間押出を行って、アルミニウ
ム合金の押出管を作製し、得られた押出管を３０％以上
の加工度（｛（加工前断面積−加工後断面積）／（加工
前断面積）｝×１００％）で冷間抽伸加工した後、焼鈍
することによって製造され、この工程により、Ｏ材に調
質され、引張強さが７０〜１３０ＭＰａのアルミニウム
合金管材を得る。抽伸加工度が３０％未満では、焼鈍後
の結晶粒度が粗大となり、曲げ加工やバルジ加工におい
て肌荒れや割れが生じ易くなる。
ウム合金のビレットを、連続鋳造により、好ましくは鋳
造時の冷却速度を１０℃／秒以上として造塊し、ビレッ
トに均質化処理を施したのち熱間押出を行い、または均
質化処理を施すことなく熱間押出を行って、アルミニウ
ム合金の押出管を作製し、得られた押出管を３０％以上
の加工度（｛（加工前断面積−加工後断面積）／（加工
前断面積）｝×１００％）で冷間抽伸加工した後、焼鈍
することによって製造され、この工程により、Ｏ材に調
質され、引張強さが７０〜１３０ＭＰａのアルミニウム
合金管材を得る。抽伸加工度が３０％未満では、焼鈍後
の結晶粒度が粗大となり、曲げ加工やバルジ加工におい
て肌荒れや割れが生じ易くなる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明し、その効果を実証する。なお、これらの実施例は本
発明の一実施態様を示すものであり、本発明がこれに限
定されるものではない。 実施例１ 連続鋳造により表１に示す組成を有するアルミニウム合
金（合金Ａ〜Ｏ）のビレット（直径９０ｍｍ）を造塊し
た。鋳造条件は、鋳造温度を７００〜７４０℃、冷却速
度は、表２に示すように、１０℃／秒または２０℃／秒
とした。
明し、その効果を実証する。なお、これらの実施例は本
発明の一実施態様を示すものであり、本発明がこれに限
定されるものではない。 実施例１ 連続鋳造により表１に示す組成を有するアルミニウム合
金（合金Ａ〜Ｏ）のビレット（直径９０ｍｍ）を造塊し
た。鋳造条件は、鋳造温度を７００〜７４０℃、冷却速
度は、表２に示すように、１０℃／秒または２０℃／秒
とした。
【００２１】得られたビレットを６００℃以上の温度で
均質化処理した後、熱間押出により外径２５ｍｍ、内径
２０ｍｍの押出管を作製し、その後、表２に示す寸法に
冷間抽伸加工を行い、５００℃×１時間の条件で焼鈍し
て試験材を得た。抽伸加工度を表２に示す。
均質化処理した後、熱間押出により外径２５ｍｍ、内径
２０ｍｍの押出管を作製し、その後、表２に示す寸法に
冷間抽伸加工を行い、５００℃×１時間の条件で焼鈍し
て試験材を得た。抽伸加工度を表２に示す。
【００２２】得られた試験材について、引張試験を行っ
て引張強さ、伸びを測定し、試験材の外表面の平均結晶
粒径を測定し、平均結晶粒径が２００μｍ未満のものを
良好と判断する。また、以下の方法により、マトリック
ス中の化合物粒子の径および数、バルジ加工性、耐食性
を評価した。測定、評価結果を表３に示す。
て引張強さ、伸びを測定し、試験材の外表面の平均結晶
粒径を測定し、平均結晶粒径が２００μｍ未満のものを
良好と判断する。また、以下の方法により、マトリック
ス中の化合物粒子の径および数、バルジ加工性、耐食性
を評価した。測定、評価結果を表３に示す。
【００２３】マトリックス中の化合物粒子の径および数
の測定：光学組織を８００倍に拡大した画像５視野（面
積合計０．２ｍｍ2 ）を画像解析装置により、粒子径
（円相当直径）０．５μｍ以上のサイズの化合物の合計
粒子数を測定する。 バルジ加工性：試験材にバルジ加工を施し、肌荒れの発
生状況を観察し、肌荒れが生じないものをバルジ加工性
良好と判断し、肌荒れが生じたものをバルジ加工性不良
と判断する。 耐食性：試験材の外面について、塩水噴霧−湿潤の繰り
返し試験（ＳＷＡＡＴ：ＡＳＴＭ Ｇ８５−Ａ３）を６
週間行い、外面に生じた孔食について、最大深さを測定
し、最大腐食深さ０．８ｍｍ未満のものを耐食性良好と
評価した。
の測定：光学組織を８００倍に拡大した画像５視野（面
積合計０．２ｍｍ2 ）を画像解析装置により、粒子径
（円相当直径）０．５μｍ以上のサイズの化合物の合計
粒子数を測定する。 バルジ加工性：試験材にバルジ加工を施し、肌荒れの発
生状況を観察し、肌荒れが生じないものをバルジ加工性
良好と判断し、肌荒れが生じたものをバルジ加工性不良
と判断する。 耐食性：試験材の外面について、塩水噴霧−湿潤の繰り
返し試験（ＳＷＡＡＴ：ＡＳＴＭ Ｇ８５−Ａ３）を６
週間行い、外面に生じた孔食について、最大深さを測定
し、最大腐食深さ０．８ｍｍ未満のものを耐食性良好と
評価した。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】表３にみられるように、本発明に従う試験
材はいずれも、７０〜１３０ＭＰａの範囲の引張強さそ
なえ、結晶粒度は２００μｍ未満でバルジ加工や曲げ加
工において肌荒れを生じることがなく、マトリックス中
に分散する粒子径０．５μｍ以上の化合物が３００００
個／ｍｍ2 以下で、最大腐食深さ０．８ｍｍ未満と耐食
性にも優れている。なお、結晶粒度２００μｍ未満であ
れば、実際の自動車の配管材の曲げ加工やバルジ加工に
おいて割れや肌荒れが生じないことが確認されており、
最大腐食深さ０．８ｍｍ未満のものは、実際に自動車の
配管材として使用した場合に耐食性の点で問題を生じる
ことのないことが確認されている。
材はいずれも、７０〜１３０ＭＰａの範囲の引張強さそ
なえ、結晶粒度は２００μｍ未満でバルジ加工や曲げ加
工において肌荒れを生じることがなく、マトリックス中
に分散する粒子径０．５μｍ以上の化合物が３００００
個／ｍｍ2 以下で、最大腐食深さ０．８ｍｍ未満と耐食
性にも優れている。なお、結晶粒度２００μｍ未満であ
れば、実際の自動車の配管材の曲げ加工やバルジ加工に
おいて割れや肌荒れが生じないことが確認されており、
最大腐食深さ０．８ｍｍ未満のものは、実際に自動車の
配管材として使用した場合に耐食性の点で問題を生じる
ことのないことが確認されている。
【００２８】比較例１ 連続鋳造により表４に示す組成を有するアルミニウム合
金（合金ａ〜ｋ）のビレット（直径９０ｍｍ）を造塊し
た。鋳造条件は、鋳造温度を７００〜７４０℃、冷却速
度は、表５に示すように、１０℃／秒または０．５℃／
秒とした。
金（合金ａ〜ｋ）のビレット（直径９０ｍｍ）を造塊し
た。鋳造条件は、鋳造温度を７００〜７４０℃、冷却速
度は、表５に示すように、１０℃／秒または０．５℃／
秒とした。
【００２９】得られたビレットを、実施例１と同様、６
００℃以上の温度で均質化処理した後、熱間押出により
表５に示す寸法の押出管を作製し、その後、冷間抽伸加
工を行い、外径１７ｍｍ、内径１５ｍｍに仕上げ、５０
０℃×１時間の条件で焼鈍して試験材を得た。抽伸加工
度を表５に示す。
００℃以上の温度で均質化処理した後、熱間押出により
表５に示す寸法の押出管を作製し、その後、冷間抽伸加
工を行い、外径１７ｍｍ、内径１５ｍｍに仕上げ、５０
０℃×１時間の条件で焼鈍して試験材を得た。抽伸加工
度を表５に示す。
【００３０】得られた試験材について、実施例１と同
様、引張試験を行って引張強さ、伸びを測定し、試験材
の外表面の平均結晶粒径を測定し、平均結晶粒径が２０
０μｍ未満のものを良好と判断する。また、実施例１と
同じ方法により、マトリックス中の化合物粒子の径およ
び数、バルジ加工性、耐食性を評価した。測定、評価結
果を表６に示す。
様、引張試験を行って引張強さ、伸びを測定し、試験材
の外表面の平均結晶粒径を測定し、平均結晶粒径が２０
０μｍ未満のものを良好と判断する。また、実施例１と
同じ方法により、マトリックス中の化合物粒子の径およ
び数、バルジ加工性、耐食性を評価した。測定、評価結
果を表６に示す。
【００３１】
【表４】
【００３２】
【表５】
【００３３】
【表６】
【００３４】表６に示すように、試験材Ｎｏ．１８はＭ
ｎ量が少ないため強度が低く、試験材Ｎｏ．１９はＭｎ
量が多いため、Ｍｎ系化合物が多数形成され、耐食性が
劣っている。試験材Ｎｏ．２０はＣｕ量が０．０５％を
越えるため、耐食性が劣り、貫通孔（最大腐食深さ＞
０．１ｍｍ）が生じた。試験材Ｎｏ．２１はＦｅ量が少
ないため、平均結晶粒径が大きくなってバルジ加工性が
劣り、試験材Ｎｏ．２２はＦｅ量が多いため、Ｆｅ系の
化合物が多く形成され、耐食性の劣るものとなってい
る。
ｎ量が少ないため強度が低く、試験材Ｎｏ．１９はＭｎ
量が多いため、Ｍｎ系化合物が多数形成され、耐食性が
劣っている。試験材Ｎｏ．２０はＣｕ量が０．０５％を
越えるため、耐食性が劣り、貫通孔（最大腐食深さ＞
０．１ｍｍ）が生じた。試験材Ｎｏ．２１はＦｅ量が少
ないため、平均結晶粒径が大きくなってバルジ加工性が
劣り、試験材Ｎｏ．２２はＦｅ量が多いため、Ｆｅ系の
化合物が多く形成され、耐食性の劣るものとなってい
る。
【００３５】試験材Ｎｏ．２３はＳｉ量が少ないため、
平均結晶粒径が大きくなってバルジ加工性が劣り、試験
材Ｎｏ．２４はＳｉ量が多いため、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物が多く形成さ
れ、耐食性の劣るものとなっている。試験材Ｎｏ．２５
はＭｇ量が多く、また試験材Ｎｏ．２６はＺｒ量が多い
ため、いずれも押出性が劣り、健全な試験材を得ること
ができなかった。
平均結晶粒径が大きくなってバルジ加工性が劣り、試験
材Ｎｏ．２４はＳｉ量が多いため、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物が多く形成さ
れ、耐食性の劣るものとなっている。試験材Ｎｏ．２５
はＭｇ量が多く、また試験材Ｎｏ．２６はＺｒ量が多い
ため、いずれも押出性が劣り、健全な試験材を得ること
ができなかった。
【００３６】試験材Ｎｏ．２７は従来の３００３合金で
あり、化合物粒子数が多く、耐食性に劣り、貫通孔が生
じた。試験材Ｎｏ．２８は抽伸加工度が少ないため、焼
鈍後の平均結晶粒径が大きくなり、バルジ加工性に劣る
ものとなっている。試験材Ｎｏ．２９は鋳造時の冷却速
度が低いため、化合物粒子数が多く、耐食性に劣り、貫
通孔が生じた。
あり、化合物粒子数が多く、耐食性に劣り、貫通孔が生
じた。試験材Ｎｏ．２８は抽伸加工度が少ないため、焼
鈍後の平均結晶粒径が大きくなり、バルジ加工性に劣る
ものとなっている。試験材Ｎｏ．２９は鋳造時の冷却速
度が低いため、化合物粒子数が多く、耐食性に劣り、貫
通孔が生じた。
【００３７】
【発明の効果】本発明によれば、Ａｌ−Ｍｎ系合金の単
管からなり、耐食性と加工性に優れ且つ安価な自動車の
配管用アルミニウム合金管材が提供される。当該管材
は、自動車のラジエータやヒータを結ぶ配管材、あるい
はエバポレータ、コンデンサやコンプレッサを結ぶ配管
材として好適に使用される。
管からなり、耐食性と加工性に優れ且つ安価な自動車の
配管用アルミニウム合金管材が提供される。当該管材
は、自動車のラジエータやヒータを結ぶ配管材、あるい
はエバポレータ、コンデンサやコンプレッサを結ぶ配管
材として好適に使用される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/22 Ｂ２２Ｄ 11/22 Ａ Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｂ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１２ 1/00 ６１２ ６２６ ６２６ ６３０ ６３０Ａ ６３０Ｋ ６４０ ６４０Ａ ６８３ ６８３ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ａ (72)発明者 正路 美房 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4E004 KA12 MC02 NB05 NC08 4E029 AA06 4E096 EA05 EA16 KA01
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｍｎ：０．３〜１．５％（質量％、以下
同じ）、Ｆｅ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１
〜０．２０％を含有し、不純物としてのＣｕを０．０５
％以下に規制し、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる
アルミニウム合金よりなり、合金マトリックス中に存在
するＳｉ系化合物、Ｆｅ系化合物およびＭｎ系化合物の
うち、粒子径（円相当直径、以下同じ）０．５μｍ以上
の化合物が１ｍｍ2 当たり３×１０4 個以下であること
を特徴とする耐食性と加工性に優れた自動車の配管用ア
ルミニウム合金管材。 - 【請求項２】 前記アルミニウム合金がさらにＭｇ：
０．４％以下を含有することを特徴とする請求項１記載
の耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム
合金管材。 - 【請求項３】 前記アルミニウム合金がさらにＺｒ：
０．０１〜０．２％を含有することを特徴とする請求項
１または２記載の耐食性と加工性に優れた自動車の配管
用アルミニウム合金管材。 - 【請求項４】 Ｏ材に調質され、引張強さが７０〜１３
０ＭＰａであることを特徴とする請求項１〜３のいずれ
かに記載の耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アル
ミニウム合金管材。 - 【請求項５】 請求項１〜３のいずれかに記載の組成を
有するアルミニウム合金の鋳塊を熱間押出加工し、得ら
れた押出管を３０％以上の加工度で冷間抽伸加工した
後、焼鈍することを特徴とするＯ材に調質され、引張強
さが７０〜１３０ＭＰａである耐食性と加工性に優れた
自動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法。 - 【請求項６】 前記鋳塊の製造において、鋳造時の冷却
速度を１０℃／秒以上とすることを特徴とする請求項５
記載の耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニ
ウム合金管材の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001152085A JP4846124B2 (ja) | 2001-05-22 | 2001-05-22 | 耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法 |
| US09/954,430 US6638377B2 (en) | 2001-05-22 | 2001-09-17 | Aluminum alloy piping material for automotive piping excelling in corrosion resistance and workability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001152085A JP4846124B2 (ja) | 2001-05-22 | 2001-05-22 | 耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002348624A true JP2002348624A (ja) | 2002-12-04 |
| JP4846124B2 JP4846124B2 (ja) | 2011-12-28 |
Family
ID=18996816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001152085A Expired - Fee Related JP4846124B2 (ja) | 2001-05-22 | 2001-05-22 | 耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金管材の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6638377B2 (ja) |
| JP (1) | JP4846124B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180171A (ja) * | 2000-10-02 | 2002-06-26 | Denso Corp | 耐食性および加工性に優れた配管用アルミニウム合金材 |
| WO2004061147A1 (en) * | 2002-12-27 | 2004-07-22 | Showa Denko K.K. | Aluminum pipe and process for producing same |
| WO2018211947A1 (ja) * | 2017-05-16 | 2018-11-22 | 住友化学株式会社 | 押出加工用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金押出加工品、ならびにこれらの製造方法 |
| KR20210099255A (ko) * | 2020-02-04 | 2021-08-12 | (주)휘일 | 고내식성 알루미늄 합금 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0504899D0 (en) * | 2005-03-09 | 2005-04-13 | Guest John Int Ltd | Improvements in or relating to tube couplings |
| WO2009149542A1 (en) * | 2008-06-10 | 2009-12-17 | Alcan International Limited | Al-mn based aluminium alloy composition combined with a homogenization treatment |
| CN104715803B (zh) * | 2013-12-17 | 2017-01-04 | 通用（天津）铝合金产品有限公司 | 一种铝合金细丝的制造方法 |
| CN106068332B (zh) * | 2014-03-19 | 2017-10-31 | 株式会社Uacj | 耐腐蚀性和钎焊性优异的铝合金包层材料及其制造方法 |
| SI3289108T1 (sl) | 2015-05-01 | 2020-11-30 | Universite Du Quebec A Chicoutimi | Kompozitni material z izbojšanimi mehanskimi lastnostmi pri povišanih temperaturah |
| ES2870139T3 (es) | 2016-04-29 | 2021-10-26 | Rio Tinto Alcan Int Ltd | Aleación resistente a la corrosión para productos extruidos y soldados con soldadura fuerte |
| CN107354326A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-17 | 亚太轻合金(南通)科技有限公司 | 铝合金管的制备方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57188639A (en) * | 1981-05-14 | 1982-11-19 | Kobe Steel Ltd | Non-heat treated aluminum alloy for cutting work and its manufacture |
| JPH0273934A (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-13 | Honda Motor Co Ltd | 熱交換器用耐食性アルミニウム合金 |
| JPH0280542A (ja) * | 1988-09-17 | 1990-03-20 | Sky Alum Co Ltd | 絞り成形加工向けＡｌ合金板およびその製造方法 |
| JPH07278716A (ja) * | 1994-02-21 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 機械的性質に優れた成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPH108177A (ja) * | 1996-06-20 | 1998-01-13 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPH10265881A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | オイルクーラーの内管用複合パイプとその製造方法及びこのパイプを用いた二重管式オイルクーラーと一体型熱交換器 |
| JPH11172388A (ja) * | 1997-12-08 | 1999-06-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | エアコン配管用アルミニウム合金押出管材およびその製造方法 |
| JPH11241136A (ja) * | 1998-02-25 | 1999-09-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高耐食性アルミニウム合金並びにその複合材及び製造方法 |
| JPH11343532A (ja) * | 1998-05-28 | 1999-12-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐食・高強度アルミニウム合金材料およびその製造方法、ならびにアルミニウム合金製熱交換器用チューブ、アルミニウム合金製熱交換器 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07116639B2 (ja) * | 1990-08-30 | 1995-12-13 | 株式会社フジクラ | 赤外線放射用部材およびその製造方法 |
| US5554234A (en) * | 1993-06-28 | 1996-09-10 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | High strength aluminum alloy for forming fin and method of manufacturing the same |
| JP4837188B2 (ja) * | 2000-10-02 | 2011-12-14 | 株式会社デンソー | 耐食性および加工性に優れた配管用アルミニウム合金材 |
-
2001
- 2001-05-22 JP JP2001152085A patent/JP4846124B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-17 US US09/954,430 patent/US6638377B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57188639A (en) * | 1981-05-14 | 1982-11-19 | Kobe Steel Ltd | Non-heat treated aluminum alloy for cutting work and its manufacture |
| JPH0273934A (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-13 | Honda Motor Co Ltd | 熱交換器用耐食性アルミニウム合金 |
| JPH0280542A (ja) * | 1988-09-17 | 1990-03-20 | Sky Alum Co Ltd | 絞り成形加工向けＡｌ合金板およびその製造方法 |
| JPH07278716A (ja) * | 1994-02-21 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 機械的性質に優れた成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPH108177A (ja) * | 1996-06-20 | 1998-01-13 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPH10265881A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | オイルクーラーの内管用複合パイプとその製造方法及びこのパイプを用いた二重管式オイルクーラーと一体型熱交換器 |
| JPH11172388A (ja) * | 1997-12-08 | 1999-06-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | エアコン配管用アルミニウム合金押出管材およびその製造方法 |
| JPH11241136A (ja) * | 1998-02-25 | 1999-09-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高耐食性アルミニウム合金並びにその複合材及び製造方法 |
| JPH11343532A (ja) * | 1998-05-28 | 1999-12-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐食・高強度アルミニウム合金材料およびその製造方法、ならびにアルミニウム合金製熱交換器用チューブ、アルミニウム合金製熱交換器 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180171A (ja) * | 2000-10-02 | 2002-06-26 | Denso Corp | 耐食性および加工性に優れた配管用アルミニウム合金材 |
| WO2004061147A1 (en) * | 2002-12-27 | 2004-07-22 | Showa Denko K.K. | Aluminum pipe and process for producing same |
| WO2018211947A1 (ja) * | 2017-05-16 | 2018-11-22 | 住友化学株式会社 | 押出加工用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金押出加工品、ならびにこれらの製造方法 |
| KR20210099255A (ko) * | 2020-02-04 | 2021-08-12 | (주)휘일 | 고내식성 알루미늄 합금 |
| KR102315172B1 (ko) | 2020-02-04 | 2021-10-20 | (주)휘일 | 고내식성 알루미늄 합금 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20030000610A1 (en) | 2003-01-02 |
| US6638377B2 (en) | 2003-10-28 |
| JP4846124B2 (ja) | 2011-12-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2228460B1 (en) | High-strength highly heat-conductive copper alloy pipe and process for producing the same | |
| US8501327B2 (en) | Aluminum alloy clad sheet for heat exchanger | |
| EP1564307A1 (en) | Aluminium alloy extruded product for heat exchangers and method of manufacturing the same | |
| JP5049536B2 (ja) | 自動車熱交換器用アルミニウム配管材 | |
| JP4837188B2 (ja) | 耐食性および加工性に優れた配管用アルミニウム合金材 | |
| JP2002348624A (ja) | 耐食性と加工性に優れた自動車の配管用アルミニウム合金管材 | |
| US7211160B2 (en) | Aluminum alloy piping material for automotive tubes having excellent corrosion resistance and formability, and method of manufacturing same | |
| JP4996909B2 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 | |
| CN110073013B (zh) | 铝合金硬钎焊片材及其制造方法 | |
| JP2004035966A (ja) | アルミニウム合金クラッド材およびその製造方法 | |
| JP2019167581A (ja) | アルミニウム合金押出管の製造方法 | |
| JP2010196089A (ja) | 高強度で耐応力腐食割れ性に優れたハイドロフォーム成形用アルミニウム合金押出管 | |
| JPH11241136A (ja) | 高耐食性アルミニウム合金並びにその複合材及び製造方法 | |
| JP2000212668A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金押出し管 | |
| JP2009074138A (ja) | アルミニウム合金複合材および熱交換器 | |
| JP2001342532A (ja) | アルミニウム合金配管材およびその製造方法 | |
| JPH10306338A (ja) | 強度と耐食性に優れたＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金中空押出材およびその製造方法 | |
| JP2004068076A (ja) | 耐食性に優れた構造用アルミニウム合金鍛造材およびその製造方法 | |
| JP4611564B2 (ja) | 高強度かつ切削加工性に優れたアルミニウム熱交換器用継手およびその製造方法 | |
| JP2000212667A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金押出し管 | |
| JPH11241133A (ja) | 高耐食性アルミニウム合金複合材及びその製造方法 | |
| JP2001226729A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金 | |
| JP2008179879A (ja) | 押出性に優れた熱交換器用押出合金の製造方法および熱交換器用扁平多穴管 | |
| JP4318929B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金押出チューブおよび熱交換器 | |
| JP2010043316A (ja) | 押出性、耐食性に優れた熱交換器用押出管用アルミニウム合金材および熱交換器用アルミニウム合金押出管 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080328 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101116 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101125 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110121 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20111011 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20111012 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141021 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4846124 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |