JP3227831B2 - 床、天井及び壁の面材用組成物 - Google Patents
床、天井及び壁の面材用組成物Info
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- JP3227831B2 JP3227831B2 JP27847492A JP27847492A JP3227831B2 JP 3227831 B2 JP3227831 B2 JP 3227831B2 JP 27847492 A JP27847492 A JP 27847492A JP 27847492 A JP27847492 A JP 27847492A JP 3227831 B2 JP3227831 B2 JP 3227831B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エチレン−α−オレフ
ィン共重合体樹脂、無機充填剤及び発泡剤からなる床、
天井及び壁の面材用組成物に関する。
ィン共重合体樹脂、無機充填剤及び発泡剤からなる床、
天井及び壁の面材用組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】建物の
内装材料としての床、天井及び壁の面材は、床面、天井
面及び壁面に直接または芯材（コアー）を介して貼りあ
げる材料であり、アスファルト、ゴム、プラスチックな
どを用いた接着による複合材料をタイル、シート、フイ
ルムなどの形状にして使用されている。
内装材料としての床、天井及び壁の面材は、床面、天井
面及び壁面に直接または芯材（コアー）を介して貼りあ
げる材料であり、アスファルト、ゴム、プラスチックな
どを用いた接着による複合材料をタイル、シート、フイ
ルムなどの形状にして使用されている。
【０００３】上記の接着による複合材料とは、物理的、
化学的あるいは物理化学的に性質の異なるＡ、Ｂ、Ｃ・
・・ｎコの材料接着により一体となし、個々の材料にな
い性能を有する材料としたものである。
化学的あるいは物理化学的に性質の異なるＡ、Ｂ、Ｃ・
・・ｎコの材料接着により一体となし、個々の材料にな
い性能を有する材料としたものである。
【０００４】接着による複合材料からなる面材の種類と
しては、金属（亜鉛メッキ鋼板、ＰＶＣ積層鋼板、アル
マイト板など）、鉱物質（石膏ボード、石綿スレートな
ど）、植物質（合板、ＰＶＣ化粧合板など）、合成樹脂
（ＦＲＰ、ＰＶＣ板、低発泡樹脂板など）、アスファル
トやゴムのタイル、シート、フイルムなどがある。
しては、金属（亜鉛メッキ鋼板、ＰＶＣ積層鋼板、アル
マイト板など）、鉱物質（石膏ボード、石綿スレートな
ど）、植物質（合板、ＰＶＣ化粧合板など）、合成樹脂
（ＦＲＰ、ＰＶＣ板、低発泡樹脂板など）、アスファル
トやゴムのタイル、シート、フイルムなどがある。
【０００５】一方、複合材料からなる芯材（コアー）の
種類としては、木材、繊維質（ハードボード、石綿板な
ど）、多泡体（コンクリート発泡体、珪藻土保温板、発
泡樹脂板など）、ハニカム、波形材などがある。
種類としては、木材、繊維質（ハードボード、石綿板な
ど）、多泡体（コンクリート発泡体、珪藻土保温板、発
泡樹脂板など）、ハニカム、波形材などがある。
【０００６】上記複合材料からなる面材の合成樹脂とし
ては、一般的にＰＶＣをバインダーとしたプラスチック
組成物が多く使用されており、該組成物は主としてＰＶ
Ｃと無機充填材とからなっており、該組成物をカレンダ
ーロール成形機、Ｔダイ成形機などによりシートやフイ
ルムの形状に成形して面材として用いられている。しか
しながら、ＰＶＣは燃焼時に塩化水素ガス等が発生し、
安全上好ましくないこと、可塑剤のブリードにより表面
が汚れる等の問題があった。これらの欠点を改良するた
めに、エチレン−α−オレフィン共重合体と無機及び／
または有機充填剤よりなる床および壁被覆用組成物が提
案されている（特開昭６０−９２３４２号公報）。しか
し、ＰＶＣに比べ安全性、可塑剤のブリードによる表面
の汚れは改良されるものの、クッション性及び不燃焼材
（発熱量の低減）の点でまだまだ不充分であった。
ては、一般的にＰＶＣをバインダーとしたプラスチック
組成物が多く使用されており、該組成物は主としてＰＶ
Ｃと無機充填材とからなっており、該組成物をカレンダ
ーロール成形機、Ｔダイ成形機などによりシートやフイ
ルムの形状に成形して面材として用いられている。しか
しながら、ＰＶＣは燃焼時に塩化水素ガス等が発生し、
安全上好ましくないこと、可塑剤のブリードにより表面
が汚れる等の問題があった。これらの欠点を改良するた
めに、エチレン−α−オレフィン共重合体と無機及び／
または有機充填剤よりなる床および壁被覆用組成物が提
案されている（特開昭６０−９２３４２号公報）。しか
し、ＰＶＣに比べ安全性、可塑剤のブリードによる表面
の汚れは改良されるものの、クッション性及び不燃焼材
（発熱量の低減）の点でまだまだ不充分であった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】かかる事情に鑑み、本発
明者らは、クッション性及び不燃焼材（発熱量の低減）
について鋭意検討した結果、特定のエチレン−α−オレ
フィン共重合体樹脂、無機充填剤及び発泡剤を配合する
ことにより低発熱量で、しかもクッション感覚に優れ、
かつ軽量である新規な床、天井及び壁の面材用組成物を
見出し、さらに種々の検討を加えて本発明を完成させ
た。
明者らは、クッション性及び不燃焼材（発熱量の低減）
について鋭意検討した結果、特定のエチレン−α−オレ
フィン共重合体樹脂、無機充填剤及び発泡剤を配合する
ことにより低発熱量で、しかもクッション感覚に優れ、
かつ軽量である新規な床、天井及び壁の面材用組成物を
見出し、さらに種々の検討を加えて本発明を完成させ
た。
【０００８】すなわち、本発明は、下記（ａ）、（ｂ）
及び（ｃ）からなる床、天井及び壁の面材用組成物を提
供するものである。 （ａ）メルトフローレートが０．２〜５０ｇ／１０分、
密度が０．９１ｇ／cm3以下であり、示差走査熱量計
（ＤＳＣ）による最高融解ピーク温度が１００℃以上で
あり、かつ、ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量が１
０ジュール／ｇ以上であるエチレン−α−オレフィン共
重合体樹脂１００重量部、（ｂ）無機充填剤３０〜２５
０重量部、（ｃ）発泡剤０．１〜５重量部。
及び（ｃ）からなる床、天井及び壁の面材用組成物を提
供するものである。 （ａ）メルトフローレートが０．２〜５０ｇ／１０分、
密度が０．９１ｇ／cm3以下であり、示差走査熱量計
（ＤＳＣ）による最高融解ピーク温度が１００℃以上で
あり、かつ、ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量が１
０ジュール／ｇ以上であるエチレン−α−オレフィン共
重合体樹脂１００重量部、（ｂ）無機充填剤３０〜２５
０重量部、（ｃ）発泡剤０．１〜５重量部。
【０００９】以下、本発明を詳細に説明する。本発明で
用いる成分（ａ）のエチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂は、特に限定されるものではなく、例えばエチレン
と炭素数３〜１８のα−オレフィンをチーグラー型触媒
を使用して重合することによって得られるものである。
重合反応は、通常３０〜３００℃の重合温度下、常圧な
いし３０００ｋｇ／ｃｍ2 の重合圧力下、溶媒の存在下
または不存在下、気−固、液−固または均一液相下で実
施される。また、重合反応が１３０〜３００℃の重合温
度下、３００〜３０００ｋｇ／ｃｍ2 の重合圧力下の高
圧バルク法で実施されるのが好ましい。
用いる成分（ａ）のエチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂は、特に限定されるものではなく、例えばエチレン
と炭素数３〜１８のα−オレフィンをチーグラー型触媒
を使用して重合することによって得られるものである。
重合反応は、通常３０〜３００℃の重合温度下、常圧な
いし３０００ｋｇ／ｃｍ2 の重合圧力下、溶媒の存在下
または不存在下、気−固、液−固または均一液相下で実
施される。また、重合反応が１３０〜３００℃の重合温
度下、３００〜３０００ｋｇ／ｃｍ2 の重合圧力下の高
圧バルク法で実施されるのが好ましい。
【００１０】本発明においてチーグラー型触媒として
は、元素周期表IVb および／またはＶｂ族遷移金属元素
の化合物と元素周期表IIｂおよび／またはIIIa族金属元
素の化合物とからなる触媒を用いることが好ましい。遷
移金属元素の化合物としては、チタン、ジルコニウム、
ハフニウム、バナジウム等のハロゲン化物、アルコキシ
ド等を用いることができる。また、このような遷移金属
元素の化合物と塩化マグネシウム、塩化アルミニウム等
の元素周期表IIａおよび／またはIIIa族典型金属元素の
ハロゲン化物との複合物も好適に用いることができる。
元素周期表IIｂおよび／またはIIIa族金属元素の化合物
としては、亜鉛および／またはアルミニウムの水素化物
および／または有機金属化合物を好適に用いることがで
きる。これらのチーグラー型触媒の例は、特開昭４９−
９７０８８号公報、特開昭４９−９７０８９号公報、特
開昭５０−５０４８７号公報、特開昭５２−１０３４８
５号公報、特開昭５４−２６８８９号公報、特開昭５４
−１４６２８５号公報、特開昭５６−９９２０９号公
報、特開昭５７−１３１２０８号公報、特開昭５７−１
４５１０６号公報、特開昭５８−２７７０６号公報、特
開昭５８−６５７０８号公報、特開昭５９−１３３２１
０号公報等に具体的に記載されている。
は、元素周期表IVb および／またはＶｂ族遷移金属元素
の化合物と元素周期表IIｂおよび／またはIIIa族金属元
素の化合物とからなる触媒を用いることが好ましい。遷
移金属元素の化合物としては、チタン、ジルコニウム、
ハフニウム、バナジウム等のハロゲン化物、アルコキシ
ド等を用いることができる。また、このような遷移金属
元素の化合物と塩化マグネシウム、塩化アルミニウム等
の元素周期表IIａおよび／またはIIIa族典型金属元素の
ハロゲン化物との複合物も好適に用いることができる。
元素周期表IIｂおよび／またはIIIa族金属元素の化合物
としては、亜鉛および／またはアルミニウムの水素化物
および／または有機金属化合物を好適に用いることがで
きる。これらのチーグラー型触媒の例は、特開昭４９−
９７０８８号公報、特開昭４９−９７０８９号公報、特
開昭５０−５０４８７号公報、特開昭５２−１０３４８
５号公報、特開昭５４−２６８８９号公報、特開昭５４
−１４６２８５号公報、特開昭５６−９９２０９号公
報、特開昭５７−１３１２０８号公報、特開昭５７−１
４５１０６号公報、特開昭５８−２７７０６号公報、特
開昭５８−６５７０８号公報、特開昭５９−１３３２１
０号公報等に具体的に記載されている。
【００１１】α−オレフィンとしては、例えばプロピレ
ン、ブテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−
１、オクテン−１、デセン−１等が用いられるが、炭素
数３〜１０のものが好ましい。これらα−オレフィンは
１種のみならず２種以上用いることができる。
ン、ブテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−
１、オクテン−１、デセン−１等が用いられるが、炭素
数３〜１０のものが好ましい。これらα−オレフィンは
１種のみならず２種以上用いることができる。
【００１２】本発明で用いる成分（ａ）のエチレン−α
−オレフィン共重合体樹脂は、メルトフローレートが
０．２〜５０ｇ／１０分、密度が０．９１ｇ／ｃｍ3 以
下、ＤＳＣによる最高融解ピーク温度が１００℃以上、
かつ１００℃以上の融解熱量が１０ジュール／ｇ以上で
ある。
−オレフィン共重合体樹脂は、メルトフローレートが
０．２〜５０ｇ／１０分、密度が０．９１ｇ／ｃｍ3 以
下、ＤＳＣによる最高融解ピーク温度が１００℃以上、
かつ１００℃以上の融解熱量が１０ジュール／ｇ以上で
ある。
【００１３】メルトフローレートは好ましくは０．３〜
３０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．５〜２０ｇ／１
０分であり、密度は好ましくは０．８６〜０．９１ｇ／
ｃｍ 3 、さらに好ましくは０．８７〜０．９０ｇ／ｃｍ
3 である。メルトフローレートが０．２ｇ／１０分未満
では加工性が劣り、５０ｇ／１０分を超えると強度が悪
くなる。また、密度が０．９１ｇ／ｃｍ3 を超えると柔
軟性が悪くなる。ＤＳＣによる最高融解ピーク温度が１
００℃未満では、耐熱性が劣り、ＤＳＣによる１００℃
以上の融解熱量が１０ジュール／ｇ未満では、やはり耐
熱性が劣る。
３０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．５〜２０ｇ／１
０分であり、密度は好ましくは０．８６〜０．９１ｇ／
ｃｍ 3 、さらに好ましくは０．８７〜０．９０ｇ／ｃｍ
3 である。メルトフローレートが０．２ｇ／１０分未満
では加工性が劣り、５０ｇ／１０分を超えると強度が悪
くなる。また、密度が０．９１ｇ／ｃｍ3 を超えると柔
軟性が悪くなる。ＤＳＣによる最高融解ピーク温度が１
００℃未満では、耐熱性が劣り、ＤＳＣによる１００℃
以上の融解熱量が１０ジュール／ｇ未満では、やはり耐
熱性が劣る。
【００１４】成分（ｂ）の無機充填剤は、ポリオレフィ
ン系樹脂に充填可能な無機粉末であり、例えば、炭酸カ
ルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、
けい酸カルシウム、けい酸マグネシウム、硫酸バリウ
ム、タルク、マイカ、シリカ、ガラス粉、カーボンブラ
ック等が挙げられる。これらの充填剤は必要に応じて、
高級脂肪酸、高級アルコール、パラフィン、シランカッ
プリング剤等の表面処理剤で処理してもよい。
ン系樹脂に充填可能な無機粉末であり、例えば、炭酸カ
ルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、
けい酸カルシウム、けい酸マグネシウム、硫酸バリウ
ム、タルク、マイカ、シリカ、ガラス粉、カーボンブラ
ック等が挙げられる。これらの充填剤は必要に応じて、
高級脂肪酸、高級アルコール、パラフィン、シランカッ
プリング剤等の表面処理剤で処理してもよい。
【００１５】無機充填剤の添加量は、エチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂１００重量部に対して、３０〜２
５０重量部、好ましくは５０〜２００重量部である。有
機充填剤の添加量が３０重量部未満では、希望する燃焼
カロリーの低減が達成できず、２５０重量部を超える
と、機械的強度、伸び等が低下し、可とう性が失われて
脆くなる。
レフィン共重合体樹脂１００重量部に対して、３０〜２
５０重量部、好ましくは５０〜２００重量部である。有
機充填剤の添加量が３０重量部未満では、希望する燃焼
カロリーの低減が達成できず、２５０重量部を超える
と、機械的強度、伸び等が低下し、可とう性が失われて
脆くなる。
【００１６】本発明で用いる成分（ｃ）の発泡剤として
は、無機および有機分解性発泡剤、揮発性発泡剤の何れ
でもよいが、中でも無機および有機分解性発泡剤が好ま
しい。無機分解性発泡剤としては、例えば炭酸アンモニ
ウム、重炭酸ソーダ、ソジウムボロンハイドライド、シ
リコンオキシハイドライド等が挙げられる。有機分解性
発泡剤としては、例えばアゾジカルボンアミド（ＡＤＣ
Ａ）、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）、バリ
ウムアゾジカルボキシレート、ジニトロソペンタメチレ
ンテトラミン、ＰＰ’−オキシビスベンゼンスルホニル
ヒドラジッド（ＯＢＳＨ）、パラトルエンスルホニルヒ
ドラジッド等が挙げられる。
は、無機および有機分解性発泡剤、揮発性発泡剤の何れ
でもよいが、中でも無機および有機分解性発泡剤が好ま
しい。無機分解性発泡剤としては、例えば炭酸アンモニ
ウム、重炭酸ソーダ、ソジウムボロンハイドライド、シ
リコンオキシハイドライド等が挙げられる。有機分解性
発泡剤としては、例えばアゾジカルボンアミド（ＡＤＣ
Ａ）、アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）、バリ
ウムアゾジカルボキシレート、ジニトロソペンタメチレ
ンテトラミン、ＰＰ’−オキシビスベンゼンスルホニル
ヒドラジッド（ＯＢＳＨ）、パラトルエンスルホニルヒ
ドラジッド等が挙げられる。
【００１７】発泡剤の分解温度が高いものを使用する場
合は、使用するポリオレフィン系樹脂に適した加工温度
で分解させるために分解助剤を用いてもよい。分解助剤
としては、例えば尿素化合物、亜鉛華、三塩基性硫酸鉛
などの無機金属塩、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸鉛
等の金属石けん等が用いられる。これらの分解助剤は単
独で使用しても、２種以上併用してもよい。
合は、使用するポリオレフィン系樹脂に適した加工温度
で分解させるために分解助剤を用いてもよい。分解助剤
としては、例えば尿素化合物、亜鉛華、三塩基性硫酸鉛
などの無機金属塩、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸鉛
等の金属石けん等が用いられる。これらの分解助剤は単
独で使用しても、２種以上併用してもよい。
【００１８】発泡剤の添加量は、エチレン−α−オレフ
ィン共重合体樹脂１００重量部に対して、０．１〜５重
量部まで適用される。上記添加量が５重量部を超えると
発泡効率が悪くなると共に独立気泡の割合が少なくなり
発泡製品の機械的特性や衝撃吸収性、防音性、断熱性等
の特性が低下し、また製品の表面状態が悪くなるばかり
でなく不経済であるので好ましくない。また添加量が
０．１重量部未満であると良好な発泡体が得られず好ま
しくない。発泡倍率は、１．１倍以上、好ましくは１．
３〜５倍である。
ィン共重合体樹脂１００重量部に対して、０．１〜５重
量部まで適用される。上記添加量が５重量部を超えると
発泡効率が悪くなると共に独立気泡の割合が少なくなり
発泡製品の機械的特性や衝撃吸収性、防音性、断熱性等
の特性が低下し、また製品の表面状態が悪くなるばかり
でなく不経済であるので好ましくない。また添加量が
０．１重量部未満であると良好な発泡体が得られず好ま
しくない。発泡倍率は、１．１倍以上、好ましくは１．
３〜５倍である。
【００１９】本発明の床、天井及び壁の面材用組成物
は、通常の混合操作、例えばバンバリーミキサー法、ま
たは押出造粒法等により混合することにより得られる。
この時、該樹脂組成物に対して、中和剤、分散剤、酸化
防止剤、耐候性改良剤、帯電防止剤、顔料等の他の付加
的成分を本発明の効果を阻害しない範囲で配合すること
ができる。
は、通常の混合操作、例えばバンバリーミキサー法、ま
たは押出造粒法等により混合することにより得られる。
この時、該樹脂組成物に対して、中和剤、分散剤、酸化
防止剤、耐候性改良剤、帯電防止剤、顔料等の他の付加
的成分を本発明の効果を阻害しない範囲で配合すること
ができる。
【００２０】
【発明の効果】以上、詳述したように本発明は、安全性
に優れ、可塑剤のブリード等の問題がなく、低発熱量
で、しかもクッション感覚に優れ、かつ軽量である新規
な床、天井及び壁の面材用組成物を提供できる。
に優れ、可塑剤のブリード等の問題がなく、低発熱量
で、しかもクッション感覚に優れ、かつ軽量である新規
な床、天井及び壁の面材用組成物を提供できる。
【００２１】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明するが、
本発明は実施例によって何ら限定されるものではない。
本発明は実施例によって何ら限定されるものではない。
【００２２】評価方法は、以下のとおりである。 （１）メルトフローレート（ｇ／１０分） ＪＩＳ−Ｋ７２１０により測定温度１９０℃、荷重２．
１６ｋｇの条件で測定した。 （２）密度（ｇ／ｃｍ3 ） ＪＩＳ−Ｋ６７６０により測定した。 （３）ＤＳＣによる最高融解ピーク温度（℃） パーキンエルマー７型ＤＳＣを使用し、ＪＩＳ−Ｋ７１
２１により最高融解ピーク温度を測定した。なお、試験
片の状態調節はＪＩＳ−Ｋ７１２１の３−（２）項で行
った。 （４）ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量（ジュール
／ｇ） パーキンエルマー７型ＤＳＣを使用し、ＪＩＳ−Ｋ７１
２２により１００℃以上の融解熱量を測定した。なお、
試験片の状態調節はＪＩＳ−Ｋ７１２２の３−（２）項
で行った。 （５）燃焼カロリー（kcal／ｍ2 ） 燃研式自動熱量計（島津製作所（株）製）を使用し、Ｊ
ＩＳ−Ｍ８８１４により測定し、１ｍ2 当たりの熱量で
表わした。 （６）クッション性 目視で判定した。 ○・・・良好 ×・・・不良
１６ｋｇの条件で測定した。 （２）密度（ｇ／ｃｍ3 ） ＪＩＳ−Ｋ６７６０により測定した。 （３）ＤＳＣによる最高融解ピーク温度（℃） パーキンエルマー７型ＤＳＣを使用し、ＪＩＳ−Ｋ７１
２１により最高融解ピーク温度を測定した。なお、試験
片の状態調節はＪＩＳ−Ｋ７１２１の３−（２）項で行
った。 （４）ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量（ジュール
／ｇ） パーキンエルマー７型ＤＳＣを使用し、ＪＩＳ−Ｋ７１
２２により１００℃以上の融解熱量を測定した。なお、
試験片の状態調節はＪＩＳ−Ｋ７１２２の３−（２）項
で行った。 （５）燃焼カロリー（kcal／ｍ2 ） 燃研式自動熱量計（島津製作所（株）製）を使用し、Ｊ
ＩＳ−Ｍ８８１４により測定し、１ｍ2 当たりの熱量で
表わした。 （６）クッション性 目視で判定した。 ○・・・良好 ×・・・不良
【００２３】実施例１ 成分（ａ）のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂と
して、高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、
重合温度２００℃）で製造されたエチレン−ブテン−１
共重合体樹脂である住友化学工業（株）製エクセレンＶ
Ｌ１００（メルトフローレート０．８ｇ／１０分、密度
０．９００ｇ／ｃｍ3 、ＤＳＣによる最高融解ピーク温
度１１４℃、ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量１５
ジュール／ｇ）１００重量部、成分（ｂ）として水酸化
マグネシウム（協和化学社製キスマ５Ｂ）１５０重量部
及び成分（ｃ）の発泡剤としてアゾジカルボンアミド
（ＡＤＣＡ）０．２重量部、ＰＰ’−オキシビスベンゼ
ンスルホニルヒドラジッド（ＯＢＳＨ）１重量部、発泡
助剤としてステアリン酸亜鉛０．２重量部、酸化亜鉛
０．２重量部、タルク０．５重量部をバンバリーミキサ
ーにて１２５℃の温度で１０分間混練し、６５ｍｍ径の
スクリューを有する押出機にて１２５℃で造粒し樹脂組
成物を得た。得られた樹脂組成物を５５ｍｍ径のスクリ
ューを有するインフレーション成形機を使用し、シリン
ダー温度１７０℃、押出量２０ｋｇ／ｈｒの条件で成
膜、発泡加工を行ない、０．２ｍｍ厚みの発泡シートを
成形した。得られた発泡シートの発泡倍率は２．３倍で
あった。評価結果を表１に示す。
して、高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、
重合温度２００℃）で製造されたエチレン−ブテン−１
共重合体樹脂である住友化学工業（株）製エクセレンＶ
Ｌ１００（メルトフローレート０．８ｇ／１０分、密度
０．９００ｇ／ｃｍ3 、ＤＳＣによる最高融解ピーク温
度１１４℃、ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量１５
ジュール／ｇ）１００重量部、成分（ｂ）として水酸化
マグネシウム（協和化学社製キスマ５Ｂ）１５０重量部
及び成分（ｃ）の発泡剤としてアゾジカルボンアミド
（ＡＤＣＡ）０．２重量部、ＰＰ’−オキシビスベンゼ
ンスルホニルヒドラジッド（ＯＢＳＨ）１重量部、発泡
助剤としてステアリン酸亜鉛０．２重量部、酸化亜鉛
０．２重量部、タルク０．５重量部をバンバリーミキサ
ーにて１２５℃の温度で１０分間混練し、６５ｍｍ径の
スクリューを有する押出機にて１２５℃で造粒し樹脂組
成物を得た。得られた樹脂組成物を５５ｍｍ径のスクリ
ューを有するインフレーション成形機を使用し、シリン
ダー温度１７０℃、押出量２０ｋｇ／ｈｒの条件で成
膜、発泡加工を行ない、０．２ｍｍ厚みの発泡シートを
成形した。得られた発泡シートの発泡倍率は２．３倍で
あった。評価結果を表１に示す。
【００２４】比較例１ 発泡剤を使用しない以外は、実施例１と同様に混練、造
粒して樹脂組成物を得た。得られた樹脂組成物を実施例
１で使用したインフレーション成形機を用いてシリンダ
ー温度１７０℃、押出量２０ｋｇ／ｈｒの条件で成形
し、０．２ｍｍ厚みの未発泡シートを得た。評価結果を
表１に示す。
粒して樹脂組成物を得た。得られた樹脂組成物を実施例
１で使用したインフレーション成形機を用いてシリンダ
ー温度１７０℃、押出量２０ｋｇ／ｈｒの条件で成形
し、０．２ｍｍ厚みの未発泡シートを得た。評価結果を
表１に示す。
【００２５】
【表１】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08L 9/04 - 9/14
Claims (2)
- 【請求項１】下記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）からなる
床、天井及び壁の面材用組成物。 （ａ）メルトフローレートが０．２〜５０ｇ／１０分、
密度が０．９１ｇ／cm3以下であり、示差走査熱量計
（ＤＳＣ）による最高融解ピーク温度が１００℃以上で
あり、かつ、ＤＳＣによる１００℃以上の融解熱量が１
０ジュール／ｇ以上であるエチレン−α−オレフィン共
重合体樹脂１００重量部、（ｂ）無機充填剤３０〜２５
０重量部、（ｃ）発泡剤０．１〜５重量部。 - 【請求項２】（ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂のα−オレフィンが、炭素数３〜１８のα−オレフ
ィンである請求項１記載の床、天井及び壁の面材用組成
物。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP27847492A JP3227831B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 床、天井及び壁の面材用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27847492A JP3227831B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 床、天井及び壁の面材用組成物 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH06128402A JPH06128402A (ja) | 1994-05-10 |
| JP3227831B2 true JP3227831B2 (ja) | 2001-11-12 |
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ID=17597836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27847492A Expired - Fee Related JP3227831B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 床、天井及び壁の面材用組成物 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3227831B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-10-16 JP JP27847492A patent/JP3227831B2/ja not_active Expired - Fee Related
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