JP3184986B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、運動性能に優れたタイ
ヤトレッド用ゴム組成物に関し、詳しくは耐摩耗性とグ
リップ性能 (路面把握力) を兼ね備えたタイヤトレッド
用ゴム組成物に関する。
ヤトレッド用ゴム組成物に関し、詳しくは耐摩耗性とグ
リップ性能 (路面把握力) を兼ね備えたタイヤトレッド
用ゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用タイヤに要求される性能は多岐
にわたっているが、特に高速道路網の発達に伴い、車両
の高速走行時における操縦性やコーナリング特性等の安
全性をより向上させたタイヤが望まれている。タイヤの
運動性能、特にグリップ性能を高める対策としてトレッ
ドゴムの高ヒステリシスロス化を図ることにより路面と
の摩擦力を高めることが重要である。路面と摩擦してい
るトレッドの表面は路面の凹凸によって高速度の変形を
受けており、この周期的変形過程において生じるヒステ
リシスロスによるエネルギー散逸が大きいほど摩擦力は
大きくなる。この場合、摩擦力は一般にはタイヤが使用
される温度よりも低い温度で測定されたヒステリシスロ
スに依存することが知られている。実際、ヒステリシス
ロスの尺度である tanδ (損失正接) 、特に０℃付近の
tanδとタイヤの摩擦係数とは良い相関を示すことがわ
かっている。
にわたっているが、特に高速道路網の発達に伴い、車両
の高速走行時における操縦性やコーナリング特性等の安
全性をより向上させたタイヤが望まれている。タイヤの
運動性能、特にグリップ性能を高める対策としてトレッ
ドゴムの高ヒステリシスロス化を図ることにより路面と
の摩擦力を高めることが重要である。路面と摩擦してい
るトレッドの表面は路面の凹凸によって高速度の変形を
受けており、この周期的変形過程において生じるヒステ
リシスロスによるエネルギー散逸が大きいほど摩擦力は
大きくなる。この場合、摩擦力は一般にはタイヤが使用
される温度よりも低い温度で測定されたヒステリシスロ
スに依存することが知られている。実際、ヒステリシス
ロスの尺度である tanδ (損失正接) 、特に０℃付近の
tanδとタイヤの摩擦係数とは良い相関を示すことがわ
かっている。
【０００３】従来、タイヤトレッド用ゴム組成物のヒス
テリシスロスを大きくするために、ガラス転移温度 (T
g) の高いスチレン−ブタジエン共重合体ゴム (ＳＢＲ)
を使用していた。Tgを高くするためにはスチレン含有
量を増大させるか、ブタジエン部のビニル含有量を増大
させるという方法がとられる。しかし、この場合、いず
れの方法をとっても耐摩耗性が低下するという欠点があ
った。
テリシスロスを大きくするために、ガラス転移温度 (T
g) の高いスチレン−ブタジエン共重合体ゴム (ＳＢＲ)
を使用していた。Tgを高くするためにはスチレン含有
量を増大させるか、ブタジエン部のビニル含有量を増大
させるという方法がとられる。しかし、この場合、いず
れの方法をとっても耐摩耗性が低下するという欠点があ
った。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、グリップ性
能と耐摩耗性とを向上させたタイヤトレッド用ゴム組成
物を提供することを目的とする。このゴム組成物は、高
運動性タイヤのトレッド用として好適である。
能と耐摩耗性とを向上させたタイヤトレッド用ゴム組成
物を提供することを目的とする。このゴム組成物は、高
運動性タイヤのトレッド用として好適である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のタイヤトレッド
用ゴム組成物は、スチレン含有量が42％〜50％でブタジ
エン部のビニル含有量が40％〜60％のスチレン−ブタジ
エン共重合体ゴム (ＳＢＲ) とガラス転移温度−70℃以
下のハイシスポリブタジエンゴム (ＢＲ、シス分95％以
上) からなるＳＢＲ／ＢＲ比が95／５〜50／50の原料ゴ
ム１00重量部に対し、カーボンブラック70〜１00重量部
およびプロセス油40〜１00重量部を配合してなることを
特徴とする。
用ゴム組成物は、スチレン含有量が42％〜50％でブタジ
エン部のビニル含有量が40％〜60％のスチレン−ブタジ
エン共重合体ゴム (ＳＢＲ) とガラス転移温度−70℃以
下のハイシスポリブタジエンゴム (ＢＲ、シス分95％以
上) からなるＳＢＲ／ＢＲ比が95／５〜50／50の原料ゴ
ム１00重量部に対し、カーボンブラック70〜１00重量部
およびプロセス油40〜１00重量部を配合してなることを
特徴とする。
【０００６】以下、本発明の構成につき詳しく説明す
る。 (１) 原料ゴム。 スチレン−ブタジエン共重合体ゴム (ＳＢＲ) とハイシ
スポリブタジエンゴム(ＢＲ) からなる。ＳＢＲはスチ
レン含有量が42％〜50％でブタジエン部のビニル含有量
が40％〜60％である。スチレン含有量が42％未満ではＳ
ＢＲのTgが十分に高くならず、一方、50重量％を超える
と得られるゴム組成物の発熱量が大となる。また、ビニ
ル含有量が40％未満ではＳＢＲのTgが十分に高くなら
ず、60％を超えると得られるゴム組成物の加硫の遅れが
大きくなりると共に耐摩耗性が低下してしまう。このＳ
ＢＲは、Tgが−20℃〜10℃である。
る。 (１) 原料ゴム。 スチレン−ブタジエン共重合体ゴム (ＳＢＲ) とハイシ
スポリブタジエンゴム(ＢＲ) からなる。ＳＢＲはスチ
レン含有量が42％〜50％でブタジエン部のビニル含有量
が40％〜60％である。スチレン含有量が42％未満ではＳ
ＢＲのTgが十分に高くならず、一方、50重量％を超える
と得られるゴム組成物の発熱量が大となる。また、ビニ
ル含有量が40％未満ではＳＢＲのTgが十分に高くなら
ず、60％を超えると得られるゴム組成物の加硫の遅れが
大きくなりると共に耐摩耗性が低下してしまう。このＳ
ＢＲは、Tgが−20℃〜10℃である。
【０００７】ＢＲは、シス分の多いポリブタジエンゴム
である (シス分95％以上) 。このＢＲはTgが−70℃以下
である。ＳＢＲとＢＲとの比 (重量) 、すなわちＳＢＲ
／ＢＲ比は95／５〜50／50である。ＢＲが５未満では少
なすぎてＢＲを用いた効果が生じなくなり、一方、ＢＲ
が50超ではＢＲの基本的性質が大きくなるために、得ら
れるゴム組成物の破壊物性の低下が大きくなる。
である (シス分95％以上) 。このＢＲはTgが−70℃以下
である。ＳＢＲとＢＲとの比 (重量) 、すなわちＳＢＲ
／ＢＲ比は95／５〜50／50である。ＢＲが５未満では少
なすぎてＢＲを用いた効果が生じなくなり、一方、ＢＲ
が50超ではＢＲの基本的性質が大きくなるために、得ら
れるゴム組成物の破壊物性の低下が大きくなる。
【０００８】(２) 本発明のゴム組成物は、上記原料１0
0重量部に対し、カーボンブラック70〜１00重量部およ
びプロセス油40〜１00重量部を配合してなる。このゴム
組成物は、 tanδのピークが−10℃〜５℃にある。カー
ボンブラックが70重量部未満では耐摩耗性が低下し、１
00重量部を超えると加工性がわるくなる。カーボンブラ
ックとしては、一般にタイヤ用として使用されるもので
よく、例えば、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ、ＧＰＦなど
を用いればよい。
0重量部に対し、カーボンブラック70〜１00重量部およ
びプロセス油40〜１00重量部を配合してなる。このゴム
組成物は、 tanδのピークが−10℃〜５℃にある。カー
ボンブラックが70重量部未満では耐摩耗性が低下し、１
00重量部を超えると加工性がわるくなる。カーボンブラ
ックとしては、一般にタイヤ用として使用されるもので
よく、例えば、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ、ＧＰＦなど
を用いればよい。
【０００９】プロセス油が40重量部未満ではゴムの未加
硫物が硬くなり、加工性がわるくなる。１00重量部を超
えると逆にゴムの未加硫物の粘度が低くなり、加工性が
低下する。また、加硫物の耐摩耗性も低下する。また、
カーボンブラックおよびプロセス油のほかに、必要に応
じて、硫黄、老化防止剤等の他の配合剤を配合すること
ができる。
硫物が硬くなり、加工性がわるくなる。１00重量部を超
えると逆にゴムの未加硫物の粘度が低くなり、加工性が
低下する。また、加硫物の耐摩耗性も低下する。また、
カーボンブラックおよびプロセス油のほかに、必要に応
じて、硫黄、老化防止剤等の他の配合剤を配合すること
ができる。
【００１０】(３) 乗用車用タイヤのトレッド用のゴム
組成物（コンパウンド）においては、０℃付近の tanδ
を上昇させることによりウェットスキッド抵抗 (湿潤時
耐すべり、すなわち湿潤路面におけるグリップ性能) を
向上させることができる。このためには、ＳＢＲのスチ
レン量、ビニル量を増加させて tanδのピークの位置を
高温側にずらすことが有効である。特開昭56-110753 号
公報には、Tgを高くするＳＢＲとしてスチレン量３〜30
％、ビニル量60％以上の原料ゴムとTgが−60℃以下のブ
レンド系が開示されている。これは、ビニル量を非常に
高くすることによってTgを高くしようとするものであ
る。
組成物（コンパウンド）においては、０℃付近の tanδ
を上昇させることによりウェットスキッド抵抗 (湿潤時
耐すべり、すなわち湿潤路面におけるグリップ性能) を
向上させることができる。このためには、ＳＢＲのスチ
レン量、ビニル量を増加させて tanδのピークの位置を
高温側にずらすことが有効である。特開昭56-110753 号
公報には、Tgを高くするＳＢＲとしてスチレン量３〜30
％、ビニル量60％以上の原料ゴムとTgが−60℃以下のブ
レンド系が開示されている。これは、ビニル量を非常に
高くすることによってTgを高くしようとするものであ
る。
【００１１】本発明者らは、Tgを高くするためにはスチ
レン量を高くするのとブタジエン部のビニル量を高くす
るのとどちらが耐摩耗性に有利かを調べたところ、図１
に示すようにビニル量よりもスチレン量を高くする方が
有利であることを見出した。図１は、ピコ摩耗試験で調
べたＳＢＲのスチレン量とビニル量に対する耐摩耗性の
等高線グラフである。この場合の測定条件は下記の通り
である。
レン量を高くするのとブタジエン部のビニル量を高くす
るのとどちらが耐摩耗性に有利かを調べたところ、図１
に示すようにビニル量よりもスチレン量を高くする方が
有利であることを見出した。図１は、ピコ摩耗試験で調
べたＳＢＲのスチレン量とビニル量に対する耐摩耗性の
等高線グラフである。この場合の測定条件は下記の通り
である。
【００１２】重相関係数 ＝ 0.975 目的変数名 Abras Indx 回帰変数名 回帰係数 Styrene -1.44820 Vinyl -0.849930 定 数 148.73 図１から、スチレン量よりもビニル量の方が同じ量
(％) の場合に耐摩耗性が劣ることがわかる。しかし、
ビニル含有量はスチレン含有量に対して同じ量 (％) で
はTg上昇効果は約半分である。したがって、このことを
考慮にいれればスチレン量を上げる方が耐摩耗性には有
利である。このことから、摩擦と摩耗のバランスをとる
には特開昭56-110753 号公報におけるように過度にビニ
ル量を上げるよりもビニル量を或る限度に止めてスチレ
ン量を高くする方が得策であることを見出した。
(％) の場合に耐摩耗性が劣ることがわかる。しかし、
ビニル含有量はスチレン含有量に対して同じ量 (％) で
はTg上昇効果は約半分である。したがって、このことを
考慮にいれればスチレン量を上げる方が耐摩耗性には有
利である。このことから、摩擦と摩耗のバランスをとる
には特開昭56-110753 号公報におけるように過度にビニ
ル量を上げるよりもビニル量を或る限度に止めてスチレ
ン量を高くする方が得策であることを見出した。
【００１３】そこで、本発明者らは、ビニル量を或る限
度に止めてスチレン量を高くするためにＳＢＲとしてス
チレン量42％〜50％、ビニル量40％〜60％とし、これに
Tgが−70℃以下のＢＲ（ハイシスポリブタジエンゴム)
を添加することで耐摩耗性とウェットスキッド抵抗性能
とが両立することを見出したのである。ここで、スチレ
ン量の高いＳＢＲとＢＲとのブレンド系の相構造を調べ
たところ、スチレン量が高くなると非相溶系になりミク
ロ的に相分離することがわかった。したがって、高スチ
レンＳＢＲにおいては、ＢＲを添加してもＳＢＲの tan
δのピークは移動せず、ウェットスキッド抵抗と相関す
る０℃の tanδも低下しないため、ＢＲの添加によりウ
ェットスキッド抵抗は低下しない。この場合、乳化重合
法で合成される低ビニルＳＢＲとＢＲとのブレンド系
と、溶液重合法でつくられるビニル量の多いＳＢＲとＢ
Ｒとのブレンド系とを比較したところ、スチレンとビニ
ルとではＢＲとの相溶性が異なり、スチレンは非相溶で
あるがビニルは相溶することを見出した。したがって、
本発明におけるように中ビニルＳＢＲといえども乳化重
合ＳＢＲのビニル量よりは高いビニル含量をもつＳＢＲ
は、ＢＲと部分相溶するようになり、このためＢＲを添
加するとＳＢＲの tanδのピークはＢＲ量と共に低温側
に移動する。ところが、本発明におけるように高スチレ
ン中ビニルのＳＢＲは、 tanδのピークが０℃付近にあ
るので、ＢＲの添加によってＳＢＲの tanδのピークが
移動してもそのピークが０℃付近を横切るから実際のウ
ェットスキッド抵抗は下がらない。したがって、本発明
ではTgの高いＳＢＲでウェットスキッド抵抗と耐摩耗性
との両立が可能となるのである。本発明は、高性能タイ
ヤ用といわれているカーボンブラック／オイル多量配合
系で特に有効である。
度に止めてスチレン量を高くするためにＳＢＲとしてス
チレン量42％〜50％、ビニル量40％〜60％とし、これに
Tgが−70℃以下のＢＲ（ハイシスポリブタジエンゴム)
を添加することで耐摩耗性とウェットスキッド抵抗性能
とが両立することを見出したのである。ここで、スチレ
ン量の高いＳＢＲとＢＲとのブレンド系の相構造を調べ
たところ、スチレン量が高くなると非相溶系になりミク
ロ的に相分離することがわかった。したがって、高スチ
レンＳＢＲにおいては、ＢＲを添加してもＳＢＲの tan
δのピークは移動せず、ウェットスキッド抵抗と相関す
る０℃の tanδも低下しないため、ＢＲの添加によりウ
ェットスキッド抵抗は低下しない。この場合、乳化重合
法で合成される低ビニルＳＢＲとＢＲとのブレンド系
と、溶液重合法でつくられるビニル量の多いＳＢＲとＢ
Ｒとのブレンド系とを比較したところ、スチレンとビニ
ルとではＢＲとの相溶性が異なり、スチレンは非相溶で
あるがビニルは相溶することを見出した。したがって、
本発明におけるように中ビニルＳＢＲといえども乳化重
合ＳＢＲのビニル量よりは高いビニル含量をもつＳＢＲ
は、ＢＲと部分相溶するようになり、このためＢＲを添
加するとＳＢＲの tanδのピークはＢＲ量と共に低温側
に移動する。ところが、本発明におけるように高スチレ
ン中ビニルのＳＢＲは、 tanδのピークが０℃付近にあ
るので、ＢＲの添加によってＳＢＲの tanδのピークが
移動してもそのピークが０℃付近を横切るから実際のウ
ェットスキッド抵抗は下がらない。したがって、本発明
ではTgの高いＳＢＲでウェットスキッド抵抗と耐摩耗性
との両立が可能となるのである。本発明は、高性能タイ
ヤ用といわれているカーボンブラック／オイル多量配合
系で特に有効である。
【００１４】
【実施例】表１に示す配合内容 (重量部) で各種ゴム組
成物を調製し、加硫後、ウェットスキッド抵抗性、耐摩
耗性、および粘弾性(tanδ、log(G'))の試験を行った。
表１におけるＳＢＲのミクロ構造（％）を表２に示す。
また、表１におけるＢＲは、Tgが−100 ℃のハイシスポ
リブタジエンゴムである。この結果を図２〜図13に示
す。なお、図８〜図13におけるlog(G') は、貯蔵弾性率
を表わす。ウェットスキッド抵抗性の測定方法： ウェットスキッド
抵抗性の指標としてＢＰＴ (ブリティッシュポータブル
テスター) によるウェットスキッド抵抗ナンバーを測定
した。数値の大きい方がよい。耐摩耗性の測定方法： グッドリッチ式ピコ摩耗試験機に
より摩耗減量を測定した。数値の小さい方がよい。tanδおよびlog(G') の測定方法： レオメトリックス社
製のＤＭＡ (ダイナミックメカニカルアナライザー) に
て周波数10Hz、ねじり歪０.5％で測定した。
成物を調製し、加硫後、ウェットスキッド抵抗性、耐摩
耗性、および粘弾性(tanδ、log(G'))の試験を行った。
表１におけるＳＢＲのミクロ構造（％）を表２に示す。
また、表１におけるＢＲは、Tgが−100 ℃のハイシスポ
リブタジエンゴムである。この結果を図２〜図13に示
す。なお、図８〜図13におけるlog(G') は、貯蔵弾性率
を表わす。ウェットスキッド抵抗性の測定方法： ウェットスキッド
抵抗性の指標としてＢＰＴ (ブリティッシュポータブル
テスター) によるウェットスキッド抵抗ナンバーを測定
した。数値の大きい方がよい。耐摩耗性の測定方法： グッドリッチ式ピコ摩耗試験機に
より摩耗減量を測定した。数値の小さい方がよい。tanδおよびlog(G') の測定方法： レオメトリックス社
製のＤＭＡ (ダイナミックメカニカルアナライザー) に
て周波数10Hz、ねじり歪０.5％で測定した。
【００１５】表 １ ＳＢＲ 変量 *1 ＢＲ 変量 *1 亜鉛華 3 重量部 ステアリン酸 1 重量部 老化防止剤 *2 1 重量部 カーボンブラック（ＩＳＡＦ） 90 重量部 プロセス油 44 重量部 加硫促進剤 *3 1.6重量部 硫黄 1.9重量部 注） *1 ＳＢＲを100 、90、80、70、60、50（重量部) と変
化させると共に、これに合わせてＢＲを０、10、20、3
0、40、50（重量部) と変える。 *2 N-(1,3-ジメチルブチル)-N'-フェニル-p-フェニレ
ンジアミン。 *3 N-シクロヘキシル-ベンゾチアジルスルフェンアミ
ド。
化させると共に、これに合わせてＢＲを０、10、20、3
0、40、50（重量部) と変える。 *2 N-(1,3-ジメチルブチル)-N'-フェニル-p-フェニレ
ンジアミン。 *3 N-シクロヘキシル-ベンゾチアジルスルフェンアミ
ド。
【００１６】 図２〜図７はNo.1〜No.6のＳＢＲを用いた各ゴム組成物
のウェットスキッド抵抗ナンバーとピコ摩耗量との関係
図である。図２はNo.1のＳＢＲとＢＲ（本発明ゴム組成
物１）、図３はNo.2のＳＢＲとＢＲ（本発明ゴム組成物
２）、図４はNo.3のＳＢＲとＢＲ（本発明ゴム組成物
３）、図５はNo.4のＳＢＲとＢＲ（比較ゴム組成物
１）、図６はNo.5のＳＢＲとＢＲ（比較ゴム組成物
２）、図７はNo.6のＳＢＲとＢＲ（比較ゴム組成物３）
についてそれぞれ示す。
のウェットスキッド抵抗ナンバーとピコ摩耗量との関係
図である。図２はNo.1のＳＢＲとＢＲ（本発明ゴム組成
物１）、図３はNo.2のＳＢＲとＢＲ（本発明ゴム組成物
２）、図４はNo.3のＳＢＲとＢＲ（本発明ゴム組成物
３）、図５はNo.4のＳＢＲとＢＲ（比較ゴム組成物
１）、図６はNo.5のＳＢＲとＢＲ（比較ゴム組成物
２）、図７はNo.6のＳＢＲとＢＲ（比較ゴム組成物３）
についてそれぞれ示す。
【００１７】これらの図からわかるように、No.1〜No.3
のＳＢＲにおいてはウエットスキッド抵抗ナンバーの値
が高いところで摩耗減量が少なくなっている。No.1、N
o.2においてはＢＲ添加によってウエットスキッド抵抗
ナンバーが上昇しているが、これはＢＲ添加によりＳＢ
Ｒの tanδのピークが動いてウエットスキッド抵抗と関
係する温度での tanδが上がるからである（この例で
は、０℃よりもむしろ−10℃のtan δの方がよくあって
いる）。
のＳＢＲにおいてはウエットスキッド抵抗ナンバーの値
が高いところで摩耗減量が少なくなっている。No.1、N
o.2においてはＢＲ添加によってウエットスキッド抵抗
ナンバーが上昇しているが、これはＢＲ添加によりＳＢ
Ｒの tanδのピークが動いてウエットスキッド抵抗と関
係する温度での tanδが上がるからである（この例で
は、０℃よりもむしろ−10℃のtan δの方がよくあって
いる）。
【００１８】図８〜図13には粘弾性(tanδ、log(G'))の
データを示す。図８はNo.1のＳＢＲとＢＲとの配合系に
ついて、図９はNo.2のＳＢＲとＢＲとの配合系につい
て、図10はNo.3のＳＢＲとＢＲとの配合系について、図
11はNo.4のＳＢＲとＢＲとの配合系について、図12はN
o.5のＳＢＲとＢＲとの配合系について、図13はNo.6の
ＳＢＲとＢＲとの配合系についてそれぞれ示す。これら
の図８〜図13から、ＳＢＲ中のスチレン含有量が42％未
満の配合物（No.6、No.4、No.5）は相溶系で tanδのピ
ーク位置がＢＲの配合によって大きくシフトしているこ
とがわかる。また、ＳＢＲ中のスチレン含有量が42％〜
50％、ビニル含有量が40％〜60％の範囲に入っている配
合物（No.1、No.2、No.3）は tanδのピーク位置がＢＲ
の配合によってシフトせず、相溶系であることがわか
る。
データを示す。図８はNo.1のＳＢＲとＢＲとの配合系に
ついて、図９はNo.2のＳＢＲとＢＲとの配合系につい
て、図10はNo.3のＳＢＲとＢＲとの配合系について、図
11はNo.4のＳＢＲとＢＲとの配合系について、図12はN
o.5のＳＢＲとＢＲとの配合系について、図13はNo.6の
ＳＢＲとＢＲとの配合系についてそれぞれ示す。これら
の図８〜図13から、ＳＢＲ中のスチレン含有量が42％未
満の配合物（No.6、No.4、No.5）は相溶系で tanδのピ
ーク位置がＢＲの配合によって大きくシフトしているこ
とがわかる。また、ＳＢＲ中のスチレン含有量が42％〜
50％、ビニル含有量が40％〜60％の範囲に入っている配
合物（No.1、No.2、No.3）は tanδのピーク位置がＢＲ
の配合によってシフトせず、相溶系であることがわか
る。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ゴ
ム組成物が高スチレン中ビニルＳＢＲとTgが−70℃と以
下のＢＲからなるために、耐摩耗性とグリップ性能とを
共に向上させることが可能となる。
ム組成物が高スチレン中ビニルＳＢＲとTgが−70℃と以
下のＢＲからなるために、耐摩耗性とグリップ性能とを
共に向上させることが可能となる。
【図１】ＳＢＲのスチレン量とビニル量との耐摩耗性に
対する関係図である。
対する関係図である。
【図２】ＳＢＲとＢＲとの配合系のピコ摩耗量とウェッ
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
【図３】ＳＢＲとＢＲとの配合系のピコ摩耗量とウェッ
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
【図４】ＳＢＲとＢＲとの配合系のピコ摩耗量とウェッ
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
【図５】ＳＢＲとＢＲとの配合系のピコ摩耗量とウェッ
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
【図６】ＳＢＲとＢＲとの配合系のピコ摩耗量とウェッ
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
【図７】ＳＢＲとＢＲとの配合系のピコ摩耗量とウェッ
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
トスキッド抵抗ナンバーとの関係図である。
【図８】No.1のＳＢＲとＢＲとの配合系の温度と tanδ
およびlog(G') との関係図である。
およびlog(G') との関係図である。
【図９】No.2のＳＢＲとＢＲとの配合系の温度と tanδ
およびlog(G') との関係図である。
およびlog(G') との関係図である。
【図10】No.3のＳＢＲとＢＲとの配合系の温度と tanδ
およびlog(G') との関係図である。
およびlog(G') との関係図である。
【図11】No.4のＳＢＲとＢＲとの配合系の温度と tanδ
およびlog(G') との関係図である。
およびlog(G') との関係図である。
【図12】No.5のＳＢＲとＢＲとの配合系の温度と tanδ
およびlog(G') との関係図である。
およびlog(G') との関係図である。
【図13】No.6のＳＢＲとＢＲとの配合系の温度と tanδ
およびlog(G') との関係図である。
およびlog(G') との関係図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08L 9/06 B60C 1/00 C08K 3/04 C08K 5/01 C08L 9/00
Claims (1)
- 【請求項１】 スチレン含有量が42％〜50％でブタジエ
ン部のビニル含有量が40％〜60％のスチレン−ブタジエ
ン共重合体ゴム (ＳＢＲ) とガラス転移温度−70℃以下
のハイシスポリブタジエンゴム (ＢＲ、シス分95％以
上) からなるＳＢＲ／ＢＲ比が95／５〜50／50の原料ゴ
ム１00重量部に対し、カーボンブラック70〜１00重量部
およびプロセス油40〜１00重量部を配合してなるタイヤ
トレッド用ゴム組成物。
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