JP3139231B2 - プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板Info
- Publication number
- JP3139231B2 JP3139231B2 JP05186705A JP18670593A JP3139231B2 JP 3139231 B2 JP3139231 B2 JP 3139231B2 JP 05186705 A JP05186705 A JP 05186705A JP 18670593 A JP18670593 A JP 18670593A JP 3139231 B2 JP3139231 B2 JP 3139231B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- surface roughness
- length ratio
- press formability
- dip galvanized
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、プレス成形性および
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関す
るものである。
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車、家電製品および鋼製家具等の外
板のように、塗装後の仕上がり外観が良好であることが
要求される鋼板には、従来、表面粗さを調節した冷間圧
延鋼板が使用されてきた。また、自動車用鋼板等のよう
に防錆効果が必要な場合には、表面粗さを調節した、上
述した冷間圧延鋼板を下地とする、薄目付けの電気亜鉛
めっき鋼板が使用されていた。
板のように、塗装後の仕上がり外観が良好であることが
要求される鋼板には、従来、表面粗さを調節した冷間圧
延鋼板が使用されてきた。また、自動車用鋼板等のよう
に防錆効果が必要な場合には、表面粗さを調節した、上
述した冷間圧延鋼板を下地とする、薄目付けの電気亜鉛
めっき鋼板が使用されていた。
【０００３】一方、更に高い防錆効果の必要性から、厚
目付けの表面処理鋼板のニーズが高まり、比較的安価に
厚目付け化が可能であること、塗装性、溶接性、およ
び、耐食性に優れていることから、合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板が広く使用されるようになった。
目付けの表面処理鋼板のニーズが高まり、比較的安価に
厚目付け化が可能であること、塗装性、溶接性、およ
び、耐食性に優れていることから、合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板が広く使用されるようになった。
【０００４】しかしながら、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板、特に、厚目付けの合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、最
終の溶融亜鉛めっき工程および合金化処理工程におい
て、鋼板の表面粗さが大きく変化するため、上述しため
っき原板の表面粗さを調節する方法による効果は期待で
きなかった。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面粗
さを形成する特有の細かな凹凸は、プレス成形性および
塗装後鮮映性に悪影響を及ぼすことが知られていた。
板、特に、厚目付けの合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、最
終の溶融亜鉛めっき工程および合金化処理工程におい
て、鋼板の表面粗さが大きく変化するため、上述しため
っき原板の表面粗さを調節する方法による効果は期待で
きなかった。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面粗
さを形成する特有の細かな凹凸は、プレス成形性および
塗装後鮮映性に悪影響を及ぼすことが知られていた。
【０００５】近年、プレス成形性および塗装後鮮映性に
優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板として、特開平２−２
７４８５３号、特開平２−２７４８５４号、特開平２−
２７４８５５号、特開平２−２７４８５６号、特開平２
−２７４８５９号公開公報には、レーザーにより表面に
ダル加工を施したロール、即ち、レーザーダルロールに
よって所定の凹凸を鋼板表面に付与して、プレス成形性
および塗装後鮮映性を改善する技術が開示されている。
以下、特開平２−２７４８５９号公開公報に開示された
技術を従来技術１という。
優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板として、特開平２−２
７４８５３号、特開平２−２７４８５４号、特開平２−
２７４８５５号、特開平２−２７４８５６号、特開平２
−２７４８５９号公開公報には、レーザーにより表面に
ダル加工を施したロール、即ち、レーザーダルロールに
よって所定の凹凸を鋼板表面に付与して、プレス成形性
および塗装後鮮映性を改善する技術が開示されている。
以下、特開平２−２７４８５９号公開公報に開示された
技術を従来技術１という。
【０００６】一方、特開平２−５７６７０号公開公報に
は、溶融亜鉛めっきラインの酸化−還元工程において、
酸化膜生成量を抑制して、めっき原板の表面粗度を１．
０μｍＲａ 以下、めっき層の表面粗さをＰＰＩ（カッ
トオフ値１．２５μｍ）で２５０以上に構成したプレス
成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されて
いる。以下、これを従来技術２という。
は、溶融亜鉛めっきラインの酸化−還元工程において、
酸化膜生成量を抑制して、めっき原板の表面粗度を１．
０μｍＲａ 以下、めっき層の表面粗さをＰＰＩ（カッ
トオフ値１．２５μｍ）で２５０以上に構成したプレス
成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されて
いる。以下、これを従来技術２という。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来技術１は、以下のような問題を有している。
鋼板表面の凹部の面積が５００〜１００００μｍ２ と
比較的大きいので、凹部に溜まったプレス油の保持性が
悪く、プレス油が凹部から流れ出しやすい。従って、プ
レス工程における鋼板搬送時において、プレス油が流れ
落ちて、プレス成形性が低下する。
た従来技術１は、以下のような問題を有している。
鋼板表面の凹部の面積が５００〜１００００μｍ２ と
比較的大きいので、凹部に溜まったプレス油の保持性が
悪く、プレス油が凹部から流れ出しやすい。従って、プ
レス工程における鋼板搬送時において、プレス油が流れ
落ちて、プレス成形性が低下する。
【０００８】 凹部の最接近間隔が50から３００μｍ
と比較的広いので、凹部におけるプレス油の保持による
プレス成形性の向上に限界がある。即ち、たとえ、凹部
にプレス油が保持されても、凹部から凹部までの平坦部
の長さが長いために、プレス時にダイが平坦部を通過す
る間に油切れが生じ、急激な摩擦係数の上昇によるミク
ロな焼き付きが発生して、型かじりやプレス割れが生じ
る。
と比較的広いので、凹部におけるプレス油の保持による
プレス成形性の向上に限界がある。即ち、たとえ、凹部
にプレス油が保持されても、凹部から凹部までの平坦部
の長さが長いために、プレス時にダイが平坦部を通過す
る間に油切れが生じ、急激な摩擦係数の上昇によるミク
ロな焼き付きが発生して、型かじりやプレス割れが生じ
る。
【０００９】 凹部の最接近間隔が広すぎると、鮮映
性を低下させる、いわゆる、うねり成分が鋼板表面に残
るので、鮮映性の向上には限界があった。
性を低下させる、いわゆる、うねり成分が鋼板表面に残
るので、鮮映性の向上には限界があった。
【００１０】 合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造後、
レーザーダルロールによって鋼板に調質圧延を行って鋼
板表面に所定の凹凸を付与すると、調質圧延の際に、め
っき皮膜は、大きな変形を受けるので、めっき皮膜が剥
離しやすい。
レーザーダルロールによって鋼板に調質圧延を行って鋼
板表面に所定の凹凸を付与すると、調質圧延の際に、め
っき皮膜は、大きな変形を受けるので、めっき皮膜が剥
離しやすい。
【００１１】 レーザーによってロール表面にダル加
工を施すには、多大なコストがかかり、しかも、ロール
表面に形成された凹凸の損耗が激しいので、ロールを頻
繁に交換する必要がある。
工を施すには、多大なコストがかかり、しかも、ロール
表面に形成された凹凸の損耗が激しいので、ロールを頻
繁に交換する必要がある。
【００１２】一方、上述した従来技術２は、１ｍｍ２
中の凹部の数は十分であるが、後述する相対負荷長さ率
に対する配慮がなされていないので、良好な塗装後鮮映
性が得られないといった問題を有している。
中の凹部の数は十分であるが、後述する相対負荷長さ率
に対する配慮がなされていないので、良好な塗装後鮮映
性が得られないといった問題を有している。
【００１３】従って、この発明の目的は、優れたプレス
成形性および塗装後鮮映性を有し、しかも、めっき皮膜
が剥離しにくい耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を提供することにある。
成形性および塗装後鮮映性を有し、しかも、めっき皮膜
が剥離しにくい耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】この発明は、下記条件、 深さ：２μｍ以上、 個数：２００〜８２００／ｍｍ２ 、 相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：３０（％）≦ｔｐ
（２μｍ）≦９０（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ間において、前記表面粗さ断面曲線の平
均線に平行で、且つ、前記表面粗さ断面曲線の最高山頂
から２μｍ下側にある直線で切断したときに得られる切
断長さの和の前記測定長さに対する比を百分率で表した
値。を満足する凹部が表面に形成されていることに特徴
を有するものである。
（２μｍ）≦９０（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ間において、前記表面粗さ断面曲線の平
均線に平行で、且つ、前記表面粗さ断面曲線の最高山頂
から２μｍ下側にある直線で切断したときに得られる切
断長さの和の前記測定長さに対する比を百分率で表した
値。を満足する凹部が表面に形成されていることに特徴
を有するものである。
【００１５】
【作用】次に、この発明の、プレス成形性および塗装後
鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を、図面を参
照しながらを詳細に説明する。
鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を、図面を参
照しながらを詳細に説明する。
【００１６】図１は、この発明の表面粗さの断面曲線の
プロフィルを示す図である。図１において、１は、断面
曲線の測定長さ（Ｌ）の部分において、断面曲線までの
偏差の自乗和が最小になる直線、即ち、断面曲線の平均
線である。２は、平均線１に平行で最高山頂レベルの直
線、３は、平均線１に平行で最高山頂レベルから２μｍ
だけ下側にある直線、そして、ｌ１ 、ｌ２ 、ｌ３
、ｌ４ 、ｌ５ は、測定長さ（Ｌ）の中で直線３に
よって切断される表面の切断部分の各々の長さである。
ここで、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）は、下記数１
によって表わされる。
プロフィルを示す図である。図１において、１は、断面
曲線の測定長さ（Ｌ）の部分において、断面曲線までの
偏差の自乗和が最小になる直線、即ち、断面曲線の平均
線である。２は、平均線１に平行で最高山頂レベルの直
線、３は、平均線１に平行で最高山頂レベルから２μｍ
だけ下側にある直線、そして、ｌ１ 、ｌ２ 、ｌ３
、ｌ４ 、ｌ５ は、測定長さ（Ｌ）の中で直線３に
よって切断される表面の切断部分の各々の長さである。
ここで、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）は、下記数１
によって表わされる。
【００１７】
【数１】ｔｐ （２μｍ）＝（ｌ１ ＋ｌ２ ＋ｌ３
＋ｌ４ ＋ｌ５ ）／Ｌ×１００（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ（Ｌ）間において、平均線１に平行で、
且つ、最高山頂から２μｍ下側にある直線３で切断した
ときに得られる切断長さの和の測定長さ（Ｌ）に対する
比を百分率で表した値。
＋ｌ４ ＋ｌ５ ）／Ｌ×１００（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ（Ｌ）間において、平均線１に平行で、
且つ、最高山頂から２μｍ下側にある直線３で切断した
ときに得られる切断長さの和の測定長さ（Ｌ）に対する
比を百分率で表した値。
【００１８】一般に、プレス加工時のプレス割れは、鋼
板の金型への流入抵抗が鋼板の破断限界を超えたときに
発生する。鋼板の総合的な流入抵抗は、鋼板の曲げ、曲
げ戻しの変形抵抗と摩擦成分により成り立っている。従
って、流入抵抗低減のためには、鋼板表面の摩擦抵抗を
下げることが有効である。プレス加工時の摩擦は、金型
と鋼板表面とが接触して滑る際に発生し、金型と鋼板と
の直接接触による凝着が発生した場合に摩擦抵抗は増大
する。
板の金型への流入抵抗が鋼板の破断限界を超えたときに
発生する。鋼板の総合的な流入抵抗は、鋼板の曲げ、曲
げ戻しの変形抵抗と摩擦成分により成り立っている。従
って、流入抵抗低減のためには、鋼板表面の摩擦抵抗を
下げることが有効である。プレス加工時の摩擦は、金型
と鋼板表面とが接触して滑る際に発生し、金型と鋼板と
の直接接触による凝着が発生した場合に摩擦抵抗は増大
する。
【００１９】通常、プレス加工時には、金型と鋼板との
接触界面にプレス油による油膜を形成させて摩擦力の増
大を防止している。しかしながら、金型と鋼板との接触
面圧が高い場合には、油膜が破壊されて金型と鋼板との
直接接触が生じて摩擦抵抗は増大する。このような状況
下において、摩擦抵抗の増大を抑制するには、油膜の保
持能力が重要である。
接触界面にプレス油による油膜を形成させて摩擦力の増
大を防止している。しかしながら、金型と鋼板との接触
面圧が高い場合には、油膜が破壊されて金型と鋼板との
直接接触が生じて摩擦抵抗は増大する。このような状況
下において、摩擦抵抗の増大を抑制するには、油膜の保
持能力が重要である。
【００２０】このようなことから、本願発明において
は、鋼板表面に、下記条件、 深さ：２μｍ以上、 個数：２００〜８２００／ｍｍ２ 、 相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：３０（％）≦ｔｐ
（２μｍ）≦９０（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ間において、前記表面粗さ断面曲線の平
均線に平行で、且つ、前記表面粗さ断面曲線の最高山頂
から２μｍ下側にある直線で切断したときに得られる切
断長さの和の前記測定長さに対する比を百分率で表した
値。を満足する凹部を形成することによって、前記凹部
内にプレス油を有効に保持させ、これによって、金型と
鋼板との接触界面にプレス油のミクロプールを独立して
形成させる。
は、鋼板表面に、下記条件、 深さ：２μｍ以上、 個数：２００〜８２００／ｍｍ２ 、 相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：３０（％）≦ｔｐ
（２μｍ）≦９０（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ間において、前記表面粗さ断面曲線の平
均線に平行で、且つ、前記表面粗さ断面曲線の最高山頂
から２μｍ下側にある直線で切断したときに得られる切
断長さの和の前記測定長さに対する比を百分率で表した
値。を満足する凹部を形成することによって、前記凹部
内にプレス油を有効に保持させ、これによって、金型と
鋼板との接触界面にプレス油のミクロプールを独立して
形成させる。
【００２１】このように、ミクロプール内に封じ込まれ
たプレス油は、金型と鋼板との接触面圧が高い場合で
も、面圧の一部を受けるので、金型と鋼板との直接接触
は起こらず、良好なプレス成形性が得られる。
たプレス油は、金型と鋼板との接触面圧が高い場合で
も、面圧の一部を受けるので、金型と鋼板との直接接触
は起こらず、良好なプレス成形性が得られる。
【００２２】次に、この発明における数値の限定理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００２３】凹部の深さを２μｍ以上に限定したのは、
凹部の深さが２μｍ未満であると、プレス油を十分に保
持することができるミクロプールを形成することができ
ないからである。
凹部の深さが２μｍ未満であると、プレス油を十分に保
持することができるミクロプールを形成することができ
ないからである。
【００２４】凹部の数を２００〜８２００個／ｍｍ２
の範囲内に限定したのは、凹部の数が２００個／ｍｍ２
未満であると、凹部の最接近間隔が広すぎて、たと
え、凹部にプレス油が保持されても、凹部から凹部まで
の平坦部の長さが長いために、プレス時にダイが平坦部
を通過する間に油切れが生じ、急激な摩擦係数の上昇に
よるミクロな焼き付きが発生し、しかも、１つの凹部の
受ける面圧が大きすぎるために、油膜が破壊されて、型
かじりやプレス割れが生じ、しかも、後述するように、
塗装後鮮映性に悪影響を及ぼす波長域（１００μｍ〜２
０００μｍ) の表面形状を消滅させることができず、一
方、凹部をその数が８２００個／ｍｍ２を超えるように
鋼板表面に形成することは、プレス成形性および塗装後
鮮映性に悪影響を及ぼさないものの技術的に困難であ
り、現実的でないからである。なお、凹部の数は、５０
０〜３０００個／ｍｍ２ の範囲が特に好ましい。
の範囲内に限定したのは、凹部の数が２００個／ｍｍ２
未満であると、凹部の最接近間隔が広すぎて、たと
え、凹部にプレス油が保持されても、凹部から凹部まで
の平坦部の長さが長いために、プレス時にダイが平坦部
を通過する間に油切れが生じ、急激な摩擦係数の上昇に
よるミクロな焼き付きが発生し、しかも、１つの凹部の
受ける面圧が大きすぎるために、油膜が破壊されて、型
かじりやプレス割れが生じ、しかも、後述するように、
塗装後鮮映性に悪影響を及ぼす波長域（１００μｍ〜２
０００μｍ) の表面形状を消滅させることができず、一
方、凹部をその数が８２００個／ｍｍ２を超えるように
鋼板表面に形成することは、プレス成形性および塗装後
鮮映性に悪影響を及ぼさないものの技術的に困難であ
り、現実的でないからである。なお、凹部の数は、５０
０〜３０００個／ｍｍ２ の範囲が特に好ましい。
【００２５】表面粗さ断面曲線の測定長さ間において、
平均線に平行で、且つ、最高山頂から２μｍ下側にある
直線で切断したときに得られる切断長さの和の前記測定
長さに対する比を百分率で表した値、即ち、相対負荷長
さ率ｔｐ （２μｍ）を、３０（％）≦ｔｐ （２μ
ｍ）≦９０（％）の範囲内に限定したのは、ｔｐ （２
μｍ）が９０％を超えると、保持されるプレス油の量が
不足するために、プレス時にダイが平坦部を進行する間
に油切れが生じること、および、保持されるプレス油の
量が不足して面圧に抗するに十分な静水圧が得られない
こと、等の理由によって油膜が破壊されて、型かじりや
プレス割れが生じ、一方、ｔｐ （２μｍ）が３０％未
満では、塗装後鮮映性が低下し、しかも、凹部以外の部
分、即ち、山部分が細くなってこれが脱落する恐れがあ
るからである。
平均線に平行で、且つ、最高山頂から２μｍ下側にある
直線で切断したときに得られる切断長さの和の前記測定
長さに対する比を百分率で表した値、即ち、相対負荷長
さ率ｔｐ （２μｍ）を、３０（％）≦ｔｐ （２μ
ｍ）≦９０（％）の範囲内に限定したのは、ｔｐ （２
μｍ）が９０％を超えると、保持されるプレス油の量が
不足するために、プレス時にダイが平坦部を進行する間
に油切れが生じること、および、保持されるプレス油の
量が不足して面圧に抗するに十分な静水圧が得られない
こと、等の理由によって油膜が破壊されて、型かじりや
プレス割れが生じ、一方、ｔｐ （２μｍ）が３０％未
満では、塗装後鮮映性が低下し、しかも、凹部以外の部
分、即ち、山部分が細くなってこれが脱落する恐れがあ
るからである。
【００２６】本願発明者等は、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の表面形態と塗装後鮮映性との関係について調べるた
めに、ＮＳＩＣ値と鋼板のパワースペクトルとの相関係
数と、鋼板の表面粗さの波長との関係について調べた。
相関係数は、１に近いほど塗装後鮮映性への影響が大き
いことを示す。この結果を、図２に示す。ＮＳＩＣ値の
測定は、種々の鋼板を下地として、ＥＤ塗装、中塗り塗
装、上塗り塗装の３コートを行った塗装鋼板を、スガ試
験機（株）社製「写像鮮明度測定装置ＮＳＩＣ型」を用
いて行った。
板の表面形態と塗装後鮮映性との関係について調べるた
めに、ＮＳＩＣ値と鋼板のパワースペクトルとの相関係
数と、鋼板の表面粗さの波長との関係について調べた。
相関係数は、１に近いほど塗装後鮮映性への影響が大き
いことを示す。この結果を、図２に示す。ＮＳＩＣ値の
測定は、種々の鋼板を下地として、ＥＤ塗装、中塗り塗
装、上塗り塗装の３コートを行った塗装鋼板を、スガ試
験機（株）社製「写像鮮明度測定装置ＮＳＩＣ型」を用
いて行った。
【００２７】図２から明らかなように、鋼板の表面凹凸
の波長が１００μｍ〜２０００μｍの範囲内において、
相関係数が大きくなっており、塗装後鮮映性に与える影
響が大きいことが分かる。従って、波長が１００μｍ〜
２０００μｍの範囲内の凹凸を鋼板表面から消滅させれ
ば、良好な塗装後鮮映性を得ることができることが分か
る。
の波長が１００μｍ〜２０００μｍの範囲内において、
相関係数が大きくなっており、塗装後鮮映性に与える影
響が大きいことが分かる。従って、波長が１００μｍ〜
２０００μｍの範囲内の凹凸を鋼板表面から消滅させれ
ば、良好な塗装後鮮映性を得ることができることが分か
る。
【００２８】このように、１００μｍ〜２０００μｍの
範囲内の波長の凹凸を鋼板表面から消滅させるために、
この発明においては、上述したように、鋼板表面の凹部
の深さ、個数、および、相対負荷長さ率ｔｐ （２μ
ｍ）を調整したのである。
範囲内の波長の凹凸を鋼板表面から消滅させるために、
この発明においては、上述したように、鋼板表面の凹部
の深さ、個数、および、相対負荷長さ率ｔｐ （２μ
ｍ）を調整したのである。
【００２９】なお、特開平２−２７４８５５号公開公報
に開示されているように、鋼板表面の最も高い凸部から
Ｒｍａｘ の２０％下がった位置までの間に位置する表
面面積率や、特開平２−２７４８５３号公開公報に開示
されているように、Ｒａ が０．６μｍ以下の平坦部の
面積率を制御するだけでは、平坦部における、波長が１
００μｍ〜２０００μｍの範囲内の凹凸を完全に消滅さ
せることができない。
に開示されているように、鋼板表面の最も高い凸部から
Ｒｍａｘ の２０％下がった位置までの間に位置する表
面面積率や、特開平２−２７４８５３号公開公報に開示
されているように、Ｒａ が０．６μｍ以下の平坦部の
面積率を制御するだけでは、平坦部における、波長が１
００μｍ〜２０００μｍの範囲内の凹凸を完全に消滅さ
せることができない。
【００３０】次に、この発明の、プレス成形性および塗
装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板において
は、上述した条件を満足するとともに、相対負荷長さ率
ｔｐ（８０％）が９０％以下の条件を満足すれば、プレ
ス成形性を更に向上させることができる。
装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板において
は、上述した条件を満足するとともに、相対負荷長さ率
ｔｐ（８０％）が９０％以下の条件を満足すれば、プレ
ス成形性を更に向上させることができる。
【００３１】以下、これについて図面を参照しながら説
明する。図３は、この発明の別の表面粗さの断面曲線の
プロフィルを示す図である。図３において、１は、断面
曲線の測定長さ（Ｌ）の部分において、断面曲線までの
偏差の自乗和が最小になる直線、即ち、断面曲線の平均
線である。２は、平均線１に平行で最高山頂レベルの直
線、４は、平均線に平行で最低谷底レベルの直線、５
は、平均線１に平行で、最高山頂を０％、最低谷底を１
００％としたときのレベル８０％にある直線、そして、
ｌ６ 、ｌ７ 、ｌ８ 、ｌ９ 、ｌ１０は、測定長さ
（Ｌ）の中で平均線１に平行で、且つ、直線５によって
切断される表面の切断部分の各々の長さである。ここ
で、相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）は、下記数２によ
って表わされる。
明する。図３は、この発明の別の表面粗さの断面曲線の
プロフィルを示す図である。図３において、１は、断面
曲線の測定長さ（Ｌ）の部分において、断面曲線までの
偏差の自乗和が最小になる直線、即ち、断面曲線の平均
線である。２は、平均線１に平行で最高山頂レベルの直
線、４は、平均線に平行で最低谷底レベルの直線、５
は、平均線１に平行で、最高山頂を０％、最低谷底を１
００％としたときのレベル８０％にある直線、そして、
ｌ６ 、ｌ７ 、ｌ８ 、ｌ９ 、ｌ１０は、測定長さ
（Ｌ）の中で平均線１に平行で、且つ、直線５によって
切断される表面の切断部分の各々の長さである。ここ
で、相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）は、下記数２によ
って表わされる。
【００３２】
【数２】ｔｐ （８０％）＝（ｌ１ ＋ｌ２ ＋ｌ３
＋ｌ４ ＋ｌ５ ）／Ｌ×１００（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ（Ｌ）間において、平均線１に平行で、
且つ、最高山頂から、最高山頂を０％、最低谷底を１０
０％としたときの百分率で表した切断レベルが８０％に
ある直線５で切断したときに得られる切断長さの和の測
定長さ（Ｌ）に対する比を百分率で表した値。
＋ｌ４ ＋ｌ５ ）／Ｌ×１００（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ（Ｌ）間において、平均線１に平行で、
且つ、最高山頂から、最高山頂を０％、最低谷底を１０
０％としたときの百分率で表した切断レベルが８０％に
ある直線５で切断したときに得られる切断長さの和の測
定長さ（Ｌ）に対する比を百分率で表した値。
【００３３】相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）は、上述
した発明における凹部の油溜まりの大きさと対応してお
り、この値を９０％以下に維持することによって、十分
な量のプレス油を凹部に保持させることができ、これに
よって、より一層のプレス成形性の向上が認められる。
した発明における凹部の油溜まりの大きさと対応してお
り、この値を９０％以下に維持することによって、十分
な量のプレス油を凹部に保持させることができ、これに
よって、より一層のプレス成形性の向上が認められる。
【００３４】図４は、この発明の、プレス成形性および
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面
の一例を示す模式図である。図４において、６は、下地
鋼板、そして、７は、下地鋼板６上に形成されためっき
皮膜である。めっき皮膜７に形成された凹部の最大深さ
は、最大めっき皮膜厚以下であり、局部的にめっき皮膜
が薄くなっているものの、下地鋼板が露出した部分はな
く、優れたプレス成形性、塗装後鮮映性および耐食性を
有している。
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面
の一例を示す模式図である。図４において、６は、下地
鋼板、そして、７は、下地鋼板６上に形成されためっき
皮膜である。めっき皮膜７に形成された凹部の最大深さ
は、最大めっき皮膜厚以下であり、局部的にめっき皮膜
が薄くなっているものの、下地鋼板が露出した部分はな
く、優れたプレス成形性、塗装後鮮映性および耐食性を
有している。
【００３５】図５は、この発明の、プレス成形性および
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の
走査型電子顕微鏡写真の一例である。図６は、従来の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の走査型電子顕微鏡写真の
一例である。図５および図６から明らかなように、この
発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、従来の合金化溶融
亜鉛めっき鋼板には存在しない凹部が表面に形成されて
おり、凹部の深さ、個数、および、相対負荷長さ率ｔｐ
（２μｍ）は、何れも、本願発明の範囲を満足してい
た。
塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の
走査型電子顕微鏡写真の一例である。図６は、従来の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板表面の走査型電子顕微鏡写真の
一例である。図５および図６から明らかなように、この
発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、従来の合金化溶融
亜鉛めっき鋼板には存在しない凹部が表面に形成されて
おり、凹部の深さ、個数、および、相対負荷長さ率ｔｐ
（２μｍ）は、何れも、本願発明の範囲を満足してい
た。
【００３６】なお、この発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼
板上にＦｅ系あるいはＦｅ−Ｚｎ系の上層めっきを施し
てもよい。また、この発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の少なくとも片面に、酸化皮膜形成処理、化成処理、有
機複合樹脂皮膜、固形潤滑材塗布等、潤滑改善処理を施
してもよい。更に、この発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼
板のめっき層中に、耐食性を付与する目的で、Ａｌ、Ｍ
ｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｓｎ等を添加して
もよい。
板上にＦｅ系あるいはＦｅ−Ｚｎ系の上層めっきを施し
てもよい。また、この発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の少なくとも片面に、酸化皮膜形成処理、化成処理、有
機複合樹脂皮膜、固形潤滑材塗布等、潤滑改善処理を施
してもよい。更に、この発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼
板のめっき層中に、耐食性を付与する目的で、Ａｌ、Ｍ
ｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｓｎ等を添加して
もよい。
【００３７】
【実施例】次に、この発明を実施例によって更に詳細に
説明する。 実施例１ 板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を下地鋼板として、連続溶融
亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）により、めっき付着量を片
面当たり６０ｇ／ｍ２ に調整した種々の合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造した。鋼板をＣＧＬに通板する際
に、鋼板を焼鈍後、０．１７ｗｔ％のＡｌを含有する亜
鉛浴中においてめっきを施し、次いで、合金化炉におい
て５１０℃の温度下で合金化処理を施すことによって亜
鉛めっき鋼板の表面に微小凹部を形成した。
説明する。 実施例１ 板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を下地鋼板として、連続溶融
亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）により、めっき付着量を片
面当たり６０ｇ／ｍ２ に調整した種々の合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造した。鋼板をＣＧＬに通板する際
に、鋼板を焼鈍後、０．１７ｗｔ％のＡｌを含有する亜
鉛浴中においてめっきを施し、次いで、合金化炉におい
て５１０℃の温度下で合金化処理を施すことによって亜
鉛めっき鋼板の表面に微小凹部を形成した。
【００３８】１ｍｍ２ 中の凹部の数は、結晶粒の大き
さを変えた鋼板を下地鋼板として用いることによって変
化させた。ここで、結晶粒の大きさは、下地鋼板の成分
および焼鈍条件を変えることによって調整することがで
きる。また、結晶粒の大きさを調整と材質が変化する可
能性があるが、材質を変化させたくない場合には、鋼板
をＣＧＬに通板する際に、ＣＧＬ焼鈍炉の中で焼鈍再結
晶前に鋼板表面に歪を導入した後、焼鈍を行えばよい。
これによって、鋼板最表層のみの結晶粒の大きさが調整
され、且つ、内層の結晶粒の大きさを一定に維持できる
ので、材質が均一で且つ表層の結晶粒の大きさを変えた
鋼板を製造することができる。凹部の数の測定法は、後
述する。その後、ロール表面をＲａ ＝０．２μｍに調
整したブライト仕上げ用スキンパスロールを用いて、伸
張率１．０％以上の調質圧延を施すことによって合金化
溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。相対負荷長さ率ｔｐ
（２μｍ）は、伸張率を変えて変化させた。相対負荷長
さ率ｔｐ （２μｍ）の測定法は、後述する。
さを変えた鋼板を下地鋼板として用いることによって変
化させた。ここで、結晶粒の大きさは、下地鋼板の成分
および焼鈍条件を変えることによって調整することがで
きる。また、結晶粒の大きさを調整と材質が変化する可
能性があるが、材質を変化させたくない場合には、鋼板
をＣＧＬに通板する際に、ＣＧＬ焼鈍炉の中で焼鈍再結
晶前に鋼板表面に歪を導入した後、焼鈍を行えばよい。
これによって、鋼板最表層のみの結晶粒の大きさが調整
され、且つ、内層の結晶粒の大きさを一定に維持できる
ので、材質が均一で且つ表層の結晶粒の大きさを変えた
鋼板を製造することができる。凹部の数の測定法は、後
述する。その後、ロール表面をＲａ ＝０．２μｍに調
整したブライト仕上げ用スキンパスロールを用いて、伸
張率１．０％以上の調質圧延を施すことによって合金化
溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。相対負荷長さ率ｔｐ
（２μｍ）は、伸張率を変えて変化させた。相対負荷長
さ率ｔｐ （２μｍ）の測定法は、後述する。
【００３９】このようにして製造した合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の各々から試験片Ｎｏ．４〜１５を切り出し
て、以下に説明する種々の試験に供した。そして、比較
のために、従来技術１の鋼板から比較試験片Ｎｏ．１〜
３を切り出し、従来技術２の鋼板から比較試験片Ｎｏ．
１６を切り出して、同様な試験に供した。
っき鋼板の各々から試験片Ｎｏ．４〜１５を切り出し
て、以下に説明する種々の試験に供した。そして、比較
のために、従来技術１の鋼板から比較試験片Ｎｏ．１〜
３を切り出し、従来技術２の鋼板から比較試験片Ｎｏ．
１６を切り出して、同様な試験に供した。
【００４０】凹部の数は、試験片の表面を走査型電子顕
微鏡により観察し、１００倍写真における２５ｍｍ２
中の凹部の数を測定し、１ｍｍ２ の数に換算すること
によって測定した。
微鏡により観察し、１００倍写真における２５ｍｍ２
中の凹部の数を測定し、１ｍｍ２ の数に換算すること
によって測定した。
【００４１】相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）は、東京
精密（株）社製「表面粗さ形状測定機サーフコム５７０
Ａ」によって、試験片表面の断面曲線を測定することに
よって測定した。
精密（株）社製「表面粗さ形状測定機サーフコム５７０
Ａ」によって、試験片表面の断面曲線を測定することに
よって測定した。
【００４２】プレス成形性を評価する、鋼板表面の摩擦
係数は、図７に示す摩擦係数測定装置を用いて測定し
た。このとき用いたビード８は、材質がＳＫＤ１１で、
接触面積が３ｍｍ×１０ｍｍのものであった。試験片９
をローラー１１上の試験台１０に固定し、押付け荷重Ｎ
＝４００Ｋｇ、引抜き速度１ｍ／分で試験台１０をレー
ル１４に沿って引き抜き、ビード８を試験片９に押し付
けた状態でロードセル１２および１３によって測定され
る、引抜き荷重Ｆと押付け荷重Ｎとから試験片９の摩擦
係数Ｆ／Ｎを算出した。このとき使用した潤滑油は、日
本パーカライジング（株）製「ノックスラスト５３０
Ｆ」であり、これを試験片９の表面に塗布した。摩擦係
数の評価は、０．１５０未満が良好、０．１５０以上が
劣るである。
係数は、図７に示す摩擦係数測定装置を用いて測定し
た。このとき用いたビード８は、材質がＳＫＤ１１で、
接触面積が３ｍｍ×１０ｍｍのものであった。試験片９
をローラー１１上の試験台１０に固定し、押付け荷重Ｎ
＝４００Ｋｇ、引抜き速度１ｍ／分で試験台１０をレー
ル１４に沿って引き抜き、ビード８を試験片９に押し付
けた状態でロードセル１２および１３によって測定され
る、引抜き荷重Ｆと押付け荷重Ｎとから試験片９の摩擦
係数Ｆ／Ｎを算出した。このとき使用した潤滑油は、日
本パーカライジング（株）製「ノックスラスト５３０
Ｆ」であり、これを試験片９の表面に塗布した。摩擦係
数の評価は、０．１５０未満が良好、０．１５０以上が
劣るである。
【００４３】塗装後鮮映性は、次のようにして評価し
た。日本パーカライジング（株）製「ＰＢ−Ｌ３０８
０」を用いて試験片に化成処理を施し、関西ペイント
（株）製「Ｅ１−２０００」、「ＴＰ−３７グレー」、
「ＴＭ−１３（ＲＣ）」を用いて、それぞれＥＤ塗装、
上塗り塗装を行った。このようにして塗装した試験片の
ＮＳＩＣ値をスガ試験機（株）製「写像鮮明度測定装置
ＮＳＩＣ型」を用いて測定した。ＮＳＩＣ値は、黒板研
磨ガラスでは１００であり、ＮＳＩＣ値が１００に近い
ほど良好な鮮映性を示す。
た。日本パーカライジング（株）製「ＰＢ−Ｌ３０８
０」を用いて試験片に化成処理を施し、関西ペイント
（株）製「Ｅ１−２０００」、「ＴＰ−３７グレー」、
「ＴＭ−１３（ＲＣ）」を用いて、それぞれＥＤ塗装、
上塗り塗装を行った。このようにして塗装した試験片の
ＮＳＩＣ値をスガ試験機（株）製「写像鮮明度測定装置
ＮＳＩＣ型」を用いて測定した。ＮＳＩＣ値は、黒板研
磨ガラスでは１００であり、ＮＳＩＣ値が１００に近い
ほど良好な鮮映性を示す。
【００４４】めっき皮膜の剥離性の指標となる耐パウダ
リング性は、図８に示すドロービード試験機によるドロ
ービードテストによって、次のようにして評価した。先
ず、３０ｍｍ幅×１２０ｍｍ長さの試験片１７の非測定
対象面のめっき皮膜を希塩酸によって溶解剥離した。次
いで、この試験片１７を脱脂し、その重量を測定した。
次いで、試験片１７を、ドロービード試験機のビード１
５とダイ１６との間に装着し、油圧装置１９によって圧
力Ｐ＝５００Ｋｇでダイ１６を試験片１７を介してビー
ド１５に押し付けた。押付け圧力Ｐは、ロードセル１８
によって測定した。次に、このようにビード１５とダイ
１６との間に挟まれた試験片１７を、引抜き速度Ｖ＝２
００ｍｍ／分で、上方に引き抜いた。このとき使用した
潤滑油は、日本パーカライジング（株）製「ノックスラ
スト５３０Ｆ」であり、これを試験片１７の表面に塗布
した。次いで、試験片１７を脱脂し、測定対象面にテー
プを張り付け、これを剥離し、再度、脱脂し、次いで、
重量を測定し、試験前後での重量差からパウダリング量
を求めた。そして、パウダリング量が５ｇ／ｍ２未満の
ものを耐パウダリング性が「良好」と評価し、パウダリ
ング量が５ｇ／ｍ２ 以上のものを耐パウダリング性が
「劣る」と評価した。
リング性は、図８に示すドロービード試験機によるドロ
ービードテストによって、次のようにして評価した。先
ず、３０ｍｍ幅×１２０ｍｍ長さの試験片１７の非測定
対象面のめっき皮膜を希塩酸によって溶解剥離した。次
いで、この試験片１７を脱脂し、その重量を測定した。
次いで、試験片１７を、ドロービード試験機のビード１
５とダイ１６との間に装着し、油圧装置１９によって圧
力Ｐ＝５００Ｋｇでダイ１６を試験片１７を介してビー
ド１５に押し付けた。押付け圧力Ｐは、ロードセル１８
によって測定した。次に、このようにビード１５とダイ
１６との間に挟まれた試験片１７を、引抜き速度Ｖ＝２
００ｍｍ／分で、上方に引き抜いた。このとき使用した
潤滑油は、日本パーカライジング（株）製「ノックスラ
スト５３０Ｆ」であり、これを試験片１７の表面に塗布
した。次いで、試験片１７を脱脂し、測定対象面にテー
プを張り付け、これを剥離し、再度、脱脂し、次いで、
重量を測定し、試験前後での重量差からパウダリング量
を求めた。そして、パウダリング量が５ｇ／ｍ２未満の
ものを耐パウダリング性が「良好」と評価し、パウダリ
ング量が５ｇ／ｍ２ 以上のものを耐パウダリング性が
「劣る」と評価した。
【００４５】以上の試験結果を、表１に併せて示す。
【００４６】
【表１】
【００４７】表１から明らかなように、比較試験片Ｎo.
１〜３は、凹部の数が本発明範囲を外れて少ない。従っ
て、摩擦係数が本発明試験片に比べて大きいので、プレ
ス成形性に劣っている。しかも、ＮＳＩＣ値が本発明試
験片に比べて小さいので、塗装後鮮映性に劣っている。
更に、比較試験片Ｎo.１〜３は、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板を、表面粗さを調整したダルロールによって調質圧
延することによって製造されているので、調質圧延時に
めっき皮膜が損傷を受けている。従って、めっき皮膜が
剥離しやすく、耐パウダリンング性に劣っている。
１〜３は、凹部の数が本発明範囲を外れて少ない。従っ
て、摩擦係数が本発明試験片に比べて大きいので、プレ
ス成形性に劣っている。しかも、ＮＳＩＣ値が本発明試
験片に比べて小さいので、塗装後鮮映性に劣っている。
更に、比較試験片Ｎo.１〜３は、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板を、表面粗さを調整したダルロールによって調質圧
延することによって製造されているので、調質圧延時に
めっき皮膜が損傷を受けている。従って、めっき皮膜が
剥離しやすく、耐パウダリンング性に劣っている。
【００４８】比較試験片Ｎo.１１は、相対負荷長さ率ｔ
ｐ （２μｍ）が本発明範囲を外れて小さいのでＮＳＩ
Ｃ値が本発明試験片に比べて小さい。従って、塗装後鮮
映性に劣っている。
ｐ （２μｍ）が本発明範囲を外れて小さいのでＮＳＩ
Ｃ値が本発明試験片に比べて小さい。従って、塗装後鮮
映性に劣っている。
【００４９】比較試験片Ｎo.１５は、相対負荷長さ率ｔ
ｐ （２μｍ）が本発明範囲を外れて大きいので、摩擦
係数が本発明試験片に比べて大きい。従って、プレス成
形性に劣っている。
ｐ （２μｍ）が本発明範囲を外れて大きいので、摩擦
係数が本発明試験片に比べて大きい。従って、プレス成
形性に劣っている。
【００５０】比較試験片Ｎo.１６は、相対負荷長さ率ｔ
ｐ （２μｍ）が本発明範囲を外れて小さい。従って、
摩擦係数が本発明試験片に比べて大きいので、プレス成
形性に劣っている。しかも、ＮＳＩＣ値が本発明試験片
に比べて小さいので、塗装後鮮映性に劣っている。
ｐ （２μｍ）が本発明範囲を外れて小さい。従って、
摩擦係数が本発明試験片に比べて大きいので、プレス成
形性に劣っている。しかも、ＮＳＩＣ値が本発明試験片
に比べて小さいので、塗装後鮮映性に劣っている。
【００５１】これに対して、本発明試験片Ｎo.４〜１０
および１２〜１４は、何れも、プレス成形性、塗装後鮮
映性および耐パウダリンング性に優れている。
および１２〜１４は、何れも、プレス成形性、塗装後鮮
映性および耐パウダリンング性に優れている。
【００５２】次に、上述した実施例１における製造条件
に、更に、相対付加長さ率ｔｐ （８０％）≦９０
（％）以下の条件を付加して合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造し、その各々から本発明試験片Ｎo.１７〜２８を
切り出し、上述した各種試験に供した。この結果を表２
に示す。摩擦係数の評価は、０．１４２以下が極めて良
好、０．１５０未満が良好である。相対付加長さ率ｔｐ
（８０％）は、東京精密（株）製「表面粗さ形状測定
機サーフコム５７０Ａ」によって、鋼板表面の断面曲線
を測定して算出した。
に、更に、相対付加長さ率ｔｐ （８０％）≦９０
（％）以下の条件を付加して合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造し、その各々から本発明試験片Ｎo.１７〜２８を
切り出し、上述した各種試験に供した。この結果を表２
に示す。摩擦係数の評価は、０．１４２以下が極めて良
好、０．１５０未満が良好である。相対付加長さ率ｔｐ
（８０％）は、東京精密（株）製「表面粗さ形状測定
機サーフコム５７０Ａ」によって、鋼板表面の断面曲線
を測定して算出した。
【００５３】
【表２】
【００５４】表２から明らかなように、ｔｐ （８０
％）≦９０（％）以下の条件を更に付加すると、プレス
成形性が更に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得るこ
とができた。
％）≦９０（％）以下の条件を更に付加すると、プレス
成形性が更に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得るこ
とができた。
【００５５】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面に形成する凹部の
数、深さ、相対負荷長さ率を調整することによって、プ
レス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛
めっき鋼板を得ることができるといった有用な効果がも
たらされる。
ば、合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面に形成する凹部の
数、深さ、相対負荷長さ率を調整することによって、プ
レス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛
めっき鋼板を得ることができるといった有用な効果がも
たらされる。
【図１】この発明の表面粗さの断面曲線のプロフィルを
示す図である。
示す図である。
【図２】ＮＳＩＣ値と鋼板のパワースペクトルとの相関
係数と、鋼板の表面凹凸の波長との関係を示すグラフで
ある。
係数と、鋼板の表面凹凸の波長との関係を示すグラフで
ある。
【図３】この発明の別の表面粗さの断面曲線のプロフィ
ルを示す図である。
ルを示す図である。
【図４】この発明の、プレス成形性および塗装後鮮映性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面の一例を示す
模式図である。
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面の一例を示す
模式図である。
【図５】この発明の、プレス成形性および塗装後鮮映性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面組織の走査型電
子顕微鏡写真の一例である。
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面組織の走査型電
子顕微鏡写真の一例である。
【図６】従来の合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面組織の走
査型電子顕微鏡写真の一例である。
査型電子顕微鏡写真の一例である。
【図７】プレス成形性を評価するための摩擦係数測定装
置を示す正面図である。
置を示す正面図である。
【図８】耐パウダリング性を評価するためのドロービー
ド試験機を示す正面図である。
ド試験機を示す正面図である。
１：断面曲線の平均線、 ２：最高山頂レベルの直線、 ３：最高山頂から２μｍ下側の直線、 ４：最低谷底レベルの直線、 ５：レベル８０％の直線、 ６：下地鋼板、 ７：めっき皮膜、 ８：ビード、 ９：試験片、 10：試料台、 11：ローラー、 12：ロードセル、 13：ロードセル、 14：レール、 15：ビード、 16：ダイ、 17：試験片、 18：ロードセル、 19：油圧装置。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−18403（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (2)
- 【請求項１】 下記条件、 深さ：２μｍ以上、 個数：２００〜８２００／ｍｍ２ 、 相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：３０（％）≦ｔｐ
（２μｍ）≦９０（％） 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （２μｍ）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ間において、前記表面粗さ断面曲線の平
均線に平行で、且つ、前記表面粗さ断面曲線の最高山頂
から２μｍ下側にある直線で切断したときに得られる切
断長さの和の前記測定長さに対する比を百分率で表した
値。を満足する凹部が表面に形成されていることを特徴
とする、プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 下記条件、 相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）：ｔｐ （８０％）≦
９０（％）以下 但し、相対負荷長さ率ｔｐ （８０％）：表面粗さ断面
曲線の測定長さ間において、前記表面粗さ断面曲線の平
均線に平行で、且つ、前記表面粗さ断面曲線の最高山頂
から、最高山頂を０％、最低谷底を１００％としたとき
の百分率で表した切断レベルが８０％にある直線で切断
したときに得られる切断長さの和の前記測定長さに対す
る比を百分率で表した値。を更に満足する凹部が表面に
形成されていることを特徴とする、請求項１記載の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05186705A JP3139231B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| KR1019950700856A KR100188044B1 (ko) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | 프레스 성형성이 우수한 합금화 처리 철-아연합금 용융 도금강판 및 그 제조방법 |
| EP98111150A EP0882810B1 (en) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Method for manufacturing an alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability |
| PCT/JP1994/001052 WO1995001462A1 (fr) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Tole d'acier ayant une excellente aptitude au moulage-pressage et etant revetue d'un alliage de fer et de zinc allies par immersion a chaud, et son procede de fabrication |
| EP03008199A EP1338669B1 (en) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Method for manufacturing an alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability |
| US08/356,341 US5629099A (en) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability and method for manufacturing same |
| DE69435062T DE69435062T2 (de) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Verfahren zur Herstellung einer legierten Eisen-Zink feuerverzinkten Stahlplatte mit guter Pressbarkeit |
| DE69418437T DE69418437T2 (de) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Feuerverzinktes stahlblech mit guter pressbarkeit |
| EP03008200A EP1323843A3 (en) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | method for manufacturing an alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability |
| EP94919818A EP0657561B1 (en) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Alloyed hot dip iron-zinc-alloy plated steel plate having excellent press moldability |
| DE69433414T DE69433414T2 (de) | 1993-06-30 | 1994-06-29 | Verfahren zur Herstellung eines feuerverzinkten Stahlblechs mit exzellenter Pressformbarkeit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05186705A JP3139231B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718402A JPH0718402A (ja) | 1995-01-20 |
| JP3139231B2 true JP3139231B2 (ja) | 2001-02-26 |
Family
ID=16193197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05186705A Expired - Fee Related JP3139231B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3139231B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2495347A4 (en) * | 2009-10-26 | 2016-10-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | ALLIED STEEL SHEET, HOT DIP GALVANIZED, AND MANUFACTURING METHOD THEREOF |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3302910B2 (ja) * | 1997-09-18 | 2002-07-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性および鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP3239831B2 (ja) * | 1998-01-30 | 2001-12-17 | 住友金属工業株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP4987510B2 (ja) * | 2007-03-01 | 2012-07-25 | 新日本製鐵株式会社 | 塗装鮮映性とプレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| JP4992044B2 (ja) * | 2007-08-30 | 2012-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クロメートフリー被覆溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP6460131B2 (ja) * | 2016-02-16 | 2019-01-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板の表面性状評価方法、溶融亜鉛めっき鋼板の表面性状評価装置、及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP7264324B1 (ja) * | 2022-02-22 | 2023-04-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 亜鉛系めっき鋼板 |
| WO2023162371A1 (ja) * | 2022-02-22 | 2023-08-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 亜鉛系めっき鋼板 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP05186705A patent/JP3139231B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2495347A4 (en) * | 2009-10-26 | 2016-10-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | ALLIED STEEL SHEET, HOT DIP GALVANIZED, AND MANUFACTURING METHOD THEREOF |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0718402A (ja) | 1995-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3139231B2 (ja) | プレス成形性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3139232B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| EP0657561B1 (en) | Alloyed hot dip iron-zinc-alloy plated steel plate having excellent press moldability | |
| JP2003013192A (ja) | 成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP4843973B2 (ja) | 塗装後鮮映性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2002004019A (ja) | 亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3149801B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3201117B2 (ja) | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4039332B2 (ja) | 耐パウダリング性、摺動性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3239831B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3018910B2 (ja) | プレス成形性、塗装後鮮映性および耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板 | |
| JPH01319661A (ja) | プレス成形性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2001247951A (ja) | めっき密着性および溶接性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板並びにその製造方法 | |
| JP3368647B2 (ja) | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2792393B2 (ja) | 自動車用合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP3302910B2 (ja) | 加工性および鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3979275B2 (ja) | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3800475B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2004190074A (ja) | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2002004020A (ja) | 亜鉛めっき鋼板 | |
| Belleau et al. | Characterization of one-and-a-half side galvanized steels for automotive applications | |
| WO2024013364A1 (en) | Galvanized steel strip and method for producing and use of said galvanized steel strip | |
| JP3372851B2 (ja) | 耐疵付き性に優れた溶融Ｚｎ系めっき鋼板 | |
| JPH0639680B2 (ja) | 加工性に優れたガルバニール鋼板とその製造方法および装置 | |
| JP2001247950A (ja) | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071215 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081215 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081215 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091215 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091215 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101215 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101215 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111215 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121215 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |