JP2002004020A - 亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
亜鉛めっき鋼板Info
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- JP2002004020A JP2002004020A JP2000189990A JP2000189990A JP2002004020A JP 2002004020 A JP2002004020 A JP 2002004020A JP 2000189990 A JP2000189990 A JP 2000189990A JP 2000189990 A JP2000189990 A JP 2000189990A JP 2002004020 A JP2002004020 A JP 2002004020A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
- galvanized steel
- center line
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 プレス成形等特に深絞りによる加工性に優れ
た亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 めっき皮膜が合金化処理を施してない亜
鉛皮膜である亜鉛めっき鋼板で、表面の粗度を中心線平
均粗さＲａの値で１．２μｍ以下とするとともに、ろ波
中心線うねりＷｃａの値が０．８μｍ以下であることを
特徴とする。
た亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 めっき皮膜が合金化処理を施してない亜
鉛皮膜である亜鉛めっき鋼板で、表面の粗度を中心線平
均粗さＲａの値で１．２μｍ以下とするとともに、ろ波
中心線うねりＷｃａの値が０．８μｍ以下であることを
特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車部材や建築
用部材などに用いられる亜鉛めっき鋼板に関する。
用部材などに用いられる亜鉛めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、亜鉛めっき鋼板は自動車用外板部
材を始めとしてその需要がますます拡大する傾向にあ
る。このような用途に用いられる亜鉛めっき鋼板は、プ
レス成形等による深絞り加工により成形されてから用い
られる場合が多いため、優れた深絞り加工性を有するこ
とが求められる。
材を始めとしてその需要がますます拡大する傾向にあ
る。このような用途に用いられる亜鉛めっき鋼板は、プ
レス成形等による深絞り加工により成形されてから用い
られる場合が多いため、優れた深絞り加工性を有するこ
とが求められる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、亜鉛め
っき鋼板はこれを深絞り加工した場合に、冷延鋼板やＦ
ｅ−Ｚｎ系合金めっき鋼板、Ｎｉ−Ｚｎ系合金めっき鋼
板と比較してプレス金型との摺動抵抗が大きく、また凝
着現象を生じやすいため、深絞り加工性に劣るという問
題がある。
っき鋼板はこれを深絞り加工した場合に、冷延鋼板やＦ
ｅ−Ｚｎ系合金めっき鋼板、Ｎｉ−Ｚｎ系合金めっき鋼
板と比較してプレス金型との摺動抵抗が大きく、また凝
着現象を生じやすいため、深絞り加工性に劣るという問
題がある。
【０００４】本発明は上記の問題を解決するためになさ
れたものであって、その目的とするところは深絞り加工
性に優れた亜鉛めっき鋼板を提供することにある。
れたものであって、その目的とするところは深絞り加工
性に優れた亜鉛めっき鋼板を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本出願人は、先に特開平
９−１４３６６１号公報において亜鉛めっき鋼板の表面
にＦｅ−Ｎｉ合金皮膜を形成した亜鉛メッキ系鋼板を提
案している。この亜鉛メッキ系鋼板は深絞り加工性に優
れているものの、これを製造するには亜鉛めっき鋼板の
製造工程後にさらにＦｅ−Ｎｉ合金皮膜を形成する工程
を要するため、工程が増加し、製造コストの上昇を招く
おそれがあった。
９−１４３６６１号公報において亜鉛めっき鋼板の表面
にＦｅ−Ｎｉ合金皮膜を形成した亜鉛メッキ系鋼板を提
案している。この亜鉛メッキ系鋼板は深絞り加工性に優
れているものの、これを製造するには亜鉛めっき鋼板の
製造工程後にさらにＦｅ−Ｎｉ合金皮膜を形成する工程
を要するため、工程が増加し、製造コストの上昇を招く
おそれがあった。
【０００６】本発明者らが鋭意研究を積み重ねた結果、
亜鉛めっき鋼板のめっき皮膜の表面粗さを制御すること
により、優れた深絞り加工性を有する亜鉛めっき鋼板を
実現できることを見出した。
亜鉛めっき鋼板のめっき皮膜の表面粗さを制御すること
により、優れた深絞り加工性を有する亜鉛めっき鋼板を
実現できることを見出した。
【０００７】本発明に係る亜鉛めっき鋼板は、表面の粗
度を中心線平均粗さＲａの値で１．２μｍ以下とし、深
絞り加工性に優れたものとすることを特徴とする。
度を中心線平均粗さＲａの値で１．２μｍ以下とし、深
絞り加工性に優れたものとすることを特徴とする。
【０００８】上記の中心線平均粗さＲａはＪＩＳ Ｂ
０６１０に規定され、カットオフ０．８ｍｍとした値で
ある。
０６１０に規定され、カットオフ０．８ｍｍとした値で
ある。
【０００９】以下、中心線平均粗さＲａを規定した理由
を説明する。
を説明する。
【００１０】プレス成形による深絞り加工工程では、亜
鉛めっき鋼板は高速・高面圧下で金型表面と摺動しなが
ら加工される。ここで、金型内に流れ込んだ亜鉛めっき
鋼板と金型との接触状態を微視的に観察すると、金型表
面は亜鉛めっき鋼板表面の凸部、すなわち亜鉛めっき皮
膜表面の凸部と接触している。亜鉛めっき鋼板のめっき
皮膜表面が中心線平均粗さＲａで１．２μｍを超えるよ
うな粗い表面であると、めっき鋼板と金型表面との真接
触面積は減少するので、接触部における面圧が上昇して
局部的な凝着現象が生じやすくなる。亜鉛めっき鋼板は
めっき皮膜の融点が低いため、凝着現象が特に起こりや
すい。本発明によれば、亜鉛めっき鋼板の表面粗さを中
心線平均粗さで１．２μｍ以下と低くすることによっ
て、深絞り加工時に亜鉛めっき鋼板と金型表面との真接
触面積を増加させて接触部における面圧を低減できるの
で、局部的な凝着反応を抑制できる。
鉛めっき鋼板は高速・高面圧下で金型表面と摺動しなが
ら加工される。ここで、金型内に流れ込んだ亜鉛めっき
鋼板と金型との接触状態を微視的に観察すると、金型表
面は亜鉛めっき鋼板表面の凸部、すなわち亜鉛めっき皮
膜表面の凸部と接触している。亜鉛めっき鋼板のめっき
皮膜表面が中心線平均粗さＲａで１．２μｍを超えるよ
うな粗い表面であると、めっき鋼板と金型表面との真接
触面積は減少するので、接触部における面圧が上昇して
局部的な凝着現象が生じやすくなる。亜鉛めっき鋼板は
めっき皮膜の融点が低いため、凝着現象が特に起こりや
すい。本発明によれば、亜鉛めっき鋼板の表面粗さを中
心線平均粗さで１．２μｍ以下と低くすることによっ
て、深絞り加工時に亜鉛めっき鋼板と金型表面との真接
触面積を増加させて接触部における面圧を低減できるの
で、局部的な凝着反応を抑制できる。
【００１１】一方、必要以上にＲａを低下させてもプレ
ス成形性に問題は発生しないが、より低いＲａにするた
めにはめっき皮膜の表面粗さだけでなく、下地鋼板の表
面粗さを制御する必要が生じ、製造コストが上昇するお
それがある。このことを勘案して中心線平均粗さは０．
５μｍ以上であることが好ましい。
ス成形性に問題は発生しないが、より低いＲａにするた
めにはめっき皮膜の表面粗さだけでなく、下地鋼板の表
面粗さを制御する必要が生じ、製造コストが上昇するお
それがある。このことを勘案して中心線平均粗さは０．
５μｍ以上であることが好ましい。
【００１２】上述の中心線平均粗さＲａが１．２μｍ以
下である亜鉛めっき鋼板の表面は、さらにろ波中心線う
ねりＷｃａの値が０．８μｍ以下であることが好まし
い。ここで、上記のろ波中心線うねりＷｃａはＪＩＳ
Ｂ ０６１０で規定され、高域カットオフ０．８ｍｍお
よび低域カットオフ８ｍｍの値である。以下にろ波中心
線うねりＷｃａの値を０．８μｍ以下とすることが好ま
しい理由を説明する。
下である亜鉛めっき鋼板の表面は、さらにろ波中心線う
ねりＷｃａの値が０．８μｍ以下であることが好まし
い。ここで、上記のろ波中心線うねりＷｃａはＪＩＳ
Ｂ ０６１０で規定され、高域カットオフ０．８ｍｍお
よび低域カットオフ８ｍｍの値である。以下にろ波中心
線うねりＷｃａの値を０．８μｍ以下とすることが好ま
しい理由を説明する。
【００１３】一般にめっき皮膜の表面を粗くすると、め
っき皮膜上に形成された塗膜の表面は鮮映性に劣ること
が知られている。本発明者らは、プレス成形後に塗装さ
れた亜鉛めっき鋼板の鮮映性を優れたものとするために
鋭意検討した。その結果、中心線平均粗さＲａにおいて
対象とされる短波長の粗さ曲線よりもろ波中心線うねり
Ｗｃａにおいて対象となる長波長の粗さ曲線に塗装後の
鮮映性は強く依存することを見出した。そして、本発明
者らが鋭意検討した結果、Ｗｃａの値が０．８μｍ以下
である亜鉛めっき鋼板は優れた塗装後鮮映性を有するこ
とが判明した。一方、ろ波中心線うねりＷｃａの値を過
度に低くすると、前述のＲａ値を０．５μｍ以上にする
ことが困難になる。このことを勘案して、ろ波中心線う
ねりＷｃａの値は０．３μｍ以上であることが好まし
い。
っき皮膜上に形成された塗膜の表面は鮮映性に劣ること
が知られている。本発明者らは、プレス成形後に塗装さ
れた亜鉛めっき鋼板の鮮映性を優れたものとするために
鋭意検討した。その結果、中心線平均粗さＲａにおいて
対象とされる短波長の粗さ曲線よりもろ波中心線うねり
Ｗｃａにおいて対象となる長波長の粗さ曲線に塗装後の
鮮映性は強く依存することを見出した。そして、本発明
者らが鋭意検討した結果、Ｗｃａの値が０．８μｍ以下
である亜鉛めっき鋼板は優れた塗装後鮮映性を有するこ
とが判明した。一方、ろ波中心線うねりＷｃａの値を過
度に低くすると、前述のＲａ値を０．５μｍ以上にする
ことが困難になる。このことを勘案して、ろ波中心線う
ねりＷｃａの値は０．３μｍ以上であることが好まし
い。
【００１４】本発明による亜鉛めっき鋼板のめっき皮膜
は、合金化処理を施していない亜鉛皮膜であることが好
ましい。この理由は、合金化処理を施していないめっき
皮膜は合金化の進んだ皮膜よりも柔らかく、表面形状の
制御がより容易であるためである。
は、合金化処理を施していない亜鉛皮膜であることが好
ましい。この理由は、合金化処理を施していないめっき
皮膜は合金化の進んだ皮膜よりも柔らかく、表面形状の
制御がより容易であるためである。
【００１５】以上説明した本発明の亜鉛めっき鋼板は、
溶融亜鉛めっきや電気亜鉛めっきにより亜鉛めっきされ
た鋼板をスキンパス圧延することにより調製できる。こ
のスキンパス圧延の際には、ロール条件又は圧延条件、
或いはこれらのロール条件および圧延条件を組み合わせ
た条件により圧延を制御することにより上述の表面粗さ
に調整できる。スキンパス圧延工程で用いる圧延ロール
としては、ショットダル加工ロール又は放電ダル加工ロ
ールを用いることができる。また、レーザーダル加工ロ
ールや電子ビームダル加工ロールを用いてもよい。な
お、めっき原板の表面粗さを調整することによって、亜
鉛めっき皮膜の表面粗さが調整されるようにしてもよ
い。
溶融亜鉛めっきや電気亜鉛めっきにより亜鉛めっきされ
た鋼板をスキンパス圧延することにより調製できる。こ
のスキンパス圧延の際には、ロール条件又は圧延条件、
或いはこれらのロール条件および圧延条件を組み合わせ
た条件により圧延を制御することにより上述の表面粗さ
に調整できる。スキンパス圧延工程で用いる圧延ロール
としては、ショットダル加工ロール又は放電ダル加工ロ
ールを用いることができる。また、レーザーダル加工ロ
ールや電子ビームダル加工ロールを用いてもよい。な
お、めっき原板の表面粗さを調整することによって、亜
鉛めっき皮膜の表面粗さが調整されるようにしてもよ
い。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。
て説明する。
【００１７】（実施例）下地鋼板としてＴｉ−ＩＦ（極
低炭素チタン添加）冷延鋼板を用い、亜鉛めっき付着量
がこの冷延鋼板の両面ともに６０ｇ／ｍ２となるように
調整して溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。次いで、この
溶融亜鉛めっき鋼板をスキンパス圧延した。このスキン
パス圧延工程では圧延条件およびロール条件を種々変化
させることにより種々異なる表面粗さに調整した亜鉛め
っき鋼板を得た。
低炭素チタン添加）冷延鋼板を用い、亜鉛めっき付着量
がこの冷延鋼板の両面ともに６０ｇ／ｍ２となるように
調整して溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。次いで、この
溶融亜鉛めっき鋼板をスキンパス圧延した。このスキン
パス圧延工程では圧延条件およびロール条件を種々変化
させることにより種々異なる表面粗さに調整した亜鉛め
っき鋼板を得た。
【００１８】次に、得られた各亜鉛めっき鋼板につい
て、触針式の粗度計を用い、ＪＩＳＢ ０６１０に準じ
て中心線平均粗さＲａおよびろ波中心線うねりＷｃａを
測定した。また、深絞り加工性の評価のために、次に説
明する試験により摩擦係数を測定した。
て、触針式の粗度計を用い、ＪＩＳＢ ０６１０に準じ
て中心線平均粗さＲａおよびろ波中心線うねりＷｃａを
測定した。また、深絞り加工性の評価のために、次に説
明する試験により摩擦係数を測定した。
【００１９】図３の（ａ）は摩擦係数測定装置を概略的
に示す正面図である。この装置は、立方形状の枠体１０
を備えている。枠体１０は、基板１０ａと、天板１０ｂ
と、４本の柱状の枠部材１０ｃとから構成されている。
４本の各ガイド部材１１は枠体１０内に各枠部材１０ｃ
と所定間隔をあけて平行に設けられている。なお、図で
は、紙面手前側の２本のガイド部材１１だけを示してい
る。基板１０ａの上方において、枠体１０内に支持台１
２が設けられている。この支持台１２は、ガイド部材１
１に上下動自在に支持されている。支持台１２の下面に
は第１のロードセル１３が取り付けられており、その上
面にはローラ支持体１４が設けられている。複数のロー
ラ１４ａは、回転可能にローラ支持体１４に支持されて
いる。ローラ１４ａは、図に示すように、回転軸が紙面
手前から奥行き側に向かうように配列され、かつローラ
支持体１４の上方に部分的に突出するように設けられて
いる。ローラ１４の上方には枠体１０を貫通して外側に
延びるスライドテーブル１５が設けられている。スライ
ドテーブル１５は、枠体１０の外部に設置されたレール
１６上に沿って水平方向に自在に移動できるようになっ
ている。このスライドテーブル１５の一端部には第２の
ロードセル１７が取り付けられている。スライドテーブ
ル１５の他端部側の上面には、試料台１８が固定されて
いる。枠体１０内の天板１０ｂの下面にはビードホルダ
１９が設けられている。ビードホルダ１９はビード１９
ａを備え、ビード１９ａは曲面を有する側が垂直下方に
突出し、かつその曲面が紙面の左右方向を向くように設
けられている。
に示す正面図である。この装置は、立方形状の枠体１０
を備えている。枠体１０は、基板１０ａと、天板１０ｂ
と、４本の柱状の枠部材１０ｃとから構成されている。
４本の各ガイド部材１１は枠体１０内に各枠部材１０ｃ
と所定間隔をあけて平行に設けられている。なお、図で
は、紙面手前側の２本のガイド部材１１だけを示してい
る。基板１０ａの上方において、枠体１０内に支持台１
２が設けられている。この支持台１２は、ガイド部材１
１に上下動自在に支持されている。支持台１２の下面に
は第１のロードセル１３が取り付けられており、その上
面にはローラ支持体１４が設けられている。複数のロー
ラ１４ａは、回転可能にローラ支持体１４に支持されて
いる。ローラ１４ａは、図に示すように、回転軸が紙面
手前から奥行き側に向かうように配列され、かつローラ
支持体１４の上方に部分的に突出するように設けられて
いる。ローラ１４の上方には枠体１０を貫通して外側に
延びるスライドテーブル１５が設けられている。スライ
ドテーブル１５は、枠体１０の外部に設置されたレール
１６上に沿って水平方向に自在に移動できるようになっ
ている。このスライドテーブル１５の一端部には第２の
ロードセル１７が取り付けられている。スライドテーブ
ル１５の他端部側の上面には、試料台１８が固定されて
いる。枠体１０内の天板１０ｂの下面にはビードホルダ
１９が設けられている。ビードホルダ１９はビード１９
ａを備え、ビード１９ａは曲面を有する側が垂直下方に
突出し、かつその曲面が紙面の左右方向を向くように設
けられている。
【００２０】図３の（ｂ）は、ビード１９ａの一部の形
状を示す斜視図である。ビード１９ａは横断面が横１２
ｍｍ×縦１０ｍｍである角柱状であって、下端面がＵ字
状となっている。この下端面は縦方向の辺縁が曲率半径
４．５ｍｍの曲面をなし、かつ横３ｍｍ×縦１０ｍｍの
平面を有している。
状を示す斜視図である。ビード１９ａは横断面が横１２
ｍｍ×縦１０ｍｍである角柱状であって、下端面がＵ字
状となっている。この下端面は縦方向の辺縁が曲率半径
４．５ｍｍの曲面をなし、かつ横３ｍｍ×縦１０ｍｍの
平面を有している。
【００２１】上述した構成の摩擦係数測定装置を用いた
摩擦係数の測定方法を以下に説明する。
摩擦係数の測定方法を以下に説明する。
【００２２】まず、得られた溶融亜鉛めっき鋼板から採
取した試験板８を試料台１８に載置して固定する。固定
された試験板８の上面にはあらかじめ潤滑油として洗浄
油を塗布しておく。次に、支持台１２を移動させてロー
ラ支持体１４のローラ１４ａがスライドテーブル１５の
下面と接触するように調整し、固定する。次いでビード
１９ａの下端面が試験板８の上面と接触するようにビー
ド１９の位置調整を行なう。このようにセットした状態
で、支持台１２を上方に押し上げることによりローラ支
持体１４のローラ１４ａと、スライドテーブル１５と、
試料台１８とを介して試験板８に垂直荷重Ｎを負荷す
る。荷重Ｎの値を第１のロードセル１３で測定しながら
３．９２ＭＰａ（４００ｋｇｆ）に調整した。こうして
試験板８に荷重Ｎを作用させ、試料台１８とビード１９
ａとにより上下方向から試験片８を拘束した状態でスラ
イドテーブル１５を水平方向に速度１０００ｍｍ／分で
移動させた。このとき、試験板８の上面はビード１９ａ
の下端面と摺動することにより、スライドテーブル１５
の移動方向と逆方向の抵抗力Ｆを生じる。この抵抗力Ｆ
の値（ＭＰａ単位）を第２のロードセル１７により測定
する。測定した抵抗力Ｆの値を垂直荷重Ｎの値（３．９
２ＭＰａ）で除して摩擦係数μの値を求めた。
取した試験板８を試料台１８に載置して固定する。固定
された試験板８の上面にはあらかじめ潤滑油として洗浄
油を塗布しておく。次に、支持台１２を移動させてロー
ラ支持体１４のローラ１４ａがスライドテーブル１５の
下面と接触するように調整し、固定する。次いでビード
１９ａの下端面が試験板８の上面と接触するようにビー
ド１９の位置調整を行なう。このようにセットした状態
で、支持台１２を上方に押し上げることによりローラ支
持体１４のローラ１４ａと、スライドテーブル１５と、
試料台１８とを介して試験板８に垂直荷重Ｎを負荷す
る。荷重Ｎの値を第１のロードセル１３で測定しながら
３．９２ＭＰａ（４００ｋｇｆ）に調整した。こうして
試験板８に荷重Ｎを作用させ、試料台１８とビード１９
ａとにより上下方向から試験片８を拘束した状態でスラ
イドテーブル１５を水平方向に速度１０００ｍｍ／分で
移動させた。このとき、試験板８の上面はビード１９ａ
の下端面と摺動することにより、スライドテーブル１５
の移動方向と逆方向の抵抗力Ｆを生じる。この抵抗力Ｆ
の値（ＭＰａ単位）を第２のロードセル１７により測定
する。測定した抵抗力Ｆの値を垂直荷重Ｎの値（３．９
２ＭＰａ）で除して摩擦係数μの値を求めた。
【００２３】また、比較例として、合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板と、２層型合金化溶融亜鉛めっき鋼板とを製造し
た。合金化溶融亜鉛めっき鋼板は亜鉛めっき付着量を両
面ともに６０ｇ／ｍ２に調整し、合金化炉によりめっき
層を合金化したものである。２層型合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板は、上記の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜上に
さらに電気めっきにより厚さ０．５μｍのＦｅ−Ｚｎ合
金層を形成したものである。これらの鋼板についても上
述の試験により摩擦係数を測定した。その結果、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板では摩擦係数値が約０．１６であ
り、２層型合金化溶融亜鉛めっき鋼板では約０．１２で
あった。
き鋼板と、２層型合金化溶融亜鉛めっき鋼板とを製造し
た。合金化溶融亜鉛めっき鋼板は亜鉛めっき付着量を両
面ともに６０ｇ／ｍ２に調整し、合金化炉によりめっき
層を合金化したものである。２層型合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板は、上記の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜上に
さらに電気めっきにより厚さ０．５μｍのＦｅ−Ｚｎ合
金層を形成したものである。これらの鋼板についても上
述の試験により摩擦係数を測定した。その結果、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板では摩擦係数値が約０．１６であ
り、２層型合金化溶融亜鉛めっき鋼板では約０．１２で
あった。
【００２４】図１は、横軸に中心線平均粗さＲａ（μ
ｍ）をとり、縦軸に摩擦係数の値をとって、中心線平均
粗さＲａと摩擦係数値との関係について調べた結果を示
す特性図である。この図から、中心線平均粗さＲａの値
が１．２μｍ以下の領域ではＲａ値の減少に伴って摩擦
係数値が徐々に低下していくことが判明した。そして、
中心線平均粗さＲａの値が１．２μｍ以下である亜鉛め
っき鋼板は、図中の特性線Ａで示す合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板に比べて摩擦係数値が低くなり、優れた深絞り加
工性を有することが判明した。また、中心線平均粗さＲ
ａの値が０．８μｍ以下である亜鉛めっき鋼板は図中の
特性線Ｂで示す２層型溶融亜鉛めっき鋼板よりも摩擦係
数値が低くなり、より優れた深絞り加工性を有すること
が判明した。
ｍ）をとり、縦軸に摩擦係数の値をとって、中心線平均
粗さＲａと摩擦係数値との関係について調べた結果を示
す特性図である。この図から、中心線平均粗さＲａの値
が１．２μｍ以下の領域ではＲａ値の減少に伴って摩擦
係数値が徐々に低下していくことが判明した。そして、
中心線平均粗さＲａの値が１．２μｍ以下である亜鉛め
っき鋼板は、図中の特性線Ａで示す合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板に比べて摩擦係数値が低くなり、優れた深絞り加
工性を有することが判明した。また、中心線平均粗さＲ
ａの値が０．８μｍ以下である亜鉛めっき鋼板は図中の
特性線Ｂで示す２層型溶融亜鉛めっき鋼板よりも摩擦係
数値が低くなり、より優れた深絞り加工性を有すること
が判明した。
【００２５】次に、鮮映性を評価するにあたり、中心線
平均粗さＲａが０．８μｍ以上であって種々のろ波中心
線うねりＷｃａ値をとる表面粗さの亜鉛めっき鋼板から
試験片を採取した。そして各試験片を日本パーカーライ
ジング株式会社製の「ＰＢ−Ｌ３０８０」を使用して化
成処理した。次いで関西ペイント株式会社製の「ＥＬ−
２０００」、「ＴＰ−３７（グレー）」および「ＴＭ−
１３（ＲＣ）」の各塗料を用いて、ＥＤ塗装、中塗り塗
装および上塗り塗装した。こうして３コート塗装された
各試験片について、スガ試験機株式会社製の「写像鮮明
度測定装置ＮＳＩＣ型」を用いて写像鮮明度「ＮＳＩＣ
値」を測定した。この装置は、黒板研磨ガラスを測定し
たときにＮＳＩＣ値が１００となるように校正されてい
る。このため、塗装後鮮映性はＮＳＩＣ値が１００に近
いほど優れているものとして評価される。
平均粗さＲａが０．８μｍ以上であって種々のろ波中心
線うねりＷｃａ値をとる表面粗さの亜鉛めっき鋼板から
試験片を採取した。そして各試験片を日本パーカーライ
ジング株式会社製の「ＰＢ−Ｌ３０８０」を使用して化
成処理した。次いで関西ペイント株式会社製の「ＥＬ−
２０００」、「ＴＰ−３７（グレー）」および「ＴＭ−
１３（ＲＣ）」の各塗料を用いて、ＥＤ塗装、中塗り塗
装および上塗り塗装した。こうして３コート塗装された
各試験片について、スガ試験機株式会社製の「写像鮮明
度測定装置ＮＳＩＣ型」を用いて写像鮮明度「ＮＳＩＣ
値」を測定した。この装置は、黒板研磨ガラスを測定し
たときにＮＳＩＣ値が１００となるように校正されてい
る。このため、塗装後鮮映性はＮＳＩＣ値が１００に近
いほど優れているものとして評価される。
【００２６】図２は、横軸にろ波中心線うねりＷｃａ
（μｍ）をとり、縦軸にＮＳＩＣ値をとって、ろ波中心
線うねりＷｃａ値とＮＳＩＣ値との関係について調べた
結果を示す特性線図である。この図からＷｃａ値が０．
８μｍ以下の領域ではＷｃａ値の増加に伴ってＮＳＩＣ
値が減少していくものの、その減少率は小さいため、高
いＮＳＩＣ値となり優れた塗装後鮮映性を示すことが判
明した。これに対して、Ｗｃａ値が０．８μｍを超える
領域ではＷｃａ値の増加に伴ってＮＳＩＣ値が減少しか
つその減少率が大きいため、低いＮＳＩＣ値となり塗装
後鮮映性に劣ることが判明した。
（μｍ）をとり、縦軸にＮＳＩＣ値をとって、ろ波中心
線うねりＷｃａ値とＮＳＩＣ値との関係について調べた
結果を示す特性線図である。この図からＷｃａ値が０．
８μｍ以下の領域ではＷｃａ値の増加に伴ってＮＳＩＣ
値が減少していくものの、その減少率は小さいため、高
いＮＳＩＣ値となり優れた塗装後鮮映性を示すことが判
明した。これに対して、Ｗｃａ値が０．８μｍを超える
領域ではＷｃａ値の増加に伴ってＮＳＩＣ値が減少しか
つその減少率が大きいため、低いＮＳＩＣ値となり塗装
後鮮映性に劣ることが判明した。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
優れたプレス加工性を有する亜鉛めっき鋼板を提供でき
る。このため、プレス成形工程において金型との凝着反
応を抑制でき、効率的な成形加工を行なうことができ
る。また、プレス加工性のみならず塗装後鮮映性にも優
れた、自動車用の外板等の部材に極めて有用な亜鉛めっ
き鋼板を提供できる。
優れたプレス加工性を有する亜鉛めっき鋼板を提供でき
る。このため、プレス成形工程において金型との凝着反
応を抑制でき、効率的な成形加工を行なうことができ
る。また、プレス加工性のみならず塗装後鮮映性にも優
れた、自動車用の外板等の部材に極めて有用な亜鉛めっ
き鋼板を提供できる。
【図１】中心線平均粗さＲａと摩擦係数との関係につい
て調べた結果を示す特性図。
て調べた結果を示す特性図。
【図２】ろ波中心線うねりＷｃａとＮＳＩＣ値との関係
について調べた結果を示す特性線図。
について調べた結果を示す特性線図。
【図３】（ａ）は摩擦係数測定装置を概略的に示す正面
図、（ｂ）はビードの形状を示す斜視図。
図、（ｂ）はビードの形状を示す斜視図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉本 芳春 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 稲垣 淳一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K024 AA05 BA03 BB02 BC01 DA01 DB07 GA08 4K027 AA02 AA22 AB02 AB42 AC18 AC87 AD15 AE11 AE25
Claims (3)
- 【請求項１】 表面の粗度を中心線平均粗さＲａの値で
１．２μｍ以下とし、プレス加工性に優れたものとする
ことを特徴とする亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 さらに、前記表面は、ろ波中心線うねり
Ｗｃａの値が０．８μｍ以下であることを特徴とする請
求項１に記載の亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 めっき皮膜が合金化処理を施していない
亜鉛皮膜であることを特徴とする請求項１または２に記
載の亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000189990A JP2002004020A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000189990A JP2002004020A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 亜鉛めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002004020A true JP2002004020A (ja) | 2002-01-09 |
Family
ID=18689540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000189990A Pending JP2002004020A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002004020A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7338718B2 (en) | 2003-04-18 | 2008-03-04 | Jfe Steel Corporation | Zinc hot dip galvanized steel plate excellent in press formability and method for production thereof |
| DE112009001879T5 (de) | 2008-07-30 | 2011-07-28 | Pangang Group Panzhihua Iron & Steel Research Institute Co., Ltd., Sichuan Province 617000 | Feuerverzinkte Stahlplatte und Produktionsverfahren dafür |
| EP1466994B2 (en) † | 2002-01-09 | 2017-08-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Zinc-plated steel sheet excellent in corrosion resistance after coating and clarity of coating thereon |
| WO2018061061A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 燃料タンク部材 |
-
2000
- 2000-06-23 JP JP2000189990A patent/JP2002004020A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1466994B2 (en) † | 2002-01-09 | 2017-08-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Zinc-plated steel sheet excellent in corrosion resistance after coating and clarity of coating thereon |
| US7338718B2 (en) | 2003-04-18 | 2008-03-04 | Jfe Steel Corporation | Zinc hot dip galvanized steel plate excellent in press formability and method for production thereof |
| DE112009001879T5 (de) | 2008-07-30 | 2011-07-28 | Pangang Group Panzhihua Iron & Steel Research Institute Co., Ltd., Sichuan Province 617000 | Feuerverzinkte Stahlplatte und Produktionsverfahren dafür |
| WO2018061061A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 燃料タンク部材 |
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