JP3116593B2 - 増幅装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は低い電源電圧で動作し、
温度特性が制御できる基準電圧を有する増幅装置に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の特に、温度に依存しない
基準電圧を持つ増幅装置を実現させる場合は特開平２−
１９３４１０に記載されているように、トランジスタ
と、抵抗と、２つの電流源とを備え、入力端子に一端を
接続された抵抗の他端に第１の電流源から電流を流し込
んで得た温度に対して正の変化をする電圧と、第２の電
流源の電流に見合ったコレクタ電流に対応する温度に対
して負の変化をするトランジスタのベース・エミッタ電
圧とを、直列接続してそれらの変化を相殺させることに
よって、温度に依存しない基準電圧（約１．２５Ｖ）を
得て、あたかもその基準電圧が一方の入力に接続された
増幅器のように振る舞う比較増幅器を構成している。

【０００３】そして、各電流源の出力端電圧がほぼダイ
オードの順方向電圧になるように構成されているため、
特開昭６０−１９１５０８に記載されているようなバン
ドギャップ電流源を利用することにより、電源電圧を
０．９Ｖ程度まで下げて使うことができる。

【０００４】従ってこのようにすれば、基準電圧より低
い電源電圧で比較増幅器を駆動することができる。

【０００５】以下、図を用いて上記説明をおこなう。図
１５は従来の増幅装置の構成を示している。図１５にお
いて、２は増幅装置の入力端子で電圧源１からの電圧が
加わっており、３は増幅装置の出力端子である。５１は
抵抗、５２、５４は電流源、５３はトランジスタであ
る。

【０００６】次に上記従来例の動作について説明する。
図１５において、トランジスタ５３のベース電位Ｖｂ５
３と、抵抗５１の抵抗値Ｒ５１に電流源５２の電流Ｉｃ
ｓを乗じたものとを加えたものが電圧源１の電圧Ｖ１に
なり、（式１）で表される。

【０００７】 Ｖ１＝Ｖｂ５３＋Ｒ５１×Ｉｃｓ‥‥（式１） いま、電圧源１の電圧を電圧Ｖ１とすると電圧Ｖ１が小
さいとき、トランジスタ５３のベース電圧Ｖｂ５３も小
さく、そのコレクタ電流Ｉｃ５３は電流源５４の電流Ｉ
５４より小さいので、出力端子３には電流が吐き出す方
向に流れようとし出力電圧Ｖ３は高電位となる。一方、
電圧Ｖ１が大きいとき、トランジスタ５３のベース電圧
Ｖｂ５３も大きくそのコレクタ電流Ｉｃ５３は電流源５
４の電流Ｉ５４より大きいので、出力端子３には電流が
吸い込む方向に流れようとし出力電圧Ｖ３は低電位とな
る。

【０００８】この動作は丁度、入力端子２が反転入力で
非反転入力に基準電圧が接続され出力端子３が出力に接
続された増幅器の動作と等価である。この基準電圧の大
きさは次のようにして求めることができる。すなわち、
入力端子２の電圧Ｖ１が基準電圧と等しくなると出力端
子３には電流の出入りがなくなるので、このような電圧
Ｖ１の条件を求めれば基準電圧の値を知ることができ
る。

【０００９】まず、出力端子３に電流の出入りがないこ
とから（式２）が得られる。 Ｉｃ５３＝Ｉ５４‥‥（式２） ただし、Ｉｃ５３：トランジスタ５３のコレクタ電流 Ｉ５４ ：電流源５４の電流 このときのトランジスタ５３のベース電位Ｖｂ５３は
（式３）で表される。

【００１０】 Ｖｂ５３＝ｋ×Ｔ／ｑ×ｌｎ（Ｉ５４／Ｉｓ）‥‥（式３） ただし、ｋ：ボルツマン定数 Ｔ：絶対温度 ｑ：電子の電荷 Ｉｓ：トランジスタの逆方向飽和電流 一方、電流源５２は特開昭６０−１９１５０８にあるよ
うなバンドギャップ電流源で、その電流値Ｉｃｓは（式
４）で決定されている。

【００１１】 Ｉｃｓ＝（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ‥‥（式４） ただし、Ｎ：定数 Ｒｃｓ：電流設定抵抗 従って、このような状態の入力端子２の電圧Ｖ１は（式
１）、（式２）、（式４）を用いて表すと、（式５）の
ようになり、この値Ｖ１′が従来の増幅装置の基準電圧
になる。 Ｖ１′＝Ｖｂ５３＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ
（Ｎ）×Ｒ５１／Ｒｃｓ‥‥（式 ５） （式５）の第１項はダイオードの順方向電圧であり、そ
の値は約６５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄ
ｅｇで変化することが一般によく知られている。

【００１２】従って（式５）の第２項の温度に対する変
化を、第１項のそれと極性が反対で大きさが等しくなる
ような値に設定すれば、第１項、第２項の温度に対する
電圧変化は相殺することができる。よって、最終的に基
準電圧Ｖ１′を温度に依存しない電圧にすることができ
る。

【００１３】まず、第２項を絶対温度Ｔで微分して、温
度に対する電圧変化を求め、これを＋２ｍＶと置けば
（式６）のようになる。

【００１４】 ｄ［（式５）第２項］／ｄＴ＝（ｋ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ５１／Ｒｃｓ ＝＋２ｍＶ‥‥（式６） （式６）を（式５）の第２項に代入し、さらに、Ｔ＝３
００゜Ｋとすると、（式７）のようになる。

【００１５】 ［（式５）第２項］＝ｄ［（式５）第２項］／ｄＴ×Ｔ ＝＋２ｍＶ×３００゜Ｋ＝６００ｍＶ‥‥（式７） 従って、（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ５１／Ｒｃｓ
またはＲ５１×Ｉｃｓが６００ｍＶになるように各定数
を設定すれば、基準電圧Ｖ１′は（式５）より約１．２
５Ｖになり、最終的に温度に依存しない電圧に設定する
ことができる。

【００１６】また、電流源５２の端子電圧であるトラン
ジスタ５３のベース電位はダイオードの順方向電圧であ
り、電流源５４の端子電圧は出力端子３に接続される負
荷により決まるが、トランジスタ５３のようなエミッタ
接地トランジスタのベースをここに接続すればダイオー
ドの順方向電圧になるため、電流源５２、５４を特開昭
６０−１９１５０８に記載されているような構成で実現
すれば、電源電圧を０．９Ｖ程度まで下げて使うことが
できる。従って基準電圧より低い電源電圧で増幅装置を
駆動することができる。

【００１７】このように上記従来の増幅装置では温度に
依存しない基準電圧（約１．２５Ｖ）を備えながら、装
置の電源電圧を０．９Ｖ程度まで下げて使うことができ
る。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の増幅装置では電流源が２つ必要であるため回路の面
積が大きくなる第１の問題があった。

【００１９】また、上記従来の増幅装置では基準電圧が
約１．２５Ｖで固定されており、これより大きい電圧の
設定は入力端子の前に抵抗分圧手段を設けて実現してい
たが、小さい電圧の設定は困難で［（式５）第２項］の
大きさを小さくして、残念ながら温度に依存することを
許容しながら利用しなければならなく、基準電圧値と温
度特性の制御が独立していないという第２の問題があっ
た。

【００２０】本第１の発明はこのような従来の第１の問
題を解決するものであり、電流源が１つの優れた増幅装
置を提供することを目的とするものである。

【００２１】また本第２ないし第１２の発明はこのよう
な従来の第２の問題を解決するものであり、温度特性が
制御でき、しかも１．２５Ｖ以下の基準電圧を備えるこ
とができる優れた増幅装置を提供することを目的とする
ものである。

【００２２】

【課題を解決するための手段】本第１の発明は上記第１
の目的を達成するために、カレントミラー回路の入力に
抵抗を接続し、またカレントミラー回路出力に電流発生
手段を接続するようにしたものである。

【００２３】本第２の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ電流発
生手段と抵抗分圧手段を接続し、さらにそれぞれの抵抗
分圧手段の出力にそれぞれもう１つの電流発生手段を接
続するようにしたものである。

【００２４】本第３の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入力に電流発生手段と抵
抗分圧手段を接続し、さらに抵抗分圧手段の出力に電流
発生手段を接続して構成した２つの電圧電流変換手段の
出力電流を、電流比較手段で比較するようにしたもので
ある。

【００２５】本第４の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ電流発
生手段を接続し、さらにカレントミラー回路の入力に抵
抗を、またカレントミラー回路の出力に抵抗分圧手段を
接続し、さらに抵抗分圧手段の出力にもう１つの電流発
生手段を接続するようにしたものである。

【００２６】本第５の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ電流発
生手段を接続し、さらにカレントミラー回路の出力に抵
抗を、またカレントミラー回路の入力に抵抗分圧手段を
接続し、さらに抵抗分圧手段の出力にもう１つの電流発
生手段を接続するようにしたものである。

【００２７】本第６の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ電流発
生手段と抵抗分圧手段を接続するようにしたものであ
る。

【００２８】本第７の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入力に電流発生手段と抵
抗分圧手段を接続して構成した２つの電圧電流変換手段
の出力電流を、電流比較手段で比較するようにしたもの
である。

【００２９】本第８の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ電流発
生手段を接続し、さらにカレントミラー回路の入力に抵
抗を、またカレントミラー回路の出力に抵抗分圧手段を
接続するようにしたものである。

【００３０】本第９の発明は上記第２の目的を達成する
ために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ電流発
生手段を接続し、さらにカレントミラー回路の出力に抵
抗を、またカレントミラー回路の入力に抵抗分圧手段を
接続するようにしたものである。

【００３１】本第１０の発明は上記第２の目的を達成す
るために、カレントミラー回路の入出力にそれぞれ抵抗
分圧手段を接続し、さらにそれぞれの抵抗分圧手段の出
力にそれぞれ電流発生手段を接続するようにしたもので
ある。

【００３２】本第１１の発明は上記第２の目的を達成す
るために、カレントミラー回路の入力に抵抗分圧手段を
接続し、さらに抵抗分圧手段の出力に電流発生手段を接
続して構成した２つの電圧電流変換手段の出力電流を、
電流比較手段で比較するようにしたものである。

【００３３】本第１２の発明は上記第２の目的を達成す
るために、カレントミラー回路の入力に抵抗を、またカ
レントミラー回路の出力に抵抗分圧手段を接続し、さら
に抵抗分圧手段の出力に電流発生手段を接続するように
したものである。

【００３４】本第１３の発明は上記第２の目的を達成す
るために、カレントミラー回路の出力に抵抗を、またカ
レントミラー回路の入力に抵抗分圧手段を接続し、さら
に抵抗分圧手段の出力に電流発生手段を接続するように
したものである。

【００３５】

【作用】従って、本第１の発明によれば、カレントミラ
ー回路の入力のダイオード接続されたトランジスタの順
方向電圧の温度に対して負の変化をする電圧と、カレン
トミラー回路の出力電流と電流発生手段の電流が等しい
ときに得られる温度に対して正の変化をする入力電流・
抵抗積を加えた電圧が基準電圧になり、それらの電圧の
配合を変えることにより、温度特性が制御できるという
効果を有する。また、出力端子電圧を０．７Ｖ以下に設
定し、さらに電流発生手段を特開昭６０−１９１５０８
にあるような低電圧動作型にすれば、装置電源電圧を約
０．９Ｖまで下げることができるという効果を有する。

【００３６】また、本第２の発明によれば、カレントミ
ラー回路の入力と出力それぞれに抵抗分圧手段と２つの
電流発生手段とがあり、それぞれ対応する素子の電圧が
同じで電流が相似の相似回路を構成する。第１、第２入
力端電圧が等しいときに両回路は相似状態となり、カレ
ントミラー回路の出力電流と、その接続点にある電流発
生手段の電流が等しく、入力電圧と基準電圧が等しい状
態になる。入力端子が接続されたカレントミラー回路入
力の抵抗分圧手段の出力の電圧が変わることにより両回
路の相似状態が崩れ、カレントミラー回路の出力電流と
その接続点にある電流発生手段の電流の平衡が崩れ、出
力端子に入力端子の変化に応じた電流または電圧が得ら
れる。

【００３７】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。また、基準電圧および出力端子電圧を０．７Ｖ以
下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１５０８
にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を約０．
９Ｖまで下げることができるという効果を有する。

【００３８】また、本第３の発明によれば、カレントミ
ラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と２つの電流
発生手段とで構成される電圧電流変換手段があり、それ
ぞれ対応する素子の電圧が同じで電流が相似の相似回路
を構成する。第１、第２入力端電圧が等しいときに両回
路は相似状態となり、それぞれのカレントミラー回路の
出力電流は等しく、電流比較手段の出力はゼロになる。
一方の入力端子が接続されたカレントミラー回路の入力
の抵抗分圧手段の出力の電圧が変わることにより両回路
の相似状態が崩れ、出力端子に入力端子の変化に応じた
電流または電圧が得られる。

【００３９】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。

【００４０】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にし、電流比較手段を
カレントミラーにすれば、電源電圧を約０．９Ｖまで下
げることができるという効果を有する。

【００４１】また、本第４の発明によれば、第２の発明
による構成のうち、カレントミラー回路の入力側の１つ
の電流発生手段と抵抗分圧手段の接地側の抵抗を除いた
構成をしているが、入力電圧が基準電圧に等しい場合、
それぞれ対応する素子の電圧が同じで電流が相似の相似
回路を構成する。第１、第２入力端電圧が等しいときに
両回路は相似状態となり、カレントミラー回路の出力電
流と、その接続点にある電流発生手段の電流が等しく、
入力電圧と基準電圧が等しい状態になる。入力端子が接
続されたカレントミラー回路入力の抵抗分圧手段の出力
の電圧が変わることにより両回路の相似状態が崩れ、カ
レントミラー回路の出力電流とその接続点にある電流発
生手段の電流の平衡が崩れ、出力端子に入力端子の変化
に応じた電流または電圧が得られる。

【００４２】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値の基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。

【００４３】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
約０．９Ｖまで下げることができるという効果を有す
る。

【００４４】さらに、電流発生手段などが減るので経済
的に構成できる効果を有する。また、本第５の発明によ
れば、第２の発明による構成のうち、カレントミラー回
路の出力側の１つの電流発生手段と抵抗分圧手段の接地
側の抵抗を除いた構成をしているが、入力電圧が基準電
圧に等しい場合、それぞれ対応する素子の電圧が同じで
電流が相似の相似回路を構成する。第１、第２入力端電
圧が等しいときに両回路は相似状態となり、カレントミ
ラー回路の出力電流と、その接続点にある電流発生手段
の電流が等しく、入力電圧と基準電圧が等しい状態にな
る。入力端子が接続されたカレントミラー回路入力の抵
抗分圧手段の出力の電圧が変わることにより両回路の相
似状態が崩れ、カレントミラー回路の出力電流とその接
続点にある電流発生手段の電流の平衡が崩れ、出力端子
に入力端子の変化に応じた電流または電圧が得られる。

【００４５】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値の基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。

【００４６】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
約０．９Ｖまで下げることができるという効果を有す
る。

【００４７】さらに、電流発生手段などが減るので経済
的に構成できる効果を有する。また、本第６の発明によ
れば、カレントミラー回路の入力と出力それぞれに抵抗
分圧手段と電流発生手段とがあり、それぞれ対応する素
子の電圧が同じで電流が相似の相似回路を構成する。第
１、第２入力端電圧が等しいときに両回路は相似状態と
なり、カレントミラー回路の出力電流と、その接続点に
ある電流発生手段の電流が等しく、入力電圧と基準電圧
が等しい状態になる。従って、入力端子が接続されたカ
レントミラー回路の入力の抵抗分圧後の出力電圧が変わ
ることにより両回路の相似状態が崩れ、カレントミラー
回路の出力電流とその接続点にある電流発生手段の電流
の平衡が崩れ、出力端子に入力端子の変化に応じた電流
または電圧が得られる。

【００４８】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた順方向電圧に、抵抗分圧手段の
分圧比を乗じた値が基準電圧になり、温度に対して負の
変化を基準電圧を持せることができ、さらに、電流発生
手段などが減るので経済的に構成できる効果を有する。

【００４９】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
約０．９Ｖまで下げることができるという効果を有す
る。

【００５０】また、本第７の発明によれば、カレントミ
ラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と電流発生手
段とで構成される電圧電流変換手段があり、それぞれ対
応する素子の電圧が同じで電流が相似の相似回路を構成
する。第１、第２入力端電圧が等しいときに両回路は相
似状態となり、それぞれのカレントミラー回路の出力電
流は等しく、電流比較手段の出力はゼロになる。一方の
入力端子が接続されたカレントミラー回路の入力の抵抗
分圧の出力電圧が変わることにより両回路の相似状態が
崩れ、出力端子に入力端子の変化に応じた電流または電
圧が得られる。

【００５１】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた順方向電圧に、抵抗分圧手段の
分圧比を乗じた値が基準電圧になり、温度に対して負の
変化を基準電圧を持せることができ、さらに、電流発生
手段などが減るので経済的に構成できる効果を有する。

【００５２】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にし、電流比較手段を
カレントミラーにすれば、電源電圧を約０．９Ｖまで下
げることができるという効果を有する。

【００５３】また、本第８の発明によれば、第６の発明
による構成のうち、カレントミラー回路の入力側の抵抗
分圧手段の接地側の抵抗を除いた構成をしているが、入
力電圧が基準電圧に等しい場合、それぞれ対応する素子
の電圧が同じで電流が相似の相似回路を構成する。第
１、第２入力端電圧が等しいときに両回路は相似状態と
なり、カレントミラー回路の出力電流と、その接続点に
ある電流発生手段の電流が等しく、入力電圧と基準電圧
が等しい状態になる。入力端子が接続されたカレントミ
ラー回路入力の抵抗分圧手段の出力の電圧が変わること
により両回路の相似状態が崩れ、カレントミラー回路の
出力電流とその接続点にある電流発生手段の電流の平衡
が崩れ、出力端子に入力端子の変化に応じた電流または
電圧が得られる。

【００５４】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた順方向電圧に、抵抗分圧手段の
分圧比を乗じた値が基準電圧になり、温度に対して負の
変化を基準電圧を持せることができ、さらに、電流発生
手段などが減るので経済的に構成できる効果を有する。

【００５５】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
約０．９Ｖまで下げることができるという効果を有す
る。

【００５６】また、本第９の発明によれば、第６の発明
による構成のうち、カレントミラー回路の出力側の抵抗
分圧手段の接地側の抵抗を除いた構成をしているが、入
力電圧が基準電圧に等しい場合、それぞれ対応する素子
の電圧が同じで電流が相似の相似回路を構成する。第
１、第２入力端電圧が等しいときに両回路は相似状態と
なり、カレントミラー回路の出力電流と、その接続点に
ある電流発生手段の電流が等しく、入力電圧と基準電圧
が等しい状態になる。入力端子が接続されたカレントミ
ラー回路入力の抵抗分圧手段の出力の電圧が変わること
により両回路の相似状態が崩れ、カレントミラー回路の
出力電流とその接続点にある電流発生手段の電流の平衡
が崩れ、出力端子に入力端子の変化に応じた電流または
電圧が得られる。

【００５７】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた順方向電圧に、抵抗分圧手段の
分圧比を乗じた値が基準電圧になり、温度に対して負の
変化を基準電圧を持せることができ、さらに、電流発生
手段などが減るので経済的に構成できる効果を有する。

【００５８】また、基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
約０．９Ｖまで下げることができるという効果を有す
る。

【００５９】また、本第１０の発明によれば、カレント
ミラー回路の入力と出力それぞれに抵抗分圧手段と電流
発生手段とがあり、それぞれ対応する素子の電圧が同じ
で電流が相似の相似回路を構成する。第１、第２入力端
電圧が等しいときに両回路は相似状態となり、カレント
ミラー回路の出力電流と、その接続点にある電流発生手
段の電流が等しく、入力電圧と基準電圧が等しい状態に
なる。入力端子が接続されたカレントミラー回路入力の
抵抗分圧手段の出力の電圧が変わることにより両回路の
相似状態が崩れ、カレントミラー回路の出力電流とその
接続点にある電流発生手段の電流の平衡が崩れ、出力端
子に入力端子の変化に応じた電流または電圧が得られ
る。

【００６０】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。

【００６１】ここで設定できる基準電圧はダイオードの
順方向電圧以上に制限されるが、電流発生手段などが減
るので経済的に構成できる効果を有する。

【００６２】また、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
基準電圧＋０．２Ｖまで下げることができるという効果
を有する。

【００６３】また、本第１１の発明によれば、カレント
ミラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と電流発生
手段とで構成される電圧電流変換手段があり、それぞれ
対応する素子の電圧が同じで電流が相似の相似回路を構
成する。第１、第２入力端電圧が等しいときに両回路は
相似状態となり、それぞれのカレントミラー回路の出力
電流は等しく、電流比較手段の出力はゼロになる。一方
の入力端子が接続されたカレントミラー回路の入力の抵
抗分圧手段の出力の電圧が変わることにより両回路の相
似状態が崩れ、出力端子に入力端子の変化に応じた電流
または電圧が得られる。

【００６４】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。

【００６５】ここで設定できる基準電圧はダイオードの
順方向電圧以上に制限されるが、電流発生手段などが減
るので経済的に構成できる効果を有する。

【００６６】また、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にし、電流比較手段を
カレントミラーにすれば、電源電圧を基準電圧＋０．２
Ｖまで下げることができるという効果を有する。

【００６７】また、本第１２の発明によれば、第１０の
発明による構成のうち、カレントミラー回路の入力側の
電流発生手段と抵抗分圧手段の接地側の抵抗を除いた構
成をしているが、入力電圧が基準電圧に等しい場合、そ
れぞれ対応する素子の電圧が同じで電流が相似の相似回
路を構成する。第１、第２入力端電圧が等しいときに両
回路は相似状態となり、カレントミラー回路の出力電流
と、その接続点にある電流発生手段の電流が等しく、入
力電圧と基準電圧が等しい状態になる。入力端子が接続
されたカレントミラー回路入力の抵抗分圧手段の出力の
電圧が変わることにより両回路の相似状態が崩れ、カレ
ントミラー回路の出力電流とその接続点にある電流発生
手段の電流の平衡が崩れ、出力端子に入力端子の変化に
応じた電流または電圧が得られる。

【００６８】そして、等価的にカレントミラー回路の入
力のダイオード接続されたトランジスタに電流発生手段
の電流が流れて得られた温度に対して負の変化をする順
方向電圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段
と抵抗分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分
圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため約１．
２５Ｖ以下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変
えることにより、温度特性が制御できるという効果を有
する。

【００６９】ここで設定できる基準電圧はダイオードの
順方向電圧以上に制限されるが、電流発生手段などが減
るので経済的に構成できる効果を有する。

【００７０】また、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
基準電圧＋０．２Ｖまで下げることができるという効果
を有する。

【００７１】また、本第１３の発明によれば、第１０の
発明による構成のうち、カレントミラー回路の出力側の
電流発生手段と抵抗分圧手段の接地側の抵抗を除いた構
成をしているが、入力電圧が基準電圧に等しい場合、そ
れぞれ対応する素子の電圧が同じで電流が相似の相似回
路を構成する。第１、第２入力端電圧が等しいときに両
回路は相似状態となり、カレントミラー回路の出力電流
と、その接続点にある電流発生手段の電流が等しく、入
力電圧と基準電圧が等しい状態になる。入力端子が接続
されたカレントミラー回路入力の抵抗分圧手段の出力の
電圧が変わることにより両回路の相似状態が崩れ、カレ
ントミラー回路の出力電流とその接続点にある電流発生
手段の電流の平衡が崩れ、出力端子に入力端子の変化に
応じた電流または電圧が得られる。そして、等価的にカ
レントミラー回路の入力のダイオード接続されたトラン
ジスタに電流発生手段の電流が流れて得られた温度に対
して負の変化をする順方向電圧と、温度に対して正の変
化をする電流発生手段と抵抗分圧手段により得た電圧を
加えた電圧に、抵抗分圧手段の分圧比を乗じた値が基準
電圧になるため約１．２５Ｖ以下に設定でき、また、そ
れらの電圧の配合を変えることにより、温度特性が制御
できるという効果を有する。

【００７２】ここで設定できる基準電圧はダイオードの
順方向電圧以上に制限されるが、電流発生手段などが減
るので経済的に構成できる効果を有する。

【００７３】また、電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
基準電圧＋０．２Ｖまで下げることができるという効果
を有する。

【００７４】

【実施例】図１（ａ）は本第１の発明の第１の実施例の
構成を示すものであり、特に基準電圧が温度に依存しな
いように設定した例である。図１（ａ）において、２は
増幅装置の入力端子で電圧源１からの電圧が加わってお
り、３は増幅装置の出力端子である。１１は抵抗、１４
は電流源、１２、１３はトランジスタでカレントミラー
回路を構成している。

【００７５】次に上記第１の発明の第１の実施例の動作
について説明する。図１（ａ）において、入力端子２よ
り流入する電流をＩ２とすると、入力端子２の電圧Ｖ１
は、トランジスタ１２のベース電位Ｖｂ１２と、抵抗１
１の抵抗値Ｒ１１に電流Ｉ２を乗じたものとを加えたも
のになり、（式８）で表される。

【００７６】 Ｖ１＝Ｖｂ１２＋Ｒ１１×Ｉ２‥‥（式８） 電流Ｉ２は抵抗１１とトランジスタ１２のベース・コレ
クタの接続点Ａで、コレクタ電流Ｉｃ１２とベース電流
（Ｉｂ１２＋Ｉｂ１３）に分流しているが、トランジス
タの電流増幅率ｈｆｅが非常に大きいのでベース電流
（Ｉｂ１２＋Ｉｂ１３）を無視して考え、さらにトラン
ジスタ１２と１３はカレントミラー回路を構成している
ため各コレクタ電流Ｉｃ１２とＩｃ１３は等しくなるの
で、これらから（式１０）が得られる。

【００７７】 Ｉ２＝Ｉｃ１２＋（Ｉｂ１２＋Ｉｂ１３）‥‥（式９） ∴Ｉ２≒Ｉｃ１２＝Ｉｃ１３‥‥（式１０） いま、電圧Ｖ１が小さいとき、カレントミラー回路の入
力電流であるＩｃ１２も小さく、またその出力電流であ
るＩｃ１３も小さくなる。するとトランジスタ１３のコ
レクタ電流Ｉｃ１３は電流源１４の電流値Ｉｃｓより小
さいので、出力端子３には電流が吐き出す方向に流れよ
うとし出力電圧Ｖ３は高電位となる。一方、電圧Ｖ１が
大きいときは逆に、トランジスタ１３のコレクタ電流Ｉ
ｃ１３は電流源１４の電流値Ｉｃｓより大きいので、出
力端子３には電流が吸い込む方向に流れようとし出力電
圧Ｖ３は低電位となる。

【００７８】この動作は丁度、入力端子２が反転入力
で、非反転入力に基準電圧が接続され、出力端子３が出
力に接続された増幅器の動作と等価である。この基準電
圧の大きさは次のようにして求めることができる。すな
わち、入力端子２の電圧Ｖ１が基準電圧と等しくなると
出力端子３には電流の出入りがなくなるので、このよう
な電圧Ｖ１の条件を求めれば基準電圧の値を知ることが
できる。

【００７９】まず、出力端子３に電流の出入りがないこ
と、および（式１０）から（式１１）が得られる。

【００８０】 Ｉ１４＝Ｉｃ１３＝Ｉ１２≒Ｉ２‥‥（式１１） 従って、トランジスタ１２のベース電位Ｖｂ１２は（式
１２）で表すことができる。

【００８１】 Ｖｂ１２＝ｋ×Ｔ／ｑ×ｌｎ（Ｉ２／Ｉｓ）‥‥（式１２） 一方、電流源１４も特開昭６０−１９１５０８にあるよ
うなバンドギャップ電流源で、その電流値Ｉｃｓは（式
４）で決定されている。

【００８２】従って、このような状態の入力端子２の電
圧Ｖ１は（式８）、（式１１）、（式４）を用いて表す
と、（式１３）のようになり、この値Ｖ１′がこの増幅
装置の基準電圧になる。

【００８３】 Ｖ１′＝Ｖｂ１２＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ１１／Ｒｃｓ‥‥（式１ ３） （式１３）の第１項はダイオードの順方向電圧であり、
その値は約６５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／
ｄｅｇで変化することが一般によく知られている。

【００８４】従って（式１３）の第２項の温度に対する
変化を、第１項のそれと極性が反対で大きさが等しくな
るような値に設定すれば、第１項、第２項の温度に対す
る電圧変化は相殺することができる。最終的に基準電圧
Ｖ１′を温度に依存しない電圧にすることができる。

【００８５】まず、第２項を絶対温度Ｔで微分して、温
度に対する電圧変化を求め、これを＋２ｍＶと置けば
（式１４）のようになる。

【００８６】 ｄ［（式１３）第２項］／ｄＴ＝（ｋ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ５１／Ｒｃｓ ＝＋２ｍＶ‥‥（式１４） （式１４）を（式１３）の第２項に代入し、さらにＴ＝
３００゜Ｋとすると、（式１５）のようになる。

【００８７】 ［（式１３）第２項］＝ｄ［（式１３）第２項］／ｄＴ×Ｔ ＝＋２ｍＶ×３００゜Ｋ＝６００ｍＶ‥‥（式１５） 従って、（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ１１／Ｒｃｓ
またはＲ１１×Ｉｃｓが６００ｍＶになるように各定数
を設定すれば、基準電圧Ｖ１′は（式１３）より約１．
２５Ｖになり、最終的に温度に依存しない電圧に設定す
ることができる。

【００８８】また、電流源１４の端子電圧は出力端子３
に接続される負荷により決まる、がトランジスタ１３の
ようなエミッタ接地トランジスタのベースをここに接続
すればダイオードの順方向電圧になるため、電流源１４
を特開昭６０−１９１５０８に記載されているような構
成で実現すれば、電源電圧を０．９Ｖ程度まで下げて使
うことができる。従って基準電圧より低い電源電圧で増
幅装置を駆動することができる。

【００８９】なお、（式１３）から基準電圧は、抵抗値
Ｒ１１および電流源１４の電流を設定する抵抗Ｒｃｓの
比の形になり抵抗値の絶対値に依存しなくなり回路形成
が容易になる。

【００９０】このように、上記第１の発明の第１の実施
例によれば、（式１３）で表される基準電圧Ｖ１′がダ
イオード接続されたトランジスタ１２の順方向電圧と、
抵抗１１と電流源１４の電流値Ｉｃｓにより得た絶対温
度Ｔに抵抗比などの温度に依存しない係数を乗じた大き
さの電圧を、加えた形で表されるため、それらの電圧の
配合を変えることにより温度特性が制御でき、さらの従
来より１つ少ない電流源で構成できる利点を有する。

【００９１】さらに電流源１４の端子電圧をダイオード
の順方向電圧になるように構成できるため、電流源を特
開昭６０−１９１５０８にあるような低電圧動作型を利
用することにより、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使
うことができる。

【００９２】さらに基準電圧に関係する抵抗１３と電流
源１４の電流設定抵抗Ｒｃｓの値が（式１３）上で比の
形になっているので絶対値の精度に依存することなく半
導体集積回路でも容易に構成できるという効果を有す
る。

【００９３】図１（ｂ）は本第１の発明の第２の実施例
の構成を示すものである。図１（ｂ）は、上記第１の発
明の第１の実施例の図１（ａ）におけるトランジスタ１
３のコレクタと電流源１４の接続点Ｂと、出力端子３と
の間に、トランジスタ１５と電流源１６を追加して構成
したものである。

【００９４】次に上記第１の発明の第２の実施例の動作
について説明する。図１（ｂ）において、Ｖ１が小さい
とき、カレントミラー回路の入力電流であるトランジス
タ１２のコレクタ電流Ｉｃ１２も小さく、またその出力
電流であるトランジスタ１３のコレクタ電流Ｉｃ１３も
小さくなるので、トランジスタ１３のコレクタ電流Ｉｃ
１３は電流源１４の電流値Ｉｃｓより小さくなり、トラ
ンジスタ１５のベース電流Ｉｂ１５は増加し、コレクタ
電流Ｉｃ１５も増加する。するとコレクタ電流Ｉｃ１５
は電流源１６のＩ１６より大きいので、出力端子３には
電流が吸い込む方向に流れようとし出力電圧Ｖ３は低電
位となる。一方、Ｖ１が大きいときは逆に、トランジス
タ１３のコレクタ電流Ｉｃ１３は電流源１４の電流値Ｉ
ｃｓより大きくなり、トランジスタ１５のベース電流Ｉ
ｂ１５は減少し、コレクタ電流Ｉｃ１５も減少する。す
るとコレクタ電流Ｉｃ１５は電流源１６の電流Ｉ１６よ
り小さいので、出力端子３には電流が吐き出す方向に流
れようとし出力電圧Ｖ３は高電位となる。

【００９５】この動作は上記第１の発明の第１の実施例
と出力の極性が異なる点を除けば同様であり、入力端子
２が非反転入力で反転入力に基準電圧が接続され出力端
子３が出力に接続された増幅器の動作と等価である。

【００９６】従って、基準電圧も上記第１の発明の第１
の実施例と同じ方法で求められる。まず、出力端子３に
電流の出入りがないことから（式１６）が得られる。

【００９７】Ｉ１６＝Ｉｃ１５‥‥（式１６） このとき、電流源１４とトランジスタ１３のコレクタ・
ベースの接続点Ｂにおける各電流の関係は（式１７）に
より表すことができる。

【００９８】 Ｉｃｓ＝Ｉｃ１３＋Ｉｂ１５‥‥（式１７） いま、電流源１６の電流Ｉ１６を電流源１４の電流値Ｉ
ｃｓの２倍に設定し、（式１６）を利用すると、（式１
７）は（式１８）のようになる。

【００９９】 Ｉｃｓ＝Ｉｃ１３＋２×Ｉｃｓ／ｈｆｅ‥‥（式１８） ただし、ｈｆｅ：トランジスタの電流増幅率 一方、接続点Ａにおける各電流の関係は上記第１の発明
の第１の実施例の（式９）と同じであるため、これもＩ
ｃｓとｈｆｅと（式１０）の関係から（式１９）で表す
ことができる。

【０１００】 Ｉ２＝Ｉｃ１２＋２×Ｉｃｓ／ｈｆｅ‥‥（式１９） ∴Ｉ２＝Ｉｃｓ‥‥（式２０） 従って、（式２０）よりトランジスタのベース電流の影
響が出ていないことが解る。

【０１０１】すなわち、上記第１の発明の第１の実施例
では、トランジスタの電流増幅率ｈｆｅが非常に大きい
として、トランジスタ１２、１３のベース電流Ｉｂ１
２、Ｉｂ１３を無視して考えていたが、厳密にはわずか
な誤差を招くため、この第１の発明の第２の実施例のよ
うにトランジスタ１５と電流源１６を新たに設け、ベー
ス電流の影響を取り除くことにより、基準電圧の精度を
向上させ、トランジスタのｈｆｅのばらつきに依存しな
いように構成できる。

【０１０２】このように、上記第１の発明の第２の実施
例によっても、上記第１の発明の第１の実施例と同様の
利点を有し、さらにトランジスタのベース電流の影響を
なくすることができる効果も併せ持つことができる。

【０１０３】なお、ベース電流の影響を取り除く方法
は、接続点Ａから抜かれているトランジスタのベース電
流と同じ大きさの電流を接続点Ｂより抜くものであれ
ば、他の方法によって実現しても良い。

【０１０４】図２は本第２の発明の実施例の構成を示す
ものであり、特に基準電圧が温度に依存しないように設
定した例である。図２において、２は増幅装置の第１の
入力端子で電圧源１からの電圧が加わり、４も同様に第
２の入力端子で電圧源５からの電圧が加わっており、３
は増幅装置の出力端子である。２２、２３、３２、３３
は抵抗、２１、２４、３１、３４は電流源、２５、３５
はトランジスタでカレントミラー回路を構成している。

【０１０５】次に上記第２の発明の実施例の動作につい
て説明する。図２において、まず電圧源１、５が入力端
子２、４に接続されていない状態で説明する。このよう
な状態の図２はトランジスタ２５がダイオード接続され
ている点を除けば、左右同様の構成で同様の定数を持っ
ている。すなわち、抵抗２２と抵抗３２、抵抗２３と抵
抗３３、電流源２１と電流源３１、電流源２４と電流源
３４、トランジスタ２５とトランジスタ３５がそれぞれ
対応して構成されている。まず左側にある抵抗２２、抵
抗２３、電流源２１、電流源２４、ダイオード接続され
たトランジスタ２５に着目し、図１４（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）とともに説明する。

【０１０６】図１４（ａ）において、信号源が２つある
ので、重ね合わせの理を用いて解析するため、まず電流
源２１をオープンにして考える。図１４（ｂ）はダイオ
ード接続されたトランジスタ２５の部分を電圧源２５１
と抵抗２５２を用いた等価回路２５０で表している。電
圧源２５１の値Ｖ２５１と抵抗２５２の抵抗値Ｒ２５２
はそれぞれ（式２１）（式２２）で表せる。

【０１０７】 Ｖ２５１＝Ｖｆ２５‥‥（式２１） Ｒ２５２＝（ｋ×Ｔ／ｑ）／Ｉｃ２５‥‥（式２２） ただし、Ｖｆ２５：トランジスタ２５の順方向電圧 Ｉｃ２５：トランジスタ２５のコレクタ電流 さらに、図１４（ｃ）は等価回路２５０と抵抗２２、２
３を鳳・テブナンの定理を用いて等価回路２２０で表し
ている。電圧源２２１の値Ｖ２２１と抵抗２２２の抵抗
値Ｒ２２２はそれぞれ（式２３）、（式２４）で表せ
る。

【０１０８】 Ｖ２２１＝Ｖｆ２５×Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３）‥‥（式２３） Ｒ２２２＝（Ｒ２２＋Ｒ２５２）×Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３）‥ （式２４） ただし、Ｒ２２：抵抗２２の抵抗値 Ｒ２３：抵抗２３の抵抗値 ここで電流源２１を考慮する。この電流源２１も特開昭
６０−１９１５０８にあるようなバンドギャップ電流源
で、その電流値Ｉｃｓは（式４）で決定されている。

【０１０９】電流源２１の電流値Ｉｃｓは抵抗２２２を
通じて電圧源２２１に流れ込むため、入力端子２の電圧
Ｖ２は（式２５）で表せる。

【０１１０】 Ｖ２＝Ｖ２２１＋Ｒ２２２×Ｉｃｓ ∴Ｖ２＝Ｍ×｛Ｖｆ２５＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×（Ｒ２２＋Ｒ２５２） ／Ｒｃｓ｝‥‥（式２５） ただし、Ｍ＝Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） この（式２５）は第１の発明の第１の実施例の（式１
３）とよく似ており、第１の発明の第１の実施例と同様
のアプローチで温度に依存しない電圧Ｖ２を創ることが
できる。すなわち、（式２５）の｛ ｝内の第１項はダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧で、約６
５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化
するするので、｛ ｝内の第２項の温度に対する変化を
＋２ｍＶ／ｄｅｇになるように（Ｒ２２＋Ｒ２５２）と
電流源の電流を設定する抵抗値Ｒｃｓを設定すれば、第
１項、第２項の温度に対する電圧変化は相殺することが
できる。この値は（式１５）と同じになる。最終的に電
圧Ｖ２を温度に依存しない電圧にすることができ、さら
にその大きさをＭにより自由に設定できる。

【０１１１】例えば、電圧Ｖ２を０．５Ｖに設定する場
合、Ｍ＝０．５Ｖ／１．２５Ｖと設定し、抵抗２２、抵
抗２３、電流源２４、電流源２１のそれぞれの抵抗値で
あるＲ２２、Ｒ２３、Ｉ２４、Ｉｃｓを（式４）（式２
１）〜（式２５）により決定することができる。

【０１１２】なお、抵抗値Ｒ２５２が抵抗値Ｒ２２より
十分小さければ電圧Ｖ２は、抵抗値Ｒ２２、Ｒ２３およ
び電流源２１の電流を設定する抵抗Ｒｃｓの比の形にな
り抵抗値の絶対値に依存しなくなり回路形成が容易にな
る。

【０１１３】このようにして得られた回路定数を図２の
右側のそれぞれに対応する素子に割り付けると図２の左
側と右側はトランジスタ２５・３５から成るカレントミ
ラー回路により対応する素子の電圧および電流が同一の
相似回路を構成する。

【０１１４】図２において、電流源２４の電流Ｉ２４
は、接続点Ａで抵抗２２に流入する電流Ｉ２２と、トラ
ンジスタ２５のコレクタ電流Ｉｃ２５と、トランジスタ
２５、トランジスタ３５のベース電流（Ｉｂ２５＋Ｉｂ
３５）に分流しているが、トランジスタの電流増幅率ｈ
ｆｅが非常に大きいのでベース電流（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３
５）を無視して考えると（式２７）で表される。

【０１１５】 Ｉ２４＝Ｉ２２＋Ｉｃ２５＋（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３５）‥‥（式２６） ∴Ｉｃ２５≒Ｉ２４−Ｉ２２‥‥（式２７） 一方、電流源３４の電流Ｉ３４は、接続点Ｂで抵抗３２
に流入する電流Ｉ３２とトランジスタ３５のコレクタ電
流Ｉｃ２５に分流していて、さらにトランジスタ２５・
３５はカレントミラー回路を構成しているため各コレク
タ電流Ｉｃ２５と電流値Ｉｃ３５は等しくなるのでこれ
らから（式２９）が得られる。

【０１１６】Ｉ３４＝Ｉ３２＋Ｉｃ３５‥‥（式２８） ∴Ｉｃ３５＝Ｉ３４−Ｉ３２＝Ｉｃ２５‥‥（式２９） ところが、電流値Ｉ２４と電流値Ｉ３４は同じ値に設定
されているため、（式２７）、（式２９）より Ｉ２２≒Ｉ３２‥‥（式３０） となる。従って、左側および右側のそれぞれの電流が等
しく、素子定数も等しいため、それぞれの電圧も等しく
なり、これらは相似動作をしていることになる。

【０１１７】これまでの説明は接続点Ｂにつながる出力
端子３には負荷がない状態であり、出力端子３には電流
の出入りがない。ところが、この出力端子３に電流の出
入りがない状態は上記第１の発明の第１の実施例にあっ
た入力端子２の電圧Ｖ２が基準電圧と等しくなっている
ときの状態と同じである。

【０１１８】従って、いま（式２５）で得られた電圧Ｖ
２の大きさを持つ電圧源１を入力端子２に、同様に電圧
源５を入力端子４に接続しても、しなくても、この相似
動作の状態は変わらない。

【０１１９】いま電圧源５が未接続で、電圧源１が接続
されている場合、電圧源１により供給された電圧Ｖ１が
基準電圧Ｖ２より小さいとき、抵抗２２の端子間電圧が
大きくなり電流Ｉ２２が増えるため、カレントミラー回
路の入力電流であるＩｃ２５が小さくなり、カレントミ
ラー回路の出力電流であるＩｃ３５も小さくなる。する
と接続点Ｂに流入する電流が増えるため、抵抗３２の電
流Ｉ３２が大きくなり、出力端子３のＶ３は高電位とな
る。一方、Ｖ１が大きいときは逆に、抵抗２２の端子間
電圧が小さくなり電流Ｉ２２が減るため、カレントミラ
ー回路の入力電流である電流値Ｉｃ２５が大きくなり、
カレントミラー回路の出力電流である電流値Ｉｃ３５も
大きくなる。すると接続点Ｂに流入する電流が減るた
め、抵抗３２の電流Ｉ３２が小さくなり、出力端子３の
出力電圧Ｖ３は低電位となる。

【０１２０】この動作は丁度、入力端子２が反転入力
で、非反転入力である入力端子４に基準電圧が接続され
出力端子３が出力に接続された増幅器の動作と等価であ
る。

【０１２１】これまでは、入力端子２に電圧を加えて入
力端子４は未接続のときの動作であったが、入力端子４
に電圧を加えて入力端子２を未接続にしても、極性が逆
になるだけで同様の動作をする。そのときは、入力端子
４が非反転入力で、反転入力である入力端子２に基準電
圧が接続され出力端子３が出力に接続された増幅器の動
作と等価になる。

【０１２２】そして、この基準電圧は（式２５）で表さ
れ、温度に依存しない１．２５Ｖ以下の値が設定でき
る。

【０１２３】このように、上記第２の発明の実施例によ
れば、（式２５）で表される基準電圧Ｖ２が、ダイオー
ド接続されたトランジスタ２５と電流源２４により得た
順方向電圧と、抵抗２２、抵抗２３とから成る抵抗分圧
手段と電流源２１により得た絶対温度Ｔに抵抗比などの
温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を、加えた
形で表されるため、それらの電圧の配合を変えることに
より温度特性が制御でき、さらにその大きさをＭなる係
数により容易に設定できる利点を有する。

【０１２４】また、電流源２４、電流源３４の端子電圧
はダイオードの順方向電圧であり、また抵抗分圧手段の
出力である抵抗２２と抵抗２３、および抵抗３２と抵抗
３３の接続点の電圧をダイオードの順方向電圧以下に設
定すれば、電流源を特開昭６０−１９１５０８にあるよ
うな低電圧動作型を利用することにより、電源電圧を約
０．９Ｖまで下げて使うことができる。

【０１２５】さらに基準電圧に関係する抵抗２２、抵抗
２３、抵抗３２、抵抗３３の値が（式２５）上で比の形
になっているので絶対値の精度に依存することなく半導
体集積回路でも容易に構成できるという効果を有する。

【０１２６】さらに、（式２５）から、温度に対する特
性は（Ｒ２２＋Ｒ２５２）／Ｒｃｓで決定でき、Ｒ２３
に依存しないので、基準電圧の決定はＲ２３で自由に制
御できるという効果を有する。

【０１２７】図３は本第３の発明の実施例の構成を示す
ものである。図３は、上記第２の発明の実施例の図３に
おける右側の相似回路のトランジスタ３５以外を削除し
て構成した第１の電圧電流変換手段と、これと同様に、
入力端子４、抵抗４２、４３、電流源４１、４４、トラ
ンジスタ４５、５５から成る第２の電圧電流変換手段
と、トランジスタ６、７と電圧源８から成る電流比較手
段９とから構成されており、３は増幅装置の出力端子で
ある。

【０１２８】次に上記第３の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第３の発明の実施例の第１の電圧電流
変換手段の動作は、同じ構成を持つ上記第２の発明の実
施例の図２の左側の相似回路と同じ動作をする。第２の
電圧電流変換手段の動作も同様である。それぞれの入力
端子２、４に電圧が加えられていない時の電圧は、上記
第２の発明の実施例と同様に（式２５）で表される。そ
して、第１、第２の電圧電流変換手段のそれぞれ対応す
る部分の電流が等しく、素子定数も等しいとすると、そ
れぞれの電圧も等しくなり、これらは相似動作をしてい
ることになる。従って、第１、第２の電圧電流変換手段
の出力であるトランジスタ３５、５５のコレクタ電流は
同じ値であり、それらを比較する電流電圧比較手段９の
出力端子３の電流はゼロになる。すなわち、電圧電流比
較手段９を構成するカレントミラーに入力されるトラン
ジスタ５５のコレクタ電流は、同じ大きさで向きが反対
の電流に変換されて出力に現れ、トランジスタ３５のコ
レクタ電流と比較され、差の電流が出力端子３に現れ
る。

【０１２９】この出力端子３に電流の出入りがない状態
は、上記第２の発明の実施例にあった入力端子２の電圧
Ｖ２が基準電圧と等しくなっているときの状態と同じで
ある。このことは、それぞれの入力端子２、４に加わる
電圧が等しいときも同様である。従って、２つの電圧電
流変換手段と、電流比較手段とにより構成しても上記第
２の発明の実施例と同様の効果を有することができる。

【０１３０】図４は本第４の発明の実施例の構成を示す
ものである。図４は、上記第２の発明の実施例の図２に
おける電流源２１と抵抗２３を除いたものであり、それ
以外はすべて同じ構成である。

【０１３１】次に上記第４の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第４の発明の実施例の動作は、基本的
に上記第２の発明の実施例と同じである。すなわち、上
記第２の発明の実施例の図２で、入力端子２に入力され
る電圧源１の信号源インピダンスが抵抗２２の抵抗値Ｒ
２２より十分小さければ、抵抗２２に流れる電流は電圧
源１の電圧Ｖ１で決まり、上記第２の発明の実施例の動
作と同様に（式２５）で得られた基準電圧Ｖ２との電位
差に応じた出力電流または電圧が出力端子３に現れる。
このときの電流源２１の電流は電圧源１に流れ込み、ま
た抵抗２３に流れる電流は電圧源１から供給され電圧Ｖ
１の値に応じた大きさになる。従って、これらの素子は
この増幅装置の動作にはほとんど寄与していないことが
分かる。従って、電流源２１と抵抗２３を除いても上記
第２の発明の第１の実施例と同様の効果を有することが
できる。

【０１３２】しかしながら、上記第２の発明の実施例の
図２では電圧源１を接続していない場合、入力端子２の
電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になるが、上記第４の発
明の実施例の図４ではダイオードの順方向電圧になり、
この点が異なる。このことは入力される電圧源１の信号
源インピダンスが大きいときに、入力端子２の電圧が電
圧源の無負荷電圧値からどの方向に引っ張られるか、と
いう現象になって現れる。しかし、入力端子４の電位は
基準電圧Ｖ２と同じ電位になる。

【０１３３】このように、上記第４の発明の実施例によ
っても、上記第２の発明の実施例と同様の利点を有し、
さらに電圧源２１と抵抗２３が不要になり、より簡素な
構成にできる効果も併せ持つことができる。

【０１３４】図５は本第５の発明の実施例の構成を示す
ものである。図５は、上記第２の発明の実施例の図２に
おける電流源３１と抵抗３３を除いたものであり、入力
端子４に電圧源５が接続されている以外はすべて同じ構
成である。

【０１３５】次に上記第５の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第５の発明の実施例の動作は、基本的
に上記第２の発明の実施例と同じである。すなわち、上
記第２の発明の実施例の図２で、入力端子４に入力され
る電圧源５の信号源インピダンスが抵抗３２の抵抗値Ｒ
３２より十分小さければ、抵抗３２に流れる電流は電圧
源５の電圧Ｖ１で決まり、上記第２の発明の実施例の動
作と同様に（式２５）で得られた基準電圧Ｖ２との電位
差に応じた出力電流または電圧が出力端子３に現れる。
このときの電流源３１の電流は電圧源５に流れ込み、ま
た抵抗３３に流れる電流は電圧源５から供給され電圧Ｖ
５の値に応じた大きさになる。従って、これらの素子は
この増幅装置の動作にはほとんど寄与していないことが
分かる。従って、電流源３１と抵抗３３を除いても上記
第２の発明の第１の実施例と同様の効果を有することが
できる。

【０１３６】しかしながら、上記第２の発明の実施例の
図２では電圧源５を接続していない場合、入力端子４の
電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になるが、上記第５の発
明の実施例の図５ではダイオードの順方向電圧になり、
この点が異なる。このことは入力される電圧源５の信号
源インピダンスが大きいときに、入力端子４の電圧が電
圧源の無負荷電圧値からどの方向に引っ張られるか、と
いう現象になって現れる。しかし、入力端子２の電位は
基準電圧Ｖ２と同じ電位になる。

【０１３７】このように、上記第５の発明の実施例によ
っても、上記第２の発明の実施例と同様の利点を有し、
さらに電圧源３１と抵抗３３が不要になり、より簡素な
構成にできる効果も併せ持つことができる。

【０１３８】図６は本第６の発明の実施例の構成を示す
ものである。図６は、上記第２の発明の実施例の図２に
おける電流源２１、３１を除いたものであり、それ以外
はすべて同じで、トランジスタ２５がダイオード接続さ
れている点を除けば、左右同様の構成で同様の定数を持
っている。すなわち、抵抗２２と抵抗３２、抵抗２３と
抵抗３３、電流源２４と電圧源３４、トランジスタ２５
とトランジスタ３５がそれぞれ対応して構成されてい
る。

【０１３９】次に上記第６の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第６の発明の実施例の動作は、基本的
に上記第２の発明の実施例と同じで、入力端子２、４が
ともにオープンまたは一方がオープンで、他方が基準電
圧に等しいとき、左右の回路は相似動作をする。しか
し、基準電圧の値は電流源２１、電流源３１がないため
に第２の発明の第１の実施例の（式２５）の電流源の電
流を設定する抵抗Ｒｃｓの値を無限大にした（式３１）
で表される大きさになる。 ∴Ｖ２＝Ｍ×Ｖｆ２５‥‥（式３１） ただし、Ｍ＝Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） このように、上記第６の発明の実施例の図６では、その
基準電圧の源をダイオード接続されたトランジスタの順
方向電圧を利用しているため、約６５０ｍＶを基準にす
ると温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化する特性を持
ち、基準電圧はこれに係数Ｍを乗じることにより自由に
設定できる。これは温度に対して負の変化を持つ基準電
圧が必要な場合や、基準電圧の温度特性に制約がなく素
子数を減らしたい場合などのとき、上記第２の発明の第
１の実施例と比べ、電流源が２つ減らすことができるの
で構成上とても有利である。この基準電圧の温度特性が
負で制御できない点を除くと、上記第６の発明の実施例
は、上記第２の発明の第１の実施例と同様の利点を有す
る。

【０１４０】また、電流源２４、３４の端子電圧はダイ
オードの順方向電圧以上にはならないため、電流源を特
開昭６０−１９１５０８にあるような低電圧動作型を利
用すれば、約０．９Ｖ電源電圧まで下げて利用すること
ができる。

【０１４１】なお、抵抗値Ｒ２５２が抵抗値Ｒ２２より
十分小さければ電圧Ｖ２は、抵抗値Ｒ２２および抵抗値
Ｒ２３の比の形になり抵抗値の絶対値に依存しなくなり
回路形成が容易になる。

【０１４２】図７は本第７の発明の実施例の構成を示す
ものである。図７は、上記第６の発明の実施例の図６に
おける右側の相似回路のトランジスタ３５以外を削除し
て構成した第１の電圧電流変換手段と、これと同様に、
入力端子４、抵抗４２、４３、電流源４４、トランジス
タ４５、５５から成る第２の電圧電流変換手段と、トラ
ンジスタ６、７と電圧源８から成る電流比較手段９とか
ら構成されており、３は増幅装置の出力端子である。

【０１４３】次に上記第７の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第７の発明の実施例の第１の電圧電流
変換手段の動作は、同じ構成を持つ上記第６の発明の実
施例の図６の左側の相似回路と同じ動作をする。第２の
電圧電流変換手段の動作も同様である。それぞれの入力
端子２、４に電圧が加えられていない時の電圧は、上記
第６の発明の実施例と同様に（式３１）で表される。そ
して、第１、第２の電圧電流変換手段のそれぞれ対応す
る部分の電流が等しく、素子定数も等しいとすると、そ
れぞれの電圧も等しくなり、これらは相似動作をしてい
ることになる。従って、第１、第２の電圧電流変換手段
の出力であるトランジスタ３５、５５のコレクタ電流は
同じ値であり、それらを比較する電流電圧比較手段９の
出力端子３の電流はゼロになる。すなわち、電圧電流比
較手段９を構成するカレントミラーに入力されるトラン
ジスタ５５のコレクタ電流は、同じ大きさで向きが反対
の電流に変換されて出力に現れ、トランジスタ３５のコ
レクタ電流と比較され、差の電流が出力端子３に現れ
る。

【０１４４】この出力端子３に電流の出入りがない状態
は上記第６の発明の実施例にあった入力端子２の電圧Ｖ
２が基準電圧と等しくなっているときの状態と同じであ
る。このことは、それぞれの入力端子２、４に加わる電
圧が等しいときも同様である。従って、２つの電圧電流
変換手段と、電流比較手段とにより構成しても上記第６
の発明の実施例と同様の効果を有することができる。

【０１４５】このように、上記第７の発明の実施例によ
っても、上記第６の発明の実施例と同様の利点を有する
ことができる。

【０１４６】図８は本第８の発明の実施例の構成を示す
ものである。図８は、上記第６の発明の実施例の図６に
おける抵抗２３を除いたものであり、それ以外はすべて
同じ構成である。

【０１４７】次に上記第８の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第８の発明の実施例の動作は、基本的
に上記第６の発明の実施例と同じである。すなわち、上
記第６の発明の実施例の図６で、入力端子２に入力され
る電圧源１の信号源インピダンスが抵抗２２の抵抗値Ｒ
２２より十分小さければ、抵抗２２に流れる電流は電圧
源１の電圧Ｖ１で決まり、上記第６の発明の実施例の動
作と同様に（式３１）で得られた基準電圧Ｖ２との電位
差に応じた出力電流または電圧が出力端子３に現れる。
このときの抵抗２３に流れる電流は電圧源１から供給さ
れ電圧Ｖ１の値に応じた大きさになる。従って、これら
の素子はこの増幅装置の動作にはほとんど寄与していな
いことが分かる。従って、抵抗２３を除いても上記第６
の発明の実施例と同様の効果を有することができる。

【０１４８】しかしながら、上記第６の発明の実施例の
図６では電圧源１を接続していない場合、入力端子２の
電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になるが、上記第８の発
明の実施例の図８ではダイオードの順方向電圧になり、
この点が異なる。このことは入力される電圧源１の信号
源インピダンスが大きいときに、入力端子２の電圧が電
圧源の無負荷電圧値からどの方向に引っ張られるか、と
いう現象になって現れる。しかし、入力端子４の電位は
基準電圧Ｖ２と同じ電位になる。

【０１４９】このように、上記第８の発明の実施例によ
っても、上記第６の発明の実施例と同様の利点を有し、
さらに抵抗２３が不要になり、より簡素な構成にできる
効果も併せ持つことができる。

【０１５０】図９は本第９の発明の実施例の構成を示す
ものである。図９は、上記第６の発明の実施例の図６に
おける抵抗３３を除いたものであり、それ以外はすべて
同じ構成である。

【０１５１】次に上記第９の発明の実施例の動作につい
て説明する。上記第９の発明の実施例の動作は、基本的
に上記第６の発明の実施例と同じである。すなわち、上
記第６の発明の実施例の図６で、入力端子４に入力され
る電圧源５の信号源インピダンスが抵抗３２の抵抗値Ｒ
３２より十分小さければ、抵抗３２に流れる電流は電圧
源１の電圧Ｖ１で決まり、上記第６の発明の実施例の動
作と同様に（式３１）で得られた基準電圧Ｖ２との電位
差に応じた出力電流または電圧が出力端子３に現れる。
このときの抵抗３３に流れる電流は電圧源１から供給さ
れ電圧Ｖ５の値に応じた大きさになる。従って、これら
の素子はこの増幅装置の動作にはほとんど寄与していな
いことが分かる。従って、抵抗３３を除いても上記第６
の発明の実施例と同様の効果を有することができる。

【０１５２】しかしながら、上記第６の発明の実施例の
図６では電圧源５を接続していない場合、入力端子４の
電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になるが、上記第９の発
明の実施例の図９ではダイオードの順方向電圧になり、
この点が異なる。このことは入力される電圧源５の信号
源インピダンスが大きいときに、入力端子４の電圧が電
圧源の無負荷電圧値からどの方向に引っ張られるか、と
いう現象になって現れる。しかし、入力端子２の電位は
基準電圧Ｖ２と同じ電位になる。

【０１５３】このように、上記第９の発明の実施例によ
っても、上記第６の発明の実施例と同様の利点を有し、
さらに抵抗３３が不要になり、より簡素な構成にできる
効果も併せ持つことができる。

【０１５４】図１０は本第１０の発明の実施例の構成を
示すものである。図１０は、上記第２の発明の実施例の
図２における電流源２４、３４を除いたものであり、そ
れ以外はすべて同じで、トランジスタ２５がダイオード
接続されている点を除けば、左右同様の構成で同様の定
数を持っている。すなわち、抵抗２２と抵抗３２、抵抗
２３と抵抗３３、電流源２１と電流源３１、トランジス
タ２５とトランジスタ３５がそれぞれ対応して構成され
ている。

【０１５５】次に上記第１０の発明の実施例の動作につ
いて説明する。上記第１０の発明の実施例の動作は、基
本的に上記第２の発明の第１の実施例と同じで、入力端
子２、４がともにオープンまたは一方がオープンで、他
方が基準電圧に等しいとき、左右の回路は相似動作をす
る。しかし、基準電圧の値は電流源２４、電流源３４が
ないためにダイオードの順方向電圧以上に設定する必要
がある。すなわち、上記第２の発明の実施例にあった電
流源２４、電流源３４が接続点Ａ、接点Ｂに供給してい
た電流を、電流源２１、電流源３１から抵抗２２、抵抗
３２を経由して行わせるようにしたものである。

【０１５６】このように構成しても基準電圧は、上記第
２の発明の実施例と同様であり、（式２５）で表され
る。

【０１５７】このように、基準電圧がダイオードの順方
向電圧以上であるとき、上記第１０の発明の実施例によ
っても、上記第２の発明の実施例と同様の利点を有し、
さらに電圧源２４、電流源３４が不要になり、より簡素
な構成にできる効果も併せ持つことができる。

【０１５８】なお、抵抗値Ｒ２５２が抵抗値Ｒ２２より
十分小さければ電圧Ｖ２は、抵抗値Ｒ２２および抵抗値
Ｒ２３の比の形になり抵抗値の絶対値に依存しなくなり
回路形成が容易になる。

【０１５９】図１１は本第１１の発明の実施例の構成を
示すものである。図１１は、上記第１０の発明の実施例
の図１０における右側の相似回路のトランジスタ３５以
外を削除して構成した第１の電圧電流変換手段と、これ
と同様に、入力端子４、抵抗４２、４３、電流源４１、
トランジスタ４５、５５から成る第２の電圧電流変換手
段と、トランジスタ６、７と電圧源８から成る電流比較
手段９とから構成されており、３は増幅装置の出力端子
である。

【０１６０】次に上記第１１の発明の実施例の動作につ
いて説明する。上記第１１の発明の実施例の第１の電圧
電流変換手段の動作は、同じ構成を持つ上記第１０の発
明の実施例の図１０の左側の相似回路と同じ動作をす
る。第２の電圧電流変換手段の動作も同様である。それ
ぞれの入力端子２、４に電圧が加えられていない時の電
圧は、上記第１０の発明の実施例と同様に（式２５）で
表される。そして、第１、第２の電圧電流変換手段のそ
れぞれ対応する部分の電流が等しく、素子定数も等しい
とすると、それぞれの電圧も等しくなり、これらは相似
動作をしていることになる。従って、第１、第２の電圧
電流変換手段の出力であるトランジスタ３５、５５のコ
レクタ電流は同じ値であり、それらを比較する電流電圧
比較手段９の出力端子３の電流はゼロになる。すなわ
ち、電圧電流比較手段９を構成するカレントミラーに入
力されるトランジスタ５５のコレクタ電流は、同じ大き
さで向きが反対の電流に変換されて出力に現れ、トラン
ジスタ３５のコレクタ電流と比較され、差の電流が出力
端子３に現れる。

【０１６１】この出力端子３に電流の出入りがない状態
は上記第１０の発明の実施例にあった入力端子２の電圧
Ｖ２が基準電圧と等しくなっているときの状態と同じで
ある。このことは、それぞれの入力端子２、４に加わる
電圧が等しいときも同様である。従って、２つの電圧電
流変換手段と、電流比較手段とにより構成しても上記第
１０の発明の実施例と同様の効果を有することができ
る。

【０１６２】このように、上記第１１の発明の実施例に
よっても、上記第１０の発明の実施例と同様の利点を有
することができる。

【０１６３】図１２（ａ）は本第１２の発明の第１の実
施例の構成を示すものである。図１２（ａ）は、上記第
１０の発明の実施例の図１０における抵抗２３を除いた
ものであり、それ以外はすべて同じ構成である。

【０１６４】次に上記第１２の発明の第１の実施例の動
作について説明する。上記第１２の発明の第１の実施例
の動作は、基本的に上記第１０の発明の実施例と同じで
ある。すなわち、上記第１０の発明の実施例の図１０
で、入力端子２に入力される電圧源１の信号源インピダ
ンスが抵抗２２のＲ２２より十分小さければ、抵抗２２
に流れる電流は電圧源１の電圧Ｖ１できまり、上記第１
０の発明の実施例の動作と同様に（式２５）で得られた
基準電圧Ｖ２との電位差に応じた出力電流または電圧が
出力端子３に現れる。このときの抵抗２３に流れる電流
は電圧源１から供給され電圧Ｖ１の値に応じた大きさに
なる。従って、これらの素子はこの増幅装置の動作には
ほとんど寄与していないことが分かる。従って、抵抗２
３を除いても上記第１０の発明の実施例と同様の効果を
有することができる。

【０１６５】しかしながら、上記第１０の発明の実施例
の図１０では電圧源１を接続していない場合、入力端子
２の電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になるが、上記第１
２の発明の第１の実施例の図１２（ａ）ではダイオード
の順方向電圧になり、この点が異なる。このことは入力
される電圧源１の信号源インピダンスが大きいときに、
入力端子２の電圧が電圧源の無負荷電圧値からどの方向
に引っ張られるか、という現象になって現れる。しか
し、入力端子４の電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位にな
る。

【０１６６】このように、上記第１２の発明の第１の実
施例によっても、上記第１０の発明の実施例と同様の利
点を有し、さらに抵抗２３が不要になり、より簡素な構
成にできる効果も併せ持つことができる。

【０１６７】図１２（ｂ）は本第１２の発明の第２の実
施例の構成を示すものである。図１２（ｂ）は、上記第
１２の発明の第１の実施例の図１２（ａ）における抵抗
３３を除いたものであり、それ以外はすべて同じ構成で
ある。

【０１６８】次に上記第１２の発明の第２の実施例の動
作について説明する。上記第１２の発明の第２の実施例
の動作は、基本的に上記第１２の発明の第１の実施例と
同じであるが、抵抗３３がないため基準電圧の設定に制
限が生じる。すなわち、基準電圧の値は抵抗３３がない
ために上記第２の発明の実施例の（式２５）は抵抗３３
の抵抗値Ｒ３３を無限大にした（式３２）で表される。 Ｖ２＝Ｖｆ２５＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×（Ｒ２２＋Ｒ２５２）／Ｒｃ ｓ‥‥（式３２） ∵Ｍ＝１ このように、基準電圧の設定範囲に制限が加わるものの
上記第１２の発明の第２の実施例によっても、上記第１
２の発明の第１の実施例と同様の利点を有し、さらに抵
抗３３が不要になり、より簡素な構成にできる効果も併
せ持つことができる。

【０１６９】ところで、上記第１２の発明の第２の実施
例も入力端子２に基準電圧Ｖ２が加われば、カレントミ
ラー回路の入力、出力側の回路は相似動作をする。しか
し、電流源３１の端子電圧が（式３２）の高い基準電圧
になってしまい装置駆動電源電圧が低くできない。そこ
で、電圧の相似動作をあきらめ、抵抗３２を廃止する。
すると、電流の相似動作だけになるが、これでも、上記
第１２の発明の第２の実施例と同様の基準電圧を持ち、
同様の効果を持つことができる。ところが、この構成は
上記第１の発明の第１の実施例とまったく同じになって
おり、上記第１の発明の第１の実施例も上記第２の発明
の実施例の変形と考えることができる。

【０１７０】図１３は本第１３の発明の実施例の構成を
示すものである。図１３は、上記第１０の発明の実施例
の図１０における抵抗３３を除いたものであり、それ以
外はすべて同じ構成である。

【０１７１】次に上記第１３の発明の実施例の動作につ
いて説明する。上記第１３の発明の実施例の動作は、基
本的に上記第１０の発明の実施例と同じである。すなわ
ち、上記第１０の発明の実施例の図１０で、入力端子４
に入力される電圧源５の信号源インピダンスが抵抗３２
のＲ３２より十分小さければ、抵抗３２に流れる電流は
電圧源５の電圧Ｖ５できまり、上記第１０の発明の実施
例の動作と同様に（式２５）で得られた基準電圧Ｖ２と
の電位差に応じた出力電流または電圧が出力端子３に現
れる。このときの抵抗３３に流れる電流は電圧源５から
供給され電圧Ｖ５の値に応じた大きさになる。従って、
これらの素子はこの増幅装置の動作にはほとんど寄与し
ていないことが分かる。従って、抵抗３３を除いても上
記第１０の発明の実施例と同様の効果を有することがで
きる。

【０１７２】しかしながら、上記第１０の発明の実施例
の図１０では電圧源５を接続していない場合、入力端子
４の電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になるが、上記第１
３の発明の実施例の図１３ではダイオードの順方向電圧
になり、この点が異なる。このことは入力される電圧源
５の信号源インピダンスが大きいときに、入力端子４の
電圧が電圧源の無負荷電圧値からどの方向に引っ張られ
るか、という現象になって現れる。しかし、入力端子２
の電位は基準電圧Ｖ２と同じ電位になる。

【０１７３】このように、上記第１３の発明の実施例に
よっても、上記第１０の発明の実施例と同様の利点を有
し、さらに抵抗３３が不要になり、より簡素な構成にで
きる効果も併せ持つことができる。

【０１７４】なお、上記第２ないし第１３の発明の実施
例では接続点Ｂを直接出力端子３に接続しているが、こ
れは上記第１の発明の第２の実施例のようにトランジス
タ１５と電流源１６を追加挿入して、接続点Ｂからトラ
ンジスタ２５、トランジスタ３５のベース電流と同じ大
きさの電流を取り出すことにより、接続点Ａでのトラン
ジスタ２５、トランジスタ３５のベース電流の影響を補
償することができるようにしてもよい。また、ベース電
流の影響を取り除く方法は結果として、接続点Ａから抜
かれているトランジスタのベース電流と同じ大きさの電
流を接続点Ｂより抜くものであれば、他の方法によって
実現しても良い。

【０１７５】また、上記第１ないし第１３の発明の実施
例ではカレントミラー回路の入出力の相似回路の電流値
を同一に設定しているが、これはカレントミラー回路の
入出力の電流比を１以外の値Ｒに設定するとともに、相
似回路の電流も同じ電流比Ｒになるようにしてもよい。
Ｒを大きくした場合、出力端子３の出力電流が大きくな
り負荷の駆動能力が増大する効果を有する。

【０１７６】また、上記第３、７、１１の発明の実施例
では電流比較手段９のトランジスタ６、７から成るカレ
ントミラー回路の入出力の電流値を同一に設定している
が、これはカレントミラー回路の入出力の電流比を１以
外の値Ｒに設定するとともに、第１、第２の電圧電流変
換手段のそれぞれの相似回路の電流も同じ電流比Ｒにな
るようにしてもよい。Ｒを大きくした場合、出力端子３
の出力電流が大きくなり負荷の駆動能力が増大する効果
を有する。

【０１７７】また、上記第１ないし第１３の発明の実施
例では電流源をその電流値が絶対温度Ｔに比例し、設定
抵抗Ｒｃｓに反比例するようにしているが、これはどの
ような特性を持つ電流源であってもよい。この場合、基
準電圧の温度や電源電圧の変動などに対する影響はこれ
らの実施例とは違った特性になる。

【０１７８】また、上記第１ないし第１３の発明の実施
例ではカレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタ
で構成しているが、これはどのような素子を用いたカレ
ントミラー回路であってもよい。この場合、基準電圧の
温度特性はその素子により違ったものになる。

【０１７９】また、上記第１ないし第１３の発明の実施
例では直流信号を入力にしているが、これは交流信号で
あってもよい。交流信号を結合コンデンサを経由して供
給する場合、特に上記第２、３、６、７、１０、１１の
発明の実施例では、入力端子２の直流電位が回路を相似
動作させるように働くため、バイアス回路を新たに設け
る必要がないという効果を有する。

【０１８０】また、上記第１ないし第１３の発明の実施
例で、装置が動作する最低の電源電圧は、それぞれに含
まれる電流源の端子電圧に約０．２Ｖを加えたぐらいに
なる。従って、基準電圧をカレントミラー回路の入力端
電圧以下に設定すれば、電源電圧も低く設定できる。

【０１８１】また、上記第１ないし第１３の発明の実施
例に含まれる抵抗は、その基準電圧を表す式の中でそれ
ぞれの抵抗値の比の形で表されているため、それぞれの
抵抗の絶対精度はあまり問題にならず、おもに相対精度
が要求される。そのため、これらの発明は半導体集積回
路でも容易に構成できるという効果を有する。

【０１８２】

【発明の効果】本第１の発明は上記第１、第２の実施例
より明らかなように、以下に示す効果を有する。 （１）カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタ
で構成した場合、カレントミラー回路の入力の端子電圧
の温度に対して負の変化をする電圧と、カレントミラー
回路の出力電流と電流発生手段の電流が等しいときに得
られる温度に対して正の変化をする入力電流・抵抗積を
加えた電圧が基準電圧になるため約１．２５Ｖに設定で
き、それらの電圧の配合を変えることにより、温度特性
が制御できるという効果を有する。 （２）構成要素が少ないので、消費電力、実装面積、材
料原価などを抑えることができ、装置を経済的に構成で
きる効果を有する。 （３）出力端子電圧を０．７Ｖ以下に設定し、さらに電
流発生手段を特開昭６０−１９１５０８にあるような低
電圧動作型にすれば、装置電源電圧を約０．９Ｖまで下
げられるという効果を有する。

【０１８３】本第２の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、以下に示す効果を有する。 （１）カレントミラー回路の入力と出力に接続される回
路の素子の電圧・電流が相似の相似回路を構成してお
り、カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタで
構成した場合、等価的にカレントミラー回路の入力のダ
イオード接続されたトランジスタに電流発生手段の電流
が流れて得られた温度に対して負の変化をする順方向電
圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段と抵抗
分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分圧手段
の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため１．２５Ｖ以
下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変えること
により、温度特性が制御できるという効果を有する。

【０１８４】（２）基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、さらに電流発生手段を特開昭６０−
１９１５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源
電圧を約０．９Ｖまで下げることができるという効果を
有する。

【０１８５】本第３の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、以下に示す効果を有する。 （１）第２の発明の構成の相似回路の左側とカレントミ
ラー回路で構成した２つの電圧電流変換手段のそれぞれ
の素子の電圧・電流が相似の相似回路を構成しており、
カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタで構成
した場合、等価的にカレントミラー回路の入力のダイオ
ード接続されたトランジスタに電流発生手段の電流が流
れて得られた温度に対して負の変化をする順方向電圧
と、温度に対して正の変化をする電流発生手段と抵抗分
圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分圧手段の
分圧比を乗じた値が基準電圧になるため１．２５Ｖ以下
に設定でき、また、それらの電圧の配合を変えることに
より、温度特性が制御できるという効果を有する。

【０１８６】（２）基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、さらに電流発生手段を特開昭６０−
１９１５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源
電圧を約０．９Ｖまで下げることができるという効果を
有する。

【０１８７】本第４の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、第２の発明にさらに以下に示す効果を加えること
ができる。

【０１８８】（１）第２の発明の構成に比べ電流発生手
段と抵抗が減るので、消費電力、実装面積、材料原価な
どを抑えることができ、装置を経済的に構成できる効果
を有する。

【０１８９】本第５の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、第２の発明にさらに以下に示す効果を加えること
ができる。

【０１９０】（１）第４の発明と同様に、第２の発明よ
り電流発生手段と抵抗が減るので、消費電力、実装面
積、材料原価などを抑えることができ、装置を経済的に
構成できる効果を有する。

【０１９１】本第６の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、以下に示す効果を有する。 （１）カレントミラー回路の入力と出力に接続される回
路の素子の電圧・電流が相似の相似回路を構成してお
り、カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタで
構成した場合、等価的にカレントミラー回路の入力のダ
イオード接続されたトランジスタに電流発生手段の電流
が流れて得られた温度に対して負の変化をする順方向電
圧に、抵抗分圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧にな
り、温度に対して負の特性を持つ基準電圧ができるとい
う効果を有する。

【０１９２】（２）基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、さらに電流発生手段を特開昭６０−
１９１５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源
電圧を約０．９Ｖまで下げることができるという効果を
有する。

【０１９３】（３）第２の発明の構成に比べ２つの電流
発生手段が減るので、消費電力、実装面積、材料原価な
どを抑えることができ、装置を経済的に構成できる効果
を有する。

【０１９４】本第７の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、以下に示す効果を有する。 （１）第６の発明の構成の相似回路の左側とカレントミ
ラー回路で構成した２つの電圧電流変換手段のそれぞれ
の素子の電圧・電流が相似の相似回路を構成しており、
カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタで構成
した場合、等価的にカレントミラー回路の入力のダイオ
ード接続されたトランジスタに電流発生手段の電流が流
れて得られた温度に対して負の変化をする順方向電圧
に、抵抗分圧手段の分圧比を乗じた値が基準電圧にな
り、温度に対して負の特性を持つ基準電圧ができるとい
う効果を有する。

【０１９５】（２）基準電圧および出力端子電圧を０．
７Ｖ以下に設定し、さらに電流発生手段を特開昭６０−
１９１５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源
電圧を約０．９Ｖまで下げることができるという効果を
有する。

【０１９６】（３）第２の発明の構成に比べ２つの電流
発生手段が減るので、消費電力、実装面積、材料原価な
どを抑えることができ、装置を経済的に構成できる効果
を有する。

【０１９７】本第８の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、第６の発明にさらに以下に示す効果を加えること
ができる。

【０１９８】（１）第６の発明の構成に比べ、さらに抵
抗が減るので、実装面積、材料原価などを抑えることが
でき、装置を経済的に構成できる効果を有する。

【０１９９】本第９の発明は上記実施例より明らかなよ
うに、第６の発明にさらに以下に示す効果を加えること
ができる。

【０２００】（１）第８の発明と同様に、第６の発明よ
り、さらに抵抗が減るので、実装面積、材料原価などを
抑えることができ、装置を経済的に構成できる効果を有
する。

【０２０１】本第１０の発明は上記実施例より明らかな
ように、以下に示す効果を有する。 （１）カレントミラー回路の入力と出力に接続される回
路の素子の電圧・電流が相似の相似回路を構成してお
り、カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタで
構成した場合、等価的にカレントミラー回路の入力のダ
イオード接続されたトランジスタに電流発生手段の電流
が流れて得られた温度に対して負の変化をする順方向電
圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段と抵抗
分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分圧手段
の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため１．２５Ｖ以
下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変えること
により、温度特性が制御できるという効果を有する。し
かしながら、基準電圧はダイオードの順方向電圧より大
きくする必要がある。

【０２０２】（２）電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
基準電圧＋０．２Ｖまで下げることができるという効果
を有する。

【０２０３】（３）第２の発明の構成に比べ２つの電流
発生手段が減るので、消費電力、実装面積、材料原価な
どを抑えることができ、装置を経済的に構成できる効果
を有する。

【０２０４】本第１１の発明は上記実施例より明らかな
ように、以下に示す効果を有する。 （１）第１０の発明の構成の相似回路の左側とカレント
ミラー回路で構成した２つの電圧電流変換手段のそれぞ
れの素子の電圧・電流が相似の相似回路を構成してお
り、カレントミラー回路をバイポーラ・トランジスタで
構成した場合、等価的にカレントミラー回路の入力のダ
イオード接続されたトランジスタに電流発生手段の電流
が流れて得られた温度に対して負の変化をする順方向電
圧と、温度に対して正の変化をする電流発生手段と抵抗
分圧手段により得た電圧を加えた電圧に、抵抗分圧手段
の分圧比を乗じた値が基準電圧になるため１．２５Ｖ以
下に設定でき、また、それらの電圧の配合を変えること
により、温度特性が制御できるという効果を有する。し
かしながら、基準電圧はダイオードの順方向電圧より大
きくする必要がある。

【０２０５】（２）電流発生手段を特開昭６０−１９１
５０８にあるような低電圧動作型にすれば、電源電圧を
基準電圧＋０．２Ｖまで下げることができるという効果
を有する。

【０２０６】（３）第２の発明の構成に比べ２つの電流
発生手段が減るので、消費電力、実装面積、材料原価な
どを抑えることができ、装置を経済的に構成できる効果
を有する。

【０２０７】本第１２の発明は上記実施例より明らかな
ように、第１０の発明にさらに以下に示す効果を加える
ことができる。

【０２０８】（１）第１０の発明の構成に比べ、さらに
１つの電流発生手段が減るので、消費電力、実装面積、
材料原価などを抑えることができ、装置を経済的に構成
できる効果を有する。

【０２０９】本第１３の発明は上記実施例より明らかな
ように、第１０の発明にさらに以下に示す効果を加える
ことができる。

【０２１０】（１）第１２の発明と同様に、第１０の発
明より、さらに１つの電流発生手段が減るので、消費電
力、実装面積、材料原価などを抑えることができ、装置
を経済的に構成できる効果を有する。

【０２１１】さらに、本第２、３、４、５、１０、１
１、１２、１３の発明は上記実施例より明らかなよう
に、基準電圧の温度に対する特性が、概ね抵抗２２、３
２と電流源の電流を設定する電流設定抵抗で、また基準
電圧の電圧値は抵抗２３または３３で、それぞれ独立し
て決められるため、特性の設定に自由度が高いという効
果を有する。

【０２１２】また、本第２、３、６、７、１０、１１の
発明は上記実施例より明らかなように、交流増幅装置と
して利用する際、入力回路には直流バイアス回路が不要
で、結合コンデンサを新たに用意するだけでよい。そし
て、この直流バイアスは基準電圧と同じものなので温度
特性や電圧値は自由に設定できるという効果を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ） 本第１の発明の第１の実施例における
増幅装置の構成図 （ｂ） 本第１の発明の第２の実施例における増幅装置
の構成図

【図２】本第２の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図３】本第３の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図４】本第４の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図５】本第５の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図６】本第６の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図７】本第７の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図８】本第８の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図９】本第９の発明の実施例における増幅装置の構成
図

【図１０】本第１０の発明の実施例における増幅装置の
構成図

【図１１】本第１１の発明の実施例における増幅装置の
構成図

【図１２】（ａ） 本第１２の発明の第１の実施例にお
ける増幅装置の構成図 （ｂ） 本第１２の発明の第２の実施例における増幅装
置の構成図

【図１３】本第１３の発明の第１の実施例における増幅
装置の構成図

【図１４】（ａ） 同装置の構成図（図２）のカレント
ミラー回路の入力側の相似回路の部分図 （ｂ） 同装置の構成図（図２）の電流源２４とトラン
ジスタ２５の部分の等価回路図 （ｃ） 同装置の構成図（図２）の電流源２４、トラン
ジスタ２５、抵抗２２、２３電流源２１の部分の等価回
路図

【図１５】従来の増幅装置の構成図

【符号の説明】

１、５、８ 電圧源 ２、４ 増幅装置の入力端子 ３ 増幅装置の出力端子 １１、２２、２３、３２、３３ 抵抗 ６、７、１２、１３、１５、２５、３５ トランジスタ １４、１６、２１、２４、３１、３４ 電流源 ９ 電流比較手段 ２２０ トランジスタ２５、電流源２４、抵抗２２、２
３の部分の等価回路内の等価回路 ２２１ トランジスタ２５、電流源２４、抵抗２２、２
３の部分の等価回路内の等価電圧源 ２２２ トランジスタ２５、電流源２４、抵抗２２、２
３の部分の等価回路内の等価抵抗 ２５０ トランジスタ２５と電流源２４の部分の等価回
路 ２５１ トランジスタ２５と電流源２４の部分の等価回
路内の等価電圧源 ２５２ トランジスタ２５と電流源２４の部分の等価回
路内の等価抵抗

Claims (27)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 カレントミラー回路と、前記カレントミ
   ラー回路の入力端に接続される抵抗と、前記カレントミ
   ラー回路の出力端に接続され、絶対温度に比例し、かつ
   電流設定抵抗の抵抗値に反比例した大きさの電流値が出
   力される電流発生手段とを備え、前記カレントミラー回
   路の入力端に前記抵抗を介して信号を入力し、前記カレ
   ントミラー回路の出力端から信号を増幅して出力するこ
   とを特徴とする増幅装置。
2. 【請求項２】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段と、こ
   の第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の電
   流発生手段と、上記カレントミラー回路の入力に接続さ
   れた第２の電流発生手段と、上記カレントミラー回路の
   出力に接続された第２の抵抗分圧手段と、上記の第２の
   抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第３の電流発生手
   段と、上記カレントミラー回路の出力に接続された第４
   の電流発生手段とを備え、第１の装置入力を上記第１の
   抵抗分圧手段の出力とし、第２の装置入力を上記第２の
   抵抗分圧手段の出力とし、装置出力を上記カレントミラ
   ー回路の出力とすることを特徴とする増幅装置。
3. 【請求項３】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と、この抵抗
   分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の電流発生手段
   と、上記カレントミラー回路の入力に接続された第２の
   電流発生手段と、入力端を上記抵抗分圧手段の出力と
   し、出力端を上記カレントミラー回路の出力として構成
   される第１、第２の電圧電流変換手段と、それぞれの出
   力端の電流を比較する電流比較手段とを備え、第１の装
   置入力を上記第１の電圧電流変換手段の入力端とし、第
   ２の装置入力を上記第２の電圧電流変換手段の入力端と
   し、装置出力を上記電流比較手段の出力とすることを特
   徴とする増幅装置。
4. 【請求項４】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の電流発生手段と、上
   記カレントミラー回路の出力に接続された抵抗分圧手段
   と、この抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第２の電
   流発生手段と、上記カレントミラー回路の出力に接続さ
   れた第３の電流発生手段とを備え、第１の装置入力を上
   記カレントミラー回路の入力と抵抗を介するところと
   し、第２の装置入力を上記抵抗分圧手段の出力とし、装
   置出力を上記カレントミラー回路の出力とすることを特
   徴とする増幅装置。
5. 【請求項５】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の出力に接続された第３の電流発生手段と、上
   記カレントミラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段
   と、この抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第２の電
   流発生手段と、上記カレントミラー回路の入力に接続さ
   れた第１の電流発生手段とを備え、第１の装置入力を上
   記カレントミラー回路の出力と抵抗を介するところと
   し、第２の装置入力を上記抵抗分圧手段の出力とし、装
   置出力を上記カレントミラー回路の出力とすることを特
   徴とする増幅装置。
6. 【請求項６】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段と、こ
   のカレントミラー回路の入力に接続された第１の電流発
   生手段と、上記カレントミラー回路の出力に接続された
   第２の抵抗分圧手段と、上記カレントミラー回路の出力
   に接続された第２の電流発生手段とを備え、第１の装置
   入力を上記第１の抵抗分圧手段の出力とし、第２の装置
   入力を上記第２の抵抗分圧手段の出力とし、装置出力を
   上記カレントミラー回路の出力とすることを特徴とする
   増幅装置。
7. 【請求項７】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と、このカレ
   ントミラー回路の入力に接続された電流発生手段と、入
   力端を上記抵抗分圧手段の出力とし、出力端を上記カレ
   ントミラー回路の出力として構成される第１、第２の電
   圧電流変換手段と、それぞれの出力端の電流を比較する
   電流比較手段とを備え、第１の装置入力を上記第１の電
   圧電流変換手段の入力端とし、第２の装置入力を上記第
   ２の電圧電流変換手段の入力端とし、装置出力を上記電
   流比較手段の出力とすることを特徴とする増幅装置。
8. 【請求項８】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の電流発生手段と、上
   記カレントミラー回路の出力に接続された抵抗分圧手段
   と、上記カレントミラー回路の出力に接続された第２の
   電流発生手段とを備え、第１の装置入力を上記カレント
   ミラー回路の入力と抵抗を介するところとし、第２の装
   置入力を上記抵抗分圧手段の出力とし、装置出力を上記
   カレントミラー回路の出力とすることを特徴とする増幅
   装置。
9. 【請求項９】 カレントミラー回路と、このカレントミ
   ラー回路の出力に接続された第２の電流発生手段と、上
   記カレントミラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段
   と、上記カレントミラー回路の入力に接続された第１の
   電流発生手段とを備え、第１の装置入力を上記カレント
   ミラー回路の出力と抵抗を介するところとし、第２の装
   置入力を上記抵抗分圧手段の出力とし、装置出力を上記
   カレントミラー回路の出力とすることを特徴とする増幅
   装置。
10. 【請求項１０】 カレントミラー回路と、このカレント
    ミラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段と、
    この第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の
    電流発生手段と、上記カレントミラー回路の出力に接続
    された第２の抵抗分圧手段と、この第２の抵抗分圧手段
    の分圧出力に電流を流す第２の電流発生手段とを備え、
    第１の装置入力を上記第１抵抗分圧手段の出力とし、第
    ２の装置入力を上記第２の抵抗分圧手段の出力とし、装
    置出力を上記カレントミラー回路の出力とすることを特
    徴とする増幅装置。
11. 【請求項１１】 カレントミラー回路と、このカレント
    ミラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と、この抵
    抗分圧手段の分圧出力に電流を流す電流発生手段と、入
    力端を上記抵抗分圧手段の出力とし、出力端を上記カレ
    ントミラー回路の出力として構成される第１、第２の電
    圧電流変換手段と、それぞれの出力端の電流を比較する
    電流比較手段とを備え、第１の装置入力を上記第１の電
    圧電流変換手段の入力端とし、第２の装置入力を上記第
    ２の電圧電流変換手段の入力端とし、装置出力を上記電
    流比較手段の出力とすることを特徴とする増幅装置。
12. 【請求項１２】 カレントミラー回路と、このカレント
    ミラー回路の出力に接続された抵抗分圧手段と、この抵
    抗分圧手段の分圧出力に電流を流す電流発生手段とを備
    え、第１の装置入力を上記カレントミラー回路の入力と
    抵抗を介するところとし、第２の装置入力を上記抵抗分
    圧手段の出力とし、装置出力を上記カレントミラー回路
    の出力とすることを特徴とする増幅装置。
13. 【請求項１３】 カレントミラー回路と、このカレント
    ミラー回路の入力に接続された抵抗分圧手段と、この抵
    抗分圧手段の分圧出力に電流を流す電流発生手段とを備
    え、第１の装置入力を上記カレントミラー回路の出力と
    抵抗を介するところとし、第２の装置入力を上記抵抗分
    圧手段の出力とし、装置出力を上記カレントミラー回路
    の出力とすることを特徴とする増幅装置。
14. 【請求項１４】 前記カレントミラー回路をバイポーラ
    ・トランジスタにより構成したことを特徴とする請求項
    １記載の増幅装置。
15. 【請求項１５】 電流発生手段の電流値を設定する電流
    設定抵抗と装置入力とカレントミラー回路の入力とに介
    する抵抗の温度係数とを等しくするように構成したこと
    を特徴とする請求項１記載の増幅装置。
16. 【請求項１６】 カレントミラー回路をバイポーラ・ト
    ランジスタにより構成し、第１の電流発生手段および第
    ３の電流発生手段を、その電流値が絶対温度に比例しか
    つ電流設定抵抗に反比例した大きさに制御されるように
    構成したことを特徴とする請求項２記載の増幅装置。
17. 【請求項１７】 第１の電流発生手段の電流値を設定す
    る電流設定抵抗と第１の抵抗分圧手段を構成する抵抗の
    温度係数とを等しくするようにし、かつ第３の電流発生
    手段の電流値を設定する電流設定抵抗と第２の抵抗分圧
    手段を構成する抵抗の温度係数とを等しくするように構
    成したことを特徴とする請求項２記載の増幅装置。
18. 【請求項１８】 カレントミラー回路をバイポーラ・ト
    ランジスタにより構成し、第１の電流発生手段を、その
    電流値が絶対温度に比例しかつ電流設定抵抗に反比例し
    た大きさに制御されるように構成したことを特徴とする
    請求項３記載の増幅装置。
19. 【請求項１９】 第１の電流発生手段の電流値を設定す
    る電流設定抵抗と抵抗分圧手段を構成する抵抗の温度係
    数とを等しくするように構成したことを特徴とする請求
    項３記載の増幅装置。
20. 【請求項２０】 カレントミラー回路をバイポーラ・ト
    ランジスタにより構成し、第２電流発生手段を、その電
    流値が絶対温度に比例しかつ電流設定抵抗に反比例した
    大きさに制御されるように構成したことを特徴とする請
    求項４、５記載の増幅装置。
21. 【請求項２１】 第２の電流発生手段の電流値を設定す
    る電流設定抵抗と抵抗分圧手段を構成する抵抗の温度係
    数とを等しくするように構成したことを特徴とする請求
    項４、５記載の増幅装置。
22. 【請求項２２】 カレントミラー回路をバイポーラ・ト
    ランジスタにより構成し、第１の電流発生手段および第
    ２の電流発生手段を、その電流値が絶対温度に比例しか
    つ電流設定抵抗に反比例した大きさに制御されるように
    構成したことを特徴とする請求項１０記載の増幅装置。
23. 【請求項２３】 第１の電流発生手段の電流値を設定す
    る電流設定抵抗と第１の抵抗分圧手段を構成する抵抗の
    温度係数とを等しくするようし、かつ第２の電流発生手
    段の電流値を設定する電流設定抵抗と第２の抵抗分圧手
    段を構成する抵抗の温度係数とを等しくするように構成
    したことを特徴とする請求項１０記載の増幅装置。
24. 【請求項２４】 カレントミラー回路をバイポーラ・ト
    ランジスタにより構成し、電流発生手段を、その電流値
    が絶対温度に比例しかつ電流設定抵抗に反比例した大き
    さに制御されるように構成したことを特徴とする請求項
    １１、１２、１３記載の増幅装置。
25. 【請求項２５】 電流発生手段の電流値を設定する電流
    設定抵抗と抵抗分圧手段を構成する抵抗の温度係数とを
    等しくするように構成した請求項１１、１２、１３記載
    の増幅装置。
26. 【請求項２６】 カレントミラー回路の入力より流入す
    る電流のうち、上記カレントミラー回路を駆動する駆動
    電流分と同一の電流を上記カレントミラー回路の出力か
    ら流出させる手段を備えた構成であることを特徴とする
    請求項１ないし２５記載の増幅装置。
27. 【請求項２７】 カレントミラー回路の出力にベースが
    接続されたトランジスタと、このトランジスタのコレク
    タに接続された電流発生手段とを備え、上記トランジス
    タのベース電流が上記カレントミラー回路を構成するバ
    イポーラ・トランジスタのベース電流の和に等しくなる
    ようにし、上記トランジスタのコレクタを装置出力とす
    ることを特徴とする請求項１ないし２５記載の増幅装
    置。