JP3390560B2 - 電流発生装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、低い電源電圧で動作
し、温度特性が制御できる基準電圧を有する電流発生装
置に関する。

【０００２】

【従来の技術】

（背景）従来、この種の電流発生装置は、基準電圧源、
差動増幅回路、カレントミラ−回路、および電流設定抵
抗で構成するのが一般的であった。すなわち、差動増幅
器の一方の入力に基準電圧源を、他方の入力にカレント
ミラ−回路の出力電流と電流設定抵抗によって生じた電
圧降下をそれぞれ印加し、 差動増幅器の出力電流をカレ
ントミラー回路の入力電流とするもので、 他方の入力電
圧は、 一方の入力電圧である基準電圧源の電圧値に等し
くなるような負帰還回路である。そして、カレントミラ
−回路の他の出力端子が、 電流発生装置の出力端子にな
っている。

【０００３】（構成）図１８は従来の電流発生装置の構
成を示している。図１８において、２００は基準電圧
源、２１３は増幅回路、２１８はカレントミラ−回路、
７１は出力電流設定抵抗、６１は負荷、１は電源、２は
第１の入力端子、３は出力端子、４は第２の入力端子で
ある。基準電圧源２００は、電流源２０１、ダイオード
接続されたトランジスタ２０２、抵抗２０３で構成さ
れ、トランジスタ２０２のベース電位が基準電圧出力で
ある。増幅回路２１３は差動増幅回路であり、第１の入
力端子２は、基準電圧源２００の基準電圧を受け取る反
転入力端子、第２の入力端子４は、非反転の入力端子で
ある。２０９、２１０、２１１、２１２はトランジスタ
であり、トランジスタ２１０、２０９はカレントミラー
回路を構成している。２０７、２０８は抵抗、２０４は
電流源である。

【０００４】また、カレントミラー回路２１８は、トラ
ンジスタ２１６、２１７および抵抗２１４、２１５から
なり、トランジスタ２１６のベースが入力端子、トラン
ジスタ２１６のコレクタが第１出力端子、トランジスタ
２１７のコレクタが第２出力端子である。トランジスタ
２１６とトランジスタ２１７のベース・ エミッタ電圧が
同じ大きさになるように構成されているため、入力端子
に印加された増幅回路２１３の出力電圧に応じて、第１
出力端子および第２出力端子から同じ大きさの電流が出
力される。広義にとらえると、トランジスタ２１６、２
１７と抵抗２１４、２１５で構成される回路も、一種の
カレントミラー回路である。そして、カレントミラー回
路２１８の第１出力端子の電流は、出力電流設定抵抗７
１が接続された増幅回路２１３の非反転入力端子４に導
かれ、第２出力端子の電流は、負荷６１に導かれる。

【０００５】（動作）次に上記従来例の動作について説
明する。図１８において、トランジスタ２０２のベース
電位は、回路構成上、温度に対して負の変化をするトラ
ンジスタ２０２のベ−ス・エミッタ間の電圧と、バンド
ギャップ電流源２０１の電流を抵抗２０３に流して得ら
れる温度に対して正の変化をする電圧との和になる。そ
のため、それぞれの温度に対する変化量を同じ大きさに
設定することで、温度に依存しない基準電圧を得ること
ができ、この場合の基準電圧値は約１．２５V であるこ
とが知られている。このような、 基準電圧源は、例え
ば、１９９２年発行の「アナログＩＣの機能回路設計入
門 青木英彦著 ＣＱ出版社」 の１１４頁〜１１６頁に
記載されている。

【０００６】いま、増幅回路２１３の非反転入力４の電
位Ｖ７１が低くなると、出力端子３の電位は低くなる。
すると、トランジスタ２１６のベ−ス・エミッタ間電圧
は増加し、トランジスタ２１６のコレクタ電流を増加さ
せる。その結果、出力電流設定抵抗７１の電圧降下が増
加し、非反転入力端子４の電位Ｖ７１を高くするため、
反転入力２の電位Ｖｒｅｆと、非反転入力端子４の電位
Ｖ７１をほぼ同じ大きさになるような点で落ち着く。増
幅回路２１３の利得を大きく設定すれば、反転入力２の
電位Ｖｒｅｆと、非反転入力端子４の電位Ｖ７１の大き
さは、同じ値になる。以上の動作から、出力電流設定抵
抗７１を流れる電流Ｉ７１は、基準電圧源２００の電圧
Ｖｒｅｆを、出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除
することで得られることが分かる。すなわち、 Ｉ７１＝Ｖｒｅｆ／Ｒ７１・・・・（式１） となる。

【０００７】一方、トランジスタ２１６のコレクタ電流
Ｉｃ２１６は、出力電流設定抵抗７１の電流Ｉ７１と、
増幅回路２１３の入力端子４に流れ込む電流の和にな
る。ところが、増幅回路２１３の入力端子４に流れ込む
電流は、回路構成上、トランジスタ２１６のコレクタ電
流Ｉｃ２１６より十分に小さいため、トランジスタ２１
６のコレクタ電流Ｉｃ２１６と、出力電流設定抵抗７１
の電流Ｉ７１は、ほぼ等しくなる。また、トランジスタ
２１６のコレクタ電流Ｉｃ２１６とトランジスタ２１７
のコレクタ電流は、回路構成上、等しいことから、 Ｉ７１＝Ｉｃ２１６＝Ｉｃ２１７・・・・（式２） となり、結局、装置の出力電流Ｉｃ２１７は、 Ｉｃ２１７＝Ｖｒｅｆ／Ｒ７１・・・・（式３） となる。

【０００８】このことから、従来の電流発生装置の出力
に流れる電流Ｉｃ２１７は、基準電圧源２００の出力電
圧Ｖｒｅｆを、出力電流設定抵抗７１で除した値に設定
することができる。そして、出力電流Ｉｃ２１７の温度
特性は、基準電圧源２００の出力電圧Ｖｒｅｆの温度特
性と、出力電流設定抵抗７１の温度特性とで決まること
がわかる。

【０００９】なお、一般のカレントミラー回路は、ベー
ス・コレクタ間を短絡してダイオード接続とした一方の
トランジスタのベースと、他方のトランジスタのベース
を接続した構成である。一方のトランジスタのベース・
コレクタ間を短絡させることは、結果的にはベース電位
をコレクタ電位と等しくさせ、２つのトランジスタのコ
レクタ電流を等しくさせる。しかしながら、カレントミ
ラー回路の動作原理は、同じ特性を持つ２つのトランジ
スタのベース・エミッタ間電圧が等しければ、各々のコ
レクタ電流は等しくなるというトランジスタの性質を利
用したもので、本従来例のように、一方のトランジスタ
がダイオード接続されていないトランジスタ２１６とト
ランジスタ２１７、抵抗２１４、２１５から構成される
回路も、この性質を利用したもので、機能的にはカレン
トミラー回路と考えられる。

【００１０】このように、従来の電流発生装置の出力電
流は、基準電圧値を出力電流設定抵抗の抵抗値で除した
値に設定でき、基準電圧値を温度依存性の少ない値、約
１．２５Ｖに設定し、温度依存性の少ない抵抗器で出力
電流設定抵抗を構成すれば、出力電流の温度依存性を小
さくすることができる。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】

（従来例の問題点）上記従来例の問題点について、図１
８を使って説明する。上記従来例の最低動作電源電圧
は、基準電圧源２００の最低動作電源電圧と増幅回路２
１３の最低動作電源電圧の高い方で決まる。基準電圧源
２００の最低動作電源電圧は、基準電圧値と、電流源２
０１の出力トランジスタのコレクタ・エミッタ間電圧の
最小値の和になる。いま、基準電圧値を１．２５Ｖ、コ
レクタ・エミッタ間電圧の最小値を０．２Ｖとすれば、
基準電圧源２００の最低動作電源電圧は、その和である
約１．４５Ｖとなる。

【００１２】一方、増幅回路２１３の最低動作電源電圧
は、抵抗２０８の端子間電圧とトランジスタ２１０のベ
ース・エミッタ間電圧とトランジスタ２１２のコレクタ
・ベース間電圧とトランジスタ２１２のベース電位の和
である。いま、抵抗２０８の端子間電圧を無視し、トラ
ンジスタのベース・エミッタ間電圧を０．７Ｖ、コレク
タ・エミッタ間電圧の最小値を０．２Ｖ、入力端子４の
電位を基準電圧１．２５Ｖとすれば、増幅回路２１３の
最低動作電源電圧は、約１．４５Ｖとなる。従って、上
記従来の電流発生装置の最低動作電源電圧は、約１．４
５Ｖとなる。

【００１３】ところが、上記従来の電流発生装置をマン
ガン乾電池で動作させる機器に使用した場合、出力電圧
範囲が１．６Ｖ〜０．９Ｖもある乾電池を、１．６Ｖ〜
１．４５Ｖの範囲でしか利用できないため、電池を十分
使いきる前に電池交換する必要があり、長時間使用する
機器には使えないという問題があった。

【００１４】（発明の目的）本発明は、 上記の問題点を
解決するもので、 電源電圧を約０. ９Ｖまで下げて使う
ことができ、 温度特性を制御できる電流発生装置を提供
することを目的とするものである。

【００１５】

【課題を解決するための手段】

（第１の発明）本第１の発明は、上記目的を達成するた
めに、基準電圧を内蔵する増幅回路と、増幅回路に接続
された出力カレントミラー回路と、出力カレントミラー
回路に接続された出力電流設定抵抗とを備え、増幅回路
は、第１の増幅手段と、第１の増幅手段の出力を入力と
し、出力を増幅回路の出力とする第２の増幅手段とを備
え、第１の増幅手段は、カレントミラー回路と、カレン
トミラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段
と、第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の
電流発生手段と、カレントミラー回路の入力に接続され
た第２の電流発生手段と、カレントミラー回路の出力に
接続された第２の抵抗分圧手段と、第２の抵抗分圧手段
の分圧出力に電流を流す第３の電流発生手段と、カレン
トミラー回路の出力に接続された第４の電流発生手段と
を有し、第１の増幅手段の第１の入力を第１の抵抗分圧
手段の出力とし、第２の入力を第２の抵抗分圧手段の出
力とし、出力をカレントミラー回路の出力として第２の
増幅手段に接続し、出力カレントミラー回路の第１の出
力を出力電流設定抵抗と第１の増幅手段の第２の入力と
に接続し、出力カレントミラー回路の第２の出力を装置
の出力電流としたものである。

【００１６】（第２の発明）本第２の発明は、上記目的
を達成するために、第１の発明に加えて、出力カレント
ミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の入力
との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路を接
続したものである。

【００１７】（第３の発明）本第３の発明は、上記目的
を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路と、増
幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、出力カ
レントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗とを備
え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅手段の
出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第２の増
幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミラー回
路と、カレントミラー回路の入力に接続された第１の抵
抗分圧手段と、カレントミラー回路の入力に接続された
第１の電流発生手段と、カレントミラー回路の出力に接
続された第２の抵抗分圧手段と、カレントミラー回路の
出力に接続された第２の電流発生手段とを有し、第１の
増幅手段の第１の入力を第１の抵抗分圧手段の出力と
し、第２の入力を第２の抵抗分圧手段の出力とし、出力
をカレントミラー回路の出力として第２の増幅手段に接
続し、出力カレントミラー回路の第１の出力を出力電流
設定抵抗と第１の増幅手段の第２の入力とに接続し、出
力カレントミラー回路の第２の出力を装置の出力電流と
したものである。

【００１８】（第４の発明）本第４の発明は、上記目的
を達成するために、第３の発明に加えて、出力カレント
ミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の入力
との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路を接
続したものである。

【００１９】（第５の発明）本第５の発明は、上記目的
を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路と、増
幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、出力カ
レントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗とを備
え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅手段の
出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第２の増
幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミラー回
路と、カレントミラー回路の入力に接続された第１の抵
抗分圧手段と、第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を
流す第１の電流発生手段と、カレントミラー回路の出力
に接続された第２の抵抗分圧手段と、第２の抵抗分圧手
段の分圧出力に電流を流す第２の電流発生手段とを有
し、第１の増幅手段の第１の入力を第１の抵抗分圧手段
の出力とし、第２の入力を第２の抵抗分圧手段の出力と
し、出力をカレントミラー回路の出力として第２の増幅
手段に接続し、出力カレントミラー回路の第１の出力を
出力電流設定抵抗と第１の増幅手段の第２の入力とに接
続し、出力カレントミラー回路の第２の出力を装置の出
力電流としたものである。

【００２０】（第６の発明）本第６の発明は、上記目的
を達成するために、第５の発明に加えて、出力カレント
ミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の入力
との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路を接
続したものである。

【００２１】（第７の発明）本第７の発明は、上記目的
を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路と、増
幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、出力カ
レントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗とを備
え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅手段の
出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第２の増
幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミラー回
路と、カレントミラー回路の入力に接続された第１の電
流発生手段と、カレントミラー回路の出力に接続された
第２の電流発生手段とを有し、第１の増幅手段の第１の
入力を前記カレントミラー回路の入力とし、第２の入力
をカレントミラー回路の出力とし、出力をカレントミラ
ー回路の出力として第２の増幅手段に接続し、出力カレ
ントミラー回路の第１の出力を出力電流設定抵抗と第１
の増幅手段の第２の入力とに接続し、出力カレントミラ
ー回路の第２の出力を装置の出力電流としたものであ
る。

【００２２】（第８の発明）本第８の発明は、上記目的
を達成するために、第７の発明に加えて、出力カレント
ミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の入力
との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路を接
続したものである。

【００２３】（第９の発明）本第９の発明は、上記目的
を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路と、増
幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、出力カ
レントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗とを備
え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅手段の
出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第２の増
幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミラー回
路と、カレントミラー回路の入力に接続された抵抗分圧
手段と、抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の電
流発生手段と、カレントミラー回路の入力に接続された
第２の電流発生手段とをそれぞれ有する第１および第２
の電圧電流変換手段と、第１および第２の電圧電流変換
手段の両出力間に接続されて両出力間の電流を比較する
電流比較手段とを有し、第１の増幅手段の第１の入力を
第１の電圧電流変換手段における抵抗分圧手段の出力と
し、第２の入力を第２の電圧電流変換手段における抵抗
分圧手段の出力とし、出力を電流比較手段の出力として
第２の増幅手段に接続し、出力カレントミラー回路の第
１の出力を出力電流設定抵抗と第１の増幅手段の第２の
入力とに接続し、出力カレントミラー回路の第２の出力
を装置の出力電流としたものである。

【００２４】（第１０の発明）本第１０の発明は、上記
目的を達成するために、第９の発明に加え、出力カレン
トミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の入
力との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路を
接続したものである。

【００２５】（第１１の発明）本第１１の発明は、上記
目的を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路
と、増幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、
出力カレントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗
とを備え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅
手段の出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第
２の増幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミ
ラー回路と、カレントミラー回路の入力に接続された抵
抗分圧手段と、カレントミラー回路の入力に接続された
電流発生手段とをそれぞれ有する第１および第２の電圧
電流変換手段と、第１および第２の電圧電流変換手段の
両出力間に接続されて両出力間の電流を比較する電流比
較手段とを有し、第１の増幅手段の第１の入力を第１の
電圧電流変換手段における抵抗分圧手段の出力とし、第
２の入力を第２の電圧電流変換手段における抵抗分圧手
段の出力とし、出力を電流比較手段の出力として第２の
増幅手段に接続し、出力カレントミラー回路の第１の出
力を出力電流設定抵抗と第１の増幅手段の第２の入力と
に接続し、出力カレントミラー回路の第２の出力を装置
の出力電流としたものである。

【００２６】（第１２の発明）本第１２の発明は、上記
目的を達成するために、第１１の発明に加え、出力カレ
ントミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の
入力との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路
を接続したものである。

【００２７】（第１３の発明）本第１３の発明は、上記
目的を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路
と、増幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、
出力カレントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗
とを備え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅
手段の出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第
２の増幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミ
ラー回路と、カレントミラー回路の入力に接続された抵
抗分圧手段と、抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す電
流発生手段とをそれぞれ有する第１および第２の電圧電
流変換手段と、第１および第２の電圧電流変換手段の両
出力間に接続されて両出力間の電流を比較する電流比較
手段とを有し、第１の増幅手段の第１の入力を第１の電
圧電流変換手段における抵抗分圧手段の出力とし、第２
の入力を第２の電圧電流変換手段における抵抗分圧手段
の出力とし、出力を電流比較手段の出力として第２の増
幅手段に接続し、出力カレントミラー回路の第１の出力
を出力電流設定抵抗と第１の増幅手段の第２の入力とに
接続し、出力カレントミラー回路の第２の出力を装置の
出力電流としたものである。

【００２８】（第１４の発明）本第１４の発明は、上記
目的を達成するために、第１３の発明に加え、出力カレ
ントミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の
入力との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路
を接続したものである。

【００２９】（第１５の発明）本第１５の発明は、上記
目的を達成するために、基準電圧を内蔵する増幅回路
と、増幅回路に接続された出力カレントミラー回路と、
出力カレントミラー回路に接続された出力電流設定抵抗
とを備え、増幅回路は、第１の増幅手段と、第１の増幅
手段の出力を入力とし、出力を増幅回路の出力とする第
２の増幅手段とを備え、第１の増幅手段は、カレントミ
ラー回路と、カレントミラー回路の入力に接続された電
流発生手段とをそれぞれ有する第１および第２の電圧電
流変換手段と、第１および第２の電圧電流変換手段の両
出力間に接続されて両出力間の電流を比較する電流比較
手段とを有し、第１の増幅手段の第１の入力を第１の電
圧電流変換手段におけるカレントミラー回路の入力と
し、第２の入力を第２の電圧電流変換手段におけるカレ
ントミラー回路の入力とし、出力を電流比較手段の出力
として第２の増幅手段に接続し、出力カレントミラー回
路の第１の出力を出力電流設定抵抗と第１の増幅手段の
第２の入力とに接続し、出力カレントミラー回路の第２
の出力を装置の出力電流としたものである。

【００３０】（第１６の発明）本第１６の発明は、上記
目的を達成するために、第１５の発明に加え、出力カレ
ントミラー回路の第１の出力と第１の増幅手段の第２の
入力との間に、流出入電流の和が０である電圧発生回路
を接続したものである。

【００３１】

【作用】本第１の発明は、上記した構成により、ダイオ
ード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に対し
て負の変化をする電圧と温度に対して正の変化をする電
圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回
路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す
出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰
還回路を構成し、装置の出力電流を基準電圧と出力電流
設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の出力電流
の温度特性を任意に制御でき、電源電圧を約０．９Ｖま
で下げて使えるという効果を有する。

【００３２】本第２の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化をす
る電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増
幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り
出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで
負帰還回路を構成し、さらに、第２の入力端子と出力電
流設定抵抗との間に電圧発生手段を設け、装置の出力電
流を、基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と出
力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の出
力電流の温度特性を任意に制御でき、電源電圧を約０．
９Ｖまで下げて使えるという効果を有する。

【００３３】本第３の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基準
電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の入力
端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレントミ
ラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成
し、装置の出力電流を基準電圧と出力電流設定抵抗とで
決める構成とすることで、装置の出力電流の温度特性を
負の範囲で任意に制御でき、電源電圧を約０．９Ｖまで
下げて使えるという効果を有する。

【００３４】本第４の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基準
電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の入力
端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレントミ
ラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成
し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵抗との間
に電圧発生手段を設け、装置の出力電流を、基準電圧と
上記電圧発生手段で得られた電圧と出力電流設定抵抗と
で決める構成とすることで、出力電流の温度特性を制御
でき、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使えるという効
果を有する。

【００３５】本第５の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化をす
る電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増
幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り
出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで
負帰還回路を構成し、装置の出力電流を基準電圧と出力
電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の出力
電流の温度特性を任意に制御できるという効果を有す
る。

【００３６】本第６の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化をす
る電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増
幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り
出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで
負帰還回路を構成し、さらに、第２の入力端子と出力電
流設定抵抗の間に電圧発生手段を設け、装置の出力電流
を、基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と出力
電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の出力
電流の温度特性を任意に制御できるという効果を有す
る。

【００３７】本第７の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする基準電圧を第１の入力端子に内蔵
した増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流
を取り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵
抗とで負帰還回路を構成し、装置の出力電流を基準電圧
と出力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置
の出力電流の温度特性をダイオードの順方向電圧の温度
特性に設定でき、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使え
るという効果を有する。

【００３８】本第８の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする基準電圧を第１の入力端子に内蔵
した増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流
を取り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵
抗とで、負帰還回路を構成し、さらに、第２の入力端子
と出力電流設定抵抗との間に電圧発生回路を設け、装置
の出力電流を、基準電圧と前記電圧発生回路で得られた
電圧と出力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、
出力電流の温度特性を任意に制御でき、電源電圧を約
０．９Ｖまで下げて使えるという効果を有する。

【００３９】本第９の発明は、上記した構成により、ダ
イオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度に
対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化をす
る電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増
幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り
出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで
負帰還回路を構成し、装置の出力電流を基準電圧と出力
電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の出力
電流の温度特性を任意に制御でき、電源電圧を約０．９
Ｖまで下げて使えるという効果を有する。

【００４０】本第１０の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化を
する電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した
増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取
り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗と
で負帰還回路を構成し、さらに、第２の入力端子と出力
電流設定抵抗との間に電圧発生手段を設け、装置の出力
電流を、基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と
出力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の
出力電流の温度特性を負の範囲で任意に制御でき、電源
電圧を約０．９Ｖまで下げて使えるという効果を有す
る。

【００４１】本第１１の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基
準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の入
力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレント
ミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成
し、装置の出力電流を基準電圧と出力電流設定抵抗とで
決める構成とすることで、装置の出力電流の温度特性を
負の範囲で任意に制御でき、電源電圧を約０．９Ｖまで
下げて使えるという効果を有する。

【００４２】本第１２の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基
準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の入
力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレント
ミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成
し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵抗との間
に電圧発生手段を設け、装置の出力電流を、基準電圧と
上記電圧発生手段で得られた電圧と出力電流設定抵抗と
で決める構成とすることで、出力電流の温度特性を負の
範囲で任意に制御でき、電源電圧を約０．９Ｖまで下げ
て使えるという効果を有する。

【００４３】本第１３の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化を
する電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した
増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取
り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗と
で負帰還回路を構成し、装置の出力電流を基準電圧と出
力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の出
力電流の温度特性を任意に制御できるという効果を有す
る。

【００４４】本第１４の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする電圧と温度に対して正の変化を
する電圧を加えた基準電圧を第１の入力端子に内蔵した
増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取
り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗と
で負帰還回路を構成し、さらに、第２の入力端子と出力
電流設定抵抗との間に電圧発生手段を設け、装置の出力
電流を、基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と
出力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、装置の
出力電流の温度特性を任意に制御できるという効果を有
する。

【００４５】本第１５の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする基準電圧を第１の入力端子に内
蔵した増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電
流を取り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定
抵抗とで負帰還回路を構成し、装置の出力電流を、基準
電圧と出力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、
装置の出力電流の温度特性をダイオードの順方向電圧の
温度特性に設定でき、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて
使えるという効果を有する。

【００４６】本第１６の発明は、上記した構成により、
ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の温度
に対して負の変化をする基準電圧を第１の入力端子に内
蔵した増幅回路の第２の入力端子と、増幅回路の出力電
流を取り出す出力カレントミラー回路と、出力電流設定
抵抗とで負帰還回路を構成し、さらに、第２の入力端子
と出力電流設定抵抗との間に電圧発生回路を設け、装置
の出力電流を、基準電圧と上記電圧発生回路で得られた
電圧と出力電流設定抵抗とで決める構成とすることで、
装置の出力電流の温度特性を負の範囲で任意に制御で
き、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使えるという効果
を有する。

【００４７】

【実施例】

（第１の発明の実施例） （構成） （全体の説明）図１は本第１の発明の実施例の構成を示
すものである。図１の電流発生装置は、増幅回路１１１
と出力カレントミラー回路５７と出力電流設定抵抗７１
から構成されている。そして、増幅回路１１１の一方の
入力である入力端子４に、出力カレントミラー回路５７
の第１出力の電流と出力電流設定抵抗７１によって生じ
た電圧降下を加え、 増幅回路１１１の出力端子３の出力
電流を出力カレントミラー回路５７の入力電流とするも
ので、 一方の入力端子４の端子電圧は、 他方の入力端子
２の端子電圧と等しくなるような負帰還回路である。ま
た、６１は負荷、１は電源である。

【００４８】（増幅回路１１１の説明） 増幅回路１１１は、第１の増幅手段１１１１と第２の増
幅手段手段１１１２から構成される。第１の増幅手段１
１１１は、特願平４−２６４５４８号の第２の発明の実
施例に記載された増幅手段と同じであって、基準電圧源
を内蔵し、電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使える増幅回
路であり、第１の入力端子２を反転入力、第２の入力端
子４を非反転入力、出力端（出力）をトランジスタ３５
のコレクタとし、トランジスタ２５とでカレントミラー
回路を構成し、左側のダイオード接続されたトランジス
タ２５に接続された電流源２４（第２の電流発生手段）
と、抵抗２２および抵抗２３（第１の抵抗分圧手段）
と、電流源２１（第１の電流発生手段）と、右側のトラ
ンジスタ３５のコレクタに接続された電流源３４（第４
の電流発生手段）と、抵抗３２および抵抗３３（第２の
抵抗分圧手段）と、電流源３１（第３の電流発生手段）
とで構成され、左右同様の定数を持っている。また、電
流源２１と電流源３１は、温度に対して正の変化をする
電流を得られるバンドギャップ電流源である。

【００４９】第２の増幅手段１１１２は、トランジスタ
４６、４７、抵抗４８を備え、４９はコンデンサであ
る。そして、トランジスタ４５、４３、４４と抵抗４
１、４２は、入力端子２と入力端子４の端子電圧を等し
くするために、接続点ＡとＢに流れる電流を等しくする
ように、トランジスタ４６のベース電流を設定するため
の回路である。そのため、トランジスタ４４は、トラン
ジスタ４３と同一のトランジスタが３個並列に接続され
ている。

【００５０】（出力カレントミラー回路５７の説明）出
力カレントミラー回路５７は、抵抗５１、５２、５３お
よびダイオード接続されたトランジスタ５４、トランジ
スタ５５、５６からなり、トランジスタ４７のコレクタ
電流Ｉｃ４７を入力電流、トランジスタ５５のコレクタ
電流Ｉｃ５５を第１出力、トランジスタ５６のコレクタ
電流Ｉｃ５６を第２出力としている。そして、負荷６１
に流れるトランジスタ５６のコレクタ電流Ｉｃ５６が、
本第１の発明の実施例の電流発生装置の出力電流であ
る。

【００５１】（動作）次に本第１の発明の実施例の動作
について、図１を使って説明する。図１の電流発生装置
の構成と図１８の従来例の構成の相違は、主に増幅回路
にあるので、増幅回路１１１の説明から行う。

【００５２】（増幅回路１１１の説明） （第１の増幅手段の説明） （基準電圧値を求める）まず、第１の増幅手段１１１１
の基準電圧値Ｖｒｅｆは、入力端子２の電圧であり、特
願平０４−２６４５４８号の第２の発明の実施例によっ
て、以下の方法で求められる。

【００５３】すなわち、第１の増幅手段１１１１の左側
にある抵抗２２、抵抗２３、電流源２１、電流源２４、
ダイオード接続されたトランジスタ２５に着目し、図１
７（ａ）において、信号源が２つあるので、重ね合わせ
の理を用いて、まず電流源２１をオープンにして考える
と、図１７（ｂ）のように変形でき、電圧源２５１の値
Ｖ２５１と抵抗２５２の抵抗値Ｒ２５２はそれぞれ（式
１１）、（式１２）で表せる。 Ｖ２５１＝Ｖｆ２５‥‥（式１１） Ｒ２５２＝（ｋ×Ｔ／ｑ）／Ｉｃ２５‥‥（式１２） ただし、Ｖｆ２５：ダイオード接続されたトランジスタ
２５の順方向電圧 Ｉｃ２５：トランジスタ２５のコレクタ電流 ｋ：ボルツマン定数 Ｔ：絶対温度 ｑ：電子の電荷 さらに、図１７（ｂ）に鳳・テブナンの定理を用いる
と、図１７（ｃ）の回路が得られ、電圧源２２１の値Ｖ
ｒｅｆ２１と抵抗２２２の抵抗値Ｒ２２２はそれぞれ
（式１３）、（式１４）で表せる。 Ｖ２２１＝Ｖｆ２５×Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３）‥‥（式１３） Ｒ２２２＝（Ｒ２２＋Ｒ２５２）×Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３）‥ ‥（式１４） 但し、Ｒ２２：抵抗２２の抵抗値 Ｒ２３：抵抗２３の抵抗値 ここで、特開昭６０−１９１５０８号にあるようなバン
ドギャップ電流源である電流源２１を考慮する。その電
流値Ｉｃｓは（式１５）で決定されている。 Ｉｃｓ＝（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ‥‥（式１５） 但し、 Ｎ：定数 Ｒｃｓ：電流設定抵抗 従って、入力端子２の端子電圧Ｖｒｅｆは、 Ｖｒｅｆ＝Ｖ２２１＋Ｒ２２２×Ｉｃｓ ∴Ｖｒｅｆ＝Ｍ×｛Ｖｆ２５＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×（Ｒ２２＋Ｒ２５ ２）／Ｒｃｓ｝‥‥（式１６） 但し、Ｍ＝Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） となる。以上のように、増幅回路１１１の基準電圧Ｖｒ
ｅｆは、（式１６）で表される。

【００５４】（Ｉｂ補償の説明）このようにして得られ
た回路定数を、右側のそれぞれ対応する素子に割り付け
れば、第１の増幅手段１１１１の左側と右側は、トラン
ジスタ２５とトランジスタ３５からなるカレントミラー
回路により、対応する素子の電圧および電流が同一の相
似回路を構成する。

【００５５】そして、トランジスタ４５、４３、４４か
ら構成される回路は、第１の増幅手段１１１１のトラン
ジスタのベース電流の影響を取り除くことにより、基準
電圧の精度を向上させ、トランジスタのｈｆｅのばらつ
きに依存しないように働く。すなわち電流源２４の電流
Ｉ２４は、抵抗２２に流入する電流Ｉ２２と、トランジ
スタ２５のコレクタ電流Ｉｃ２５と、トランジスタ２
５、３５、４５のベース電流（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３５）に
分流しているから、（式１７）が成り立つ。従って、ト
ランジスタ２５のコレクタ電流Ｉｃ２５は、（式１７）
を変形した（式１８）で表される。 Ｉ２４＝Ｉ２２＋Ｉｃ２５＋（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３５＋Ｉｂ４５）‥（式１７) ∴Ｉｃ２５＝Ｉ２４−Ｉ２２−（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３５＋Ｉｂ４５）‥（式１８）

【００５６】また、電流源３４の電流Ｉ３４は、抵抗３
２に流入する電流Ｉ３２とトランジスタ３５のコレクタ
電流Ｉｃ３５およびトランジスタ４６のベース電流Ｉｂ
４６に分流しているから、（式１９）が成り立つ。従っ
て、トランジスタ３５のコレクタ電流は、（式１９）を
変形した（式２０）で表される。 Ｉ３４＝Ｉ３２＋Ｉｃ３５＋Ｉｂ４６‥‥（式１９） ∴Ｉｃ３５＝Ｉ３４−Ｉ３２−Ｉｂ４６‥‥（式２０） ここで、トランジスタ２５と３５のコレクタ電流は等し
いことから、（式１８）＝（式２０）が成立し、 Ｉ２４−Ｉ２２ー（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３５＋Ｉｂ４５）＝Ｉ３４−Ｉ３２−Ｉｂ ４６・・・・（式２１） となる。さらに、回路構成上、電流源２４と電流源３４
の電流値は等しいから、（式２１）は、 Ｉ２２＋（Ｉｂ２５＋Ｉｂ３５＋Ｉｂ４５）＝Ｉ３２＋Ｉｂ４６・・・・（式２２ ） となる。

【００５７】トランジスタ２５、３５、４５は、カレン
トミラー回路を構成しており、 各々のコレクタ電流が等
しく、トランジスタ４４、４３はカレントミラーを構成
し、かつトランジスタ４４はトランジスタ４３と同一の
トランジスタが３個並列接続されているから、その結
果、トランジスタ４４のコレクタ電流Ｉｃ４４は、トラ
ンジスタ４５のコレクタ電流Ｉｃ４５の３倍となる。そ
して、トランジスタ４７のベース電流を無視すれば、ト
ランジスタ４６のコレクタ電流は、トランジスタ４４の
コレクタ電流と等しいから、結局、トランジスタ４６の
コレクタ電流は、トランジスタ２５、３５、４５のコレ
クタ電流の３倍となる。 Ｉｃ４６＝３×Ｉｃ２５＝３×Ｉｃ３５＝３×Ｉｃ４５・・・・（式２３） トランジスタの電流増幅率ｈｆｅを使うと（式２３）
は、 Ｉｂ４６＝３×Ｉｂ２５・・・・（式２４） である。（式２４）を（式２２）に代入すると、 Ｉ２２＝Ｉ３２ ・・・・ （式２５） が成り立つ。

【００５８】つまり、第１の増幅手段１１１１は左右相
似動作しており、接続点Ａに流れ込む電流と接続点Ｂに
流れ込む電流を等しくするように、接続点Ａから抜かれ
ているトランジスタ２５、３５、４５のベース電流の和
に等しい電流を、接続点Ｂから抜くことで、抵抗２２、
３２に流れる電流を等しくし、入力端子２、４の端子電
圧の差をなくすように働いている。

【００５９】（増幅回路１１１の入力端子の位相の説
明）次に、増幅回路１１１の入出力の動作について説明
する。いま、増幅回路１１１の入力端子４の電圧が下が
ると、抵抗３２を流れる電流Ｉ３２が増え、接続点Ｂに
流れ込む電流は減る。するとトランジスタ４６のベース
電流が減るから、トランジスタ４６のコレクタ電流も減
る。しかし、トランジスタ４４のコレクタ電流は変化し
ないからトランジスタ４７のベース電流が増え、トラン
ジスタ４７のコレクタ電位は下がる。つまり、入力端子
４の電圧が下がると、出力端子３の端子電圧は下がる。
逆に、入力端子４の電圧が上がると、同様にして出力端
子３の端子電圧は上がる。そして、入力端子２と出力端
子の関係も同様に考えると、入出力の位相が反転してい
ることがわかる。この増幅回路１１１の動作は、丁度、
出力端子を３、入力端子２が反転入力、入力端子４が非
反転入力である増幅器の動作と等価になる。

【００６０】（全回路の動作説明）次に、増幅回路１１
１に出力カレントミラー回路５７、出力電流設定抵抗７
１を接続したときの動作について説明する。いま、入力
端子４の端子電圧が下がると出力端子３の端子電圧は下
がる。すると、出力カレントミラー回路５７の入力電流
は増加するから、その第１出力で、出力電流設定抵抗７
１を流れる電流Ｉ７１も増加する。その結果、出力電流
設定抵抗７１の端子間電圧Ｖ７１は上がり、入力端子４
の電位Ｖ７１を高くするため、反転入力端子２の電位Ｖ
ｒｅｆと、非反転入力端子４の電位Ｖ７１をほぼ同じ大
きさになるような点で落ち着く。増幅回路１１１の利得
を大きく設定すれば、反転入力２の端子電圧Ｖｒｅｆ
と、非反転入力端子４の端子電圧Ｖ７１の大きさは、同
じ値になる。

【００６１】このように、本第１の発明の実施例は、増
幅回路１１１の入力端子４を非反転入力、入力端子２を
反転入力とする増幅回路１１１と出力カレントミラー回
路５７と出力電流設定抵抗７１から構成され、反転入力
端子２の端子電圧と出力電流設定抵抗７１の端子間電圧
Ｖ７１を等しくするような負帰還回路を構成しているた
め、入力端子４と入力端子２の電圧は等しく、その端子
電圧は（式１６）で表される。

【００６２】そして、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６
は、回路構成上、トランジスタ５５のコレクタ電流に等
しく、出力電流設定抵抗７１に流れる電流Ｉ７１は、入
力端子４に流れる電流に比べ十分大きいので、トランジ
スタ５５のコレクタ電流Ｉｃ５５とほぼ等しい。従っ
て、出力電流Ｉｃ５６は、（式１６）で示される基準電
圧をその出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除し
た、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝Ｖｒｅｆ／Ｒ７１ ＝Ｍ×｛Ｖｆ２５＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×（Ｒ２２＋Ｒ２５ ２）／Ｒｃｓ｝／Ｒ７１・・・・（式２６） となる。

【００６３】出力電流の温度特性は、出力電流設定抵抗
７１に温度依存性の少ない抵抗器を用いれば、（式２
６）の分子の第１項は、ダイオードの順方向電圧で、約
６５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変
化するので、分子の｛ ｝内の第２項の温度に対する変
化を＋２ｍＶ／ｄｅｇになるように、（Ｒ２２＋Ｒ２５
２）とバンドギャップ電流源の電流を決める抵抗Ｒｃｓ
を設定すれば、第１項と第２項の温度に対する電流変化
は相殺することができる。また、第１項と第２項の配合
比を変えることで温度特性を制御でき、さらに、その大
きさをＭなる係数により、自由に設定できる利点を有す
る。

【００６４】一方、本実施例の最低動作電源電圧は、増
幅回路１１１の最低動作電源電圧と出力カレントミラー
回路５７の最低動作電源電圧のどちらか高い方で決ま
る。増幅回路１１１の最低動作電源電圧は、ダイオード
接続されたトランジスタ２５のベース・エミッタ間電圧
と電流源２４の動作電圧の和と、抵抗４１の端子間電圧
とダイオード接続されたトランジスタ４３のベース・エ
ミッタ間電圧とトランジスタ４５のコレクタ・エミッタ
間の飽和電圧の和のどちらか高い方で決まる。前者は、
トランジスタのベース・エミッタ間電圧は約０．７Ｖで
あり、電流源２４、３４を特開昭６０−１９１５０８号
にあるような低電圧動作型を使用すれば、その和は約
０．９Ｖである。また、後者も、抵抗４１の端子間電圧
を、数十ｍＶに設定し、コレクタ・エミッタ間の飽和電
圧は約０．２Ｖとすれば、その和は約０．９Ｖである。
従って、増幅回路１１１の最低動作電源電圧は、約０．
９Ｖである。そして、出力カレントミラー回路５７の最
低動作電源電圧は、抵抗５１の無視できる端子間電圧
と、ダイオード接続されたトランジスタ５４のベース・
エミッタ間電圧約０．７V と、トランジスタ４７のコレ
クタ・エミッタ間の飽和電圧約０．２V の和で、約０．
９Ｖである。

【００６５】従って、電流源２４、電流源３４の端子電
圧はダイオードの順方向電圧であり、抵抗分圧手段の出
力である入力端子２、４の端子電圧をダイオードの順方
向電圧以下に設定すれば、本第１の発明の実施例は、電
源電圧を約０．９V まで下げて使うことができる利点も
有する。

【００６６】（効果）このように、本第１の発明の実施
例によれば、電流発生装置の出力電流が、増幅回路１１
１内のダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源
２４により得た電圧と、抵抗２２、抵抗２３とから成る
抵抗分圧手段と電流源２１により得た絶対温度Ｔに抵抗
比などの温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を
加えた電圧を、出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で
除した形で表されるため、それらの電圧の配合を変える
ことにより出力電流の温度特性が制御でき、さらにその
大きさをＭなる係数により容易に設定できる効果を有す
る。そして、この出力電流は温度に依存しない値が設定
でき、しかも、このような構成の電流発生装置は、電源
電圧を約０. ９Ｖ迄下げて使えるという効果を有する。

【００６７】（第２の発明の実施例） （構成）図２は本第２の発明の実施例の構成を示すもの
である。図２の電流発生装置は、増幅回路１１１と出力
カレントミラー回路５７と出力電流設定抵抗７１および
電圧発生回路８６から構成されている。図２に示す本第
２の発明の実施例の構成は、電流源８１、８２、 トラン
ジスタ８３、８４および抵抗８５からなる電圧発生回路
８６を除けば、図１に示す第１の発明の実施例の構成と
同じである。

【００６８】電圧発生回路８６の電流源８１、８２は、
電流が温度に対して正の変化をする電流を得られるバン
ドギャップ電流源で、増幅回路１１１の電流源２４と同
様の定数を持っており、互いの電流値は等しい。トラン
ジスタ８３とトランジスタ８４はカレントミラー回路を
構成し、トランジスタ８３、８４の電流増幅率ｈｆｅは
非常に大きい。

【００６９】（動作）次に、本第２の発明の実施例の動
作について図２を使って説明する。まず、電圧発生回路
８６の動作について、接続点ＤとＥとＦにおける電流に
着眼して説明する。抵抗８５に流れる電流Ｉ８５は、増
幅回路１１１の入力端子４に流れ込む電流をＩ４、電流
源８１の電流値をＩ８１とすると、接続点Ｄにおける回
路方程式から、 Ｉ８５＝Ｉ４−Ｉ８１・・・・（式２７） となる。また、回路構成上、トランジスタ８３のコレク
タ電流Ｉｃ８３は、電流源８２の電流Ｉ８２と等しい。
一方、接続点Ｅにおける回路方程式から、トランジスタ
８３のコレクタ電流をＩｃ８３、接続点Ｆから接続点Ｅ
に向かう電流をＩＦとすれば、 ＩＦ＝Ｉ８５＋Ｉ８２・・・・（式２８） となる。ここで、電流ＩＦを求めるために、（式２７）
を（式２８）に代入し、電流源８１の電流値Ｉ８１と電
流源８２の電流値Ｉ８２の値は等しいから、 ＩＦ＝Ｉ４−Ｉ８１＋Ｉ８２ ＝Ｉ４・・・・（式２９） となる。

【００７０】すなわち、電圧発生回路８６を追加して
も、増幅回路１１１の入力端子４の電流の出入りは変化
しない。従って、上記第１の発明の実施例に電圧発生回
路８６を追加しても、出力電流設定抵抗７１の端子間電
圧が、増幅回路１１１の入力端子４の端子電圧である基
準電圧Ｖｒｅｆから抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５を引い
た電圧に変わるだけで、増幅回路１１１の入力端子４の
電流は変化しないので、電流発生装置としての動作は全
く同様である。これは、負帰還により第１の入力端子２
および第２の入力端子４の電位が等しくなる状態で安定
し、トランジスタ２５、トランジスタ３５、抵抗２２、
抵抗２３、抵抗３２、抵抗３３のそれぞれを流れる電流
が同一になっており、図１のように第１の入力端子２が
何も接続されない開放状態では、第１の入力端子２を通
過する電流はゼロになるため、相似動作をする第２の入
力端子４を通過する電流もゼロになる。したがって、式
２９の電流もゼロである。

【００７１】電圧発生回路８６で発生する抵抗８５の端
子間電圧Ｖ８５は、電流源８１の電流値Ｉ８１と抵抗８
５の抵抗値Ｒ８５の積で、 Ｖ８５＝Ｉ８１×Ｒ８５・・・・（式３０） となる。さらに、電流源８１、８２の電流値を決める電
流設定抵抗の抵抗値をＲｃｓとすれば、その電流値Ｉ８
１は、 Ｉ８１＝（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ・・・・（式３１） であるから、抵抗８５の端子間電圧は、 Ｖ８５＝Ｉ８１× Ｒ８５ ＝｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８５・・・・（式３２） となる。従って、出力電流Ｉｃ５６は、（式１６）で表
される基準電圧Ｖｒｅｆを用いて、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝（Ｖｒｅｆ−Ｖ８５）／Ｒ７１ ＝〔Ｍ×｛Ｖｆ２５＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×（Ｒ２２＋Ｒ２ ５２）／Ｒｃｓ｝−｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌn（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８５〕／Ｒ７ １ ＝〔Ｍ×Ｖｆ２５＋｛Ｍ×（Ｒ２２＋Ｒ２５２）−Ｒ８５｝×（ｋ× Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ〕／Ｒ７１・・・・（式３３） ただし、Ｍ＝Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） となる。

【００７２】また、本第２の発明の実施例の最低動作電
源電圧は、増幅回路１１１と出力カレントミラー回路５
７と電圧発生回路８６の最低動作電源電圧のなかで最も
高い値で決まる。このうち、増幅回路１１１と出力カレ
ントミラー回路５７の最低動作電源電圧は、上記第１の
発明の実施例から約０．９Ｖである。電圧発生回路８６
の最低動作電源電圧は、電流源８２の端子間電圧とトラ
ンジスタ８４のベース・エミッタ間電圧で決まる。そこ
で、電流源８２に、特開昭６０−１９１５０８号にある
ような低電圧動作型を使用すれば、トランジスタのベー
ス・エミッタ間電圧は約０．７Ｖであるから、電圧発生
回路８６は電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使うことが
できる。従って、本第２の発明の実施例は電源電圧を、
約０．９V まで下げて使うことができる。

【００７３】以上の動作から、電圧発生回路８６を導入
したことで、出力電流Ｉｃ５６は、増幅回路１１１内に
ダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源２４に
より得た電圧と、抵抗２２と抵抗２３とから成る抵抗分
圧手段と電流源２１により得た絶対温度Ｔに抵抗比など
の温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧とを加算
し、そこから電圧発生回路８６の抵抗８５と電流源８１
により得た電圧を減算した電圧を、出力電流設定抵抗７
１の抵抗値Ｒ７１で除した形で表される。

【００７４】（効果）このように、本第２の発明の実施
例によれば、出力電流設定抵抗７１に温度依存性の少な
い抵抗器を用いれば、（式３３）で示す装置の出力電流
の分子の第１項は、ダイオードの順方向電圧であるから
その温度係数は負で、分子の第２項は、抵抗２２と抵抗
２５２の抵抗値の和（Ｒ２２＋Ｒ２５２）と係数Ｍとの
積の値と抵抗８５の抵抗値Ｒ８５の大小関係でその温度
係数の符号を変えられる。そのため、それらの電圧の配
合を変えることにより温度特性が制御でき、さらにその
大きさをＭなる係数およびＭとは独立して設定できる抵
抗８５により容易に設定できる利点を有する。しかも、
電流源２４、３４を、特開昭６０−１９１５０８号にあ
るような低電圧動作型を使用することで、電源電圧を約
０．９Ｖ迄下げて使うことができる。

【００７５】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きが逆に
なるように、電圧発生回路８６を接続すると、Ｒ７１の
端子間電圧は、基準電圧Ｖｒｅｆと抵抗８５の端子間電
圧Ｖ８５の和となり、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６
は、 Ｉｃ５６＝（Ｖｒｅｆ＋Ｖ８５）／Ｒ７１ ＝〔Ｍ×Ｖｆ２５＋｛｛Ｍ×（Ｒ２２＋Ｒ２５２）＋Ｒ８５｝×（ｋ ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×〕／Ｒ７１・・・・（式３４） となる。

【００７６】この場合、出力電流Ｉｃ５６が、増幅回路
１１１内にダイオード接続されたトランジスタ２５と電
流源２４により得た電圧と、抵抗２２と抵抗２３とから
なる抵抗分圧手段と電流源２１により得た絶対温度Ｔに
抵抗比などの温度に依存しない係数を乗じた大きさの電
圧と、電圧発生回路８６の抵抗８５と電流源８１により
得た絶対温度Ｔに抵抗比などの温度に依存しない係数を
乗じた大きさの電圧とを加えた電圧をＲ７１で除した形
で表されるため、それらの電圧の配合を変えることによ
り温度特性が制御でき、さらにその大きさをＭなる係数
およびＭとは独立して設定できる抵抗８５により容易に
設定できる利点を有する。しかも、電流源２４、３４
を、特開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動
作型を使用することで、電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて
使うことができる。

【００７７】なお、電圧発生回路は、実施例のような構
成でなくとも、抵抗８５の流出入電流の和が０であるよ
うな構成であれば、他の方法によって実現しても良い。

【００７８】（第３の発明の実施例） （構成）図３は本第３の発明の実施例の構成を示すもの
である。本第３の発明の実施例の構成は、上記第１の発
明の実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそれ以外
は同じある。すなわち、本第３の発明の実施例の増幅回
路１１２は、第１の増幅手段１１２１と第２の増幅手段
１１２２とから構成されており、第１の増幅手段１１２
１は、上記第１の発明の実施例の第１の増幅手段にあっ
た電流源２１と電流源３１を除いただけで、それ以外は
同じ構成である。そして、本実施例の第１の増幅手段１
１２１は、特願平０４−２６４５４８号の第６の発明の
実施例に記載された増幅手段と同じである。

【００７９】（動作）次に、本第３の発明の実施例の動
作について、図３を使って説明する。本第３の発明の実
施例の動作は、回路構成上、基準電圧の値が上記第１の
発明の実施例と異なる点を除けば同様で、すなわち、電
流源２１、３１が無いので、（式１６）のＲｃｓを無限
大にした、 Ｖｒｅｆ＝Ｍ×Ｖｆ２５・・・・（式３５） ただし、Ｍ＝Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） Ｒ２５２＝（ｋ×Ｔ／ｑ）／Ｉｃ２５ となる。そして、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６は、
回路構成上、トランジスタ５５のコレクタ電流に等し
く、出力電流設定抵抗７１に流れる電流Ｉ７１は、入力
端子４に流れる電流に比べ十分大きく、トランジスタ５
５のコレクタ電流Ｉｃ５５とほぼ等しい。従って、出力
電流Ｉｃ５６は、（式３５）で示す基準電圧を出力電流
設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除した、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝Ｖｒｅｆ／Ｒ７１ ＝Ｍ×（Ｖｆ２５）／Ｒ７１・・・・（式３６） となる。

【００８０】そして、装置の出力電流Ｉｃ５６は、ダイ
オードの順方向電圧Ｖｆ２５と抵抗２２、抵抗２３、抵
抗２５２の大きさＭなる係数Ｍと出力電流設定抵抗７１
の抵抗値Ｒ７１で決められる。そして、出力電流Ｉｃ５
６の温度特性は、出力電流設定抵抗に温度依存性の少な
い抵抗器を用いれば、ダイオードの順方向電圧の温度係
数のＭ倍であり、ダイオード接続したトランジスタの順
方向電圧は、約６５０ｍＶを基準とすると温度に対して
−２ｍＶ／℃変化特性に係数Ｍを乗じることで負の温度
係数を自由に設定できる。

【００８１】そして、最低動作電源電圧は、本第３の発
明の実施例の構成が第１の発明の実施例の構成から電流
源２１と電流源３１を取り除いたものであるから、第１
の発明の実施例と同じで、電流源２４、３４を特開昭６
０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型を使用す
れば、抵抗３２と抵抗３３の接続点の電圧はダイオード
の順方向電圧以下になり、基準電圧を１．２５Ｖ以下に
設定でき、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使うことが
できる。

【００８２】（効果）このように、本第３の発明の実施
例によれば、電流発生装置の出力電流が、増幅回路１１
２内にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源
２４により得られた電圧に大きさをＭなる係数を乗じた
大きさの電圧を出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で
除した電流で表されるため、負の範囲で温度特性が制御
でき、Ｍなる係数で容易に設定できる利点を有する。し
かも、電流源２４、３４の端子電圧はダイオードの順方
向電圧以上にはならないから、電流源を特開昭６０−１
９１５０８号にあるような低電圧動作型を使用すること
で、電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことができる。

【００８３】（第４の発明の実施例） （構成）図４は本第４の発明の実施例の構成を示すもの
である。図４に示す本第４の発明の実施例の構成は、 電
流源８１、 ８２、トランジスタ８３、８４および抵抗８
５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図３に示す第３
の発明の実施例の構成と同じである。また、電圧発生回
路８６の構成は、本第２の発明の実施例に示した電圧発
生回路８６の構成と同じである。

【００８４】（動作）次に、本第４の発明の実施例の動
作について、図４を使って説明する。本第４の発明の実
施例の動作は、 電圧発生回路８６を追加しても、回路構
成上、増幅回路１１２の入力端子４の電流の出入りは変
化しないから、抵抗７１にかかる電圧が基準電圧Ｖｒｅ
ｆから抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５を減じた電圧に変わ
るだけで、電流発生装置としての動作は全く同様で、第
３の発明の実施例の動作と基本的に同じである。基準電
圧Ｖｒｅｆは第３の発明の実施例の（式３５）で示さ
れ、抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５は第２の発明の実施例
の（式３２）で示されるから、抵抗７１の端子間電圧は
その差で表される。従って、出力電流Ｉｃ５６は、出力
電流設定抵抗７１の端子間電圧を抵抗７１の抵抗値Ｒ７
１で除した値で、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝（Ｖｒｅｆ−Ｖ８５）／Ｒ７１ ＝〔Ｍ×Ｖｆ２５−｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８ ５〕／Ｒ７１・・・・（式３７） となる。

【００８５】そして、出力電流の温度特性も、出力電流
設定抵抗に温度依存性の少ない抵抗器を用いれば、第１
項と第２項の差で表される。分子の第１項の温度に対す
る変化は、Ｖｆ２５がダイオードの順方向電圧であるか
ら、その値は約６５０ｍＶであり温度に対して−２ｍＶ
／ｄｅｇで変化するから、第１項はそのＭ倍の負の温度
特性を持つ。また、分子の第２項の温度に対する変化
は、温度Ｔで微分した、 ｄ｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×１ｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８５｝／ｄＴ＝−（ｋ／ｑ） ×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８５・・・・（式３８） となる。含まれる定数の符号は全て正であるから、第２
項は負である。つまり、出力電流の温度係数は、負の値
と負の値の和であるから負の値を有する。

【００８６】また、本第４の発明の実施例の構成は、第
３の発明の実施例に電圧発生回路８６を付加したもので
あり、増幅回路１１２と出力カレントミラー回路５７の
最低動作電源電圧は、回路構成上、上記第３の発明の実
施例と同じであるから、電圧発生回路８６の最低動作電
源電圧は電流源８２の端子間電圧とトランジスタ８４の
ベース・エミッタ間電圧で決まる。そこで、電流源８２
に、特開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動
作型を使用すれば、トランジスタのベース・エミッタ間
電圧は約０．７Ｖであるから、電源電圧を約０．９Ｖま
で下げて使うことができる。従って、本第４の発明の実
施例は電源電圧を、約０．９V まで下げて使うことがで
きる。

【００８７】（効果）このように、本第４の発明の実施
例によれば、電流発生装置の出力電流が、増幅回路１１
２内にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源
２４により得た電圧から、電圧発生回路８６により得ら
れた電圧を減算した電圧を出力電流設定抵抗７１の抵抗
値Ｒ７１で除した形で表されるため、それらの電圧の配
合を変えることにより負の温度特性が制御でき、さらに
その大きさをＭなる係数とＭとは独立して設定できる抵
抗８５によって、容易に設定できる利点を有する。さら
に、第３の発明の実施例に比べ、係数Ｍの値が等しい場
合、温度係数の絶対値を大きくできる効果を有する。し
かも、電流源２４、３４を、特開昭６０−１９１５０８
号にあるような低電圧動作型を使用することで、電源電
圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことができる。

【００８８】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きが逆に
なるように、電圧発生回路８６を接続すると、Ｒ７１の
端子間電圧は、（式３５）に示す基準電圧Ｖｒｅｆと
（式３２）に示す抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５の和とな
り、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６は、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝（Ｖｒｅｆ＋Ｖ８５）／Ｒ７１ ＝〔Ｍ×Ｖｆ２５＋｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８ ５〕／Ｒ７１・・・・（式３９） となる。

【００８９】（式３９）の分子の第１項のＶｆ２５は、
ダイオードの順方向電圧であるから、その値は約６５０
ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化する
から、第１項はそのＭ倍の負の温度特性を持ち、係数Ｍ
は容易に設定できる。また、第２項の温度に対する変化
は、温度Ｔで微分して、 ｛（ｋ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）／Ｒｃｓ｝×Ｒ８５・・・・（式４０） となり、ＲｃｓとＲ８５によって容易に設定できる。ま
た、出力電流設定抵抗に温度依存性の少ない抵抗器を用
いれば、出力電流Ｉｃ５６の温度係数は、正の値と負の
値の和である。

【００９０】このように、電圧発生回路の接続を変えて
抵抗８５の端子間電圧の向きを逆に設定すると、（式３
９）で表される出力電流Ｉｃ５６が、増幅回路１１２内
にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源２４
により得た電圧と、電圧発生回路８６により得られた電
圧を加算した電圧を、出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ
７１で除した形で表されるため、それらの電圧の配合を
変えることにより温度特性が制御でき、さらにその大き
さをＭなる係数とＭとは独立した抵抗８５により、温度
に対して正の変化をする項と負の変化をする項を独立し
て設定できるため、調整が容易という利点を有する。そ
して、電流源２４、３４を、特開昭６０−１９１５０８
号にあるような低電圧動作型を使用することで、電源電
圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことができる。

【００９１】なお、電圧発生回路は、実施例のような構
成でなくとも、抵抗８５の流出入電流の和が０であるよ
うな構成であれば、他の方法によって実現しても良い。

【００９２】（第５の発明の実施例） （構成）図５は本第５の発明の実施例の構成を示すもの
である。本第５の発明の実施例の構成は、第１の発明の
実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそれ以外は同
じある。すなわち、本第５の発明の実施例の増幅回路１
１３は、第１の増幅手段１１３１と第２の増幅手段１１
３２とから構成されており、第１の増幅手段１１３１
は、上記第１の発明の実施例の第１の増幅手段にあった
電流源２４と電流源３４を除いただけで、それ以外は同
じである。そして、本実施例の第１の増幅手段１１３１
は、特願平０４−２６４５４８号の第１０の発明の実施
例に記載される増幅手段と同じである。

【００９３】（動作）次に、本第５の発明の実施例の動
作について、図５を使って説明する。本第５の発明の実
施例の動作は、基本的に上記第１の発明の実施例と同じ
である。しかし、本第５の発明の実施例の基準電圧は、
回路構成上、電流源２４、３４が無いため、接続点Ａ、
Ｂに電流源２４、３４から供給していた電流が各々電流
源２１、３１から抵抗２２、３２を経由して供給される
ため、基準電圧の値がダイオードの順方向電圧以上にな
る点が、上記第１の発明の実施例と異なる。しかしなが
ら、基準電圧は上記第１の発明の実施例と同じ（式１
６）で表され、従って、出力電流Ｉｃ５６の値も、同様
で、（式２６）で表される。

【００９４】（式２６）の分子の第１項は、ダイオード
の順方向電圧で、約６５０ｍＶであり、温度に対して−
２ｍＶ／ｄｅｇで変化するので、分子の｛ ｝内の第２
項の温度に対する変化を＋２ｍＶ／ｄｅｇになるよう
に、（Ｒ２２＋Ｒ２５２）とバンドギャップ電流源の電
流を決める抵抗Ｒｃｓを設定すれば、第１項と第２項の
温度に対する電流変化は相殺することができる。また、
第１項と第２項の配合比を変えることで温度特性を制御
でき、さらにその大きさをＭなる係数により自由に設定
できる利点を有する。

【００９５】一方、最低動作電源電圧は、本第５の発明
の実施例の構成が上記第１の発明の実施例の構成から電
流源２４と電流源３４を取り除いたものであるから、回
路構成上、入力端子２、４の電位はダイオードの順方向
電圧以上になるから、本第５の発明の実施例の電源電圧
は本第１の発明の実施例とは異なり約０．９Ｖまでは下
げられない。

【００９６】（効果）このように、基準電圧がダイオー
ドの順方向電圧以上であるとき、本第５の発明の実施例
によっても、上記第１の発明の実施例と同様の利点を有
する。さらに、電流源２４と電流源３４が不要になり、
より簡単な構成にできる効果も併せ持つことができる。

【００９７】（第６の発明の実施例） （構成）図６は本第６の発明の実施例の構成を示すもの
である。図６に示す本第６の発明の実施例の構成は、 電
流源８２、８１、 トランジスタ８３、８４および抵抗８
５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図５に示す第５
の発明の実施例の構成と同じである。また、電圧発生回
路８６の構成は、上記第２の発明の実施例の図２に示す
電圧発生回路８６の構成と同じである。

【００９８】（動作）次に、本第６の発明の実施例の動
作について説明する。本第６の発明の実施例の動作は、
電圧発生回路８６を追加しても、回路構成上、増幅回路
１１３の入力端子４の電流の出入りは変化しないから、
出力電流設定抵抗７１にかかる電圧が基準電圧Ｖｒｅｆ
から抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５を減じた電圧に変わる
だけで、電流発生装置としての動作は全く同様で第５の
発明の実施例の動作と基本的に同じである。

【００９９】また、基準電圧Ｖｒｅｆは、第１の発明の
実施例の（式１６）で、抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５は
第２の発明の実施例の（式３２）で示されるから、抵抗
７１の端子間電圧はその差で表される。従って、出力電
流Ｉｃ５６は、抵抗７１の端子間電圧を抵抗７１の抵抗
値Ｒ７１で除した値で（式３３）で表される。

【０１００】一方、本第６の発明の実施例の回路構成
は、第５の発明の実施例に電圧発生回路８６を付加した
ものであるから、本第６の発明の実施例の最低動作電源
電圧は、第５の発明の実施例の最低動作電源電圧と電圧
発生回路８６の最低動作電源電圧の高い方で決まる。電
圧発生回路８６の電源電圧は、電流源８２を、特開昭６
０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型を使用す
ることで、約０．９Ｖまで下げて使うことができるが、
第５の発明の実施例は電源電圧を約０．９Ｖまで下げる
ことができないため、本第６の発明の実施例は、電源電
圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことはできない。

【０１０１】（効果）このように、基準電圧がダイオー
ドの順方向電圧以上であるとき、本第６の発明の実施例
によっても、上記第２の発明の実施例と同様の利点を有
し、さらに、電流源２４と電流源３４が不要になり、よ
り簡単な構成にできる効果も併せ持つことができる。

【０１０２】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きが逆に
なるように、電圧発生回路８６を接続すると、出力電流
設定抵抗７１の端子間電圧は、基準電圧Ｖｒｅｆと抵抗
８５の端子間電圧Ｖ８５の和となり、電流発生装置の出
力電流Ｉｃ５６は、上記第２の発明の実施例と同じ値に
なる。このように、上記第４の発明の実施例と電圧発生
手段の接続を変えて、抵抗８５の端子間電圧の向きを逆
に設定すると、基準電圧がダイオードの順方向電圧以上
であるとき、本第６の発明の実施例によっても、上記第
２の発明の実施例と同様の利点を有し、さらに、電流源
２４と電流源３４が不要になり、より簡単な構成にでき
る効果も併せ持つことができる。

【０１０３】（第７の発明の実施例） （構成）図７は本第７の発明の実施例の構成を示すもの
である。本第７の発明の実施例の構成は、第１の発明の
実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそれ以外は同
じある。そして、本第７の発明の実施例の増幅回路１１
４は、第１の増幅手段１１４１と第２の増幅手段１１４
２から構成されており、第１の増幅手段１１４１は、上
記第１の発明の実施例の第１の増幅手段にあった電流源
２１と電流源３１を除いて、抵抗２２と抵抗３２を各々
短絡とし、抵抗２３と抵抗３３を各々開放としたもの
で、それ以外は同じである。

【０１０４】（動作）次に、本第７の発明の実施例の動
作について、図７を使って説明する。本第７の発明の実
施例の動作は、基本的に第１の発明の実施例と同じであ
る。そして、増幅回路１１４の基準電圧Ｖｒｅｆは、上
記第１の発明の実施例の（式１６）を、抵抗２２の抵抗
値Ｒ２２＝０、抵抗２３の抵抗値Ｒ２３＝∞、電流源２
１の電流値Ｉｃｓ＝０にして求められる値である。ま
ず、（式１３）を変形して、Ｒ２２＝０、Ｒ２３＝∞を
代入すると Ｖ２２１＝Ｖｆ２５×Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） ＝Ｖｆ２５／［｛（Ｒ２２＋Ｒ２５２）／Ｒ２３｝＋１］ ＝Ｖｆ２５／１ ＝Ｖｆ２５・・・・（式４１） となる。次に、（式１４）を変形して、Ｒ２２＝０、Ｒ
２３＝∞を代入すると、 Ｒ２２２＝（Ｒ２２＋Ｒ２５２）×Ｒ２３／（Ｒ２２＋Ｒ２５２＋Ｒ２３） ＝（Ｒ２２＋Ｒ２５２）／［｛（Ｒ２２＋Ｒ２５２）／Ｒ２３｝＋１ ］ ＝Ｒ２５２・・・・（式４２） となる。また、電流源２１はないので、 Ｉｃｓ＝０・・・・（式４３） 以上から、基準電圧Ｖｒｅｆは、 Ｖｒｅｆ＝Ｖ２２１＋Ｒ２２２×Ｉｃｓ ＝Ｖｆ２５＋Ｒ２５２×０ ＝Ｖｆ２５・・・・（式４４） となる。すなわち、基準電圧はダイオード接続されたト
ランジスタ２５の順方向電圧とる。従って、電流発生装
置の出力電流Ｉｃ５６は、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝Ｖｒｅｆ／Ｒ７１ ＝Ｖｆ２５／Ｒ７１・・・・（式４５）

【０１０５】ここで、（式４５）で表される出力電流の
値を、上記第３の発明の実施例の（式３６）と比較する
と、上記第３の発明の実施例の出力電流は、ダイオード
の順方向電圧に係数Ｍを乗じており、係数Ｍは分子より
分母が大きいから、係数Ｍは１より小さくなる。そのた
め、出力電流設定抵抗に温度依存性の少ない抵抗器を用
いれば、出力電流の温度特性はその絶対値が、ダイオー
ドの順方向の温度係数よりも小さい値しか設定できな
い。ところが、本第７の発明の実施例では、係数Ｍが１
であるから温度特性の制御はできないが、第３の発明の
実施例に比べて、絶対値が大きい負の値に設定できる。
そして、電流源２４、３４を、特開昭６０−１９１５０
８号にあるような低電圧動作型を使用すれば、入力端子
２の端子電圧はダイオードの順方向電圧になり、基準電
圧を１．２５Ｖ以下に設定でき、電源電圧を約０．９Ｖ
迄下げて使うことができる。

【０１０６】（効果）このように、本第７の発明の実施
例によれば、電流発生装置の出力電流が、増幅回路１１
４内にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源
２４により得られたダイオードの順方向電圧を出力電流
設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除した値で表されるた
め、上記第３の発明の実施例に比べ、絶対値の大きい負
の温度特性を持たせることができる。しかも、このよう
な構成の電流発生装置は、電源電圧を、約０. ９Ｖまで
下げて使うことができる効果も併せ持っている。

【０１０７】（第８の発明の実施例） （構成）図８は本第８の発明の実施例の構成を示すもの
である。図８に示す本第８の発明の実施例の構成は、 電
流源８１、 ８２、トランジスタ８３、８４および抵抗８
５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図７に示す第７
の発明の実施例の構成と同じである。また、電圧発生回
路８６の構成は、本第２の発明の実施例の図２に示す電
圧発生回路８６の構成と同じである。

【０１０８】（動作）次に、本第８の発明の実施例の動
作について、図８を使って説明する。本第８の発明の実
施例の動作は、 電圧発生回路８６を追加しても、回路構
成上、増幅回路１１４の入力端子４の電流の出入りは変
化しないから、出力電流設定抵抗７１にかかる電圧が基
準電圧Ｖｒｅｆから抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５を引い
た電圧に変わるだけで、電流発生装置としての動作は全
く同様で第７の発明の実施例の動作と基本的に同じであ
る。基準電圧Ｖｒｅｆの値は、上記第７の発明の実施例
に示す、（式４４）に示す値であり、抵抗８５の端子間
電圧Ｖ８５は（式３２）で示される。そして、出力電流
Ｉｃ５６は、出力電流設定抵抗７１の端子間電圧をその
抵抗値Ｒ７１で除した値で、 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝（Ｖｒｅｆ−Ｖ８５）／Ｒ７１ ＝［Ｖｆ２５−｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）｝×Ｒ８５／Ｒｃｓ］ ／Ｒ７１・・・・（式４６） となる。

【０１０９】（式４６）の分子の第１項のＶｆ２５は、
ダイオードの順方向電圧であるから、その値は約６５０
ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化す
る。分子の第２項の温度に対する変化は、温度Ｔで微分
した、 ｄＶ８５／ｄＴ＝｛（ｋ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）｝×Ｒ８５／Ｒｃｓ・・・・（式４７ ） となる。出力電流設定抵抗に温度依存性の少ない抵抗器
を用いれば、第１項の温度係数は負で、第２項は正の定
数の前に負の符号がついているから、結局、出力電流Ｉ
ｃ５６の温度係数は負である。そして、この値は、第７
の発明の実施例と比べて、第２項の温度係数分だけ絶対
値が大きい負の温度係数を持っていることがわかる。従
って、装置の出力電流は、（式４７）で求められ、Ｒｃ
ｓとＲ８５によって容易に負の値が設定できる。出力電
流Ｉｃ５６の温度係数は、負の値と負の値の和であるか
ら、上記第７の発明の実施例よりも絶対値が大きな負の
値を、容易に設定できる。

【０１１０】一方、本第８の発明の実施例の最低動作電
源電圧は、本第８の発明の実施例の構成が、上記第７の
発明の実施例に電圧発生回路８６を付加したものである
から、第７の発明の実施例の最低動作電源電圧と電圧発
生回路８６の最低動作電源電圧の高い方で決まる。電流
源２４、３４を、特開昭６０−１９１５０８号にあるよ
うな低電圧動作型を使用すれば、上記第７の発明の実施
例は、入力端子２の端子電圧がダイオードの順方向電圧
になり、基準電圧を１．２５Ｖ以下に設定でき、電源電
圧を約０．９Ｖまで下げて使える。電圧発生回路８６
も、電流源８２を特開昭６０−１９１５０８号にあるよ
うな低電圧動作型とすれば、電源電圧を約０．９Ｖまで
下げて使え、従って、本第８の発明の実施例は、電源電
圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことができる。

【０１１１】（効果）このように、本第８の発明の実施
例によれば、装置の出力電流Ｉｃ５６が、増幅回路１１
４内にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源
２４により得た電圧から、電圧発生回路８６により得ら
れた電圧を引いた電圧を出力電流設定抵抗７１の抵抗値
Ｒ７１で除した形で表されるため、それらの電圧の配合
を変えることにより負の範囲で温度特性が制御でき、容
易に設定できる利点を有する。さらに、第７の発明の実
施例よりも、温度係数の絶対値を大きく設定ができる効
果を有する。しかも、このような構成の電流発生装置
は、電源電圧を、約０. ９Ｖまで下げて使うことができ
る。

【０１１２】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きが逆に
なるように、電圧発生回路８６を接続すると、出力電流
設定抵抗７１の端子間電圧は、（式４４）で示す基準電
圧Ｖｒｅｆと（式３２）で示す抵抗８５の端子間電圧Ｖ
８５の和となり、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６は、 Ｉｃ５６＝（Ｖｒｅｆ＋Ｖ８５）／Ｒ７１ ＝［Ｖｆ２５＋｛（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）｝×Ｒ８５／Ｒｃｓ］ ／Ｒ７１・・・・（式４８） となる。

【０１１３】（式４８）の分子の第１項のＶｆ２５は、
ダイオードの順方向電圧であるから、その値は約６５０
ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化す
る。また、分子の第２項の温度に対する変化は、温度Ｔ
で微分して、 （ｋ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×Ｒ８５／Ｒｃｓ・・・・（式４９） となり、ＲｃｓとＲ８５によって容易に設定できる。出
力電流Ｉｃ５６の温度係数は、正の値と負の値の和で、
負の温度係数を決める抵抗８５の抵抗値と電流源の電流
設定抵抗の抵抗値との比を変えることで、出力電流の温
度特性を制御できる。

【０１１４】このように、本第８の発明の実施例と電圧
発生手段の接続を変えて、抵抗８５の端子間電圧の向き
を逆に設定すると、（式４８）で表される出力電流Ｉｃ
５６が、増幅回路１１４内にダイオード接続されたトラ
ンジスタ２５と電流源２４により得た温度に対して負の
変化をする電圧に、電圧発生回路８６により得られた温
度に対して正のの変化をする電圧を足した電圧を、Ｒ７
１で除した形で表されるため、それらの電圧の配合を変
えることにより温度特性が制御でき、容易に設定できる
利点を有する。

【０１１５】なお、電圧発生回路は、実施例のような構
成でなくとも、抵抗８５の流出入電流の和が０であるよ
うな構成であれば、他の方法によって実現しても良い。

【０１１６】（第９の発明の実施例） （構成） （全体の説明）図９は本第９の発明の実施例の構成を示
すものである。本第９の発明の実施例の構成は、上記第
１の発明の実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそ
れ以外は同じある。すなわち、本第９の発明の実施例の
増幅回路１１５は、第１の増幅手段１１５１と第２の増
幅手段１１５２から構成されており、第１の増幅手段１
１５１は、特願平０４−２６４５４８号の第３の発明の
実施例に記載された増幅手段と同じであって、基準電圧
を内蔵し、電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使える増幅回
路であり、第１の入力端子２を反転入力、第２の入力端
子４を非反転入力、出力端をトランジスタ２６のコレク
タとし、抵抗２２と抵抗２３と電流源２１と電流源２４
とトランジスタ２５とトランジスタ２６からなる第１の
電圧電流変換手段と、抵抗３２と抵抗３３と電流源３１
と電流源３４とトランジスタ３５とトランジスタ３６か
らなる第２の電圧電流変換手段と、トランジスタ６とト
ランジスタ７からなる電流比較手段９とで構成される。
そして、第１の電圧電流変換手段と第２の電圧電流変換
手段は、左右同様の定数を持っている。また、電流源２
４と電流源３４は、温度に対して正の変化をする電流を
得られるバンドギャップ電流源である。第１の電圧電流
変換手段のトランジスタ２５、２６と、第２の電圧電流
変換手段のトランジスタ３５、３６、および電流比較手
段９のトランジスタ６、７は、各々カレントミラー回路
を構成しており、同一のトランジスタで構成されてい
る。

【０１１７】第２の増幅手段１１５２は、トランジスタ
６６、４７、抵抗４８を備え、４９はコンデンサであ
る。そして、トランジスタ６５、６３、６４は、入力端
子２と入力端子４の端子電圧を等しくするために、トラ
ンジスタ２６、３６のコレクタ電流Ｉｃ２６、Ｉｃ３６
を等しくするように、トランジスタ６６のベース電流を
設定するための回路である。そのため、トランジスタ６
４は、トランジスタ６３と同一のトランジスタが３個並
列に接続されている。

【０１１８】そして、増幅回路１１５の一方の入力であ
る第２の入力端子４に出力カレントミラー回路５７の第
１出力の電流と出力電流設定抵抗７１によって生じた電
圧降下をそれぞれ加え、 増幅回路１１５の出力端子３の
出力電流を出力カレントミラー回路５７の入力電流とす
るもので、 第２の入力端子４の電位は、 第１の入力端子
２の電位と等しくなるような、負帰還回路構成である。
上記以外の構成は、第１の発明の実施例と同じである。

【０１１９】（動作）次に、本第９の発明の実施例の動
作について図９を使って説明する。まず、増幅回路１１
５の説明を行なう。

【０１２０】（増幅回路１１５の説明） （基準電圧値を求める）増幅回路１１５の基準電圧値Ｖ
ｒｅｆは、特願平０４−２６４５４８号の第３の発明の
実施例によると、本第９の発明の実施例の第１の増幅手
段の第１の電圧電流変換手段は、上記第１の発明の実施
例の中の第１の増幅手段の左側の相似回路と同じ動作を
することから、基準電圧の値も同じで、上記第１の発明
の実施例にある（式１６）で表される。

【０１２１】（Ｉｂ補償の説明）そして、トランジスタ
６５、６３、６４から構成される回路は、電流比較手段
９のトランジスタ６、７のベース電流の影響を取り除
き、トランジスタ２６、３６のコレクタ電流を等しくす
ることによって、第１の電圧電流比較手段と第２の電圧
電流比較手段を相似動作させ、入力端子２、４間の電位
差をなくし、基準電圧の精度を向上させ、 トランジスタ
のｈｆｅのばらつきに依存しないように働いている。

【０１２２】いま、増幅回路１１５のトランジスタ６
５、６６を取り除き、トランジスタ２６、３６、電流比
較手段９に注目する。トランジスタ６、７のコレクタ電
流、ベース電流を各々Ｉｃ６、Ｉｃ７、Ｉｂ６、Ｉｂ７
とすると、トランジスタ２６、３６のコレクタ電流Ｉｃ
２６、Ｉｃ３６は、 Ｉｃ２６＝Ｉｃ７＋Ｉｂ６＋Ｉｂ７・・・・（式５０） Ｉｃ３６＝Ｉｃ６・・・・（式５１） となる。（式５０）と（式５１）を比較すると、回路構
成上トランジスタ６、７のコレクタ電流は等しいから、
トランジスタ２６、３６のコレクタ電流には、トランジ
スタ６、７のベース電流分の差が生じているから、トラ
ンジスタ２６、３６のベース電位に差が生じ、接続点
Ｇ、Ｈの電位にわずかながら差がある。従って、回路構
成上、入力端子４と入力端子２の端子電圧にも、わずか
ながら差が生じている。一方、トランジスタ６５、６６
を接続した状態では、トランジスタ６５はトランジスタ
６、７と、そしてトランジスタ６３はトランジスタ６４
と各々カレントミラー回路を構成し、トランジスタ６４
はトランジスタ６３と同一のトランジスタが３個並列に
接続されているから、 Ｉｃ６＝Ｉｃ６３ ＝Ｉｃ６４／３ ＝Ｉｃ６６／３・・・・（式５２） となる。このことから、トランジスタ６６のベース電流
はトランジスタ６のベース電流の３倍であることがわか
る。そして、回路構成上トランジスタ６、７、６５のベ
ース電流は等しく、それをＩｂ７とすると、トランジス
タ２６、３６のコレクタ電流は、 Ｉｃ２６＝Ｉｃ７＋Ｉｂ６＋Ｉｂ７＋Ｉｂ６５ ＝Ｉｃ７＋３×Ｉｂ７・・・・（式５３） Ｉｃ３６＝Ｉｃ６＋Ｉｃ６６ ＝Ｉｃ７＋３×Ｉｂ７・・・・（式５４） となり、トランジスタ２６、３６のコレクタ電流の値は
等しい。そして、トランジスタ２６、３６のコレクタ電
流の値は等しいから、トランジスタ２５、３５のベース
電位は等しい。さらに、第１の電圧電流変換手段と第２
の電圧電流変換手段は、相似回路であることから、入力
端子２、４間の電位は等しいといえる。

【０１２３】このように、第１の増幅手段は左右相似動
作しており、トランジスタ６５、６３、６４から構成す
る回路によって、トランジスタ２６、３６のコレクタ電
流を等しくするように、接続点Ｇに流れ込むトランジス
タ６、７、６５のベース電流の和に等しい電流を接続点
Ｈに供給することで、基準電圧の精度を向上させ、トラ
ンジスタのｈｆｅのばらつきに依存しないように働いて
いる。

【０１２４】（増幅回路１１５の入力端子の位相の説
明）次に、増幅回路１１５の入出力の動作を説明する。
いま、増幅回路１１５の入力端子４の電圧が下がると、
抵抗２２を流れる電流Ｉ２２が増えるので、トランジス
タ２５のコレクタ電流が減りトランジスタ２６のコレク
タ電流Ｉｃ２６も減る。すると、トランジスタ６のコレ
クタ電流Ｉｃ６も減るが、トランジスタ３６のコレクタ
電流Ｉｃ３６は変化しないから、トランジスタ６６のベ
ース電流Ｉｂ６６増える。その結果、トランジスタ６６
のコレクタ電圧は上がるから、トランジスタ４７のベー
ス電位が上がり、増幅回路の出力端子３の電圧であるト
ランジスタ４７のコレクタ電位は下がる。逆に、入力端
子４の電圧が上がると、同様にして出力端子３の端子電
圧は上がる。そして、入力端子２と出力端子の関係も同
様に考えると、入出力の位相が反転していることがわか
る。この増幅回路１１５の動作は、丁度、出力端子を
３、入力端子２が反転入力、入力端子４が非反転入力で
ある増幅器の動作と等価になる。

【０１２５】（全回路の動作説明）次に、増幅器１１５
に出力カレントミラー回路５７、出力電流設定抵抗７１
を接続したときの動作について説明する。いま、入力端
子４の端子電圧が下がると、入力端子４は非反転入力で
あるから、出力端子３の端子電圧は下がる。すると、出
力カレントミラー回路５７の入力電流は増加するから、
その第１出力で、出力電流設定抵抗７１を流れる電流Ｉ
７１も増加する。その結果、出力電流設定抵抗７１の端
子間電圧Ｖ７１は上がり、入力端子４の電位Ｖ７１を高
くするため、反転入力２の電位Ｖｒｅｆと、非反転入力
端子４の電位Ｖ７１をほぼ同じ大きさになるような点で
落ち着く。増幅回路１１５の利得を大きく設定すれば、
反転入力２の端子電圧Ｖｒｅｆと、非反転入力端子４の
端子電圧Ｖ７１の大きさは、同じ値になる。

【０１２６】（全体動作のまとめ）このように、本第９
の発明の実施例は、増幅回路１１５の第２の入力端子４
を非反転入力、第１の入力端子２を反転入力とする増幅
回路１１５と出力カレントミラー回路５７と出力電流設
定抵抗７１から構成され、反転入力端子２の端子電圧と
出力電流設定抵抗７１の端子間電圧Ｖ７１を等しくする
ような、負帰還回路を構成している。そのため、入力端
子４と入力端子２の電圧は等しく、その端子電圧は（式
１６）で表される。

【０１２７】そして、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６
は、回路構成上、トランジスタ５５のコレクタ電流に等
しく、出力電流設定抵抗７１に流れる電流Ｉ７１は、入
力端子４に流れる電流に比べ十分大きいので、トランジ
スタ５５のコレクタ電流Ｉｃ５５とほぼ等しい。従っ
て、出力電流Ｉｃ５６は、（式１６）で示される基準電
圧をその出力電流設定抵抗の抵抗値Ｒ７１で除した（式
２６）となる。 Ｉｃ５６＝Ｉｃ５５ ＝Ｉ７１ ＝Ｖｒｅｆ／Ｒ７１ ＝Ｍ×｛Ｖｆ２５＋（ｋ×Ｔ／ｑ）×ｌｎ（Ｎ）×（Ｒ２２＋Ｒ２５ ２）／Ｒｃｓ｝／Ｒ７１・・・・（式２６）

【０１２８】出力電流の温度特性は、出力電流設定抵抗
に温度依存性の少ない抵抗器を用いれば、（式２６）の
分子の第１項は、ダイオードの順方向電圧で、約６５０
ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化する
ので、分子の｛ ｝内の第２項の温度に対する変化を＋
２ｍＶ／ｄｅｇになるように、（Ｒ２２＋Ｒ２５２）と
バンドギャップ電流源の電流を決める抵抗Ｒｃｓを設定
すれば、第１項と第２項の温度に対する電流変化は相殺
することができる。また、第１項と第２項の配合比を変
えることで温度特性を制御でき、さらにその大きさをＭ
なる係数により、自由に設定できる利点を有する。

【０１２９】一方、本第９の発明の実施例の最低動作電
源電圧は、増幅回路１１５の最低動作電源電圧と出力カ
レントミラー回路５７の最低動作電源電圧のどちらか高
い方で決まる。増幅回路１１５の最低動作電源電圧は、
電流源２４、３４を特開昭６０−１９１５０８号にある
ような低電圧動作型を使用すれば、約０．９Ｖで、出力
カレントミラー回路５７の最低動作電源電圧も、第１の
発明の実施例で説明したように、約０．９Ｖである。従
って、増幅回路１１５の最低動作電源電圧は、約０．９
Ｖである。

【０１３０】従って、電流源２４、電流源３４の端子電
圧はダイオードの順方向電圧であり、抵抗分圧手段の出
力である抵抗２２と抵抗２３、および抵抗３２、抵抗３
３の接続点の電圧はダイオードの順方向電圧以下に設定
でき、本第９の発明の実施例は、電源電圧を約０．９V
まで下げて使うことができる利点も有する。

【０１３１】（効果）このように、本第９の発明の実施
例によれば、電流発生装置の出力電流が、増幅回路１１
５内のダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源
２４により得た電圧と、抵抗２２、抵抗２３とから成る
抵抗分圧手段と電流源２１により得た絶対温度Ｔに抵抗
比などの温度に依存しない係数を乗じた大きさの電圧を
加えた電圧を、出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で
除した形で表されるため、それらの電圧の配合を変える
ことにより出力電流の温度特性が制御でき、さらにその
大きさをＭなる係数により容易に設定できる効果を有す
る。そして、この出力電流は、温度に依存しない値が設
定できる。しかも、このような構成の電流発生装置は、
電源電圧を約０. ９Ｖ迄下げて使えるという効果を有す
る。

【０１３２】（第１０の発明の実施例） （構成）図１０は本第１０の発明の実施例の構成を示す
ものである。図１０に示す本第１０の発明の実施例の構
成は、 電流源８１、 ８２、トランジスタ８３、８４およ
び抵抗８５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図９に
示す第９の発明の実施例の構成と同じである。また、電
圧発生回路８６の構成は、本第２の発明の実施例の図２
に示す電圧発生回路８６の構成と同じである。

【０１３３】（動作）次に、本第１０の発明の実施例の
動作について図１０を使って説明する。本第１０の発明
の実施例の動作は、 電圧発生回路８６を追加しても、回
路構成上、出力電流設定抵抗７１の端子間電圧が基準電
圧から抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５を引いた電圧に変わ
るだけで、電流発生装置としての動作は全く同様で第９
の発明の実施例の動作と基本的に同じである。基準電圧
Ｖｒｅｆの値は、上記第１の発明の実施例における（式
１６）に示す値であり、抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５は
（式３２）で示される。そして、出力電流Ｉｃ５６は、
出力電流設定抵抗７１の端子間電圧をその抵抗値Ｒ７１
で除した値の（式３３）で示される。

【０１３４】また、本第１０の発明の実施例の構成は、
第９の発明の実施例に電圧発生回路８６を付加したもの
であり、増幅回路１１５と出力カレントミラー回路５７
の最低動作電源電圧は、回路構成上、本第１０の発明の
実施例と同じであるから、電圧発生回路８６の最低動作
電源電圧は電流源８２の端子間電圧とトランジスタ８４
のベース・エミッタ間電圧で決まる。そこで、電流源８
２に、特開昭６０−１９１５０８にあるような低電圧動
作型を使用すれば、トランジスタのベース・エミッタ間
電圧は約０．７Ｖであるから、電源電圧を約０．９Ｖま
で下げて使うことができる。従って、本第１０の発明の
実施例は電源電圧を、約０．９Ｖまで下げて使うことが
できる。

【０１３５】（効果）このように、本第１０の発明の実
施例の効果は、第２の発明の実施例と同様の動作をする
から、本第１０の発明の実施例によっても、上記第２の
発明の実施例と同様の利点を有することができる。

【０１３６】なお、抵抗８５にの端子間電圧の向きを逆
に設定すると、出力電流設定抵抗７１の端子間電圧Ｖ７
１は、基準電圧Ｖｒｅｆと抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５
の和となるから、出力電流Ｉｃ５６は、（式３４）で表
される。このように、本第１０の発明の実施例と電圧発
生手段の接続を変えて、抵抗８５にの端子間電圧の向き
を逆に設定すると、本第１０の発明の実施例によって
も、上記第２の発明の実施例と同様の利点を有する。

【０１３７】（第１１の発明の実施例） （構成）図１１は本第１１の発明の実施例の構成を示す
ものである。本第１１の発明の実施例の構成は、上記第
９の発明の実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそ
れ以外は同じある。すなわち、本第１１の発明の実施例
の増幅回路１１６は、第１の増幅手段１１６１と第２の
増幅手段１１６２から構成されており、第１の増幅手段
１１６１は、上記第９の発明の実施例の第１の増幅手段
にあった電流源２１と電流源３１を除いただけで、それ
以外は同じである。そして、本実施例の第１の増幅手段
は、特願平０４−２６４５４８号の第７の発明の実施例
に記載された増幅手段と同じである。

【０１３８】（動作）次に、本第１１の発明の実施例の
動作について図１１を使って説明する。本第１１の発明
の実施例の動作は、回路構成上、基準電圧の値が上記第
９の発明の実施例と異なる点を除けば同様である。そし
て、基準電圧の値は、電流源２１、３１が無いので、
（式１６）のＲｃｓを無限大にした（式３５）で表され
る。従って、出力電流Ｉｃ５６は、抵抗７１の端子間電
圧を出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除した（式
３６）で表される。また、トランジスタ６５、６３、６
４から構成される回路の動作も、上記第９の発明の実施
例の動作と同じで、入力端子２、４間の電位差をなく
し、基準電圧の精度を向上させ、 トランジスタのｈｆｅ
のばらつきに依存しないように働いている。このため、
第３の発明の実施例と同様な効果を有し、出力電流Ｉｃ
５６はダイオードの順方向電圧をＭ倍した電圧を抵抗７
１の抵抗値Ｒ７１で除した値となり、その温度係数はダ
イオードの順方向電圧の温度係数のＭ倍であり、Ｍを変
えることで温度係数を負の値で自由に設定できる。

【０１３９】（効果）このように、本第１１の発明の実
施例によれば、電流発生装置の出力電流が、増幅回路１
１６内にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流
源２４により得られた電圧に大きさをＭなる係数を乗じ
た大きさの電圧を出力電流設定抵抗７１の抵抗値Ｒ７１
で除した電流で表されるため、負の範囲で温度特性が制
御でき、Ｍなる係数で容易に設定できる利点を有する。
しかも、電流源２４、３４の端子電圧はダイオードの順
方向電圧以上にはならないから、電流源を特開昭６０−
１９１５０８号にあるような低電圧動作型を使用するこ
とで、電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことができ
る。

【０１４０】（第１２の発明の実施例） （構成）図１２は本第１２の発明の実施例の構成を示す
ものである。図１２に示す本第１２の発明の実施例の構
成は、 電流源８１、 ８２、トランジスタ８３、８４およ
び抵抗８５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図１１
に示す第１１の発明の実施例の構成と同じである。ま
た、電圧発生回路８６の構成は、本第２の発明の実施例
の図２に示す電圧発生回路８６の構成と同じである。

【０１４１】（動作）次に、本第１２の発明の実施例の
動作について図１２を使って説明する。第１２の発明の
実施例の動作は、 第１１の発明の実施例の動作と基本的
に同じである。電圧発生回路８６を追加しても、回路構
成上、出力電流設定抵抗７１にかかる電圧が基準電圧Ｖ
ｒｅｆから抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５を引いた電圧に
変わるだけで、電流発生装置としての動作は全く同様で
ある。出力電流Ｉｃ５６は、抵抗７１の端子間電圧Ｖ７
１を抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除した値となる。これ
は、第４の発明の実施例と同じで、基準電圧Ｖｒｅｆは
（式３５）で表され、従って出力電流Ｉｃ５６は（式３
７）で表される。そして、出力電流の温度特性は、（式
３８）で示すように負の値を有する。

【０１４２】また、本第１２の発明の実施例の構成は、
第１１の発明の実施例に電圧発生回路８６を付加したも
のであり、増幅回路１１６と出力カレントミラー回路５
７の最低動作電源電圧は、回路構成上、上記第１１の発
明の実施例と同じであり、電流源８２に、特開昭６０−
１９１５０８にあるような低電圧動作型を使用すれば、
トランジスタのベース・エミッタ間電圧は約０．７Ｖで
あるから、電圧発生回路８６も電源電圧を約０．９Ｖま
で下げて使うことができる。従って、本第１２の発明の
実施例は電源電圧を、約０．９V まで下げて使うことが
できる。

【０１４３】（効果）このように、本第１２の発明の実
施例は、第４の発明の実施例と同様の動作をするから、
本第１２の発明の実施例によっても、上記第４の発明の
実施例と同様の利点を有することができる。

【０１４４】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きを逆に
設定すると、出力電流設定抵抗７１の端子間電圧Ｖ７１
は、（式３５）で示す基準電圧Ｖｒｅｆと（式３２）で
示す電圧発生回路８６で発生した抵抗８５の端子間電圧
Ｖ８５の和となるから、出力電流Ｉｃ５６は、（式３
９）で表される。このように、本第１２の発明の実施例
と電圧発生手段の接続を変えて、抵抗８５の端子間電圧
の向きを逆に設定すると、本第１２の発明の実施例によ
っても、上記第４の発明の実施例と同様の利点を有す
る。

【０１４５】（第１３の発明の実施例） （構成）図１３は本第１３の発明の実施例の構成を示す
ものである。本第１３の発明の実施例の構成は、第１１
の発明の実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそれ
以外は同じある。そして、本第１３の発明の実施例の増
幅回路１１７は、第１の増幅手段１１７１と第２の増幅
手段１１７２とから構成されており、第１の増幅手段１
１７１は、上記第９の発明の実施例の第１の増幅手段に
あった電流源２４と電流源３４を除いただけで、それ以
外は同じである。そして、第１の増幅手段は、特願平０
４−２６４５４８号の第１１の発明の実施例に記載され
た増幅手段と同じである。

【０１４６】（動作）次に、本第１３の発明の実施例の
動作について図１３を使って説明する。本第１３の発明
の実施例の動作は、基本的に第９の発明の実施例と同じ
である。しかし、本第１３の発明の実施例の基準電圧
は、回路構成上、電流源２４、３４が無いため、接続点
Ａ、Ｂに電流源２４、３４から供給していた電流が各々
電流源２１、３１から抵抗２２、３２を経由して供給さ
れるため、基準電圧の値がダイオードの順方向電圧以上
になる点が、上記第９の発明の実施例と異なる。しかし
ながら、基準電圧は上記第９の発明の実施例と同じ（式
１６）で表される。従って、出力電流Ｉｃ５６の値も、
同様で、Ｉｃ５６がＩｃ５５のミラ−電流であることか
ら、基準電圧Ｖｒｅｆを出力電流設定抵抗７１の抵抗値
Ｒ７１で除した値で、（式２６）で表される。

【０１４７】（式２６）の第１項は、ダイオードの順方
向電圧で、約６５０ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ
／ｄｅｇで変化するので、｛ ｝内の第２項の温度に対
する変化を＋２ｍＶ／ｄｅｇになるように、（Ｒ２２＋
Ｒ２５２）とバンドギャップ電流源の電流を決める抵抗
Ｒｃｓを設定すれば、第１項と第２項の温度に対する電
流変化は相殺することができる。また、第１項と第２項
の配合比を変えることで、温度特性を制御でき、さらに
その大きさをＭなる係数により、自由に設定できる利点
を有する。

【０１４８】一方、最低動作電源電圧は、本第１３の発
明の実施例の構成が第９の発明の実施例の構成から電流
源２４と電流源３４を取り除いたものであるから、回路
構成上、入力端子２と４の電位はダイオードの順方向電
圧以上になり、本第１３の発明の実施例の電源電圧は、
本第９の発明の実施例とは異なり、約０．９Ｖまでは下
げられない。

【０１４９】（効果）このように、基準電圧がダイオー
ドの順方向電圧以上であるとき、本第１３の発明の実施
例によっても、上記第９の発明の実施例と同様の利点を
有する。さらに、電流源２４と電流源３４が不要にな
り、より簡単な構成にできる効果も併せ持つことができ
る。

【０１５０】（第１４の発明の実施例） （構成）図１４は本第１４の発明の実施例の構成を示す
ものである。図１４に示す本第１４の発明の実施例の構
成は、 電流源８１、 ８２、トランジスタ８３、８４およ
び抵抗８５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図１３
に示す第１３の発明の実施例の構成と同じである。ま
た、電圧発生回路８６の構成は、本第２の発明の実施例
の図２に示す電圧発生回路８６の構成と同じである。

【０１５１】（動作）次に、本第１４の発明の実施例の
動作について図１４を使って説明する。第１４の発明の
実施例の動作は、 第１１の発明の実施例の動作と基本的
に同じである。電圧発生回路８６を追加しても、抵抗７
１にかかる電圧が基準電圧Ｖｒｅｆから抵抗８５の端子
間電圧Ｖ８５を引いた電圧に変わるだけで、電流発生装
置としての動作は全く同様である。出力電流Ｉｃ５６
は、抵抗７１の端子間電圧Ｖ７１を抵抗７１の抵抗値Ｒ
７１で除した値となる。

【０１５２】また、基準電圧Ｖｒｅｆは、第１の発明の
実施例の（式１６）で、抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５は
第２の発明の実施例の（式３２）で示されるから、抵抗
７１の端子間電圧はその差で表される。従って、出力電
流Ｉｃ５６は、抵抗７１の端子間電圧を抵抗７１の抵抗
値Ｒ７１で除した値で（式３３）で表される。

【０１５３】そして、本第１４の発明の実施例の回路構
成は、上記第１３の発明の実施例に電圧発生回路８６を
付加したものであるから、本第１４の発明の実施例の最
低動作電源電圧は、第１３の発明の実施例の最低動作電
源電圧と電圧発生回路８６の最低動作電源電圧の高い方
で決まる。電圧発生回路８６の電源電圧は、電流源８２
を、特開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動
作型を使用することで、約０．９Ｖまで下げて使うこと
ができるが、第１３の発明の実施例は電源電圧を約０．
９Ｖまで下げることができないため、本第１４の発明の
実施例は、電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことはで
きない。

【０１５４】（効果）このように、基準電圧がダイオー
ドの順方向電圧以上であるとき、本第１４の発明の実施
例によっても、上記第１０の発明の実施例と同様の利点
を有し、さらに、電流源２４と電流源３４が不要にな
り、より簡単な構成にできる効果も併せ持つことができ
る。

【０１５５】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きが逆に
なるように、電圧発生回路８６を接続すると、出力電流
設定抵抗７１の端子間電圧は、基準電圧Ｖｒｅｆと抵抗
８５の端子間電圧Ｖ８５の和となり、電流発生装置の出
力電流Ｉｃ５６は、第１０の発明の実施例と同じ値にな
る。このように、本第１４の発明の実施例と電圧発生手
段の接続を変えて、抵抗８５の端子間電圧の向きを逆に
設定すると、基準電圧がダイオードの順方向電圧以上で
あるとき、本第１４の発明の実施例によっても、上記第
１０の発明の実施例と同様の利点を有し、さらに、電流
源２４と電流源３４が不要になり、より簡単な構成にで
きる効果も併せ持つことができる。

【０１５６】（第１５の発明の実施例） （構成）図１５は、本第１５の発明の実施例の構成を示
すものである。本第１５の発明の実施例の構成は、第９
の発明の実施例の構成と、増幅回路が異なるだけでそれ
以外は同じある。そして、本第１５の発明の実施例の増
幅回路１１８は、第１の増幅手段１１８１と第２の増幅
手段１１８２とから構成されており、第１の増幅手段１
１８１は、上記第９の発明の実施例の第１の増幅手段に
あった電流源２１と電流源３１を除いて、抵抗２２と抵
抗３２を各々短絡とし、抵抗２３と抵抗３３を各々開放
としたもので、それ以外は同じである。

【０１５７】（動作）次に、本第１５の発明の実施例の
動作について、図１５を使って説明する。本第１５の発
明の実施例の動作は、基本的に第９の発明の実施例と同
じある。そして、増幅回路１１８の基準電圧Ｖｒｅｆ
は、上記第１の発明の実施例の（式１６）を、抵抗２２
の抵抗値Ｒ２２＝０、抵抗２３の抵抗値Ｒ２３＝∞にし
て求められる値で、上記第７の発明の実施例と同じで、
係数Ｍが１となる（式４３）で表される。従って、電流
発生装置の出力電流Ｉｃ５６は、（式４４）で表され
る。そして、電流源２４、３４を、特開昭６０−１９１
５０８号にあるような低電圧動作型を使用することで、
電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使うことができる。

【０１５８】（効果）本第１５の発明の実施例の動作
は、上記第７の発明の実施例と同様の動作をするから、
本第１５の発明の実施例によっても、上記第７の発明の
実施例と同様の利点を有する。

【０１５９】（第１６の発明の実施例） （構成）図１６は、本第１６の発明の実施例の構成を示
すものである。図１６に示す本第１６の発明の実施例の
構成は、 電流源８１、 ８２、トランジスタ８３、８４お
よび抵抗８５からなる電圧発生回路８６を除けば、 図１
５に示す第１５の発明の実施例の構成と同じである。ま
た、電圧発生回路８６の構成は、本第２の発明の実施例
の図２に示す電圧発生回路８６の構成と同じである。

【０１６０】（動作）次に、本第１６の発明の実施例の
動作について、図１６を使って説明する。第１６の発明
の実施例の動作は、第１５の発明の実施例の動作と基本
的に同じである。電圧発生回路８６を追加しても、抵抗
７１にかかる電圧が基準電圧Ｖｒｅｆから抵抗８５の端
子間電圧Ｖ８５を引いた電圧に変わるだけで、電流発生
装置としての動作は全く同様である。出力電流Ｉｃ５６
は、抵抗７１の端子間電圧Ｖ７１を抵抗７１の抵抗値Ｒ
７１で除した値となる。基準電圧Ｖｒｅｆの値は、上記
第１５の発明の実施例に示される値で、（式１６）に示
す値であり、抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５は（式３２）
で示される。そして、出力電流Ｉｃ５６は、抵抗７１の
端子間電圧を抵抗７１の抵抗値Ｒ７１で除した値の（式
４６）で表せる。

【０１６１】（式４６）の分子の第１項のＶｆ２５は、
ダイオードの順方向電圧であるから、その値は約６５０
ｍＶであり、温度に対して−２ｍＶ／ｄｅｇで変化す
る。分子の第２項の温度に対する変化は、温度Ｔで微分
した（式４７）で求められ、ＲｃｓとＲ８５によって容
易に負の値が設定できる。出力電流Ｉｃ５６の温度係数
は、負の値と負の値の和であるから、上記第１５の発明
の実施例よりも絶対値が大きな負の値を、容易に設定で
きる。

【０１６２】そして、本第１６の発明の実施例の構成
は、第１５の発明の実施例に電圧発生回路８６を付加し
たものであるから、回路構成上、電流源２４、３４を、
特開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型
を使用すれば、入力端子２の端子電圧はダイオードの順
方向電圧になり、基準電圧を１．２５Ｖ以下に設定で
き、本第１６の発明の実施例の最低動作電源電圧は、
０．９Ｖで、装置の電源電圧を約０．９Ｖ迄下げて使う
ことができる。また、本第１６の発明の実施例の動作
は、上記第８の発明の実施例と同様な動作をするから、
本第１６の発明の実施例によっても上記第８の発明の実
施例と同様の利点を有する。

【０１６３】（効果）このように、本第１６の発明の実
施例によれば、出力電流Ｉｃ５６が、増幅回路１１８内
にダイオード接続されたトランジスタ２５と電流源２４
により得た電圧から、電圧発生回路８６により得られた
電圧を引いた電圧をＲ７１で除した形で表されるため、
それらの電圧の配合を変えることにより負の範囲で温度
特性が制御でき、容易に設定できる利点を有する。さら
に、第１５の発明の実施例よりも、温度係数の絶対値を
大きく設定ができる効果を有する。しかも、このような
構成の電流発生装置は、電源電圧を、約０. ９Ｖまで下
げて使うことができる。

【０１６４】なお、抵抗８５の端子間電圧の向きを逆に
設定すると、出力電流設定抵抗７１の端子間電圧は、、
基準電圧Ｖｒｅｆと抵抗８５の端子間電圧Ｖ８５の和と
なり、電流発生装置の出力電流Ｉｃ５６は、（式４８）
で示す値となる。従って、出力電流Ｉｃ５６の温度係数
は、正の値と負の値の和である。負の温度係数を決める
抵抗８５の抵抗値と電流源の電流設定抵抗の抵抗値との
比を変えることで、出力電流の温度特性を制御できる。

【０１６５】このように、本第１６の発明の実施例と電
圧発生手段の接続を変えて、抵抗８５の端子間電圧の向
きを逆に設定すると、（式４８）で表される出力電流Ｉ
ｃ５６が増幅回路１１８内にダイオード接続されたトラ
ンジスタ２５と電流源２４により得た温度に対して負の
変化をする電圧に、電圧発生回路８６により得られた温
度に対して正の変化をする電圧を足した電圧を、抵抗７
１の抵抗値Ｒ７１で除した形で表されるため、それらの
電圧の配合を変えることにより温度特性が制御でき、容
易に設定できる利点を有する。

【０１６６】なお、電圧発生回路は、実施例のような構
成でなくとも、抵抗８５の流出入電流の和が０であるよ
うな構成であれば、他の方法によって実現しても良い。

【０１６７】

【発明の効果】本第１の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加え
た基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２
の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレ
ントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を
構成することで装置の出力電流を基準電圧と出力電流設
定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制御
することによって、出力電流の温度特性を任意に制御で
きる電流発生装置を実現することができる。また、基準
電圧を０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を
特開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型
にすることで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える
電流発生装置を実現することができる効果も有する。

【０１６８】本第２の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加えた
基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の
入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレン
トミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構
成し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵抗との
間に電圧発生回路を設けることで、装置の出力電流を、
基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と出力電流
設定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制
御することによって、出力電流の温度特性を任意に制御
できる電流発生装置を実現することができる。また、基
準電圧および増幅回路の出力端子電圧を０．７Ｖ以下に
設定し、増幅回路にある電流源を特開昭６０−１９１５
０８号にあるような低電圧動作型にすることで、電源電
圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流発生装置を実現す
ることができる。

【０１６９】本第３の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基準電圧を第１の入
力端子に内蔵した増幅回路の第２の入力端子と、増幅回
路の出力電流を取り出す出力カレントミラー回路と、出
力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成することで、装置
の出力電流を基準電圧と出力電流設定抵抗とで決められ
るため、基準電圧の温度特性を制御することによって、
出力電流の温度特性を負の範囲で任意に制御できる電流
発生装置を実現することができる。また、基準電圧を
０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を特開昭
６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型にする
ことで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流発
生装置を実現することができる。

【０１７０】本第４の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基準電圧を第１の入
力端子に内蔵した増幅回路の第２の入力端子と、増幅回
路の出力電流を取り出す出力カレントミラー回路と、出
力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成し、さらに、第２
の入力端子と出力電流設定抵抗の間に電圧発生回路を設
けることで、装置の出力電流を、基準電圧と上記電圧発
生手段で得られた電圧と出力電流設定抵抗とで決められ
るため、基準電圧の温度特性を制御することによって、
出力電流の温度特性を制御できる電流発生装置を実現す
ることができる。また、基準電圧を０．７Ｖ以下に設定
し、増幅回路にある電流源を特開昭６０−１９１５０８
号にあるような低電圧動作型にすることで、電源電圧を
約０．９Ｖまで下げて使えるという効果を有する。

【０１７１】本第５の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加えた
基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の
入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレン
トミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構
成することで、装置の出力電流を基準電圧と出力電流設
定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制御
することによって、出力電流の温度特性を負の範囲で任
意に制御できる電流発生装置を実現することができる。
また、基準電圧がダイオードの順方向電圧以上であれ
ば、上記第１の発明と同様の効果を有し、さらに、上記
第１の発明よりも電流発生手段が２個減るので、消費電
力、実装面積、材料原価などを抑えることができ、装置
を経済的に構成できる効果を有する。

【０１７２】本第６の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加えた
基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の
入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレン
トミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構
成し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵抗の間
に電圧発生手段を設けることで、装置の出力電流を、基
準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と出力電流設
定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制御
することによって、出力電流の温度特性を負の範囲で任
意に制御できる電流発生装置を実現することができる。
また、基準電圧がダイオードの順方向電圧以上であれ
ば、上記第１の発明と同様の効果を有し、さらに、上記
第２の発明よりも電流発生手段が２個減るので、消費電
力、実装面積、材料原価などを抑えることができ、装置
を経済的に構成できる効果を有する。

【０１７３】本第７の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の
第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力
カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回
路を構成することで、装置の出力電流を基準電圧と出力
電流設定抵抗とで決められるため、出力電流の温度特性
を、ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧の
温度特性に等しい電流発生装置を実現することができ
る。また、基準電圧および増幅回路の出力端子電圧を
０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を特開昭
６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型にする
ことで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流発
生装置を実現することができる。

【０１７４】本第８の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の
第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力
カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回
路を構成し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵
抗との間に電圧発生回路を設けることで、装置の出力電
流を、基準電圧と上記電圧発生回路で得られた電圧と出
力電流設定抵抗とで決められるため、出力電流の温度特
性を負の範囲で制御できる電流発生装置を実現すること
ができる。また、基準電圧および増幅回路の出力端子電
圧を０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を特
開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型に
することで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える電
流発生装置を実現することができる。

【０１７５】本第９の発明によれば、ダイオード接続さ
れたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変化
をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加えた
基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２の
入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレン
トミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構
成することで、装置の出力電流を基準電圧と出力電流設
定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制御
することによって、出力電流の温度特性を任意に制御で
きる電流発生装置を実現することができる。また、基準
電圧を０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を
特開昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型
にすることで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える
電流発生装置を実現することができる効果も有する。

【０１７６】本第１０の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加え
た基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２
の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレ
ントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を
構成し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵抗の
間に電圧発生回路を設けることで、装置の出力電流を、
基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と出力電流
設定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制
御することによって、出力電流の温度特性を任意に制御
できる電流発生装置を実現することができる。また、基
準電圧および増幅回路の出力端子電圧を０．７Ｖ以下に
設定し、増幅回路にある電流源を特開昭６０−１９１５
０８号にあるような低電圧動作型にすることで、電源電
圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流発生装置を実現す
ることができる。

【０１７７】本第１１の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基準電圧を第１の
入力端子に内蔵した増幅回路の第２の入力端子と、増幅
回路の出力電流を取り出す出力カレントミラー回路と、
出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成することで、装
置の出力電流を基準電圧と出力電流設定抵抗とで決めら
れるため、基準電圧の温度特性を制御することによっ
て、出力電流の温度特性を負の範囲で任意に制御できる
電流発生装置を実現することができる。また、基準電圧
を０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を特開
昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型にす
ることで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流
発生装置を実現することができる。

【０１７８】本第１２の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする電圧に抵抗の分圧比を乗じた基準電圧を第１の
入力端子に内蔵した増幅回路の第２の入力端子と、増幅
回路の出力電流を取り出す出力カレントミラー回路と、
出力電流設定抵抗とで負帰還回路を構成し、さらに、第
２の入力端子と出力電流設定抵抗の間に電圧発生回路を
設けることで、装置の出力電流を、基準電圧と上記電圧
発生手段で得られた電圧と出力電流設定抵抗とで決めら
れるため、基準電圧の温度特性を制御することによっ
て、出力電流の温度特性を制御できる電流発生装置を実
現することができる。また、基準電圧を０．７Ｖ以下に
設定し、増幅回路にある電流源を特開昭６０−１９１５
０８号にあるような低電圧動作型にすることで、電源電
圧を約０．９Ｖまで下げて使えるという効果を有する。

【０１７９】本第１３の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加え
た基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２
の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレ
ントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を
構成することで、装置の出力電流を基準電圧と出力電流
設定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制
御することによって、出力電流の温度特性を負の範囲で
任意に制御できる電流発生装置を実現することができ
る。また、基準電圧がダイオードの順方向電圧以上であ
れば、上記第９の発明と同様の効果を有し、さらに、上
記第９の発明よりも電流発生手段が２個減るので、消費
電力、実装面積、材料原価などを抑えることができ、装
置を経済的に構成できる効果を有する。

【０１８０】本第１４の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする電圧と温度に対して正の変化をする電圧を加え
た基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路の第２
の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出力カレ
ントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還回路を
構成し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定抵抗の
間に電圧発生手段を設けることで、装置の出力電流を、
基準電圧と上記電圧発生手段で得られた電圧と出力電流
設定抵抗とで決められるため、基準電圧の温度特性を制
御することによって、出力電流の温度特性を負の範囲で
任意に制御できる電流発生装置を実現することができ
る。また、基準電圧がダイオードの順方向電圧以上であ
れば、上記第１０の発明と同様の効果を有し、さらに、
上記第１０の発明よりも電流発生手段が２個減るので、
消費電力、実装面積、材料原価などを抑えることがで
き、装置を経済的に構成できる効果を有する。

【０１８１】本第１５の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路
の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出
力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還
回路を構成することで、装置の出力電流を基準電圧と出
力電流設定抵抗とで決められるため、出力電流の温度特
性を、ダイオード接続されたトランジスタの順方向電圧
の温度特性に等しい電流発生装置を実現することができ
る。また、基準電圧および増幅回路の出力端子電圧を
０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を特開昭
６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型にする
ことで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流発
生装置を実現することができる。

【０１８２】本第１６の発明によれば、ダイオード接続
されたトランジスタの順方向電圧の温度に対して負の変
化をする基準電圧を第１の入力端子に内蔵した増幅回路
の第２の入力端子と、増幅回路の出力電流を取り出す出
力カレントミラー回路と、出力電流設定抵抗とで負帰還
回路を構成し、さらに、第２の入力端子と出力電流設定
抵抗との間に電圧発生回路を設けることで、装置の出力
電流を、基準電圧と電圧発生回路で得られた電圧と出力
電流設定抵抗とで決められるため、出力電流の温度特性
を負の範囲で制御できる電流発生装置を実現することが
できる。また、基準電圧および増幅回路の出力端子電圧
を０．７Ｖ以下に設定し、増幅回路にある電流源を特開
昭６０−１９１５０８号にあるような低電圧動作型にす
ることで、電源電圧を約０．９Ｖまで下げて使える電流
発生装置を実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本第１の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図２】本第２の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図３】本第３の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図４】本第４の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図５】本第５の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図６】本第６の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図７】本第７の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図８】本第８の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図９】本第９の発明の実施例における電流発生装置の
構成を示すブロック図

【図１０】本第１０の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１１】本第１１の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１２】本第１２の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１３】本第１３の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１４】本第１４の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１５】本第１５の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１６】本第１６の発明の実施例における電流発生装
置の構成を示すブロック図

【図１７】（ａ）図１のカレントミラー回路の入力側の
相似回路の部分回路図 （ｂ）図１の電流源２４とトランジスタ２５の部分の等
価回路図 （ｃ）図１の電流源２４、トランジスタ２５、抵抗２２
抵 抗２３、電流源２１の部分の等価回路図

【図１８】従来の電流発生装置の構成を示すブロック図

【符号の説明】 １ 電圧源 ２ 第１の入力端子 ３ 出力端子 ４ 第２の入力端子 ９ 電流比較手段 ２１、２４、３１、３４、８１、８２、２０１、２０４
電流源 ６、７、２５、２６、３５、３６、４５、４３、４４、
４６、４７、５４、５５、５６、６３、６４、６５、６
６、８３、８４、２０２、２０９、２１０、２１１、２
１２、２１６、２１７ トランジスタ ２２、２３、３２、３３、４１、４２、５１、５２、５
３、８５、２０３、２０７、２０８、２１４、２１５
抵抗 ４９ コンデンサ ５７ 出力カレントミラー回路 ６１ 負荷 ７１ 出力電流設定抵抗 ８６ 電圧発生回路 １１１、１１２、１１３、１１４、１１５、１１６、１
１７、１１８、２１３増幅回路 ２００ 基準電圧源 ２１８ カレントミラー回路 ２２０ トランジスタ２５、電流源２４、抵抗２２、２
３の部分の等価回路内の等価回路２２１ トランジスタ
２５、電流源２４、抵抗２２、２３の部分の等価回路内
の等価電圧源 ２２２ トランジスタ２５、電流源２４、抵抗２２、２
３の部分の等価回路内の等価抵抗２５０ トランジスタ
２５と電流源２４の部分の等価回路 ２５１ トランジスタ２５と電流源２４の部分の等価回
路内の等価電圧源 １１１１、１１２１、１１３１、１１４１、１１５１、
１１６１、１１８１第１の増幅手段 １１１２、１１２２、１１３２、１１４２、１１５２、
１１６２、１１８２第２の増幅手段

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H03F 1/00 - 3/72 G05F 3/26

Claims (14)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 カレントミラー回路と、前記カレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段と、前
   記第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の電
   流発生手段と、前記カレントミラー回路の入力に接続さ
   れた第２の電流発生手段と、前記カレントミラー回路の
   出力に接続された第２の抵抗分圧手段と、 前記第２の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第３の
   電流発生手段と、前記カレントミラー回路の出力に接続
   された第４の電流発生手段と、前記カレントミラー回路
   の出力にその入力が接続された増幅手段と、前記増幅手
   段の出力にその入力が接続された出力カレントミラー回
   路と、前記出力カレントミラー回路の出力が接続された
   出力電流設定抵抗とを備え、前記出力電流設定抵抗の端
   子電圧を前記第２の抵抗分圧手段の分圧出力に負帰還
   し、前記出力カレントミラー回路の出力を装置出力とす
   ることを特徴とする電流発生装置。
2. 【請求項２】 カレントミラー回路と、前記カレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段と、前
   記カレントミラー回路の入力に接続された第１の電流発
   生手段と、前記カレントミラー回路の出力に接続された
   第２の抵抗分圧手段と、前記カレントミラー回路の出力
   に接続された第２の電流発生手段と、前記カレントミラ
   ー回路の出力にその入力が接続された増幅手段と、前記
   増幅手段の出力にその入力が接続された出力カレントミ
   ラー回路と、前記出力カレントミラー回路の出力が接続
   された出力電流設定抵抗とを備え、前記出力電流設定抵
   抗の端子電圧を前記第２の抵抗分圧手段の分圧出力に負
   帰還し、前記出力カレントミラー回路の出力を装置出力
   とすることを特徴とする電流発生装置。
3. 【請求項３】 カレントミラー回路と、前記カレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の抵抗分圧手段と、前
   記第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す第１の電
   流発生手段と、前記カレントミラー回路の出力に接続さ
   れた第２の抵抗分圧手段と、前記第２の抵抗分圧手段の
   分圧出力に電流を流す第２の電流発生手段と、前記カレ
   ントミラー回路の出力にその入力が接続された増幅手段
   と、前記増幅手段の出力にその入力が接続された出力カ
   レントミラー回路と、前記出力カレントミラー回路の出
   力が接続された出力電流設定抵抗とを備え、前記出力電
   流設定抵抗の端子電圧を前記第２の抵抗分圧手段の分圧
   出力に負帰還し、前記出力カレントミラー回路の出力を
   装置出力とすることを特徴とする電流発生装置。
4. 【請求項４】 カレントミラー回路と、前記カレントミ
   ラー回路の入力に接続された第１の電流発生手段と、前
   記カレントミラー回路の出力に接続された第２の電流発
   生手段と、前記カレントミラー回路の出力にその入力が
   接続された増幅手段と、前記増幅手段の出力にその入力
   が接続された出力カレントミラー回路と、 前記出力カレントミラー回路の出力が接続された出力電
   流設定抵抗とを備え、前記出力電流設定抵抗の端子電圧
   を前記カレントミラー回路の出力に負帰還し、前記出力
   カレントミラー回路の出力を装置出力とすることを特徴
   とする電流発生装置。
5. 【請求項５】 第１のカレントミラー回路と、前記第１
   のカレントミラー回路の入力に接続された第１の抵抗分
   圧手段と、前記第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を
   流す第１の電流発生手段と、前記第１のカレントミラー
   回路の入力に接続された第２の電流発生手段と、その入
   力端を前記第１の抵抗分圧手段の出力とし、その出力端
   を前記第１のカレントミラー回路の出力として構成され
   る第１の電圧電流変換手段と、第２のカレントミラー回
   路と、前記第２のカレントミラー回路の入力に接続され
   た第２の抵抗分圧手段と、前記第２の抵抗分圧手段の分
   圧出力に電流を流す第３の電流発生手段と、前記第２の
   カレントミラー回路の入力に接続された第４の電流発生
   手段と、その入力端を前記第２の抵抗分圧手段の出力と
   し、その出力端を前記第２のカレントミラー回路の出力
   として構成される第２の電圧電流変換手段と、前記第１
   の電圧電流変換手段および前記第２の電圧電流変換手段
   の各々の出力端の電流を比較する電流比較手段と、前記
   電流比較手段の出力にその入力が接続された増幅手段
   と、前記増幅手段の出力にその入力が接続された出力カ
   レントミラー回路と、前記出力カレントミラー回路の出
   力が接続された出力電流設定抵抗とを備え、前記出力電
   流設定抵抗の端子電圧を前記第１または第２の抵抗分圧
   手段の分圧出力に負帰還し、前記出力カレントミラー回
   路の出力を装置出力とすることを特徴とする電流発生装
   置。
6. 【請求項６】 第１のカレントミラー回路と、前記第１
   のカレントミラー回路 の入力に接続された第１の抵抗分
   圧手段と、前記第１のカレントミラー回路の入力に接続
   された第１の電流発生手段と、その入力端を前記第１の
   抵抗分圧手段の出力とし、その出力端を前記第１のカレ
   ントミラー回路の出力として構成される第１の電圧電流
   変換手段と、第２のカレントミラー回路と、前記第２の
   カレントミラー回路の入力に接続された第２の抵抗分圧
   手段と、前記第２のカレントミラー回路の入力に接続さ
   れた第２の電流発生手段と、その入力端を前記第２の抵
   抗分圧手段の出力とし、その出力端を前記第２のカレン
   トミラー回路の出力として構成される第２の電圧電流変
   換手段と、前記第１の電圧電流変換手段および前記第２
   の電圧電流変換手段の各々の出力端の電流を比較する電
   流比較手段と、前記電流比較手段の出力にその入力が接
   続された増幅手段と、前記増幅手段の出力にその入力が
   接続された出力カレントミラー回路と、前記出力カレン
   トミラー回路の出力が接続された出力電流設定抵抗とを
   備え、前記出力電流設定抵抗の端子電圧を前記第１また
   は第２の抵抗分圧手段の分圧出力に負帰還し、前記出力
   カレントミラー回路の出力を装置出力とすることを特徴
   とする電流発生装置。
7. 【請求項７】 第１のカレントミラー回路と、前記第１
   のカレントミラー回路の入力に接続された第１の抵抗分
   圧手段と、前記第１の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を
   流す第１の電流発生手段と、その入力端を前記第１の抵
   抗分圧手段の出力とし、その出力端を前記第１のカレン
   トミラー回路の出力として構成される第１の電圧電流変
   換手段と、第２のカレントミラー回路と、前記第２のカ
   レントミラー回路の入力に接続された第２の抵抗分圧手
   段と、前記第２の抵抗分圧手段の分圧出力に電流を流す
   第２の電流発生手段と、その入力端を前記第２の抵抗分
   圧手段の出力とし、その出力端を前記第２のカレントミ
   ラー回路の出力として構成される第２の電圧電流変換手
   段と、前記第１の電圧電流変換手段および前記第２の電
   圧電流変換手段の各々の出力端の電流を比較する電流比
   較手段と、前記電流比較手段の出力にその入力が接続さ
   れた増幅手段と、前記増幅手段の出力にその入力が接続
   された出力カレントミラー回路と、前記出力カレントミ
   ラー回路の出力が接続された出力電流設定抵抗とを備
   え、前記出力電流設定抵抗の端子電圧を前記第１または
   第２の抵抗分圧手段の分圧出力に負帰還し、前記出力カ
   レントミラー回路の出力を装置出力とすることを特徴と
   する電流発生装置。
8. 【請求項８】 第１のカレントミラー回路と、前記第１
   のカレントミラー回路の入力に接続された第１の電流発
   生手段と、その入力端を前記第１のカレントミラー回路
   の入力とし、その出力端を前記第１のカレントミラー回
   路の出力として構成される第１の電圧電流変換手段と、
   第２のカレントミラー回路と、前記第２のカレントミラ
   ー回路の入力に接続された第２の電流発生手段と、その
   入力端を前記第２のカレントミラー回路の入力とし、そ
   の出力端を前記第２のカレントミラー回路の出力として
   構成される第２の電圧電流変換手段と、前記第１の電圧
   電流変換手段および前記第２の電圧電流変換手段の各々
   の出力端の電流を比較する電流比較手段と、前記電流比
   較手段の出力にその入力が接続された増幅手段と、前記
   増幅手段の出力にその入力が接続された出力カレントミ
   ラー回路と、前記出力カレントミラー回路の出力が接続
   された出力電流設定抵抗とを備え、前記出力電流設定抵
   抗の端子電圧を前記第１または第２のカレントミラー回
   路の入力に負帰還し、前記出力カレントミラー回路の出
   力を装置出力とすることを特徴とする電流発生装置。
9. 【請求項９】 前記出力電流設定抵抗の端子電圧を前記
   第２の抵抗分圧手段の分圧出力に負帰還する経路中に挿
   入した抵抗と、電流値が同一で向きが異なる２つの電流
   発生手段とを備え、前記各々の電流発生手段の電流が前
   記抵抗の両端に、 それぞれ印加されるようにしたことを特徴とする請求項
   １乃至３のいずれかに記載の電流発生装置。
10. 【請求項１０】 前記出力電流設定抵抗の端子電圧を前
    記カレントミラー回路の出力に負帰還する経路中に挿入
    した抵抗と、電流値が同一で向きが異なる２つの電流発
    生手段とを備え、前記各々の電流発生手段の電流が前記
    抵抗の両端に、それぞれ印加されるようにしたことを特
    徴とする請求項４記載の電流発生装置。
11. 【請求項１１】 前記出力電流設定抵抗の端子電圧を一
    方の前記抵抗分圧手段の分圧出力に負帰還する経路中に
    挿入した抵抗と、電流値が同一で向きが異なる２つの電
    流発生手段とを備え、前記各々の電流発生手段の電流が
    前記抵抗の両端に、それぞれ印加されるようにしたこと
    を特徴とする請求項５乃至７のいずれかに記載の電流発
    生装置。
12. 【請求項１２】 前記出力電流設定抵抗の端子電圧を一
    方の前記カレントミラー回路の入力に負帰還する経路中
    に挿入した抵抗と、電流値が同一で向きが異なる２つの
    電流発生手段とを備え、前記各々の電流発生手段の電流
    が前記抵抗の両端に、それぞれ印加されるようにしたこ
    とを特徴とする請求項８記載の電流発生装置。
13. 【請求項１３】 前記カレントミラー回路および前記増
    幅手段をバイポーラ・トランジスタにより構成し、前記
    増幅手段の入力は前記トランジスタのベースであって、
    このトランジスタのベース電流が前記カレントミラー回
    路内で前記トランジスタのベース電流として入力電流か
    ら除かれる分に相当するように構成したことを特徴とす
    る請求項１、２、３、４、９または１０のいずれかに記
    載の電流発生装置。
14. 【請求項１４】 前記電流比較手段および前記増幅手段
    をバイポーラ・トランジスタにより構成し、前記増幅手
    段の入力は前記トランジスタのベースであって、 このトランジスタのベース電流が前記電流比較手段の第
    １入力および第２入力のオフセット電流になるように構
    成したことを特徴とする請求項５、６、７、８、１１ま
    たは１２のいずれかに記載の電流発生装置。