JP3046127B2 - 振動ダンパ - Google Patents

振動ダンパ

Info

Publication number
JP3046127B2
JP3046127B2 JP4025080A JP2508092A JP3046127B2 JP 3046127 B2 JP3046127 B2 JP 3046127B2 JP 4025080 A JP4025080 A JP 4025080A JP 2508092 A JP2508092 A JP 2508092A JP 3046127 B2 JP3046127 B2 JP 3046127B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
control chamber
valve
section
pressure
cross
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP4025080A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH04312227A (ja
Inventor
ヴェースナー フェーリクス
グルンダイ マンフレート
Original Assignee
マンネスマン ザックス アクチエンゲゼルシャフト
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6424817&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP3046127(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by マンネスマン ザックス アクチエンゲゼルシャフト filed Critical マンネスマン ザックス アクチエンゲゼルシャフト
Publication of JPH04312227A publication Critical patent/JPH04312227A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3046127B2 publication Critical patent/JP3046127B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
    • B60G17/00—Resilient suspensions having means for adjusting the spring or vibration-damper characteristics, for regulating the distance between a supporting surface and a sprung part of vehicle or for locking suspension during use to meet varying vehicular or surface conditions, e.g. due to speed or load
    • B60G17/06—Characteristics of dampers, e.g. mechanical dampers
    • B60G17/08—Characteristics of fluid dampers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/32—Details
    • F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
    • F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
    • F16F9/465—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall using servo control, the servo pressure being created by the flow of damping fluid, e.g. controlling pressure in a chamber downstream of a pilot passage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
    • F16F9/10—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using liquid only; using a fluid of which the nature is immaterial
    • F16F9/14—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect
    • F16F9/16—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts
    • F16F9/18—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein
    • F16F9/185—Bitubular units
    • F16F9/187—Bitubular units with uni-directional flow of damping fluid through the valves

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fluid-Damping Devices (AREA)
  • Vehicle Body Suspensions (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特許請求の範囲第１
項、第２項及び第４項の上位概念に記載の形式の振動ダ
ンパに関する。
【０００２】
【従来技術】上記形式の振動ダンパは、ヨーロッパ特許
公開第０３６４７５７号明細書から公知である。公知の
振動ダンパは、第１の部分区間内で支配する圧力によっ
て主流弁部材に及ぼされる液力が、制御チャンバ内で支
配する圧力によって主流弁部材に及ぼされる圧力よりも
常に小さいように、構成されている。更にヨーロッパ特
許公開第０３３０６３４号明細書から、ダンパ装置内に
設けられた弁装置が公知であり、この場合、主流弁部材
は滑り弁部材の形式で構成されている。高圧側の圧力負
荷面は、制御チャンバに対するコンスタントな流入横断
面で制御チャンバ側の圧力負荷面に等しく形成されてい
る。ドイツ国特許３６０９８６２号明細書から公知のこ
の振動ダンパの場合には、第１の部分区間を制御チャン
バと接続する絞り区間を介して、弁遮断部材の起動制御
に必要な分量の減衰流体のみが案内される。従って振動
ダンパ特性線は、ほとんどもっぱら、圧力に応じて作用
する弁遮断部材により規定される。横座標に遮断弁サブ
アセンブリを通過する合計流過率を記載し、縦座標に第
１の部分区間内で支配するより大きい圧力と第２の部分
区間内で支配するより小さい圧力との圧力差（以下では
合計圧力差と呼ぶ）を記載した線図で得られる特性線
は、急勾配で、ほとんど変化せずに上昇したのち、流過
率が低いうちに既に屈折し、その後は流過率が増加して
も、ゆるやかな勾配を描いて上昇する、という推移をた
どる。制御チャンバ流出口横断面の減少によって、屈折
点はより高い合計圧力差に移動する。この種の特性線
は、“前開放区域”が著しく制限されているため振動ダ
ンパに適したものではない、言いかえると、この種の特
性線は、自由な特性線形成を許容する振動ダンパにおい
て調整されるようには推移しない。それにも拘らずほぼ
振動ダンパに適した特性線推移を得ようとすれば、振動
ダンパ行程中に調整を行なう必要がある、言いかえる
と、振動ダンパ行程中に制御チャンバ流出口横断面が変
えられねばない。このために、付加的なセンサの装備、
迅速な信号処理、迅速に反応する弁等を必要とし、従っ
て、振動ダンパの構造は複雑となりかつ確実性が減少す
ることになる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、振動
ダンパ行程中に付加的な調整を行うことなしに振動ダン
パに適した特性線が保証される振動ダンパを提供するこ
とにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題は本発明によれ
ば、特許請求の範囲第１項、第２項及び第４項の特徴部
分に記載の本発明による振動ダンパにって解決された。
本発明による振動ダンパの特に有利な構成は、その他の
請求項に記載されている。
【０００５】
【０００６】
【０００７】
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【００１６】本発明は、種々の型式の振動ダンパに適用
できる。例えば本発明は、２管・振動ダンパに用いるこ
とができる。この場合、ピストンロッド側の流体室と補
償室との間の、弁サブアセンブリを包含する流体連絡路
が設けられ、更に、振動ダンパ・ピストン内の弁とシリ
ンダ底部の弁とを互いに同調させて、シリンダに対して
相対的なピストンロッドの運動方向とは無関係に流体連
絡路を通過する流体流が常に同方向に、言いかえるとピ
ストンロッド側の流体室から補償室へ流れるようする。
この実施形態の場合、遮断弁サブアセンブリは最も硬い
ダンピングでの作動形式の場合には遮断されるので、振
動ダンパ・ピストン内の弁とシリンダ底部内の弁のみが
開弁される。より柔軟なダンピングの場合には、制御チ
ャンバ流出口の横断面が異なる量で開かれる。この場
合、制御チャンバ流出口の最大開度は最も柔軟なダンピ
ングに相当する。
【００１７】この場合、ピストン弁サブアセンブリの弁
及びフート弁サブアセンブリの弁には、種々の切換え可
能性が与えられる。
【００１８】第１の可能性は次の通りである： フート弁サブアセンブリは、引張行程時に開弁しかつ加
圧行程時に閉弁する１つの逆止め弁を有するのみであ
る。ピストン弁サブアセンブリは、加圧行程時に開弁し
かつ引張行程時に閉弁する１つの逆止め弁を有するのみ
である。この実施形態の場合、弁サブアセンブリとその
制御チャンバ流出口横断面測定器のみにより引張行程と
加圧行程とにおける特性線が規定される。この第１の可
能性は、ピストン弁サブアセンブリの、加圧行程時に開
弁する逆止め弁が絞られるように変えることができる。
この場合減衰特性線は、引張行程時には遮断弁サブアセ
ンブリとその流出口横断面測定器とによってのみ規定さ
れるのに対し、加圧行程時にはピストン弁サブアセンブ
リの、加圧行程時に開く逆止め弁の絞りにより付加的に
影響を及ぼされる。図２から図１０についての以下の説
明は、この第１の可能性ないしその変化形を前提として
いる。
【００１９】第２の可能性は次の通りである： フート弁サブアセンブリが、引張行程時に開弁する逆止
め弁と、該逆止め弁と並列的な、加圧行程時に流量を絞
ることのできる減衰弁とを含んでいる。ピストン弁サブ
アセンブリは、引張行程時に開弁する絞り作用を有する
逆止め弁と、加圧行程時に開弁する絞り作用を有する又
は有さない逆止め弁とを含んでいる。この第２の可能性
の場合、減衰作用は、引張行程時及び加圧行程時に遮断
弁サブアセンブリとその制御チャンバ流出口横断面測定
器とによって規定されるに加えて、ピストン弁ないしフ
ート弁サブアセンブリによっても付加的に規定される
が、この場合、ピストン弁サブアセンブリの加圧行程時
に開弁する逆止め弁が絞られているか否かは重要ではな
い。最も硬いダンピングでの作動形式は、遮断弁サブア
センブリが遮断され、これによりフート弁及びピストン
弁サブアセンブリの弁のみが働く場合に成立する。
【００２０】しかも本発明は、いわゆる単管振動ダンパ
にも用いることができる。この種のダンパの場合、流体
チャンバが振動ダンパの両側に配置され、これらチャン
バが、遮断弁サブアセンブリを含んでいる流体連絡路を
互いに接続している。この場合、遮断弁サブアセンブリ
の構造形式に従って、異なる運動方向に対し異なる流体
連絡路を両流体チャンバの間に設けておく必要があり、
該流体チャンバのそれぞれは本発明による構成の遮断弁
サブアセンブリを備えている。単管振動ダンパの場合に
も、振動ダンパ・ピストンは減衰弁を備えることがで
き、これらの減衰弁は、最も硬いダンピングの作動形式
のために用いられ、すなわち、遮断弁サブアセンブリを
包含する流体連絡路が完全に閉じられている場合に用い
られる。柔軟なダンピングは、制御チャンバ流出口横断
面が最大の値に調節されている場合に、生ずる。
【００２１】本発明の提案は、遮断弁サブアセンブリを
包含する流体連絡路がシリンダのところに設けられてい
る実施形態とは基本的に関連しない。遮断弁サブアセン
ブリを包含する流体連絡路は基本的に、振動ダンパ・ピ
ストン内部又はシリンダ端部に設けることもできる。
【００２２】有利な構成によれば、弁構造ユニットとも
呼ばれる遮断弁サブアセンブリはシリンダのところに設
けられる。なぜなら、この構成の場合、制御チャンバ流
出口横断面を調節するための制御信号を最良に案内する
ことができるからである。
【００２３】
【実施例】次に添付図面につき複数の実施例を説明す
る：図１には２管振動ダンパのシリンダが符号１０で、
ピストンロッドが符号１２で示してある。シリンダ１０
は、下方へは底部１４により閉じられている。ピストン
ロッド１２は、シリンダ上端部から案内兼シール・ユニ
ットを貫通して外部へ案内されている。シリンダ内部の
ピストンロッド１２のところには、ピストン弁装置を有
するピストン・ユニット１８が固定されている。シリン
ダ下端部はフート弁装置２４を有する底板２２により閉
じられている。シリンダ１０は容器管２６により包囲さ
れている。容器管２６とシリンダ１０との間には環状室
２８が形成され、これが補償室を形成している。シリン
ダ１０内のスペースは、ピストン・ユニット１８により
第１作業室３０ａと第２作業室３０ｂとに区分されてい
る。作業室３０ａ，３０ｂには減衰液体が充填されてい
る。補償室２８は、レベル２８ａまで液体で充たされ、
その上方には気体が充たされている。補償室２８内に
は、第１部分区間、すなわち高圧部分区間３２が形成さ
れ、この区間３２は、シリンダ孔３４を介して第２作業
室３０ｂと接続されている。高圧部分区間３２には、容
器管２６の横に付加された遮断弁サブアセンブリ３６が
接続されている。このサブアセンブリ３６からは、（図
１には示されていないが）第２の部分区間、すなわち低
圧部分区間が補償室２８へ、しかもその液体充填区域へ
通じている。
【００２４】ピストンロッド１２がシリンダ１０から上
方へ送出されると、上方の作業室３０ｂが小さくなる。
このため作業室３０ｂ内には過圧が生じ、この過圧は、
ピストン弁装置２０を介して下方の作業室３０ａへ逃が
される。この減圧は、遮断弁サブアセンブリ３６が閉じ
られている限り（硬いダンピングの作動形式）続く。遮
断弁サブアセンブリ３６が開弁状態であれば、同時に液
体は上方作業室３０ｂから高圧部分区間３２と遮断弁サ
ブアセンブリ３６を介して補償室２８へ流入する（柔軟
なダンピングの作動形式）。ピストンロッド１２の送出
時の振動ダンパのダンピング特性は、したがって、遮断
弁サブアセンブリ３６の開・閉に応じて決まる。
【００２５】ピストンロッド１２がシリンダ１０内へ送
入されると、下方作業室３０ａ内に過圧が発生する。液
体は、ピストン弁装置２０を介し上方作業室３０ｂへ逃
げる。シリンダ内のピストンロッド体積が増大すること
により押しのけられる液体は、フート弁装置２４を経て
補償室２８へ押出される。ピストン弁装置２０の流過抵
抗がフート弁装置２４のそれよりも小さいため、上方作
業室３０ｂ内でも同じように圧力が上昇する。この上昇
圧力は、遮断弁サブアセンブリ３６の開弁時には、高圧
部分区間３２を経て、再び補償室２８へ逃がされる。こ
のことが意味する点は次の点である。すなわち、遮断弁
サブアセンブリ３６の開弁時には、振動ダンパは、ピス
トンロッド送入時にも柔軟なダンピング特性を示し、遮
断弁サブアセンブリ３６の閉弁時には、ピストン送出時
と全く同じ硬いダンピング特性を示すという点である。
重要な点は、バイパスの高圧部分区域３２を流れる流体
の流れ方向は、ピストンロッドの送入送出に関係なしに
常に等しい点である。
【００２６】図２には、シリンダ１０、パイパスの第１
の部分区間３２、補償室２８の断面が示してある。第１
の部分区間３２には中央通路３８が接続され、中央通路
３８は、弁座体４０の下方に突出した接続管４０ａによ
り包囲されている。弁座体４０の、図２では上方に位置
する側が、弁座４０ｂを形成している。弁座４０ｂ上に
は、鉢状の構成の弁遮断部材４２の環状フランジ４２ａ
が載っている。弁遮断部材４２は、弁座４０ｂの方向へ
圧縮コイルばね４４により予圧を与えられている。ばね
４４は、弁遮断部材の管状の側壁４２ｂの内側により案
内され、中間体４６に支えられている。弁座体４０はそ
の外周縁４０ｃで、中間体４６の側壁４６ｂに設けられ
た凹所４６ａ内に係止されていてひいては中間体４６を
固定している。遮断弁４０ｂ，４２の開弁時には、減衰
液体が主流路、すなわち弁遮断部材４２と弁座４０ｂと
の間を通り、更に通路５８を経て補償室２８へ流入す
る。通路５８は、中間体４６の側壁４６ｂと弁座体４０
の凹所４０ｄとにより形成されている。
【００２７】中央通路３８は、弁遮断部材４２の底部４
２ｃ内に形成された絞り孔４２ｃを介して制御チャンバ
４８と接続されている。制御チャンバ４８は、部材４２
と中間体４６との間に形成されている。部材４２は、そ
の前側４２ｅが、中央通路３８内を支配する圧力Ｐ1の
負荷面Ｆ1となっており、その裏側４２ｆが、制御チャ
ンバ４８内を支配する圧力Ｐ2の負荷面Ｆ2となってい
る。負荷面Ｆ1、Ｆ2は、図２の実施例では実質的に等し
い大きさにされている。
【００２８】圧縮コイルばね４４だけが弁遮断部材４２
に作用する限り、遮断弁４２，４０ｂは、ばね負荷され
た、加圧下で開弁する弁として動作する。この弁は、図
１のピストンロッド１２の上行行程時には、ピストン弁
装置２０と並列接続状態となり、下行行程時にはフート
弁装置２４と並列接続状態となる。
【００２９】中間体４６に設けられた制御チャンバ流出
口４６ｃの開口横断面は、磁石接極子５２により外部か
ら制御できる。流出口４６ｃの開放時には、絞り区間４
２ｄ、制御チャンバ４８、流出口４６ｃ、流れ方向で中
間体４６後方に形成されるチャンバ５０ａ、中間体に設
けられた孔４６ｄ、通路５０ｂが、主流路と並列的に成
立する減衰液体用副流路を形成する。
【００３０】磁石接極子５２は、予圧ばね５４を介して
図２で見て下方へ、すなわち制御チャンバ４６ｃの方向
へ予圧をかけられる結果、磁石接極子５２に負荷を与え
る磁気巻線５６が給電されていない場合は、流出口４６
ｃを円錐形ヘッド部分５２ａを介して閉鎖する。磁気巻
線５６が給電されると、磁石接極子５２は、ばね５４の
力に抗して引上げられ、流出口４６ｃを開放する。磁気
巻線５６にどれだけ給電されるかに応じて、磁石接極子
５２は複数の位置に調節可能であり、このため流出口４
６ｃの開口横断面は複数の値をとることができる。
【００３１】孔５２ｂは、磁石接極子５２を円錐形ヘッ
ド部分５２ａの先から管状突出部５２ｃまで貫通してい
る。この突出部５２ｃは、図２では上方に位置する、磁
石接極子５２の裏面に形成されている。管状突出部５２
ｃは、また、その外径が流出口４６ｃの直径と等しい。
制御チャンバ４８内を支配する圧力Ｐ2は、したがっ
て、磁気インダクタ５２の前面と裏面の等しい大きさの
面に負荷されるので、磁石接極子には全体として何ら力
が作用しない。管状突出部５２ｃは、また、予圧ばね５
４の案内としても役立っている。この予圧ばね５４は、
その一部分が、磁石接極子５２の裏面に設けられた環状
みぞ５２ｄに受容されている。磁石接極子５２のボディ
５２ｅを貫通する孔５２ｆは、補償室２８内の圧力Ｐ0
が負荷されるボディ前面を、磁石接極子裏面と連通させ
ている。磁石接極子５２の前面と裏面とは等しい大きさ
の面を有しているので、圧力Ｐ0も磁石接極子５２に何
らの力も及ぼさない。
【００３２】以下では振動ダンパ特性線の推移を図２と
図１１とにより詳説する。図１１には縦座標に高圧部分
区間３２内を、したがってまた中央通路３８内を支配す
る圧力Ｐ1と、補償室２８内を支配する圧力Ｐ0との間の
合計圧力差ΔＰ（＝Ｐ1−Ｐ0）が記載され、横座標には
遮断弁サブアセンブリ３６を流過する減衰液体の合計流
過率Ｑ（時間単位当り流量）が記載されている。合計流
過率は、主流路と副流路とを介して流れる減衰液体の流
過率（主流路流過率と副流路流過率）の合計である。図
１１に記載されている複数の特性線は、制御チャンバ流
出口横断面の異なる価、すなわち磁石接極子５２の異な
る位置に相応するものである。
【００３３】いま先ず、図２の磁気巻線５６に給電され
ていず、したがって磁石接極子５２が、予圧ばね５４の
作用により制御チャンバ流出口４６ｃを閉鎖していると
仮定しよう。この場合、制御チャンバ４８には、中央通
路３８内と等しい圧力が支配している。弁遮断部材４２
の前面４２ｅの負荷面Ｆ1と裏面４２ｆの負荷面Ｆ2とは
等しい大きさであるため、部材４２は、ばね４４の力で
弁座４０ｂ上に保持されている。したがって、漏れ流を
除いては、遮断弁サブアセンブリ３６には減衰液体は貫
流していない（図１１ではＱ＝０）。
【００３４】磁気巻線５６に特定の強さの電流が供給さ
れると、接極子５２は、ばね５４の力に抗して引戻さ
れ、電流の強さに相応の位置を占める。これによって開
放される流出口横断面は、巻線５６を流れる電流が増大
するにつれて大きくなる。
【００３５】いまや、減衰液体は中央通路３８から絞り
区間４２ｄを経て制御チャンバ４８に流入し、ここから
更に流出口４６ｃを通って補償室２８へ達する。絞り区
間４２ｄから制御チャンバ流出口４６ｃを通って流れる
副流路の流過率は、中央通路３８内の圧力Ｐ1から制御
チャンバ４８内の圧力Ｐ2への圧力降下と、制御チャン
バ４８内の圧力Ｐ2から補償室２８内の圧力Ｐ0への圧力
降下を生じさせる。いま、中央通路３８内の圧力Ｐ
1が、したがってまた中央通路３８と補償室２８との間
の合計圧力差Ｐ1−Ｐ0が増大すると、副流路流過率も増
大する。ベルヌーイの法則により、コンスタントな開口
横断面の絞り区間を通過する所定流過率から、流過率の
２乗に比例して増大する圧力降下が生じる。したがっ
て、中央通路３８内の圧力Ｐ1と制御チャンバ４８内の
圧力Ｐ2の間の圧力差Ｐ1−Ｐ2も、制御チャンバ４８内
の圧力Ｐ2と補償室２８内の圧力Ｐ0との間の圧力差Ｐ2
−Ｐ0も、副流路流過率Ｑの増大につれて放物線状に増
大する。この結果、合計圧力差Ｐ1−Ｐ0にも放物線状の
推移が生じる（たとえば図１１の曲線区間Ｄ1）。
【００３６】副流路流過率が値Ｑkに達すると、中央通
路３８内の圧力Ｐ1のため、遮断弁部材４２の前面の負
荷面Ｆ1に作用する液圧力は、チャンバ４８内の圧力Ｐ2
により裏側４２ｆの負荷面Ｆ2に作用する液圧力とばね
４４の力との合計に等しい（たとえば、図１１の点
Ｄ2）副流路流過率が値Ｑkを超えると、部材４２の前面
４２ｅに作用する液圧力が高まり、部材４２が弁座４０
ｂから離れる。このため、減衰液体は主流路を経て補償
室２８へ達する。しかし、同時に依然として未だ一定量
の副流が絞り区間４２ｄと流出口４６ｃを流過してい
る。しかし、合計流過率Ｑは、いまや、ばね負荷された
弁４２，４０ｂの流過率に主として占められるので、圧
力Ｐ1と圧力Ｐ0間の合計圧力差Ｐ1−Ｐ0は、事実上直接
に、合計流過率に比例して変化する（たとえば、図１１
の線区間Ｄ3）。
【００３７】流出口４６ｃの横断面が増大するにつれ
て、圧力差Ｐ1−Ｐ0が所定値の場合、絞り区間４２ｄと
流出口４６ｃとにより規定される副流流過率も増加す
る。したがって、ダンパ特性線の、絞られた副流により
規定される放物線状第１区間は、流出口４６ｃの横断面
が増大するにつれて、ゆるやかな勾配となる（図１１の
線Ｃ，Ｂ，Ａ）。しかし、既述のように、部材４２の、
弁座４０ｂからの離間にとって重要なのは、圧力差Ｐ1
−Ｐ2のみであって圧力Ｐ1，Ｐ2の絶対値ではなく、こ
の圧力差Ｐ1−Ｐ2は副流流過率にのみ左右されるので、
主流路弁４２，４０ｂは、流出口４６ｃの横断面とは無
関係に、流過率Ｑkが等しい場合に常に開弁される。流
過率Ｑkは、図１１には圧力軸と平行に延びる破線で示
してある。流出口４６ｃの横断面が大きくなるにつれ
て、言いかえると振動ダンパ特性線がゆるやかな勾配に
なるにつれて、ダンパのダンピング特性は軟かくなり、
快適となる。
【００３８】磁力巻線５６を流れる電流は、たとえば、
自動車の走行状態に応じて制御できるので、あらゆる走
行状態で走行快適性と走行安全性との間の最適の妥協が
保証される。たとえば磁力巻線５６への給電をプロセッ
サを介して行ない、このプロセッサが単数又は複数のセ
ンサにより起動制御されるようにする。このセンサに
は、たとえば、自動車の加速センサ、ピッチ角センサ、
ロール角センサを用いる。
【００３９】加えて、磁力巻線５６を通る電流の強さ
は、自動車のメーカー又はユーザーが任意に変えられる
ようにして、快適性かスポーツ性か、いずれを高くする
かを任意選択できるようにすることも考えられる。図１
１の場合、符号Ａは最も快適な特性線であり、これに対
し符号Ｇ，Ｈ，Ｉはスポーティーな特性曲線を示したも
のである。
【００４０】図２の鉢状中間体４６は、環状ディスク形
の弁体６０により閉じられている孔４６ｅを有してい
る。弁体６０は中間体４６の環状みぞ４６ｆに受容され
ている。穴６２ａを有する皿ばね６２は、弁体６０を凹
所４６ｆ内へ予圧を与えて押付けている。皿ばね６２
は、また、軸方向にはプレート６４に支えられ、半径方
向には中間体４６の環状フランジ４６ｇに支えられてい
る。流出孔４６ｅ、弁体６０、皿ばね６２は１つの圧力
逃がし弁を形成している。この弁は、制御チャンバ４８
内の最大圧力を制限する。チャンバ４８内の圧力が、主
流路弁４２，４０ｂの開弁前に限界値を超えるような場
合、逃がし弁６０，４６ｅが開かれ、チャンバ４８から
の付加的な流出手段が得られる。流出孔４６ｅは、この
孔によって圧力Ｐ2が、主流路弁４２，４０ｂが開く程
度まで減圧されるように寸法づけされている。したがっ
て、急勾配の放物線状の第１特性線区間（図１１の線
Ｇ，Ｈ，Ｉ）の場合、主流路弁４２，４０ｂは、流過率
に応じて開くのではなく、圧力に応じて開くのである。
図１１には、これが流過率軸と平行に延びる破線で示し
てある。
【００４１】制御チャンバ４８に圧力逃がし弁が設けら
れていない場合には、特性線群は図１２に示したように
なる。
【００４２】図２の主流路弁４２，４０ｂを再び閉じる
ためには、磁力巻線５６に流れる電流を切るだけでよ
い。それにより接極子５２が、ばね５４の力により流出
口４６ｃを閉じる。このため、減衰液体は、もはやチャ
ンバ８から補償室２８へは逃げられなくなる。この結
果、チャンバ４８内には再び中央通路３８内と等しい圧
力が生じ、弁遮断部材４２が、ばね力４４により再び弁
座４０ｂに押付けられる。
【００４３】弁座体４０は、シール６６によりバイパス
の第１の部分区間３２に密接している。弁座体４０と中
間体４６は、接続管６８内にはめ込まれており、接続管
６８は容器２６と溶接されている。中間体４６の側壁４
６ｂと接続管６８との間に配置された通路５０ｂは、バ
イパスの第２の部分区間３２ａを形成している。部分区
間３２，３２ａは協働してバイパスを形成する。
【００４４】プレート６４は、磁力巻線５６に所属する
鉄部材とケーシング部材と共に１つの構造ユニットを形
成している。遮断弁サブアセンブリ３６の全部材を順次
に接続管６８に取付け、最後に接続管６８をユニオンナ
ット７２を介して磁力巻線ケーシング５６ａ又はこのケ
ーシング５６ａのねじ山付インサート５６ａ１と結合す
るようにすることもできる。
【００４５】接極子５２が引戻される場合、絞り区間４
２ｄと制御チャンバ流出口４６ｃは、圧力に応じて動作
する主流路弁４２，４０ｂの前開放通路として単純に働
くのではなく、減衰液体用の、主流路と並列的に通る副
流路を形成する。絞り区間４２ｄと流出口４６ｃとは、
接極子５２が完全に引戻された場合、すなわち流出口４
６ｃの横断面が最大の場合、弁遮断部材４２が次の場合
に初めて弁座４０ｂから離間し始めるように寸法づけら
れている。すなわち、流出口４６ｃの副流流過率が、合
計流過率、すなわち遮断弁サブアセンブリ３６の主流流
過率と副流流過率との合計の少なくとも０．２倍となる
場合である。遮断弁サブアセンブリ３６は、その場合、
減衰速度１ｍ／ｓｅｃに調節しておく。流出口４６ｃの
最大横断面と絞り区間４２ｄの横断面のいずれもが、振
動ダンパの流体押しのけ横断面、すなわち加圧段階での
ピストン横断面の、少なくとも１／１５０の値であれ
ば、部材４２の、弁座からの離間は、流出口４６ｃの横
断面が最大で、低圧の場合、すなわち乗用車の振動ダン
パのさいには、たとえば１５バール以下の場合に開始さ
れるよう保証できる。
【００４６】図３には、遮断弁サブアセンブリの第２実
施例が示してある。この実施例では、図１１の振動ダン
パ特性線が達成できる。その構造及び機能の点では、図
２の実施例と実質的には変らない。したがって、以下で
は、図２の実施例と異なる点のみを説明するにとどめ
る。類似の部分には、図２の符号に１００を加えた符号
を用いる。
【００４７】図３の実施例では、制御チャンバ流出口の
弁が滑り弁により形成されている。鉢状の弁遮断部材１
４２の底部１４２ｃは、管状側壁１４２ｂより大きい外
径を有している。圧縮コイルばね１４４は、一端が、底
部１４２ｃの突出区域に支えられ、弁遮断部材１４２を
環状フランジ１４２ａを介して弁座１４０ｂに予圧をか
けている。接極子１５２は、管状の延長部１５２ｆを有
するように構成され、この延長部が弁遮断部材４２の管
状側壁１４２ｂ内を案内されている。延長部１５２ｆ
は、軸方向に突出する突起１５２ｇを有している。接極
子１５２に負荷を与える磁力巻線１５６に通電していな
い場合、延長部１５２ｆは、これらの突起１５２ｇを介
し弁遮断部材１４２に着座する。接極子１５２と部材１
４２とにより包囲された空間が制御チャンバ１４８を形
成する。中央通路１３８は、絞り区間１４２ｄを介して
制御チャンバ１４８と接続されている。延長部１５２ｆ
は半径方向孔１５２ｈを有している。これらの孔１５２
ｈは、制御チャンバ流出口を形成し、接極子１５２の突
起１５２ｇが部材１４２に着座しているさいには、部材
１４２の管状側壁１４２ｂにより完全にふさがれてしま
う。巻線１５６に通電され、接極子１５２が、ばね１５
４の力に抗して引上げられると、孔１５２ｈの横断面の
一部が、制御縁１４２ｉから開放される。孔の横断面寸
法は、巻線１５６を流れる電流の強さにより規定され
る。制御チャンバ流出口１５２ｈから流出する減衰液体
は、更に、鉢状弁座体１４０内に形成されている通路１
５８を経て補償室１２８に達する。
【００４８】この実施例でも圧力逃がし弁の機能は、同
じように磁石接極子によって充たされる。制御チャンバ
１４８内の圧力Ｐ2は、孔１５２ｂと、磁石接極子の予
圧ばね１５４を受容するばねチャンバ１５２ｉを介して
裏側１５２ｋへ伝えられる。管状延長部１５２ｍは、接
極子１５２のボディ１５２ｅより大きい外径を有してい
る。制御チャンバ１４８側の、圧力Ｐ2を受ける接極子
端面は、したがって裏側１５２ｋより大きい負荷面積を
有している。この結果、制御チャンバ流出口１４２ｉ，
１５２ｈの開放方向へ働く力が得られる。制御チャンバ
１４８内の圧力が所定値を超えると、圧力Ｐ2により接
極子１５２に働く液圧力は、予圧ばね１５４の力より大
となる。この結果、接極子１５２は流出口１４２ｉ，１
５２ｈを開放し、しかもそのさい予め磁力巻線１５６に
通電されることがない。
【００４９】この実施例の場合も、弁遮断部材１４２の
負荷面Ｆ1，Ｆ2は等しい大きさなので、図１１に示した
ものと似た振動ダンパ特性線を示す。
【００５０】図４には、更に別の、遮断弁サブアセンブ
リの実施例が示してある。この実施例も、構造及び機能
の点では図２及び図３に示した実施例と実質的には変り
はない。したがって、以下では、既述の実施例と異なる
点のみを説明するにとどめる。そのさい、類似の部分に
は、図２の符号に２００を加えた符号を付すこととす
る。
【００５１】弁遮断部材２４２は、この実施例でも鉢状
に形成され、この鉢の底部２４２ｃは、鉢状の延長部２
４２ｋを有するように構成されている。磁石接極子２５
２は、部材２４２の管状側壁２４２ｂ内を案内され、管
状延長部２５２ ｌを有している。管状延長部２５２
ｌは鉢状延長部２４２ｋにはめ込まれている。孔２５２
ｂは管状延長部２５２ ｌから接極子裏側のばねハャン
バ２５２ｉまで延び、ばねチャンバ２５２ｉには接極子
の予圧ばね２５４が受容されている。孔２５２ｂから
は、半径方向孔２５２ｈが分岐している。これらの半径
方向孔２５２ｈからは孔２５２ｍが分岐し、これらの孔
２５２ｍは環状室２４８ａに開口している。接極子２５
２の管状延長部２５２ ｌと、部材２４２の鉢状延長部
２４２ｋとの間に形成される空間２４８ｂ、孔２５２
ｂ，２５２ｈ，２５２ｍ、環状室２４８ａ、ばねチャン
バ２５２ｉ、接極子２５２上方の空間によって、制御チ
ャンバ２４８が形成されている。
【００５２】半径方向孔２５２ｈと制御縁２４２ｉと
は、この実施例の場合も、横断面を変更可能な制御チャ
ンバ流出口を形成している。中央通路２３８は、一方で
は、コンスタントな横断面を有する絞り区間２４２ｄを
介し、他方では絞り孔２４２ｄ１を介して、制御チャン
バ２４８と接続されている。絞り孔２４２ｄｌは、巻線
２５６に通電されていないさいには、接極子２５２の管
状延長部２５２ ｌにより閉じられている。しかし、接
極子２５２が、巻線２５６の磁力により引戻されると、
孔２４２ｄｌと、接極子２５２の管状延長部２５２ ｌ
の制御縁２５２ｌ１とが、可変横断面の絞り区間を形成
する。この絞り区間は、コンスタントな横断面の絞り区
間２４２ｄと並列的に形成される。絞り区間２４２ｄ１
の横断面は、接極子２５２の位置に応じて流出口２５２
ｈの横断面と全く同じ働きを示す点を忘れてはならな
い。双方の横断面は、巻線２５６の磁力により接極子２
５２が引戻されるにつれて、大きくなる。孔２５２ｈは
絞り区間２４２ｄ１より大きい直径を有しているので、
接極子が引戻されると、流出口２５２ｈの横断面は、絞
り区間２４２ｄ，２４２ｄ１の合計横断面よりも著しく
増大する。
【００５３】以下では図４及び図１３について、前述の
ように可変の絞り区間横断面が、振動ダンパ特性線に及
ぼす影響を説明する。巻線２５６を所定の強さの電流が
供給されている場合、絞り区間２４２ｄ、２４２ｄ1と
は、一緒に一定の横断面を有し、この横断面が、流出口
２５２ｈの横断面と一緒に減衰液体の副流流過率を規定
する。ダンパの特性線、たとえば図１３の特性線Ｍは、
図１１の特性線域と関連して説明した理由により、絞り
区間２４２ｄ，２４２ｄ1により規定される放物線状第
１特性線区間Ｍ1と、事実上直線的な、ばね負荷された
弁２４２，２４０ｂによって規定される第２特性線区間
Ｍ3とに分割される。双方の特性線区間Ｍ1，Ｍ3は屈折
点Ｍ2で互いに移行している。
【００５４】いま、接極子２５２が、いくらか引戻され
ると、流出口２５２ｈの横断面のみでなく、絞り区間２
４２ｄ，２４２ｄ1の合計横断面も増加する。このため
副流流過率が上昇し、ダンパ特性屈線の推移は、それに
応じてゆるやかになる（たとえば図１３の線Ｌ）。中央
通路２３８内の圧力Ｐ1が働く負荷面Ｆ1は、制御チャン
バ２４８内の圧力Ｐ2が働く負荷面Ｆ2と負荷的に等しい
ので、弁遮断部材２４２に作用する合計液圧合力は、こ
の場合も圧力差Ｐ1−Ｐ2に従属するだけで、圧力Ｐ1及
びＰ2の絶対値とは無関係である。主流弁の開弁に要す
る圧力差Ｐ1−Ｐ2は、絞り区間の横断面が比較的大きく
なり、副流流過率がより高くなって初めて、たとえばＱ
Lの値に達する。流出口２５２ｈの横断面は、絞り区間
２４２ｄ，２４２ｄ1の合計横断面より著しく増大する
ので、副流流過率は、主として絞り区間２４２ｄ，２４
２ｄ1の合計横断面により制限され、中央通路２３８内
の圧力Ｐ1と補償室２２８内の圧力Ｐ0との間の合計圧力
差Ｐ1−Ｐ0は、主として絞り区間２４２ｄ，２４２ｄ1
のところで降下する。したがって、主流弁の開弁に要す
る圧力差Ｐ1−Ｐ2を生じさせる合計圧力差Ｐ1−Ｐ0は、
接極子２５２が引戻されれば、それだけ下降する。した
がって、放物線状の第１特性線区間から直線的な第２特
性線区域への移行点は、全体的には、より低い圧力差
（すなわちΔＰLからΔＰNへ）とより高い流過率（すな
わちＱLからＱNへ）とへ移動する。
【００５５】図１３に示した特性線群は、たとえば次の
場合に得られる特性線群に相当する。すなわち、振動ダ
ンパを、ダンパ調節の経験に従ってその時々の走行状況
に合わせて調整し、そのようにして得た特性線を共通の
線図に記載するといった場合である。図１３の特性線群
は、したがって、振動ダンパに適合する特性線を求める
要求を極めて高い程度に充たすものである。
【００５６】図５には遮断弁サブアセンブリの更に別の
実施例が示してある。以下では、この実施例の、既述の
実施例と異なる点のみを説明する。その場合、類似の部
分に対しては、図２の符号に３００を加えた符号を付す
ることにする。
【００５７】図５の実施例では、弁座体３４０が、中央
通路３３８を制限する管部分３３８ａ上に配置されてい
る。中央通路３３８内の圧力Ｐ1は、流入孔３４０ｅを
介して弁遮断部材３４２の全面３４２ｅへ導かれる。部
材３４２は積層皿ばねにより形成されており、これらの
皿ばねが、別の皿ばね３４４により弁座３４０ｂに対し
予圧をかけられている。皿ばね３４２の内周縁は、貫流
管３７４に形成された肩３７４ａに対し圧力Ｐ1により
押付けられ、肩３７４ａに支えられている。弁遮断部材
３４２の裏側３４２ｆには、制御チャンバ３４８内の圧
力Ｐ2が負荷される。裏面３４２ｆと全面３４２ｅと
は、実質的に等しい負荷面積を有している。皿ばね３４
４の外周縁は、支持部材３６４とリング状中間板３７６
との間に挾み付けられており、中間板は弁座体３４０に
載せられている。弁遮断部材３４２が弁座３４０ｂから
離間する場合、減衰液体は、更に通路３５８を経て補償
室３２８へ流入する。
【００５８】貫流管３７４の中央孔３７４ｂは、貫流管
３７４の、半径方向で外方の孔３７４ｃの頂部と同じ平
面３７４ｄで終っている。孔３７４ｃは、弁座体３４０
内に形成される環状室３８０内で終っており、この環状
室と、通路３５８内で終る半径方向孔３８２と共に制御
チャンバ流出口を形成している。中央孔３７４ｂは制御
チャンバ流入口を形成している。制御チャンバ流入口３
７４ｂと流出口とは、連結部材３８４ａを介して磁石接
極子３５２と結合された弁体３８４により、一緒に閉じ
ることができる。弁体３８４内には、絞り区間３８４ｂ
が設けてあり、中央孔３３８と制御チャンバ３４８との
間にコンスタントな横断面による接続が常時用意されて
いる。
【００５９】したがって、図５に示した実施例の場合、
図４の実施例の場合同様、制御チャンバの流入口と流出
口の横断面は、接極子３５２の位置に応じて同時に増大
ないし減少する。孔３７４ｃは、合計すると、貫流管３
７４の中央孔３７４ｂよりも横断面面積が大なので、こ
の実施例の場合も、図１３に示したように、放物線状の
第１特性線区間から、直線状の第２区間への屈折点は、
流出口及び流入口の横断面が増大するにつれて、合計流
過率Ｑは高くなり、圧力差Ｐ1−Ｐ0は低くなる方向へ移
動する。
【００６０】図６には更に別の、遮断弁サブアセンブリ
の実施例が示してある。以下では、この実施例の、既述
の実施例と異なる点のみを説明する。そのさい類似の部
分には図２の符号に４００を加えた符号を用いることに
する。
【００６１】遮断弁サブアセンブリ４３６内には、弁遮
断部材４４２がその環状フランジ４４２ａを介して弁座
体４４０上に着座し、２個の圧縮ばね４４４ａ，４４４
ｂにより弁座４４０ｂに対して予圧をかけられている。
部材４４２の全面４４２ｅの負荷面Ｆ1には、中央通路
４３８内の圧力Ｐ1が負荷される。弁座体４４０は、そ
の外周縁４４０ｃが、中間体４４６の側壁４４６ｂに設
けられた凹所４４６ａに係止され、したがって中間体４
４６を保持している。
【００６２】中央通路４３８は、弁遮断部材４４２内の
絞り区間４４２ｄを介して制御チャンバ４４８と接続さ
れている。この制御チャンバ４４８は、部材４４２と中
間体４４６との間に形成され、耐圧的に構成された金属
製ベローズ４８６により制限されており、このベローズ
は一端が部材４４２の裏面４４２ｆに取付けられ、他端
が中間体４４６に取付けられている。部材４４２は、そ
の裏面４４２ｆが制御チャンバ４４８内の圧力Ｐ2を受
ける負荷面Ｆ1を形成している。負荷面Ｆ2は、図６に示
された実施例では、中央通路４３８内の圧力Ｐ2を受け
る負荷面Ｆ1より小さい。加えて、部材４４２の裏面４
４２ｆには、補償室４２８内の圧力Ｐ0も負荷される。
しかしながら、部材４４２に作用するこの液圧合力は、
以下の説明では、弁遮断部材４４２に対し圧力Ｐ2によ
り及ぼされる力とは異なり、無視しうるものである。
【００６３】主流路は、遮断弁４４２，４４０ｂの開弁
時には、弁遮断部材４４２と弁座４４０ｂとの間に通
じ、通路４５８を経て補償室４２８へ達する。通路４５
８は、中間体４４６の側壁４４６ａと弁座体４４０の切
欠き４４０ｄとによって形成されている。副流路は、中
央通路４３８から絞り通路４４２ｄを経て制御チャンバ
４４８に至り、更に接極子４５２により遮断可能の制御
チャンバ流出口４４６ｃを通り、中間体４４６の後方を
抜けて中間体４４６内の孔４４６ｄと通路４５０とを通
って補償室へ達している。
【００６４】以下では図６と図１３とにより、図６の実
施例の場合の振動ダンパ特性線の推移を、弁遮断部材４
４２の、異なる大きさの圧力負荷面Ｆ1，Ｆ2について説
明しよう。
【００６５】中央通路４３８内の圧力Ｐ1を受ける負荷
面Ｆ1と、制御チャンバ４４８内の圧力Ｐ2を受ける負荷
面Ｆ2は面積が異なるので、部材４４２に作用する液圧
力は、もはや圧力差Ｐ1−Ｐ2にのみではなく、圧力Ｐ1
の絶対値にも従属する。負荷面Ｆ1は負荷面Ｆ2より大き
いので、面積差Ｆ1−Ｆ2へ及ぼされる圧力Ｐ1は、主流
弁４４２，４４０ｂの開弁方向に働く力を弁遮断部材４
４２に作用することになる。減衰行程の間、中央通路４
３８内の圧力Ｐ1は、補償室４２８内の圧力Ｐ0よりも著
しく変化する。合計圧力差Ｐ1−Ｐ0の変化は、したがっ
て、主に圧力Ｐ1の変化に帰せられる。したがって、前
述の理由から、図６の実施例の場合、合計圧力差Ｐ1−
Ｐ0が大きくなれば、それだけ流過率が低くなり、それ
につれて弁遮断部材４４２が弁座４４０ｂから離し始め
るのである。
【００６６】別の言い方をすれば、制御チャンバ流出口
４４６ｃの横断面が減少するにつれて（図１３では、線
Ｌから線Ｍへの移行に相当）、各持続線の屈折点は、流
過率Ｑの値が小さくなり、圧力差Ｐ1−Ｐ0が増大する方
向へ移動する。
【００６７】したがって、弁遮断部材のところの圧力負
荷面を異なる寸法にすることによっても、極めて高度に
振動ダンパに適合する特性線群を得ることができ、この
特性線群は、図４及び図５の実施例の場合に制御チャン
バの流出口と流入口の横断面を制御することにより得ら
れたものと変りはない。確認しておく必要がある点は、
この種の特性線群は、異なる大きさの負荷面Ｆ1とＦ2と
を組合せ、かつ制御チャンバの流入口と流出口とを制御
することによっても得ることができるという点である。
【００６８】図７には、遮断弁サブアセンブリの更に別
の実施例が示してある。以下では、この実施例が、既述
の実施例と異なる点を説明する。そのさい、類似部分に
は図２の符号に５００を加えた符号を付すことにする。
【００６９】図７に示した実施例は、ほぼ図２の実施例
と合致する。ただ弁遮断部材５４２の環状フランジ５４
２ａは、図２の環状フランジ４２ａより直径が大きくさ
れている。加えて、環状フランジ５４２ａの直径も、管
延長部５４２ｂの外径より大きいので、図７の実施例の
場合も、中央通路５３８内の圧力Ｐ１が作用する負荷面
Ｆ１が、制御チャンバ５４８内の圧力Ｐ２が作用する負
荷面Ｆ２より大であり、図１３の特性線群が、図６と関
連して説明したのと類似の理由により、得られる。
【００７０】図８には、遮断弁サブユニットの更に別の
実施例が示してある。以下では、既述の実施例と異なる
点のみを説明する。そのさい、類似の部分には、図２の
符号に６００を加えた符号を付してある。
【００７１】図８に示した実施例は、実質的には図３に
示した実施例と変りはない。ただ弁遮断部材６４２の環
状フランジ６４２ａは、図３の環状フランジ１４２ａよ
り直径が大である。したがって、図８の実施例の場合
も、中央通路６３８内の圧力Ｐ1の負荷面Ｆ1が、制御チ
ャンバ６４８内の圧力Ｐ2の負荷面Ｆ2より大である。し
たがって、この場合も、図６との関連で説明したのと類
似の理由から、図１３に示した特性線群が得られる。
【００７２】図９には、更に別の実施例が示してある。
以下では、この実施例が既述の実施例と異なる点のみを
説明するにとどめる。そのさい、類似の部分には、図３
の符号に７００を加えた符号を付すこととする。
【００７３】弁座体７４０は、この実施例では、鉢状に
構成され、上方へ延びる管延長部７４０ｆを有してい
る。管延長部７４０ｆは、中間体７４６の側壁７４６ｂ
により密接包囲されている。弁遮断部材７４２の環状フ
ランジ７４２ａは弁座７４０ｂに着座している。弾性的
な材料製のダイアフラム７８８の内周縁７８８ａが、部
材７４２から上方へ突出している管状部７４２ ｌと環
状プレート７９０との間に挾み込まれており、またその
外周縁７８８ｂは中間体７４６の肩７４６ｈと環状中間
板７９２との間に挾み付けられている。中間板７９２は
管延長部７４０ｆ上に載せられている。円すい圧縮ばね
７４４が弁遮断部材７４２を弁座７４０ｂに対し押付
け、予圧をかけている。
【００７４】制御チャンバ７４８は、中間体７４６、ダ
イアフラム７８８、環状プレート７９０により制限され
ている。中央通路７３８内の圧力Ｐ1は部材７４２の負
荷面Ｆ1に作用し、制御チャンバ７４８内の圧力Ｐ2は環
状プレート７９０の負荷面Ｆ21とダイアフラム７８８の
負荷面Ｆ22−Ｆ21に作用する。圧力Ｐ2の合計負荷面Ｆ
22は圧力Ｐ1の負荷面Ｆ1より大ではあるが、ダイアフラ
ム７８８は、その弾性と中間板７９２による支持とによ
り、その負荷面Ｆ22−Ｆ21に相応する液圧力を部材７４
２へ伝達しない。負荷面Ｆ22−Ｆ21は、次のように寸法
づけしておく。すなわち、図９に示した実施例では、中
央通路７３８内の圧力Ｐ1が部材７４２に及ぼす液圧力
が、接極子７５２による制御チャンバ流出口７４６ｃの
閉鎖時にも、言いかえると中央通路７３８内の圧力Ｐ1
と制御チャンバ７４８内の圧力Ｐ2とが等しい値のとき
にも、圧力Ｐ2により部材７４２に及ぼされる液圧力よ
り大であるようにするのである。したがって、この実施
例の場合にも、図６と関連して説明したのと似た理由で
図１３の特性線群を得ることができる。
【００７５】図１０に示した遮断弁サブアセンブリ８３
６の実施例の場合は、ダイアフラム８８８が皿ばねによ
り構成されている。これらの皿ばねが弁遮断部材８４２
を弁座８４０ｂに押付け予圧をかけている。したがっ
て、この実施例の場合、部材８４２用の別個の予圧ばね
は用いられていない。また、環状プレート７９０に相当
する別個の部材を使用せずに済ますこともできる。ダイ
アフラム８８８は、自己の予圧力で部材８４２の管延長
部８４０ｆ上に保持されるからである。部材８４２へ及
ぼされる液圧力に対しては、図９の説明が妥当する：す
なわち、中央通路８３８内の圧力Ｐ1が弁座断部材８４
２に及ぼす液圧力が、接極子８５２による制御チャンバ
流出口８４６ｃの閉鎖時にも、言いかえると中央通路８
３８内の圧力Ｐ1と制御チャンバ８４８内の圧力Ｐ2とが
等しい値を有するときにも、圧力Ｐ2により部材８４２
に及ぼされる液圧力より大きくなるようにするのであ
る。こうすることにより、この実施例の場合も、図６と
の関連で説明したのと類似の理由で、図１３に示した特
性線群が得られる。
【００７６】
【発明の効果】本発明が提案する振動ダンパは、減衰行
程中に付加的な調整介入を行なうことなく車両の振動に
減衰の推移を高度に適合させることができる。振動ダン
パの所望の減衰特性を達成するためには、もはや特性線
群の種々の特性線の個別区間間で、あれこれ調整する必
要はなくなり、特性線群のなかの単一の特性線を選ぶだ
けで十分となる。
【００７７】乗用車の振動ダンパの、副流流過率を定め
るパイロット弁は、次のように構成しておく。すなわ
ち、高圧部分区間内の圧力と低圧部分区間内の圧力との
間の合計圧力差が１０バールの場合に、１０ ｌ／ｍｉ
ｎの流量が可能になるようにするのである。このために
は、制御チャンバの流入口ないし流出口の最大開放横断
面が、乗用車の振動ダンパの場合、少なくとも３ｍｍ2
の値となるようにする。
【００７８】特に振動ダンパに適合する特性線群は、次
のようにすることによって用意できる。すなわち、放物
線状の第１特性線区間と直線状の第２特性線区間とを結
ぶ屈折点が、制御チャンバ流出口横断面の増大につれ
て、たとえば８０バールの高圧力、１ ｌ／ｍｉｎの底
流過率から、たとえば５バールの低圧力、１０ ｌ／ｍ
ｉｎの高流過率へと移動するようにするのである。この
種の特性線を得るためには、中央通路内の圧力と制御チ
ャンバ内の圧力が作用する、弁遮断部材の負荷面を等し
くして、制御チャンバの流出口と流入口の開放横断面を
可変にするか、そうでなければ、制御チャンバ流入口の
開放横断面をコンスタントにして、中央通路内の圧力が
作用する負荷面を、制御チャンバ内の圧力が作用する負
荷面より大きく構成しておくかするのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】バイパスを有する振動ダンパとバイパス内の遮
断弁サブアセンブリの図。
【図２】本発明による振動ダンパの遮断弁サブアセンブ
リの一実施例の図。
【図３】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図４】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図５】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図６】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図７】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図８】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図９】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図１０】同じく遮断弁サブアセンブリの別の実施例の
図。
【図１１】本発明による振動ダンパにより達成可能の種
々の特性線域を示した線図。
【図１２】本発明による振動ダンパにより達成可能の種
々の特性線域を示した図。
【図１３】本発明による振動ダンパにより達成可能の種
々の特性線域を示した図。
【符号の説明】
１０，１１０，２１０，３１０，４１０，５１０，６１
０，７１０，８１０ シリンダ １２ ピストンロッド １４ 底部 １６ シールユニット １８ ピストンユニット ２０ ピストン弁装置 ２４ フート弁装置 ２６ 容器管 ２８ 補償室 ３０ａ，３０ｂ 作業チャンバ ３２ 高圧部分区間 ３４ シリンダ孔 ３６，１３６，２３６，３３６，４３６，５３６，６３
６，７３６，８３６ 遮断弁サブアセンブリ ３８，１３８，２３８，３３８，４３８，５３８，６３
８，７３８，８３８ 中央通路 ４０ 弁座体 ４０ｂ 弁座 ４２ 弁遮断部材 ４４ 圧縮コイルばね ４６ 中間体 ４６ｂ 側壁 ４６ｃ 制御チャンバの流出口 ４８ 制御チャンバ ５２ 磁石接極子 ５６ 磁力巻線 ６０ 弁体 ６２ 皿ばね ６４ プレート ６８ 接続管 ７２ ユニオンナット Ｐ1 中央通路内の圧力 Ｐ2 制御チャンバ内の圧力 Ｐ1−Ｐ2 合計圧力差 Ｆ1 圧力Ｐ1の負荷面 Ｆ2 圧力Ｐ2の負荷面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マンフレート グルンダイ ドイツ連邦共和国 ニーダーヴェルン ツェラー−シュトラーセ 11 (56)参考文献 特開 平１−261528（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−168039（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−220728（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−312532（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−4046（ＪＰ，Ａ) 特表 昭61−502067（ＪＰ，Ａ) 国際公開89／9891（ＷＯ，Ａ１) 独国特許出願公開4016807（ＤＥ，Ａ １) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16F 9/00 - 9/58 B60G 17/08

Claims (7)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 振動ダンパであって、単一の軸線を有す
    るシリンダ（１０；４１０；５１０；６１０；７１０；
    ８１０）と、少なくとも一方のシリンダ端部を貫通して
    軸方向に可動に案内されるピストンロッド（１２）と、
    シリンダ（１０）内部でピストンロッド（１２）と結合
    されたピストン（１８）と、複数の流体チャンバ（３０
    ａ，３０ｂ，２８）とを包含し、これら流体チャンバ
    が、シリンダ（１０）に対して相対的なピストンロッド
    （１２）の運動に応じて互いに相対的に可変な容量と、
    流体チャンバ（３０ａ，３０ｂ，２８）のうちの少なく
    とも２つの間の流体連絡路（３０ａと３０ｂとの間の２
    ０；３０ｂと２８との間の３４，３２，３６；３０ａと
    ２８との間の２４）とを有しており、前記流体連絡路（３０ａと３０ｂとの間の２０；３０ｂ
    と２８との間の３４，３２，３６；３０ａと２８との間
    の２４） のうちの少なくとも１つが、流体連絡路の２つ
    の部分区間（４３２；５３２；６３２；７３２；８３２
    及び４３２ａ；５３２ａ；６３２ａ；７３２ａ；８３２
    ａ；）の間に弁サブアセンブリ（３６；４３６；５３
    ６；６３６；７３６；８３６）を有しており、 前記 弁サブアセンブリ（３６；４３６；５３６；６３
    ６；７３６；８３６）が、少なくとも１つの弁座（４４
    ０ｂ；７４０ｂ；８４０ｂ）を有するように構成され、
    該弁座に第１の部分区間（４３２；５３２；６３２；７
    ３２；８３２）が接続されており、 主流弁部材（４４２；５４２；６４３２；７４；８４
    ２） の第１の側（４４２ｅ）が、弁座接触位置で弁座
    （４４０ｂ；７４０ｂ；８４０ｂ）に対し弾性的に圧着
    可能であり、 主流弁部材（４４２；５４２；６４３２；７４；８４
    ２）の第１の側（４４２ｅ）とは反対側の第２の主流弁
    部材側（４４２ｆ）が、 制御チャンバ（４４８；５４
    ８；６４８；７４８）に面していて、該制御チャンバ
    （４４８；５４８；６４８；７４８）内の流体圧
    （Ｐ ２ ）によって負荷可能であり、 前記制御チャンバ（４４８；５４８；６４８；７４８）
    を前記第１の部分区間（４３２；５３２；６３２；７３
    ２；８３２）に接続するコンスタントな横断面を有する
    絞り区間（４４２ｄ；５４２ｄ；６４２ｄ；７４２ｄ；
    ８４２ｄ）が設 けられており、更に、制御チャンバ（４
    ４８；５４８；６４８；７４８）が制御チャンバ流出口
    （４４６ｃ；５４６ｃ；７４６ｃ；８４６ｃ）を介して
    第２の部分区間（４３２ａ；５３２ａ；６３２ａ；７３
    ２ａ；８３２ａ；）と接続されており、 制御チャンバ流出口（４４６ｃ；５４６ｃ；７４６ｃ；
    ８４６ｃ）に流出横断面測定器（４５２；５５２；７５
    ２；８５２）が対応配置されており、 該流出横断面測定器（４５２；５５２；７５２；８５
    ２）が複数位置に調節可能であり、該複数位置において
    それぞれ、制御チャンバ流出口（４４６ｃ；５４６ｃ；
    ７４６ｃ；８４６ｃ）の異なる流出口横断面が生ぜしめ
    られるようになっている 形式のものにおいて、制御チャンバ流出口（４４６ｃ；５４６ｃ；６５２ｈ；
    ７４６ｃ；８４６ｃ）が閉じられていてかつ主流弁部材
    （４４２；５４２；６４２；７４２；８４２）が弁座接
    触位置を占めている状態で、シリンダ（１０；４１０；
    ５１０；６１０；７１０；８１０）とピストン（１８）
    とが相対運動した場合に、第１の部分区間（４３２；５
    ３２；６３２；７３２；８３２）内で支配する圧力（ｐ
    1 ）によって主流弁部材（４４２；５４２；６４２；７
    ４２；８４２）に及ぼされる液力が、制御チャンバ（４
    ４８；５４８；６４８；７４８）内で支配する圧力（ｐ
    2 ）によって主流弁部材（４４２；５４２；６４２；７
    ４２；８４２）に及ぼされる液力よりも大きく設定され
    ており、 これにより、制御チャンバ流出口横断面の減少によって
    制御チャンバ流出口（４４６；５４６ｃ；６５２ｈ；７
    ４６ｃ；８４６ｃ）を通過する流過率が低くなり、第１
    部分区間（４３２；５３２；６３２；７３２；８３２）
    内で支配する圧力（Ｐ １ ）と第２部分区間（４３２ａ；
    ５３２ａ；６３２ａ；７３２ａ；８３２ａ）内で支配す
    る圧力（Ｐ ０ ）との間の圧力差（Ｐ １ −Ｐ ０ ）が増大し
    た場合に、主流弁部材（４４２；５４２；６４２；７４
    ２；８４２）が弁座から離間し始める ことを特徴とす
    る、振動ダンパ。
  2. 【請求項２】 振動ダンパであって、単一の軸線を有す
    るシリンダ（１０；２１０）と、少なくとも一方のシリ
    ンダ端部を貫通して軸方向に可動に案内されるピストン
    ロッド（１２）と、シリンダ（１０）内部でピストンロ
    ッド（１２） と結合されたピストン（１８）と、複数の
    流体チャンバ（３０ａ，３０ｂ，２８）とを包含し、こ
    れら流体チャンバが、シリンダ（１０；２１０）に対し
    て相対的なピストンロッド（１２）の運動に応じて互い
    に相対的に可変な容量と、流体チャンバ（３０ａ，３０
    ｂ，２８）のうちの少なくとも２つの間の流体連絡路
    （３０ａと３０ｂとの間の２０；３０ｂと２８との間の
    ３４，３２，３６；３０ａと２８との間の２４）とを有
    しており、 前記流体連絡路（３０ａと３０ｂとの間の２０；３０ｂ
    と２８との間の３４，３２，３６；３０ａと２８との間
    の２４）のうちの少なくとも１つが、流体連絡路の２つ
    の部分区間（２３２；２３２ａ）の間に弁サブアセンブ
    リ（３６；２３６）を有しており、 前記弁サブアセンブリ（３６；２３６）が、少なくとも
    １つの弁座を有するように構成され、該弁座に第１の部
    分区間（２３２）が接続されており、更に、主流弁部材
    （２４２）の第１の側（４４２ｅ）が、弁座接触位置で
    弁座に対し弾性的に圧着可能であり、 主流弁部材（２４２）の第１の側（４４２ｅ）とは反対
    側の第２の主流弁部材側（２４２ｆ）が、制御チャンバ
    （２４８）に面していて、該制御チャンバ（２４８）内
    の流体圧（Ｐ ２ ）によって負荷可能であり、 前記制御チャンバ（２４８）を前記第１の部分区間（２
    ３２）に接続する絞り区間（２４２ｄ；２４２ｄ１）が
    設けられており、 前記制御チャンバ（２４８）が、制御チャンバ流出口
    （２５２ｈ）を介して第２の部分区間（２３２ａ）と接
    続されており、 前記制御チャンバ流出口（２５２ｈ）に流出横断面測定
    器（２５２）が対応配置されており、 該流出横断面測定器（２５２）が複数の位置に調節可能
    であり、該複数位置においてそれぞれ、制御チャンバ流
    出口（２５２ｈ）の異なる流出口横断面が生ぜしめられ
    るようになっている形式のものにおいて、 制御チャンバ流出口（２５２ｈ）が閉じられていてかつ
    主流弁部材（２４２）が弁座接触位置を占めている状態
    で、シリンダ（１０；２１０）とピストン（１８）とが
    相対運動した場合に、第１の部分区間（２３２）内で支
    配する圧力（ｐ 1 ）によって主流弁部材（２４２）に及
    ぼされる液力が、制御チャンバ（２４８）内で支配する
    圧力（ｐ 2 ）によって主流弁部材（２４２）に及ぼされ
    る液力にほぼ等しく設定されており、前記絞り区間（２
    ４２ｄ；２４２ｄ１）の横断面が制御チャンバ流出口横
    断面が増大するにつれて同様に増大するようになってお
    り、 これにより、制御チャンバ流出口横断面の減少によって
    制御チャンバ流出口（２５２ｈ）を通過する流過率が低
    くなり、第１部分区間（２３２）内で支配する圧力（Ｐ
    １ ）と第２部分区間（２３２ａ）内で支配する圧力（Ｐ
    ０ ）との間の圧力差（Ｐ １ −Ｐ ０ ）が増大した場合に、
    主流弁部材（２４２）が弁座から離間し始めること特徴
    とする、振動ダンパ。
  3. 【請求項３】 前記絞り区間（２４２ｄ；２４２ｄ１）
    の横断面が、制御チャンバ流出口横断面よりもゆっくり
    と増大するようになっている、請求項２記載の振動ダン
    パ。
  4. 【請求項４】 振動ダンパであって、単一の軸線を有す
    るシリンダ（１０；１１０）と、少なくとも一方のシリ
    ンダ端部を貫通して軸方向に可動に案内されるピストン
    ロッド（１２）と、シリンダ（１０；１１０）内部でピ
    ストンロッド（１２）と結合されたピストン（１８）
    と、複数の流体チャンバ（３０ａ，３０ｂ，２８）とを
    包含し、これら流体チャンバが、シリンダ（１０；１１
    ０）に対して相対的なピストンロッド（１２）の運動に
    応じて互いに相対的に可変な容量と、流体チャンバ（３
    ０ａ，３０ｂ，２８）のうちの少なくとも２つの間の流
    体連絡路（３０ａと３０ｂとの間の２０；３０ｂと２８
    との間の３４，３２，３８，５８，３２ａ；３０ａと２
    ８との間の２４）とを有しており、 前記流体連絡路（３０ａと３０ｂとの間の２０；３０ｂ
    と２８との間の３４，３２，３８，５８，３２ａ；３０
    ａと２８との間の２４）のうちの少なくとも１つが、流
    体連絡路の２つの部分区間（３２；１３２及び３２ａ；
    １３２ａ）の間に弁サブアセンブリ（３６；１３６）を
    有しており、 前記弁サブアセンブリ（３６；１３６）が、少なくとも
    １つの弁座（４０ｂ；１４０ｂ）を有するように構成さ
    れ、該弁座に第１の部分区間（３２；１３２）が接続さ
    れており、 主流弁部材（４２；１４２）の第１の側（４２ｅ，１４
    ２ｅ）が、弁座接触位置で弁座（４０ｂ；１４０ｂ）に
    対し弾性的に圧着可能であり、 前記主流弁部材（４２；１４２）の第１の側（４２ｅ，
    １４２ｅ）とは反対側の第２の主流弁部材側（４２ｆ，
    １４２ｆ）が、制御チャンバ（４８；１４８）に面して
    いて、該制御チャンバ（４８；１４８）内の流体圧（Ｐ
    ２ ）によって負荷可能であり、 前記制御チャンバ（４８；１４８）を前記第１の部分区
    間（３２；１３２）に接続するコンスタントな横断面を
    有する絞り区間（４２ｄ；１４２ｄ）が設けられてお
    り、 前記制御チャンバ（４８；１４８）が、制御チャンバ流
    出口（４６ｃ；１５２ｈ）を介して第２の部分区間（３
    ２ａ；１３２ａ）と接続されており、 前記制御チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）に流出横
    断面測定器（５２；１５２）が対応配置されており、 前記流出横断面測定器（５２；１５２）が複数位置に調
    節可能であり、該複数位置においてそれぞれ、制御チャ
    ンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）の異なる流出口横断面
    が生ぜしめられるようになっており、 所定の差圧Ｐ ｋ の場合に制御チャンバ（４８；１４８）
    から第２の部分区間（３２ａ；１３２ａ）に向けて開放
    される圧力逃がし弁（６０／４６ｅ；１５２／１４２
    ｉ）が設けられている形式のものにおいて、 制御チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）が閉じられて
    いてかつ主流弁部材（４２；１４２）が弁座接触位置を
    占めるている状態で、シリンダ（１０；１１０）とピス
    トン（１８）とが相対運動した場合に、第１の部分区間
    （３２；１３２）内で支配する圧力（ｐ 1 ）によって主
    流弁部材（４２；１４２）に及ぼされる液力が、制御チ
    ャンバ（４８；４４８）内で支配する圧力（ｐ 2 ）によ
    って主流弁部材（４２；１４２）及ぼされる液力とほぼ
    等しく設定されており、 これにより、制御チャンバ流出口横断面の限界値の上側
    で制御チャンバ流出口（４６ｃ；１５２ｈ）の横断面と
    は無関係に、主流弁部材（４２；１４２）が、制御チャ
    ンバ流出口を通過する流過率（ΔＱｋ）が等しい場合に
    常に弁座（４０ｂ；１４０ｂ）から離間し始め、この場
    合この離間は、制御チャンバ流出口横断 面の減少によっ
    て、第１の部分区間（３２；１３２）内で支配する圧力
    （Ｐ １ ）と第２の部分区間（３２ａ；１３２ａ）内で支
    配する圧力（Ｐ ０ ）との間の圧力差が増大する場合に行
    われ、 更にまた、制御チャンバ流出口横断面の限界値以下では
    制御チャンバ流出口横断面が一層減少して、主流弁部材
    （４２；１４２）が、制御チャンバ流出口(４６ｃ；１
    ５２ｈ）を通過する流過率（Ｑ）とは無関係に、第１の
    部分区間（３２；１３２）内で支配する圧力（Ｐ １ ）と
    第２の部分区間（３２ａ；１３２ａ）内で支配する圧力
    （Ｐ ０ ）との間の所定圧力差（ΔＰｋ）がコンスタント
    に維持される場合に、弁座（４０ｂ；１４０ｂ）から離
    間し始めること特徴とする、振動ダンパ。
  5. 【請求項５】 主流弁部材（４２；１４２）が、弁座接
    触位置でその両側（４２ｅ，４２ｆ；１４２ｅ，１４２
    ｆ）に、第１の部分区間（３２，１３２）内で支配する
    圧力（Ｐ １ ）と制御チャンバ（４８；１４８）内で支配
    する圧力（Ｐ ２ ）とを受けるほぼ等しい負荷面（Ｆ １ ，
    Ｆ ２ ）を有していることを特徴とする、請求項４記載の
    振動ダンパ。
  6. 【請求項６】 弁サブアセンブリ（３６）が、シリンダ
    （１０）のところに配置されていることを特徴とする、
    請求項１から５までのいずれか１項記載の振動ダンパ。
  7. 【請求項７】 ピストン（１８）により互いに分離され
    かつピストン弁（２０）により互いに接続可能な２つの
    流体チャンバ（３０ａ，３０ｂ）と、フート弁（２４）
    により底部近くの流体チャンバ（３０ａ）と接続可能な
    補償室（２８）とを有する２管・振動ダンパの場合に、
    弁サブアセンブリ（３６）を含む流体連絡路（３２ａ）
    が、底部から遠い流体チャンバ（３０ｂ）から補償室
    （２８）へ延びていることを特徴とする、請求項１から
    ６までのいずれか１項に記載の振動ダンパ。
JP4025080A 1991-02-11 1992-02-12 振動ダンパ Expired - Lifetime JP3046127B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4104110A DE4104110A1 (de) 1991-02-11 1991-02-11 Vorgesteuertes daempfungsventil mit schwingungsdaempfer-gerechten kennlinien
DE4104110.0 1991-02-11

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH04312227A JPH04312227A (ja) 1992-11-04
JP3046127B2 true JP3046127B2 (ja) 2000-05-29

Family

ID=6424817

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP4025080A Expired - Lifetime JP3046127B2 (ja) 1991-02-11 1992-02-12 振動ダンパ

Country Status (4)

Country Link
US (1) US5398787A (ja)
EP (1) EP0499183B1 (ja)
JP (1) JP3046127B2 (ja)
DE (2) DE4104110A1 (ja)

Families Citing this family (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4213803A1 (de) * 1992-04-27 1993-10-28 Teves Gmbh Alfred Vorgesteuertes Ventil für Fahrwerksregelungssysteme
DE4424437A1 (de) * 1994-07-12 1995-08-03 Fichtel & Sachs Ag Verfahren zur Dämpfkrafteinstellung einer Absperrventilbaugruppe
US5651433A (en) * 1992-07-15 1997-07-29 Fichtel & Sachs Ag Fluid operated oscillation damper
US5501438A (en) * 1993-08-14 1996-03-26 Fichtel & Sachs Ag Motor vehicle vibration damper
DE4401689B4 (de) * 1994-01-21 2011-01-27 Robert Bosch Gmbh Schwingungsdämpfer zur Dämpfung von Bewegungsabläufen
DE4424436C2 (de) * 1994-07-12 1997-11-27 Mannesmann Sachs Ag Absperrventilbaugruppe für einen Schwingungsdämpfer
DE4426385C2 (de) * 1994-07-26 1998-02-26 Mannesmann Sachs Ag Hydraulischer, regelbarer Schwingungsdämpfer
JPH08184344A (ja) * 1994-12-29 1996-07-16 Tokico Ltd 減衰力調整式油圧緩衝器
DE19540049C1 (de) * 1995-10-27 1997-02-20 Fichtel & Sachs Ag Schwingungsdämpfer mit verstellbarer Dämpfkraft
JP3973111B2 (ja) * 1995-11-07 2007-09-12 ヤマハ発動機株式会社 減衰力可変式油圧緩衝器
JP4288430B2 (ja) * 1995-12-26 2009-07-01 株式会社日立製作所 減衰力調整式油圧緩衝器
NL1002426C2 (nl) * 1996-02-22 1997-08-25 Koni Bv Continu regelbare één-pijpsschokdemper met bi-directionele regelklep.
DE19624895C1 (de) * 1996-06-21 1997-12-11 Mannesmann Sachs Ag Schwingungsdämpfer mit veränderbarer Dämpfkraft
US5937975A (en) * 1996-06-21 1999-08-17 Fichtel & Sachs Ag Vibration damper for a motor vehicle and a vibration damper having a damping valve with adjustable damping force for a motor vehicle
DE19722216C2 (de) * 1996-06-21 1999-07-08 Mannesmann Sachs Ag Schwingungsdämpfer mit veränderbarer Dämpfkraft
DE19624897C2 (de) * 1996-06-21 2000-01-27 Mannesmann Sachs Ag Dämpfventil mit veränderbarer Dämpfkraft
DE19624898C2 (de) * 1996-06-21 1998-07-02 Mannesmann Sachs Ag Dämpfventil mit veränderbarer Dämpfkraft
JP4048512B2 (ja) * 1998-03-31 2008-02-20 株式会社日立製作所 減衰力調整式油圧緩衝器
SE520522C2 (sv) * 1999-07-27 2003-07-22 Zf Sachs Ag Tryckberoende reagerande ventil, särskilt för en svängningsdämpare
DE10260532A1 (de) * 2002-12-21 2004-07-01 Volkswagen Ag Vorsteuerbares Scheibenventil für einen Schwingungsdämpfer
DE10312225A1 (de) * 2003-03-19 2004-09-30 Volkswagen Ag Ventilanordnung für einen Schwingungsdämpfer
US6918473B2 (en) * 2003-09-17 2005-07-19 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Stroke dependent bypass
EP1531066B1 (de) * 2003-11-11 2011-08-24 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Hydraulischer Schwingungsdämpfer mit einer Einstelleinrichtung für die Dämpfkraft
US7562750B2 (en) * 2004-02-10 2009-07-21 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Air pressure proportional damper for shock absorber
DE102004038692B4 (de) * 2004-08-10 2007-08-02 Zf Friedrichshafen Ag Verfahren zur Verhinderung von Schaltgeräuschen bei verstellbaren Schwingungsdämpfern
SE528985C2 (sv) * 2005-08-19 2007-04-03 Oehlins Racing Ab Metod att applicera skiljekolv i utrymme samt anordning vid sådan skiljekolv
DE102007008621A1 (de) * 2006-07-11 2008-02-07 Continental Teves Ag & Co. Ohg Ventilbaugruppe
DE102006046609A1 (de) 2006-09-30 2008-04-10 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbares Dämpfventil mit einer Fail-safe-Dämpfkraftkennlinie
DE102006048913B4 (de) * 2006-10-17 2012-04-05 Zf Friedrichshafen Ag Schwingungsdämpfer mit verstellbarer Dämpfkraft
DE102007005288B4 (de) * 2007-02-02 2013-09-12 Thyssenkrupp Bilstein Gmbh Hydraulischer Schwingungsdämpfer
BRPI0705277B1 (pt) * 2007-11-19 2020-03-31 Magneti Marelli Cofap Fabricadora De Peças Ltda. Válvula de controle de fluxo para amortecedores hidráulicos de amortecimento variável
KR101187039B1 (ko) * 2008-02-13 2012-09-28 주식회사 만도 감쇠력 가변 댐퍼의 솔레노이드밸브 조립체 및 그것의조립방법
JP5308695B2 (ja) 2008-03-17 2013-10-09 カヤバ工業株式会社 減衰弁
US11306798B2 (en) 2008-05-09 2022-04-19 Fox Factory, Inc. Position sensitive suspension damping with an active valve
US8857580B2 (en) 2009-01-07 2014-10-14 Fox Factory, Inc. Remotely operated bypass for a suspension damper
US9452654B2 (en) 2009-01-07 2016-09-27 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
US8627932B2 (en) 2009-01-07 2014-01-14 Fox Factory, Inc. Bypass for a suspension damper
US10047817B2 (en) 2009-01-07 2018-08-14 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
US10060499B2 (en) 2009-01-07 2018-08-28 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
US9033122B2 (en) * 2009-01-07 2015-05-19 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
US20100170760A1 (en) 2009-01-07 2010-07-08 John Marking Remotely Operated Bypass for a Suspension Damper
SE532533C2 (sv) * 2008-06-25 2010-02-16 Oehlins Racing Ab Tryckregulator för stötdämpare
US8393446B2 (en) 2008-08-25 2013-03-12 David M Haugen Methods and apparatus for suspension lock out and signal generation
US10036443B2 (en) 2009-03-19 2018-07-31 Fox Factory, Inc. Methods and apparatus for suspension adjustment
US9140325B2 (en) 2009-03-19 2015-09-22 Fox Factory, Inc. Methods and apparatus for selective spring pre-load adjustment
US9422018B2 (en) 2008-11-25 2016-08-23 Fox Factory, Inc. Seat post
US9038791B2 (en) 2009-01-07 2015-05-26 Fox Factory, Inc. Compression isolator for a suspension damper
US10821795B2 (en) 2009-01-07 2020-11-03 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
US11299233B2 (en) 2009-01-07 2022-04-12 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
US9556925B2 (en) 2009-01-07 2017-01-31 Fox Factory, Inc. Suspension damper with by-pass valves
US8936139B2 (en) 2009-03-19 2015-01-20 Fox Factory, Inc. Methods and apparatus for suspension adjustment
US8838335B2 (en) 2011-09-12 2014-09-16 Fox Factory, Inc. Methods and apparatus for suspension set up
IT1395557B1 (it) 2009-09-03 2012-09-28 Sistemi Sospensioni Spa Valvola passiva di controllo del flusso e ammortizzatore a smorzamento regolabile comprendente tale valvola
US8672106B2 (en) 2009-10-13 2014-03-18 Fox Factory, Inc. Self-regulating suspension
EP2312180B1 (en) 2009-10-13 2019-09-18 Fox Factory, Inc. Apparatus for controlling a fluid damper
US10697514B2 (en) 2010-01-20 2020-06-30 Fox Factory, Inc. Remotely operated bypass for a suspension damper
EP2402239B1 (en) 2010-07-02 2020-09-02 Fox Factory, Inc. Adjustable seat post
US9303711B2 (en) * 2011-03-02 2016-04-05 Honda Motor Co., Ltd. Damper with variable damping force
JP5924979B2 (ja) * 2011-05-31 2016-05-25 日立オートモティブシステムズ株式会社 緩衝器
EP2530355B1 (en) 2011-05-31 2019-09-04 Fox Factory, Inc. Apparatus for position sensitive and/or adjustable suspension damping
JP2013108580A (ja) * 2011-11-22 2013-06-06 Kyb Co Ltd 減衰バルブ
DE112012005490T5 (de) * 2011-12-27 2014-09-04 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Stoßdämpfer und Verfahren zur Stoßdämpferherstellung
US11279199B2 (en) 2012-01-25 2022-03-22 Fox Factory, Inc. Suspension damper with by-pass valves
US10330171B2 (en) 2012-05-10 2019-06-25 Fox Factory, Inc. Method and apparatus for an adjustable damper
JP5403772B2 (ja) 2012-12-05 2014-01-29 カヤバ工業株式会社 減衰弁
DE102012112729B4 (de) * 2012-12-20 2015-12-17 Wp Performance Systems Gmbh Dämpfungsventilanordnung für einen semiaktiven Schwingungsdämpfer
DE102013218658B4 (de) * 2013-09-18 2022-08-25 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbare Dämpfventileinrichtung
DE102014207464B4 (de) 2014-04-17 2019-06-19 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbare Dämpfventileinrichtung
DE102014208367B4 (de) * 2014-05-05 2022-10-27 Zf Friedrichshafen Ag Dämpfventileinrichtung für einen Schwingungsdämpfer
DE102014215199A1 (de) 2014-08-01 2016-02-04 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbare Dämpfventileinrichtung
DE102015200348A1 (de) * 2015-01-13 2016-07-14 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbare Dämpfventileinrichtung
KR102590711B1 (ko) * 2015-08-31 2023-10-17 히다치 아스테모 가부시키가이샤 완충기
DE102016201758B4 (de) 2016-02-05 2019-07-11 Zf Friedrichshafen Ag Verstellbare Dämpfventileinrichtung
US10737546B2 (en) 2016-04-08 2020-08-11 Fox Factory, Inc. Electronic compression and rebound control
EP3812611A4 (en) * 2018-06-20 2022-02-16 Showa Corporation VALVE MECHANISM AND SHOCK ABSORBER
DE102019106494B4 (de) * 2019-03-14 2022-05-05 Kendrion (Villingen) Gmbh Druckregelventil und Vorrichtung mit einem derartigen Druckregelventil zum Steuern oder Regeln eines Drucks eines Druckfluids in einem Pilotdruckraum
DE102020210282A1 (de) 2020-08-13 2022-02-17 Zf Friedrichshafen Ag Dämpfventileinrichtung mit einem Vorstufen- und einem Hauptstufenventil
CN116490701A (zh) * 2020-12-22 2023-07-25 日立安斯泰莫株式会社 衰减力产生机构和压力缓冲装置
EP4063688A1 (fr) * 2021-03-24 2022-09-28 Robert Bosch GmbH Soupape électromagnétique, dispositif amortisseur semi-actif équipé d'une telle soupape et procédé de régulation d'un tel dispositif
DE102023102682A1 (de) * 2023-02-03 2024-08-08 Eto Magnetic Gmbh Bidirektionale Dämpfervorrichtung, Dämpfer und Verfahren
DE102023202477A1 (de) * 2023-03-21 2024-09-26 Zf Friedrichshafen Ag Dämpfventileinrichtung mit einem Vorstufenventil

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3434877A1 (de) * 1984-09-22 1986-04-17 Boge Gmbh, 5208 Eitorf Hydraulischer, regelbarer stossdaempfer
DE3609862A1 (de) * 1986-03-22 1987-10-01 Boge Gmbh Regelbarer stossdaempfer
US4785920A (en) * 1986-04-16 1988-11-22 Boge Ag Hydraulic adjustable shock absorber
JPS63259236A (ja) * 1987-04-13 1988-10-26 ボーゲ・アクチェンゲゼルシャフト 調整可能な油圧式緩衝装置
DE3719113C1 (de) * 1987-06-06 1988-08-25 Boge Ag Regelbarer Schwingungsdaempfer
DE3729187C2 (de) * 1987-09-01 1995-01-26 Rexroth Mannesmann Gmbh Verstellbare Dämpfung
SE466514B (sv) * 1988-02-22 1992-02-24 Oehlins Racing Ab Anordning foer att i en stoetdaempare aastadkomma olika med styrningar bestaembara daempkaraktaerer oberoende av variation i parametrar som straevar efter att foeraendra instaellda daempkrafter paa ooenskat saett
DE3835705A1 (de) * 1988-10-20 1990-04-26 Bosch Gmbh Robert Stossdaempfer zur daempfung von bewegungsablaeufen
US5180039A (en) * 1989-07-06 1993-01-19 Fichtel & Sachs Ag Fluid passage unit
US5163706A (en) * 1991-04-24 1992-11-17 General Motors Corporation Electro-hydraulic pressure regulating valve assembly for a hydraulic damper

Also Published As

Publication number Publication date
EP0499183B1 (de) 1998-07-29
DE59209428D1 (de) 1998-09-03
JPH04312227A (ja) 1992-11-04
US5398787A (en) 1995-03-21
EP0499183A2 (de) 1992-08-19
DE4104110A1 (de) 1992-08-13
EP0499183A3 (ja) 1994-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3046127B2 (ja) 振動ダンパ
JP4976855B2 (ja) ショックアブソーバおよびストラットにおける減衰調節用のソレノイド駆動連続可変サーボバルブ
JP4048512B2 (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
US5586627A (en) Hydraulic shock absorber of damping force adjustable type
KR101326935B1 (ko) 감쇠력 조정식 유압 완충기
JP3978708B2 (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
KR100204943B1 (ko) 감쇠력 조정식 유압 완충기
US7997394B2 (en) Damping force adjustable fluid pressure shock absorber
US5085299A (en) Shock absorber with two seat valve
US4802561A (en) Adjustable shock absorber
JP3978707B2 (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
WO2005103523A1 (ja) 油圧緩衝器
JPH084818A (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
AU578785B2 (en) A restriction valve device for hydraulic pressure fluids in vehicle shock absorbing mechanisms
US6464048B1 (en) Solenoid actuated continuously variable shock absorber
JPH0361740A (ja) 調整可能な振動ダンパ
JPH0585777B2 (ja)
WO1997017556A1 (fr) Amortisseur hydraulique variable
US5152379A (en) Adjustable shock absorber assembly
JP2000193014A (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
JPH06330977A (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
JP2001012534A (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
JP4096153B2 (ja) 減衰力調整式油圧緩衝器
US20010002639A1 (en) Solenoid apparatus for use in hydraulic shock absorber
JP3066994B2 (ja) 減衰力調整式ショックアブソーバ

Legal Events

Date Code Title Description
R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080317

Year of fee payment: 8

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090317

Year of fee payment: 9

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100317

Year of fee payment: 10

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110317

Year of fee payment: 11

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110317

Year of fee payment: 11

EXPY Cancellation because of completion of term