JP3038222B2 - 塩基性ノズル - Google Patents
塩基性ノズルInfo
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- JP3038222B2 JP3038222B2 JP1344033A JP34403389A JP3038222B2 JP 3038222 B2 JP3038222 B2 JP 3038222B2 JP 1344033 A JP1344033 A JP 1344033A JP 34403389 A JP34403389 A JP 34403389A JP 3038222 B2 JP3038222 B2 JP 3038222B2
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- Japan
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- nozzle
- zro
- mgo
- cao
- clinker
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 連続鋳造用タンディッシュからモールドへ注入する浸
漬ノズル及び溶鋼鍋からタンディッシュへ注入するロン
グノズルに関するものである。
漬ノズル及び溶鋼鍋からタンディッシュへ注入するロン
グノズルに関するものである。
ノズル、特に浸漬ノズルは、溶鋼中のAl又はTiなどが
ノズル内面に蓄積し、ノズル閉塞を生じ鋳込みが不可能
となるケースが多い。その原因の一つにAl2O3−Ｃ系の
ノズルのAl2O3粒子にAlが付着し、蓄積していくものと
考えられている。
ノズル内面に蓄積し、ノズル閉塞を生じ鋳込みが不可能
となるケースが多い。その原因の一つにAl2O3−Ｃ系の
ノズルのAl2O3粒子にAlが付着し、蓄積していくものと
考えられている。
また、パウダーラインに於いては、Al2O3−Ｃ系のノ
ズルでは耐食性に乏しく、パウダーライン部にはZrO2−
Ｃ系の材質を用いて同時成形を行った二層式のものを併
用して対応している。
ズルでは耐食性に乏しく、パウダーライン部にはZrO2−
Ｃ系の材質を用いて同時成形を行った二層式のものを併
用して対応している。
さらに、ノズル閉塞を防止する目的で浸漬ノズルやそ
の上部にあるスライドゲートや下部ノズルからガスを吹
き込むことによって、溶鋼流とノズル内面に気体薄膜を
作り、蓄積を防止しようという試みがある。
の上部にあるスライドゲートや下部ノズルからガスを吹
き込むことによって、溶鋼流とノズル内面に気体薄膜を
作り、蓄積を防止しようという試みがある。
ノズルはＣ系であるため、熱伝導率が高く、ノズル表
面は大気中にあるため、勢い放散熱量が大きく、ノズル
内面との温度勾配が大きい。従って、ノズルの外面をセ
ラミックファイバーで保温して、ノル内面の温度降下を
少なくして、蓄積物を溶かして成長しないようにすると
いう方法もとられている。
面は大気中にあるため、勢い放散熱量が大きく、ノズル
内面との温度勾配が大きい。従って、ノズルの外面をセ
ラミックファイバーで保温して、ノル内面の温度降下を
少なくして、蓄積物を溶かして成長しないようにすると
いう方法もとられている。
しかし、いずれも決定的な解決方法とはなっていな
い。また、二層式のものは、各層の膨張率の差により、
層間から剥離を生じることもある。
い。また、二層式のものは、各層の膨張率の差により、
層間から剥離を生じることもある。
この発明は上記従来の事情に鑑みて提案されたもので
あって、AlやTiによるノズル閉塞が生じず、しかも、耐
食性に優れた塩基性ノズルを提供することを目的とする
ものでる。
あって、AlやTiによるノズル閉塞が生じず、しかも、耐
食性に優れた塩基性ノズルを提供することを目的とする
ものでる。
上記目的を達成するためにこの発明は以下の手段を採
用する。すなわち、ドロマイトとジルコニアをCaO・Mg
O:ZrO2比が1:2〜1:1（モル比）になるように粉砕・混合
し、溶融するか、もしくは高温焼成することによって得
られた、MgO・ZrO2＋CaO・ZrO2の連続固溶体を主成分と
したクリンカー（CMZクリンカーと称す）を用い、該CMZ
クリンカー:80〜10％、MgOクリンカー80〜10％、黒鉛お
よびまたは炭素を３〜20％にフェノールレジン等の炭素
系結合剤をバインダーとして２〜20％添加し、加圧成形
し、還元焼成ものである。
用する。すなわち、ドロマイトとジルコニアをCaO・Mg
O:ZrO2比が1:2〜1:1（モル比）になるように粉砕・混合
し、溶融するか、もしくは高温焼成することによって得
られた、MgO・ZrO2＋CaO・ZrO2の連続固溶体を主成分と
したクリンカー（CMZクリンカーと称す）を用い、該CMZ
クリンカー:80〜10％、MgOクリンカー80〜10％、黒鉛お
よびまたは炭素を３〜20％にフェノールレジン等の炭素
系結合剤をバインダーとして２〜20％添加し、加圧成形
し、還元焼成ものである。
本発明はノズルの骨材材質を根本的に変えることによ
って、ノズルの閉塞防止を図ろうとするものである。即
ち、耐スポール性の点からカーボンの使用はやむを得な
いと考えられる。従って、高熱伝導率による溶鋼面の冷
却はある程度やむを得ないとする。しからば、骨材をAl
2O3から他のものに変えることによって、Alの蓄積を極
力避けようとするものである。
って、ノズルの閉塞防止を図ろうとするものである。即
ち、耐スポール性の点からカーボンの使用はやむを得な
いと考えられる。従って、高熱伝導率による溶鋼面の冷
却はある程度やむを得ないとする。しからば、骨材をAl
2O3から他のものに変えることによって、Alの蓄積を極
力避けようとするものである。
Al2O3−Ｃ系ノズルでは、析出するAlは同系列のもの
であり、容易にAlはAl2O3に蓄積する。そこで、従来か
ら塩基性であれば蓄積し難いと言われていた。しかし、
CaOやMgO単味とＣの組合わせではCaOの消化やMgOの分解
などで実用化に至らなかった。本発明は耐食性の向上に
効果のあるZrO2でCaOやMgOとの連続固溶体を形成させる
ことで、CaOやMgOの消化、分解を防ぐと共に、高耐火度
である粒子を提供し、ノズル閉塞を防止しようとするも
のである。
であり、容易にAlはAl2O3に蓄積する。そこで、従来か
ら塩基性であれば蓄積し難いと言われていた。しかし、
CaOやMgO単味とＣの組合わせではCaOの消化やMgOの分解
などで実用化に至らなかった。本発明は耐食性の向上に
効果のあるZrO2でCaOやMgOとの連続固溶体を形成させる
ことで、CaOやMgOの消化、分解を防ぐと共に、高耐火度
である粒子を提供し、ノズル閉塞を防止しようとするも
のである。
ドロマイト（焼成品又は原石）とジルコニア（未安定
化ジルコニア、又はバッデライト）をCaO・MgO:ZrO2が
1:2〜1:1（モル比）になるように調合し、電融もしくは
高温焼成することによって生成するMgO・ZrO2＋CaO・Zr
O2の連続固溶体は、高融点で鉄酸化物＋スラグ（主とCa
O＋SiO2）に対して高耐食性を示す。それは、元々この
固溶体が塩基性を示しているからである。微構造的に
は、MgO・ZrO2の固溶体の中にCaO・ZrO2の固溶体が球状
で包み込まれているようになっている。ZrO2が少ない比
率の場合は、CaOとZrO2が優先的に反応してCaO・ZrO2を
生じるため、遊離のCaOが残ることは無い。従って、こ
の固溶体は消化に対しては非常に強固な抵抗力がある。
化ジルコニア、又はバッデライト）をCaO・MgO:ZrO2が
1:2〜1:1（モル比）になるように調合し、電融もしくは
高温焼成することによって生成するMgO・ZrO2＋CaO・Zr
O2の連続固溶体は、高融点で鉄酸化物＋スラグ（主とCa
O＋SiO2）に対して高耐食性を示す。それは、元々この
固溶体が塩基性を示しているからである。微構造的に
は、MgO・ZrO2の固溶体の中にCaO・ZrO2の固溶体が球状
で包み込まれているようになっている。ZrO2が少ない比
率の場合は、CaOとZrO2が優先的に反応してCaO・ZrO2を
生じるため、遊離のCaOが残ることは無い。従って、こ
の固溶体は消化に対しては非常に強固な抵抗力がある。
製造した固溶体を粉砕し、所定の粒度に篩分したもの
とカーボン（黒鉛）およびバインダーを混練して、加圧
成形し、還元焼成することによってカーボンボンドを形
成したノズルは、この固溶体のクリンカーの周囲をカー
ボン（黒鉛）が包んでいるような構造となっている。溶
鋼流がこのカーボンを損耗すると、固溶体クリンカーの
表面が溶鋼中に露出してくるが、溶鋼に対する反応性が
小さいため、クリンカーの損傷は殆ど生じない。溶鋼中
のAlやTiが付着すると、CaO−Al2O3−ZrO2やMgO−Al2O3
−ZrO3、CaO−TiO2−ZrO2、MgO−TiO2−ZrO2のやや低融
点の固溶体を生成し、溶鋼の熱と温度で半溶融の状態と
なり、溶鋼流の圧力で削られるように流出し、モールド
内でパウダーと反応し滓化してしまう。
とカーボン（黒鉛）およびバインダーを混練して、加圧
成形し、還元焼成することによってカーボンボンドを形
成したノズルは、この固溶体のクリンカーの周囲をカー
ボン（黒鉛）が包んでいるような構造となっている。溶
鋼流がこのカーボンを損耗すると、固溶体クリンカーの
表面が溶鋼中に露出してくるが、溶鋼に対する反応性が
小さいため、クリンカーの損傷は殆ど生じない。溶鋼中
のAlやTiが付着すると、CaO−Al2O3−ZrO2やMgO−Al2O3
−ZrO3、CaO−TiO2−ZrO2、MgO−TiO2−ZrO2のやや低融
点の固溶体を生成し、溶鋼の熱と温度で半溶融の状態と
なり、溶鋼流の圧力で削られるように流出し、モールド
内でパウダーと反応し滓化してしまう。
モールド無いのパウダーライン部では、当然低融点の
パウダーとスラグが有在し、ノズルの本体を侵食しよう
とするが、この固溶体はもともと塩基性であり、スラグ
類の侵食には反応し難いものであるから、従来のAl2O3
−Ｃ系より秀れているのは当然であり、ZrO2−Ｃ系より
もCaOやMgOの存在が耐食性を向上させている。従って、
このクリンカーを使用することにより、クリンカー＋Ｃ
の一成分でノズル全体を作製することができる。従来の
アルミナ−グラファイトとジルコニア−グラファイトの
二層構造にする必要がないため、層間からの剥離を生じ
る心配もない。
パウダーとスラグが有在し、ノズルの本体を侵食しよう
とするが、この固溶体はもともと塩基性であり、スラグ
類の侵食には反応し難いものであるから、従来のAl2O3
−Ｃ系より秀れているのは当然であり、ZrO2−Ｃ系より
もCaOやMgOの存在が耐食性を向上させている。従って、
このクリンカーを使用することにより、クリンカー＋Ｃ
の一成分でノズル全体を作製することができる。従来の
アルミナ−グラファイトとジルコニア−グラファイトの
二層構造にする必要がないため、層間からの剥離を生じ
る心配もない。
ドロマイト原石とバッデライトを用い、CaO・MgO:ZrO
2比が1:1（モル比）となるように調合・混合粉砕したも
のを、電融して製造した電融物を1mm以下に粉砕し、１
〜0.5mm、0.5mm〜に篩分け。又、別に74μ以下が90％以
上になるように微粉砕した微粉を作成した。これらを下
記第１表のように配合し、浸漬ノズルを作成した。
2比が1:1（モル比）となるように調合・混合粉砕したも
のを、電融して製造した電融物を1mm以下に粉砕し、１
〜0.5mm、0.5mm〜に篩分け。又、別に74μ以下が90％以
上になるように微粉砕した微粉を作成した。これらを下
記第１表のように配合し、浸漬ノズルを作成した。
作製手順は従来のAl2O3−Ｃ系ノズルと同じとした。
得られたノズルはAl2O3−Ｃ系ノズルと同様低気孔率で
弾性率も同様であった。
得られたノズルはAl2O3−Ｃ系ノズルと同様低気孔率で
弾性率も同様であった。
第２表にCMZクリンカー（CaO・MgO＝1:1モル比）の物
性値、第３表に上記クリンカーを用いて作成した浸漬ノ
ズルの物性値を示す。
性値、第３表に上記クリンカーを用いて作成した浸漬ノ
ズルの物性値を示す。
〔発明の効果〕 このノズルを用いて連続鋳造を行った。同一タンディ
ッシュで第１ストランドには従来のAl2O3−Ｃ系を第２
ストランドには本発明品を用いて同一鋼種で同時に鋳込
み、その効果を確認した。その結果４連目からAl2O3−
Ｃ系のノズルは詰まり気味となり、鋳込速度が落ちてき
た。本発明品は最終８連目までほとんど鋳込速度は変わ
らなかった。使用後品を切断すると、Al2O3−Ｃ系ノズ
ルは突出口付近に蓄積物が付着し、孔を小さくしてい
た。本発明品には全く蓄積がみられず、内面は均質に滑
らかに溶損していた。孔はむしろ拡大気味であり、パウ
ダーライン部はZG材質より溶損が大きかった。
ッシュで第１ストランドには従来のAl2O3−Ｃ系を第２
ストランドには本発明品を用いて同一鋼種で同時に鋳込
み、その効果を確認した。その結果４連目からAl2O3−
Ｃ系のノズルは詰まり気味となり、鋳込速度が落ちてき
た。本発明品は最終８連目までほとんど鋳込速度は変わ
らなかった。使用後品を切断すると、Al2O3−Ｃ系ノズ
ルは突出口付近に蓄積物が付着し、孔を小さくしてい
た。本発明品には全く蓄積がみられず、内面は均質に滑
らかに溶損していた。孔はむしろ拡大気味であり、パウ
ダーライン部はZG材質より溶損が大きかった。
Claims (1)
- 【請求項１】ドロマイトとジルコニアをCaO・MgO:ZrO2
比が1:2〜1:1（モル比）になるように粉砕・混合し、溶
融するか、もしくは高温焼成することによって得られ
た、MgO・ZrO2＋CaO・ZrO2の連続固溶体を主成分とした
クリンカー（CMZクリンカーと称す）を用い、該CMZクリ
ンカー:80〜10％、MgOクリンカー80〜10％、黒鉛および
または炭素を３〜20％にフェノールレジン等の炭素系結
合剤をバインダーとして２〜20％添加し、加圧成形し、
還元焼成してなる塩基性ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1344033A JP3038222B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 塩基性ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1344033A JP3038222B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 塩基性ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03205349A JPH03205349A (ja) | 1991-09-06 |
| JP3038222B2 true JP3038222B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=18366139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1344033A Expired - Lifetime JP3038222B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 塩基性ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3038222B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW300861B (ja) * | 1995-05-02 | 1997-03-21 | Baker Refractories | |
| DE19828511C5 (de) * | 1998-06-26 | 2004-12-02 | Didier-Werke Ag | Basischer, feuerfester keramischer Hohlkörper |
| JP4629461B2 (ja) * | 2005-03-04 | 2011-02-09 | 黒崎播磨株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
| JP4751277B2 (ja) * | 2006-08-30 | 2011-08-17 | 黒崎播磨株式会社 | 難付着性連続鋳造用ノズル |
| JP6213101B2 (ja) * | 2013-09-26 | 2017-10-18 | 新日鐵住金株式会社 | スカム堰、薄肉鋳片の製造方法及び薄肉鋳片の製造装置 |
-
1989
- 1989-12-29 JP JP1344033A patent/JP3038222B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03205349A (ja) | 1991-09-06 |
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