JP3010927B2 - 内燃機関の吸着材自己診断装置 - Google Patents
内燃機関の吸着材自己診断装置Info
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Description
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の吸着材自己診
断装置に関し、詳しくは、排気通路に排気中の未燃ガス
を吸着する吸着材を備えた内燃機関において、吸着材の
吸着熱量に基づいて該吸着材の故障等を診断する吸着材
自己診断装置に関するものである。
断装置に関し、詳しくは、排気通路に排気中の未燃ガス
を吸着する吸着材を備えた内燃機関において、吸着材の
吸着熱量に基づいて該吸着材の故障等を診断する吸着材
自己診断装置に関するものである。
【従来の技術】従来から、機関の排気通路に活性炭のよ
うな吸着材を介装し、触媒の処理機能が低下する冷間始
動時に、前記吸着材によって未燃ガスを吸着して未燃ガ
スの大気への放散を防ぎ、吸着材が殆ど吸着作用しない
高温時には、活性化した触媒で前記未燃ガスの処理を行
わせるシステムが提案されている（特開昭６２−１７４
５２２号公報等参照）。一方、冷間時には排気を前記吸
着材に通して該未燃ガスを吸着させるが、高負荷時には
前記吸着材の保護のために、排気が吸着材をバイパスす
るようにしているものもある（特開昭５５−１０１７５
号公報参照）。
うな吸着材を介装し、触媒の処理機能が低下する冷間始
動時に、前記吸着材によって未燃ガスを吸着して未燃ガ
スの大気への放散を防ぎ、吸着材が殆ど吸着作用しない
高温時には、活性化した触媒で前記未燃ガスの処理を行
わせるシステムが提案されている（特開昭６２−１７４
５２２号公報等参照）。一方、冷間時には排気を前記吸
着材に通して該未燃ガスを吸着させるが、高負荷時には
前記吸着材の保護のために、排気が吸着材をバイパスす
るようにしているものもある（特開昭５５−１０１７５
号公報参照）。
【発明が解決しようとする課題】ここで、排気通路に介
装される触媒の処理機能が低下したか否かを検知するも
のとして、該触媒の上下流に設けられた排気温度検出手
段により検知するものは提案されている（特開平１−２
１６００９号公報参照）が、吸着材を介装した内燃機関
にあっては、該吸着材の能力が低下したか否かは全く監
視していない。従って、吸着材の故障等に対応すること
ができず、運転者も故障を検知できないので、有害成分
を排出しながら走行するという問題点があった。この発
明は上記のような実情に鑑みなされたものであり、吸着
材の状態を監視することにより、故障等を判別でき、的
確なフェールセーフが行える内燃機関の吸着材自己診断
装置を提供することを目的とする。
装される触媒の処理機能が低下したか否かを検知するも
のとして、該触媒の上下流に設けられた排気温度検出手
段により検知するものは提案されている（特開平１−２
１６００９号公報参照）が、吸着材を介装した内燃機関
にあっては、該吸着材の能力が低下したか否かは全く監
視していない。従って、吸着材の故障等に対応すること
ができず、運転者も故障を検知できないので、有害成分
を排出しながら走行するという問題点があった。この発
明は上記のような実情に鑑みなされたものであり、吸着
材の状態を監視することにより、故障等を判別でき、的
確なフェールセーフが行える内燃機関の吸着材自己診断
装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】このため本発明は、第１
の技術的手段として、図１のブロック図に示すように、
機関排気通路に未燃ガス吸着材を配設した内燃機関にお
いて、前記吸着材の入口部における排気温度と該吸着材
の中央部或いは出口部における排気温度との差を検出す
る排気温度差検出手段と、内燃機関への吸入空気流量を
検出する吸入空気流量検出手段と、前記排気温度差及び
吸入空気流量に基づいて前記吸着材の吸着熱量を算出す
る吸着熱量算出手段と、該吸着熱量算出手段により算出
された吸着熱量に基づいて前記吸着材の吸着能力を診断
する診断手段と、を備える構成とした。第２の技術的手
段として、前記診断手段は、始動時の機関温度と前記算
出された吸着熱量とに基づいて吸着能力を診断するよう
にした。第３の技術的手段として、前記吸着熱量算出手
段は、排気温度差を検出した時点における吸入空気流量
と該排気温度差との積を積分し、所定期間における吸着
材の総吸着熱量を演算すると共に、前記診断手段は、前
記演算値を始動時の機関温度に応じて求められた目標総
吸着熱量と比較することにより前記吸着材の吸着能力を
診断するようにした。第４の技術的手段として、前記所
定期間が、機関の始動時から継続するアイドル運転の終
了までの期間であることとした。
の技術的手段として、図１のブロック図に示すように、
機関排気通路に未燃ガス吸着材を配設した内燃機関にお
いて、前記吸着材の入口部における排気温度と該吸着材
の中央部或いは出口部における排気温度との差を検出す
る排気温度差検出手段と、内燃機関への吸入空気流量を
検出する吸入空気流量検出手段と、前記排気温度差及び
吸入空気流量に基づいて前記吸着材の吸着熱量を算出す
る吸着熱量算出手段と、該吸着熱量算出手段により算出
された吸着熱量に基づいて前記吸着材の吸着能力を診断
する診断手段と、を備える構成とした。第２の技術的手
段として、前記診断手段は、始動時の機関温度と前記算
出された吸着熱量とに基づいて吸着能力を診断するよう
にした。第３の技術的手段として、前記吸着熱量算出手
段は、排気温度差を検出した時点における吸入空気流量
と該排気温度差との積を積分し、所定期間における吸着
材の総吸着熱量を演算すると共に、前記診断手段は、前
記演算値を始動時の機関温度に応じて求められた目標総
吸着熱量と比較することにより前記吸着材の吸着能力を
診断するようにした。第４の技術的手段として、前記所
定期間が、機関の始動時から継続するアイドル運転の終
了までの期間であることとした。
【作用】上記第１の技術的手段によれば、吸着熱算出手
段が吸着材の入口部における排気温度と該吸着材の中央
部或いは出口部における排気温度との差と、内燃機関へ
の吸入空気流量と、に基づいて前記吸着材の吸着熱量を
算出する。そして、診断手段が前記吸着熱量に基づいて
吸着材の吸着能力を診断する。ここで、図２に示すよう
に、吸着材が故障していない場合には、吸着を開始した
直後に、該吸着により吸着材には吸着熱が発生し、吸着
材出口温度が吸着材入口温度より高くなる。さらに、図
３に示すように、吸着材が吸着する吸着量と吸着により
発生する吸着熱量とは比例関係にあるので、十分な吸着
熱量が発生したか否かを判断することにより、十分な吸
着が行われたか否かを判断することが可能となる。ま
た、第２の技術的手段によれば、始動時の機関温度と前
記算出された吸着熱量とに基づいて吸着能力が診断され
る。また、第３の技術的手段によれば、吸着熱量算出手
段により、まず排気温度差を検出した時点における吸入
空気流量と該排気温度差との積を積分することにより、
所定期間における吸着材の総吸着熱量が演算される。そ
して、前記診断手段により、前記演算された総吸着熱量
を始動時の機関温度に応じて求められた目標総吸着熱量
と比較することにより、前記吸着材の吸着能力が診断さ
れる。また、第４の技術的手段によれば、吸着熱量算出
手段により総吸着熱量が演算される期間は、機関の始動
時から継続するアイドル運転の終了までの期間とされ
る。
段が吸着材の入口部における排気温度と該吸着材の中央
部或いは出口部における排気温度との差と、内燃機関へ
の吸入空気流量と、に基づいて前記吸着材の吸着熱量を
算出する。そして、診断手段が前記吸着熱量に基づいて
吸着材の吸着能力を診断する。ここで、図２に示すよう
に、吸着材が故障していない場合には、吸着を開始した
直後に、該吸着により吸着材には吸着熱が発生し、吸着
材出口温度が吸着材入口温度より高くなる。さらに、図
３に示すように、吸着材が吸着する吸着量と吸着により
発生する吸着熱量とは比例関係にあるので、十分な吸着
熱量が発生したか否かを判断することにより、十分な吸
着が行われたか否かを判断することが可能となる。ま
た、第２の技術的手段によれば、始動時の機関温度と前
記算出された吸着熱量とに基づいて吸着能力が診断され
る。また、第３の技術的手段によれば、吸着熱量算出手
段により、まず排気温度差を検出した時点における吸入
空気流量と該排気温度差との積を積分することにより、
所定期間における吸着材の総吸着熱量が演算される。そ
して、前記診断手段により、前記演算された総吸着熱量
を始動時の機関温度に応じて求められた目標総吸着熱量
と比較することにより、前記吸着材の吸着能力が診断さ
れる。また、第４の技術的手段によれば、吸着熱量算出
手段により総吸着熱量が演算される期間は、機関の始動
時から継続するアイドル運転の終了までの期間とされ
る。
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。実施例の
システム構成を示す図４において、Ｖ型内燃機関１の各
気筒には、エアクリーナ２，スロットル弁３，吸気マニ
ホールド４を介して空気が吸引される。前記吸気マニホ
ールド４の各ブランチ部には、それぞれ電磁式の燃料噴
射弁５が設けられている。機関１からの排気は、排気マ
ニホールド６ａ，６ｂによって片バンク毎に集められた
後、それぞれ排気管７ａ，７ｂによってマフラ８に導か
れる。前記排気管７ａ，７ｂには、それぞれに三元触媒
９ａ，９ｂが介装されている。コントロールユニット10
は、マイクロコンピュータを内蔵し、各種センサからの
検出信号に基づいて後述のように燃料噴射弁５による燃
料噴射量Ｔｉを演算し、該燃料噴射量Ｔｉに基づいて燃
料噴射弁５を開駆動制御することで、機関１への燃料供
給を電子制御する。前記各種センサとしては、スロット
ル弁３の上流側で機関１の吸入空気流量Ｑａを検出する
吸入空気流量検出手段としてのエアフローメータ11、カ
ム軸から回転信号を取り出すクランク角センサ12、機関
温度としての機関１の冷却水温度Ｔｗを検出する冷却水
温度センサ13、排気マニホールド６ａ，６ｂの集合部に
それぞれ設けられて各バンク毎に排気中の酸素濃度を検
出する酸素センサ14ａ，14ｂ、スロットル弁３の開度を
検出するポテンショメータ式のスロットルセンサ15、各
触媒９ａ，９ｂの出口付近で排気温度を検出する排気温
度センサ16ａ，16ｂが設けられている。さらに、コント
ロールユニット10には、イグニッションスイッチ51から
のスタート信号も入力されている。また、17はアイドル
時の吸入空気量を調整するためのコントロールバルブで
あり、スロットル弁３をバイパスして設けられたバイパ
ス通路18を介して機関１に供給される空気量を調整す
る。更に、図示しない燃料タンクからの蒸発ガスを吸着
するキャニスタ19が設けられており、該キャニスタ19か
らのパージエアは、キャニスタパージコントロールバル
ブ20で制御され、パージ通路21を介してスロットル弁３
下流の吸気系に導入されるようになっている。また、本
実施例の機関１には、前記触媒９ａ，９ｂで浄化されず
に排出されようとするＨＣを吸着して大気中への排出を
回避するシステムとして以下のような構成を備えてい
る。即ち、マフラ８の下流側で排気通路は排気主通路22
と該排気主通路22をバイパスするバイパス通路23とに分
岐され、前記排気主通路22をバイパスして設けられたバ
イパス通路23は、途中に排気中の炭化水素ＨＣを吸着す
るための吸着材24が介装されて大気開放されるようにな
っている。前記吸着材24は、活性炭や特開平２−１３５
１２６号公報に開示されるようなゼオライトに金属をイ
オン交換した材料等からなり、低温時に高いＨＣ吸着能
力を示し、高温（例えば200 ℃以上）になると低温時に
吸着したＨＣを脱離するものである。前記吸着材24上流
側のバイパス通路23には電磁式の絞弁25が介装されると
共に、この絞弁25と吸着材24との間と、前記パージ通路
21とを連通させるパージ通路26が設けられている。前記
パージ通路26には、吸着材パージコントロールバルブ27
が介装されており、吸着材24から脱離されたＨＣは、前
記パージコントロールバルブ27を介し、パージ通路26及
びパージ通路21によってスロットル弁３下流の吸気系に
導入されるようになっている。また、前記バイパス通路
23の分岐部よりも下流側の排気主通路22には、電磁式の
絞弁28が介装されている。さらに本発明に係る構成とし
て、前記バイパス通路23には前記吸着材24の入口部にお
ける排気温度を検出する入口排気温度センサ41、また該
吸着材24の中央部における排気温度を検出する中央排気
温度センサ42、及び該吸着材24の出口部における排気温
度を検出する出口排気温度センサ43が設けられている。
ここで、まず、本実施例において吸着材24が吸着する制
御及び該吸着剤24から脱離が行われる制御について、図
５及び図６のフローチャートに示すプログラムを参照し
つつ詳細に説明する。図５に示すフローチャートは、吸
着材24が吸着する制御を示したものであり、まず、Ｐ１
では、冷却水温度センサ13により冷却水温度Ｔｗを検出
する。Ｐ２では、 クランク角センサ12の出力より機関回
転数Ｎを検出する。次のＰ５では、前記Ｐ１で検出され
た冷却水温度Ｔｗと所定温度（例えば60℃）とを比較
し、冷却水温度Ｔｗが所定温度以下の冷機状態では、Ｐ
６へ進む。尚、前記冷却水温度Ｔｗは、触媒９ａ，９ｂ
の活性状態を示すパラメータであり、前記Ｐ５では冷却
水温度Ｔｗと所定温度とを比較することで、三元触媒９
ａ，９ｂが所期の転換効率を示す活性状態であるか否か
を判別している。尚、前記冷却水温度Ｔｗの代わりに、
排気温度センサ16ａ，16ｂにより検出される触媒出口温
度を用いて三元触媒９ａ，９ｂの活性状態を判別させて
も良い。Ｐ６では、吸着材温度センサ29により吸着材24
の床温度Ｔａを検出する。そして、Ｐ７では、前記吸着
材24の床温度Ｔａが、吸着材24からＨＣが脱離される境
界温度（例えば200 ℃）を越えているか否かを判別す
る。ここで、吸着材24の床温度Ｔａが脱離温度以下でＨ
Ｃの吸着が行われる温度条件であるときには、Ｐ８へ進
み、機関回転数Ｎが所定の低・中回転域（例えば500rp
m) であるか否かを判別する。そして、機関回転数Ｎが
所定の低・中回転域であるときには、吸着材24に排気を
全て流して、排気中のＨＣを吸着材24に吸着させるべ
く、Ｐ９で絞弁28を閉じると共に、Ｐ10では絞弁25及び
絞弁30を開く。本実施例では、三元触媒９ａ，９ｂが活
性状態であって、かつ、吸着材24の温度が低く高い吸着
能力を示す状態で、然も、機関が高回転で運転されてい
ないときを吸着条件の成立時とし、条件成立時にのみ排
気を吸着材24に導入させるようにしている。尚、前記吸
着材パージコントロールバルブ27は常閉型であり、前記
吸着条件時には閉状態に維持され、後述するように吸着
材24の温度が高くなってＨＣの脱離が行われるときに開
制御される。一方、前記Ｐ５，Ｐ７，Ｐ８における吸着
材24の吸着条件の検出において、吸着材24による吸着条
件が成立していないと判別されたとき、即ち、冷却水温
度Ｔｗが所定温度以上であるとき、吸着材24の床温度Ｔ
ａが脱離温度に達しているとき、機関回転数Ｎが高回転
域であるときのいずれかであるときにはＰ19へ進む。Ｐ
19では絞弁28を開き、次のＰ20では絞弁25及び絞弁30を
閉じ、バイパス通路23への排気導入を遮断し、排気主通
路22のみを介して排気が大気中に放散されるようにす
る。従って、吸着材24の吸着ＨＣは大気に放出されな
い。次に図６に示すフローチャートを参照しつつ、前記
吸着材24からのＨＣの脱離制御を説明する。まず、Ｐ31
では、冷却水温度Ｔｗを検出し、次のＰ32では、前記検
出された冷却水温度Ｔｗが、三元触媒９ａ，９ｂの活性
化が予測される所定温度（例えば60℃）を越えているか
否かを判別する。冷却水温度Ｔｗが所定温度を越えてい
るときには、触媒９ａ，９ｂで良好に排気が浄化され、
ＨＣの排出量が充分に少なくなるため、吸着材24による
吸着の必要性がない。このため、この場合にはＰ33へ進
み、絞弁28を開くと共に、次のＰ34では絞弁25を閉じ
て、排気がバイパス通路23内に導入されないようにす
る。次いで、Ｐ35では、吸着材温度センサ29により吸着
材24の床温度Ｔａを検出する。そして、Ｐ36では、前記
検出された吸着材24の床温度Ｔａが、後述する脱離制御
によって吸着材24の焼損が発生する惧れがある所定温度
（例えば300 ℃）を越えているか否かを判別する。ここ
で、吸着材24の温度が所定の焼損温度を越えていないと
きには、Ｐ37へ進み、吸着材パージコントロールバルブ
27及び絞弁30を開き、機関の吸入負圧によってバイパス
通路23の大気開放端から大気を引き込んで、脱離された
ＨＣを大気と共に吸気系に導入させる。一方、吸着材24
の温度が所定の焼損温度を越えているときには、上記の
ような大気の引込みによって新気が吸着材24を通過する
と、吸着材24の温度が上昇して吸着材24の焼損を招く惧
れがあるので、Ｐ38へ進み、吸着材パージコントロール
バルブ27及び絞弁30を閉じ、脱離されたＨＣを新気と共
に吸気系に導入する制御を行わない。一方、前記Ｐ32で
冷却水温度Ｔｗが所定温度以下であると判別された場合
には、Ｐ39へ進み、吸着材24の床温度Ｔａを検出し、次
のＰ40では前記床温度Ｔａが脱離温度（例えば200 ℃）
を越えているか否かを判別する。そして、脱離温度を越
えている場合には、前記Ｐ33へ進み、バイパス通路23へ
の排気導入を遮断し、吸着材24の焼損の惧れのない温度
条件では、パージコントロールバルブ27を開いて脱離さ
れたＨＣの吸気系への導入を行わせる。また、Ｐ40で、
吸着材24の温度が脱離温度に達していないと判別された
ときには、Ｐ41で絞弁28を閉じると共に、Ｐ42で絞弁25
及び絞弁30を開いて、吸着材24に排気を全て導入させ
て、排気中のＨＣを吸着材24に吸着させる。このときに
は、Ｐ43へ進み、パージコントロールバルブ27は閉じた
状態に維持される。尚、前記Ｐ32→Ｐ39→Ｐ40→Ｐ41→
Ｐ42の部分は、前記図５のフローチャートにおけるＰ５
〜Ｐ10と基本的には同じ制御内容である。上記のよう
に、パージコントロールバルブ27を、吸着材の温度条件
に応じてたとえ脱離温度状態であっても閉じる制御を行
わせる場合には、吸着材24の下流側にも絞弁30を設け、
吸着材24が脱離を行う温度条件のときで、絞弁25を閉じ
ているにも関わらず、パージコントロールバルブ27が閉
じたままに制御されるときには、前記絞弁30を閉じて脱
離したＨＣが大気中に放散されるのを回避するようにす
る。尚、本実施例では、排気中のＨＣを吸着するための
吸着材24を、触媒９ａ，９ｂ及びマフラ８の下流側に介
装させるようにしたが、触媒９ａ，９ｂの上流側に設け
たバイパス通路に吸着材24を介装し、脱離されたＨＣを
触媒９ａ，９ｂに導入させて処理する構成であっても良
く、吸着材24の介装場所や吸着・脱離制御の方法を上記
実施例に限定するものではない。但し、本実施例のよう
に、触媒９ａ，９ｂ及びマフラ８の下流側に吸着材24を
介装する構成であれば、未燃オイル成分やカーボン等が
マフラ８で捕集されるから、吸着材24の表面積が前記未
燃オイル成分やカーボン等の付着によって減少して、Ｈ
Ｃの吸着能力が低下してしまうことがない。次に、本発
明に係る吸着材自己診断装置について説明するが、本実
施例の吸着材自己診断装置の構成を簡略化して、図７の
ブロック図に示してある。前記図７に示すように、コン
トロールユニット10は、入口排気温度センサ41により検
出される吸着材24の入口部における排気温度ｔ1 と出口
排気温度センサ43により検出される吸着材24の出口部に
おける排気温度ｔ3 との排気温度差Δｔ3、或いは中央
排気温度センサ42により検出される吸着材24の中央部に
おける排気温度ｔ2 との排気温度差Δｔ2 を検出する排
気温度差検出手段としての機能、また、前記排気温度差
Δｔ3 或いはΔｔ2 及び吸入空気流量Ｑａに基づいて、
後述するフローチャートに基づいて前記吸着材24の総吸
着熱量ＴＱADを算出する吸着熱量算出手段としての機
能、また、前記算出された総吸着熱量ＴＱADに基づいて
前記吸着材24の吸着能力を診断する診断手段としての各
機能を備えている。尚、コントロールユニット10は、前
記吸着材24によるＨＣの吸着条件を検出する吸着条件検
出手段としての機能の他、該検出結果に基づいて前記各
バルブ25，27，28を制御して吸着材24による吸着及び吸
着材24から脱離されたＨＣの吸気系への導入を制御する
吸着制御手段としての機能も備えている。ここで、コン
トロールユニット10により行われる排気温度差検出手
段，吸着熱量算出手段，診断手段について、図８及び図
９のフローチャートに示すプログラムを参照しつつ詳細
に説明する。図８に示すフローチャートは本吸着材自己
診断装置の第１実施例に係る制御内容を示すものであ
り、当該フローチャートは１秒毎に実施される。Ｐ51で
は、イグニッションスイッチ51からのスタート信号を入
力する。Ｐ52では、イグニッションスイッチ51からスタ
ート信号が出力されているか否かを判定し、出力されて
いる場合は機関が始動されているとして、Ｐ53に移行す
る。Ｐ53では、後述する総吸着熱量を演算する際の演算
開始のタイミングを決定するものとして、例えばタイマ
が起動された時点において、ｎをｎ＝０と置く。Ｐ52に
おいて、イグニッションスイッチ51からスタート信号が
出力されていない場合は、機関が既にスタートされてい
るとして、Ｐ53をジャンプして、Ｐ55に進む。Ｐ55で
は、冷却水温度センサ13により始動時の冷却水温度Ｔｗ
を検出する。そしてＰ56では、エアフローメータ11によ
って機関１の吸入空気量Ｑａを検出する。Ｐ57では、入
口排気温度センサ41により、吸着材24の入口部における
排気温度ｔ1 を検出する。Ｐ58では、出口排気温度セン
サ43により、吸着材24の出口部における排気温度ｔ3 を
検出する。Ｐ59では、出口部における排気温度ｔ3 と入
口部における排気温度ｔ1 との排気温度差Δｔ3 （＝ｔ
3 −ｔ1 ）及び吸入空気量Ｑａとに基づいて、１秒当た
りの吸着熱量ＱAD＝Ｋ×Δｔ3 ×Ｑａを演算する。尚、
前記Ｋは、排気の比熱であり、排気を加熱した分の熱量
である。即ち、当該Ｐ57，Ｐ58及びＰ59が排気温度差検
出手段の機能を奏する。Ｐ60では、各１秒当たりの吸着
熱量ＱADを加算することにより、総吸着熱量ＴＱAD＝Ｔ
ＱADn-1 ＋ＱADを計算する。ここで、ｎは前記Ｐ53にお
いてｎ＝０としたｎであり、時間に対応した添字であ
る。ここで、前記Ｐ59及びＰ60は、排気温度差Δｔ3 を
検出した時点における吸入空気流量Ｑａと該排気温度差
Δｔ3 との積に比例する値を演算しており、もって１秒
当たりの吸着熱量ＱADを演算している。そして、機関始
動からの時間経過を示すｎをインクリメント（Ｐ65）し
ているので、総吸着熱量ＴＱADは該吸着熱量ＱADの積分
値を求めているものである。即ち、前記Ｐ59及びＰ60が
吸着熱量算出手段としの機能を奏している。尚、吸着材
24の出口部における排気温度ｔ3 を検出する代わりに、
吸着材24の中央部における排気温度ｔ2 を検出し、前記
排気温度差Δｔ2 を用いて前記総吸着熱量ＴＱADを求め
てもよい。Ｐ61では、総吸着熱量ＴＱADの演算を開始し
始めてからの経過時間が２分、即ち120 秒経過したか否
かを判断する。そして、経過していないと判断された場
合は、Ｐ65に進み、ｎをインクリメントした後リターン
する。一方、Ｐ61で経過していると判断された場合に
は、Ｐ62に進む。即ち、タイマが起動されてから十分時
間が経過しており、吸着材24が故障していない場合に
は、吸着を開始した直後に、該吸着により吸着材24には
吸着熱が発生し、排気温度ｔ3 が排気温度ｔ1 より高く
なるはずであるので、もって、吸着材24に故障等の不具
合等が存在する場合には該不具合が総吸着熱量ＴＱADが
低くなるはずであるとして、Ｐ62に進む。Ｐ62では、Ｐ
55で検出した始動時の冷却水温度Ｔｗに基づいて、該冷
却水温度Ｔｗに対応する目標総吸着熱量ＭＱADを検索す
る。ここで、該目標総吸着熱量ＭＱADは、吸着材24に異
常が無い場合に、当該吸着材24がどれ程の吸着熱量を有
するかを示しており、図９に示すように始動時の冷却水
温度Ｔｗが高い程少なくなる傾向を示すものである。Ｐ
63では、Ｐ60において演算した総吸着熱量ＴＱADが、前
記目標総吸着熱量ＭＱADより大きいか否かを判断する。
そして、大きいと判断された場合には、吸着材24が十分
ＨＣを吸着して、もって吸着熱が発生し、総吸着熱量Ｔ
ＱADが、前記目標総吸着熱量ＭＱADより大きくなったと
して、Ｐ64に進み、故障無しと判断する。一方、Ｐ63
で、大きくないと判断された場合は、吸着材24が十分Ｈ
Ｃを吸着できず、もって総吸着熱量ＴＱADが、前記目標
総吸着熱量ＭＱADより大きくならないとして、Ｐ66に進
み、故障有りと判断し、さらにＰ67で例えば警告灯を点
灯して、運転者に知らしめる。即ちＰ63〜Ｐ67が診断手
段としての機能を奏している。従って、本実施例によれ
ば、吸着材の性能劣化をいち早く検知することが可能と
なり、運転者等が吸着材24の故障等に対応することが可
能となり、有害成分を排出しながら走行することを回避
できるという効果があり、的確なフェールセーフが行え
ることとなる。また、図10は、本発明の吸着材自己診断
装置の第２実施例に係る制御内容を示すフローチャート
であるが、第１実施例を示す図８のフローチャートと同
一機能を奏するステップには同一ステップ番号を付して
その説明を省略する。本第２実施例では、Ｐ53におい
て、ｎ＝０と置いた後にＰ54に進む。Ｐ54では、機関１
が始動されてからアイドル運転状態が継続しているか否
かを、スロットルセンサ15により検出されるスロットル
弁３の全閉か否かの判断、また車速が０か否かの判断、
またギヤ位置がニュートラルか否かの判断等により判定
する。そして、アイドル運転状態が継続していると判断
された場合のみ、Ｐ55以下に進み、吸着材24の自己診断
を行う。一方、Ｐ54で、機関１がアイドル運転状態では
ないと判断された場合には、以降の自己診断を行うこと
無くリターンする。即ち、本発明に係る吸着材自己診断
装置にあっては、吸着熱量に基づいて自己診断を行って
いるが、本第２実施例の場合には、自己診断を行う運転
条件を機関の始動後のアイドル運転条件に特定すること
により、診断を行う運転条件を特定し、外乱による誤差
を極力無くすようにして、診断の精度を高めることがで
きる。
システム構成を示す図４において、Ｖ型内燃機関１の各
気筒には、エアクリーナ２，スロットル弁３，吸気マニ
ホールド４を介して空気が吸引される。前記吸気マニホ
ールド４の各ブランチ部には、それぞれ電磁式の燃料噴
射弁５が設けられている。機関１からの排気は、排気マ
ニホールド６ａ，６ｂによって片バンク毎に集められた
後、それぞれ排気管７ａ，７ｂによってマフラ８に導か
れる。前記排気管７ａ，７ｂには、それぞれに三元触媒
９ａ，９ｂが介装されている。コントロールユニット10
は、マイクロコンピュータを内蔵し、各種センサからの
検出信号に基づいて後述のように燃料噴射弁５による燃
料噴射量Ｔｉを演算し、該燃料噴射量Ｔｉに基づいて燃
料噴射弁５を開駆動制御することで、機関１への燃料供
給を電子制御する。前記各種センサとしては、スロット
ル弁３の上流側で機関１の吸入空気流量Ｑａを検出する
吸入空気流量検出手段としてのエアフローメータ11、カ
ム軸から回転信号を取り出すクランク角センサ12、機関
温度としての機関１の冷却水温度Ｔｗを検出する冷却水
温度センサ13、排気マニホールド６ａ，６ｂの集合部に
それぞれ設けられて各バンク毎に排気中の酸素濃度を検
出する酸素センサ14ａ，14ｂ、スロットル弁３の開度を
検出するポテンショメータ式のスロットルセンサ15、各
触媒９ａ，９ｂの出口付近で排気温度を検出する排気温
度センサ16ａ，16ｂが設けられている。さらに、コント
ロールユニット10には、イグニッションスイッチ51から
のスタート信号も入力されている。また、17はアイドル
時の吸入空気量を調整するためのコントロールバルブで
あり、スロットル弁３をバイパスして設けられたバイパ
ス通路18を介して機関１に供給される空気量を調整す
る。更に、図示しない燃料タンクからの蒸発ガスを吸着
するキャニスタ19が設けられており、該キャニスタ19か
らのパージエアは、キャニスタパージコントロールバル
ブ20で制御され、パージ通路21を介してスロットル弁３
下流の吸気系に導入されるようになっている。また、本
実施例の機関１には、前記触媒９ａ，９ｂで浄化されず
に排出されようとするＨＣを吸着して大気中への排出を
回避するシステムとして以下のような構成を備えてい
る。即ち、マフラ８の下流側で排気通路は排気主通路22
と該排気主通路22をバイパスするバイパス通路23とに分
岐され、前記排気主通路22をバイパスして設けられたバ
イパス通路23は、途中に排気中の炭化水素ＨＣを吸着す
るための吸着材24が介装されて大気開放されるようにな
っている。前記吸着材24は、活性炭や特開平２−１３５
１２６号公報に開示されるようなゼオライトに金属をイ
オン交換した材料等からなり、低温時に高いＨＣ吸着能
力を示し、高温（例えば200 ℃以上）になると低温時に
吸着したＨＣを脱離するものである。前記吸着材24上流
側のバイパス通路23には電磁式の絞弁25が介装されると
共に、この絞弁25と吸着材24との間と、前記パージ通路
21とを連通させるパージ通路26が設けられている。前記
パージ通路26には、吸着材パージコントロールバルブ27
が介装されており、吸着材24から脱離されたＨＣは、前
記パージコントロールバルブ27を介し、パージ通路26及
びパージ通路21によってスロットル弁３下流の吸気系に
導入されるようになっている。また、前記バイパス通路
23の分岐部よりも下流側の排気主通路22には、電磁式の
絞弁28が介装されている。さらに本発明に係る構成とし
て、前記バイパス通路23には前記吸着材24の入口部にお
ける排気温度を検出する入口排気温度センサ41、また該
吸着材24の中央部における排気温度を検出する中央排気
温度センサ42、及び該吸着材24の出口部における排気温
度を検出する出口排気温度センサ43が設けられている。
ここで、まず、本実施例において吸着材24が吸着する制
御及び該吸着剤24から脱離が行われる制御について、図
５及び図６のフローチャートに示すプログラムを参照し
つつ詳細に説明する。図５に示すフローチャートは、吸
着材24が吸着する制御を示したものであり、まず、Ｐ１
では、冷却水温度センサ13により冷却水温度Ｔｗを検出
する。Ｐ２では、 クランク角センサ12の出力より機関回
転数Ｎを検出する。次のＰ５では、前記Ｐ１で検出され
た冷却水温度Ｔｗと所定温度（例えば60℃）とを比較
し、冷却水温度Ｔｗが所定温度以下の冷機状態では、Ｐ
６へ進む。尚、前記冷却水温度Ｔｗは、触媒９ａ，９ｂ
の活性状態を示すパラメータであり、前記Ｐ５では冷却
水温度Ｔｗと所定温度とを比較することで、三元触媒９
ａ，９ｂが所期の転換効率を示す活性状態であるか否か
を判別している。尚、前記冷却水温度Ｔｗの代わりに、
排気温度センサ16ａ，16ｂにより検出される触媒出口温
度を用いて三元触媒９ａ，９ｂの活性状態を判別させて
も良い。Ｐ６では、吸着材温度センサ29により吸着材24
の床温度Ｔａを検出する。そして、Ｐ７では、前記吸着
材24の床温度Ｔａが、吸着材24からＨＣが脱離される境
界温度（例えば200 ℃）を越えているか否かを判別す
る。ここで、吸着材24の床温度Ｔａが脱離温度以下でＨ
Ｃの吸着が行われる温度条件であるときには、Ｐ８へ進
み、機関回転数Ｎが所定の低・中回転域（例えば500rp
m) であるか否かを判別する。そして、機関回転数Ｎが
所定の低・中回転域であるときには、吸着材24に排気を
全て流して、排気中のＨＣを吸着材24に吸着させるべ
く、Ｐ９で絞弁28を閉じると共に、Ｐ10では絞弁25及び
絞弁30を開く。本実施例では、三元触媒９ａ，９ｂが活
性状態であって、かつ、吸着材24の温度が低く高い吸着
能力を示す状態で、然も、機関が高回転で運転されてい
ないときを吸着条件の成立時とし、条件成立時にのみ排
気を吸着材24に導入させるようにしている。尚、前記吸
着材パージコントロールバルブ27は常閉型であり、前記
吸着条件時には閉状態に維持され、後述するように吸着
材24の温度が高くなってＨＣの脱離が行われるときに開
制御される。一方、前記Ｐ５，Ｐ７，Ｐ８における吸着
材24の吸着条件の検出において、吸着材24による吸着条
件が成立していないと判別されたとき、即ち、冷却水温
度Ｔｗが所定温度以上であるとき、吸着材24の床温度Ｔ
ａが脱離温度に達しているとき、機関回転数Ｎが高回転
域であるときのいずれかであるときにはＰ19へ進む。Ｐ
19では絞弁28を開き、次のＰ20では絞弁25及び絞弁30を
閉じ、バイパス通路23への排気導入を遮断し、排気主通
路22のみを介して排気が大気中に放散されるようにす
る。従って、吸着材24の吸着ＨＣは大気に放出されな
い。次に図６に示すフローチャートを参照しつつ、前記
吸着材24からのＨＣの脱離制御を説明する。まず、Ｐ31
では、冷却水温度Ｔｗを検出し、次のＰ32では、前記検
出された冷却水温度Ｔｗが、三元触媒９ａ，９ｂの活性
化が予測される所定温度（例えば60℃）を越えているか
否かを判別する。冷却水温度Ｔｗが所定温度を越えてい
るときには、触媒９ａ，９ｂで良好に排気が浄化され、
ＨＣの排出量が充分に少なくなるため、吸着材24による
吸着の必要性がない。このため、この場合にはＰ33へ進
み、絞弁28を開くと共に、次のＰ34では絞弁25を閉じ
て、排気がバイパス通路23内に導入されないようにす
る。次いで、Ｐ35では、吸着材温度センサ29により吸着
材24の床温度Ｔａを検出する。そして、Ｐ36では、前記
検出された吸着材24の床温度Ｔａが、後述する脱離制御
によって吸着材24の焼損が発生する惧れがある所定温度
（例えば300 ℃）を越えているか否かを判別する。ここ
で、吸着材24の温度が所定の焼損温度を越えていないと
きには、Ｐ37へ進み、吸着材パージコントロールバルブ
27及び絞弁30を開き、機関の吸入負圧によってバイパス
通路23の大気開放端から大気を引き込んで、脱離された
ＨＣを大気と共に吸気系に導入させる。一方、吸着材24
の温度が所定の焼損温度を越えているときには、上記の
ような大気の引込みによって新気が吸着材24を通過する
と、吸着材24の温度が上昇して吸着材24の焼損を招く惧
れがあるので、Ｐ38へ進み、吸着材パージコントロール
バルブ27及び絞弁30を閉じ、脱離されたＨＣを新気と共
に吸気系に導入する制御を行わない。一方、前記Ｐ32で
冷却水温度Ｔｗが所定温度以下であると判別された場合
には、Ｐ39へ進み、吸着材24の床温度Ｔａを検出し、次
のＰ40では前記床温度Ｔａが脱離温度（例えば200 ℃）
を越えているか否かを判別する。そして、脱離温度を越
えている場合には、前記Ｐ33へ進み、バイパス通路23へ
の排気導入を遮断し、吸着材24の焼損の惧れのない温度
条件では、パージコントロールバルブ27を開いて脱離さ
れたＨＣの吸気系への導入を行わせる。また、Ｐ40で、
吸着材24の温度が脱離温度に達していないと判別された
ときには、Ｐ41で絞弁28を閉じると共に、Ｐ42で絞弁25
及び絞弁30を開いて、吸着材24に排気を全て導入させ
て、排気中のＨＣを吸着材24に吸着させる。このときに
は、Ｐ43へ進み、パージコントロールバルブ27は閉じた
状態に維持される。尚、前記Ｐ32→Ｐ39→Ｐ40→Ｐ41→
Ｐ42の部分は、前記図５のフローチャートにおけるＰ５
〜Ｐ10と基本的には同じ制御内容である。上記のよう
に、パージコントロールバルブ27を、吸着材の温度条件
に応じてたとえ脱離温度状態であっても閉じる制御を行
わせる場合には、吸着材24の下流側にも絞弁30を設け、
吸着材24が脱離を行う温度条件のときで、絞弁25を閉じ
ているにも関わらず、パージコントロールバルブ27が閉
じたままに制御されるときには、前記絞弁30を閉じて脱
離したＨＣが大気中に放散されるのを回避するようにす
る。尚、本実施例では、排気中のＨＣを吸着するための
吸着材24を、触媒９ａ，９ｂ及びマフラ８の下流側に介
装させるようにしたが、触媒９ａ，９ｂの上流側に設け
たバイパス通路に吸着材24を介装し、脱離されたＨＣを
触媒９ａ，９ｂに導入させて処理する構成であっても良
く、吸着材24の介装場所や吸着・脱離制御の方法を上記
実施例に限定するものではない。但し、本実施例のよう
に、触媒９ａ，９ｂ及びマフラ８の下流側に吸着材24を
介装する構成であれば、未燃オイル成分やカーボン等が
マフラ８で捕集されるから、吸着材24の表面積が前記未
燃オイル成分やカーボン等の付着によって減少して、Ｈ
Ｃの吸着能力が低下してしまうことがない。次に、本発
明に係る吸着材自己診断装置について説明するが、本実
施例の吸着材自己診断装置の構成を簡略化して、図７の
ブロック図に示してある。前記図７に示すように、コン
トロールユニット10は、入口排気温度センサ41により検
出される吸着材24の入口部における排気温度ｔ1 と出口
排気温度センサ43により検出される吸着材24の出口部に
おける排気温度ｔ3 との排気温度差Δｔ3、或いは中央
排気温度センサ42により検出される吸着材24の中央部に
おける排気温度ｔ2 との排気温度差Δｔ2 を検出する排
気温度差検出手段としての機能、また、前記排気温度差
Δｔ3 或いはΔｔ2 及び吸入空気流量Ｑａに基づいて、
後述するフローチャートに基づいて前記吸着材24の総吸
着熱量ＴＱADを算出する吸着熱量算出手段としての機
能、また、前記算出された総吸着熱量ＴＱADに基づいて
前記吸着材24の吸着能力を診断する診断手段としての各
機能を備えている。尚、コントロールユニット10は、前
記吸着材24によるＨＣの吸着条件を検出する吸着条件検
出手段としての機能の他、該検出結果に基づいて前記各
バルブ25，27，28を制御して吸着材24による吸着及び吸
着材24から脱離されたＨＣの吸気系への導入を制御する
吸着制御手段としての機能も備えている。ここで、コン
トロールユニット10により行われる排気温度差検出手
段，吸着熱量算出手段，診断手段について、図８及び図
９のフローチャートに示すプログラムを参照しつつ詳細
に説明する。図８に示すフローチャートは本吸着材自己
診断装置の第１実施例に係る制御内容を示すものであ
り、当該フローチャートは１秒毎に実施される。Ｐ51で
は、イグニッションスイッチ51からのスタート信号を入
力する。Ｐ52では、イグニッションスイッチ51からスタ
ート信号が出力されているか否かを判定し、出力されて
いる場合は機関が始動されているとして、Ｐ53に移行す
る。Ｐ53では、後述する総吸着熱量を演算する際の演算
開始のタイミングを決定するものとして、例えばタイマ
が起動された時点において、ｎをｎ＝０と置く。Ｐ52に
おいて、イグニッションスイッチ51からスタート信号が
出力されていない場合は、機関が既にスタートされてい
るとして、Ｐ53をジャンプして、Ｐ55に進む。Ｐ55で
は、冷却水温度センサ13により始動時の冷却水温度Ｔｗ
を検出する。そしてＰ56では、エアフローメータ11によ
って機関１の吸入空気量Ｑａを検出する。Ｐ57では、入
口排気温度センサ41により、吸着材24の入口部における
排気温度ｔ1 を検出する。Ｐ58では、出口排気温度セン
サ43により、吸着材24の出口部における排気温度ｔ3 を
検出する。Ｐ59では、出口部における排気温度ｔ3 と入
口部における排気温度ｔ1 との排気温度差Δｔ3 （＝ｔ
3 −ｔ1 ）及び吸入空気量Ｑａとに基づいて、１秒当た
りの吸着熱量ＱAD＝Ｋ×Δｔ3 ×Ｑａを演算する。尚、
前記Ｋは、排気の比熱であり、排気を加熱した分の熱量
である。即ち、当該Ｐ57，Ｐ58及びＰ59が排気温度差検
出手段の機能を奏する。Ｐ60では、各１秒当たりの吸着
熱量ＱADを加算することにより、総吸着熱量ＴＱAD＝Ｔ
ＱADn-1 ＋ＱADを計算する。ここで、ｎは前記Ｐ53にお
いてｎ＝０としたｎであり、時間に対応した添字であ
る。ここで、前記Ｐ59及びＰ60は、排気温度差Δｔ3 を
検出した時点における吸入空気流量Ｑａと該排気温度差
Δｔ3 との積に比例する値を演算しており、もって１秒
当たりの吸着熱量ＱADを演算している。そして、機関始
動からの時間経過を示すｎをインクリメント（Ｐ65）し
ているので、総吸着熱量ＴＱADは該吸着熱量ＱADの積分
値を求めているものである。即ち、前記Ｐ59及びＰ60が
吸着熱量算出手段としの機能を奏している。尚、吸着材
24の出口部における排気温度ｔ3 を検出する代わりに、
吸着材24の中央部における排気温度ｔ2 を検出し、前記
排気温度差Δｔ2 を用いて前記総吸着熱量ＴＱADを求め
てもよい。Ｐ61では、総吸着熱量ＴＱADの演算を開始し
始めてからの経過時間が２分、即ち120 秒経過したか否
かを判断する。そして、経過していないと判断された場
合は、Ｐ65に進み、ｎをインクリメントした後リターン
する。一方、Ｐ61で経過していると判断された場合に
は、Ｐ62に進む。即ち、タイマが起動されてから十分時
間が経過しており、吸着材24が故障していない場合に
は、吸着を開始した直後に、該吸着により吸着材24には
吸着熱が発生し、排気温度ｔ3 が排気温度ｔ1 より高く
なるはずであるので、もって、吸着材24に故障等の不具
合等が存在する場合には該不具合が総吸着熱量ＴＱADが
低くなるはずであるとして、Ｐ62に進む。Ｐ62では、Ｐ
55で検出した始動時の冷却水温度Ｔｗに基づいて、該冷
却水温度Ｔｗに対応する目標総吸着熱量ＭＱADを検索す
る。ここで、該目標総吸着熱量ＭＱADは、吸着材24に異
常が無い場合に、当該吸着材24がどれ程の吸着熱量を有
するかを示しており、図９に示すように始動時の冷却水
温度Ｔｗが高い程少なくなる傾向を示すものである。Ｐ
63では、Ｐ60において演算した総吸着熱量ＴＱADが、前
記目標総吸着熱量ＭＱADより大きいか否かを判断する。
そして、大きいと判断された場合には、吸着材24が十分
ＨＣを吸着して、もって吸着熱が発生し、総吸着熱量Ｔ
ＱADが、前記目標総吸着熱量ＭＱADより大きくなったと
して、Ｐ64に進み、故障無しと判断する。一方、Ｐ63
で、大きくないと判断された場合は、吸着材24が十分Ｈ
Ｃを吸着できず、もって総吸着熱量ＴＱADが、前記目標
総吸着熱量ＭＱADより大きくならないとして、Ｐ66に進
み、故障有りと判断し、さらにＰ67で例えば警告灯を点
灯して、運転者に知らしめる。即ちＰ63〜Ｐ67が診断手
段としての機能を奏している。従って、本実施例によれ
ば、吸着材の性能劣化をいち早く検知することが可能と
なり、運転者等が吸着材24の故障等に対応することが可
能となり、有害成分を排出しながら走行することを回避
できるという効果があり、的確なフェールセーフが行え
ることとなる。また、図10は、本発明の吸着材自己診断
装置の第２実施例に係る制御内容を示すフローチャート
であるが、第１実施例を示す図８のフローチャートと同
一機能を奏するステップには同一ステップ番号を付して
その説明を省略する。本第２実施例では、Ｐ53におい
て、ｎ＝０と置いた後にＰ54に進む。Ｐ54では、機関１
が始動されてからアイドル運転状態が継続しているか否
かを、スロットルセンサ15により検出されるスロットル
弁３の全閉か否かの判断、また車速が０か否かの判断、
またギヤ位置がニュートラルか否かの判断等により判定
する。そして、アイドル運転状態が継続していると判断
された場合のみ、Ｐ55以下に進み、吸着材24の自己診断
を行う。一方、Ｐ54で、機関１がアイドル運転状態では
ないと判断された場合には、以降の自己診断を行うこと
無くリターンする。即ち、本発明に係る吸着材自己診断
装置にあっては、吸着熱量に基づいて自己診断を行って
いるが、本第２実施例の場合には、自己診断を行う運転
条件を機関の始動後のアイドル運転条件に特定すること
により、診断を行う運転条件を特定し、外乱による誤差
を極力無くすようにして、診断の精度を高めることがで
きる。
【発明の効果】以上説明したように、本発明によると、
吸着材の吸着熱量を算出して、該算出された吸着熱量に
基づいて吸着材の吸着能力を診断するようにしたので、
吸着材の性能劣化をいち早く検知することが可能とな
り、運転者等が吸着材の故障等に対応することが可能と
なり、的確なフェールセーフが行えるという効果があ
る。
吸着材の吸着熱量を算出して、該算出された吸着熱量に
基づいて吸着材の吸着能力を診断するようにしたので、
吸着材の性能劣化をいち早く検知することが可能とな
り、運転者等が吸着材の故障等に対応することが可能と
なり、的確なフェールセーフが行えるという効果があ
る。
【図１】本発明の基本構成を示すブロック図
【図２】吸着材における吸着熱の発生を示す特性図
【図３】吸着材における吸着熱と吸着量との関係を示す
特性図
特性図
【図４】実施例のシステム構成を示す概略図
【図５】実施例の吸着制御の様子を示すフローチャート
【図６】脱離制御の様子を示すフローチャート
【図７】実施例の吸着材自己診断装置の基本構成を示す
ブロック図
ブロック図
【図８】第１実施例の診断制御の様子を示すフローチャ
ート
ート
【図９】吸着材における目標総吸着熱量を示す特性図
【図10】第２実施例の診断制御の様子を示すフローチャ
ート
ート
１ 内燃機関 ８ マフラ ９ａ 三元触媒 ９ｂ 三元触媒 10 コントロールユニット 11 エアフローメータ 13 冷却水温度センサ 21 パージ通路 22 排気主通路 23 バイパス通路 24 吸着材 27 吸着材パージコントロールバルブ 41 入口排気温度センサ 42 中央排気温度センサ 43 出口排気温度センサ
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−18236（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−67020（ＪＰ，Ｕ) 特許2894135（ＪＰ，Ｂ２) 特許2806170（ＪＰ，Ｂ２) 特許2803480（ＪＰ，Ｂ２) 特許2800579（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01N 3/00 - 3/38 F01N 9/00
Claims (4)
- 【請求項１】機関排気通路に未燃ガス吸着材を配設した
内燃機関において、 前記吸着材の入口部における排気温度と該吸着材の中央
部或いは出口部における排気温度との差を検出する排気
温度差検出手段と、内燃機関への吸入空気流量を検出す
る吸入空気流量検出手段と、前記排気温度差及び吸入空
気流量に基づいて前記吸着材の吸着熱量を算出する吸着
熱量算出手段と、該吸着熱量算出手段により算出された
吸着熱量に基づいて前記吸着材の吸着能力を診断する診
断手段と、を備えたことを特徴とする内燃機関の吸着材
自己診断装置。 - 【請求項２】前記診断手段は、始動時の機関温度と前記
算出された吸着熱量とに基づいて吸着能力を診断するこ
とを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸着材自己
診断装置。 - 【請求項３】前記吸着熱量算出手段は、排気温度差を検
出した時点における吸入空気流量と該排気温度差との積
を積分し、所定期間における吸着材の総吸着熱量を演算
すると共に、前記診断手段は、前記演算値を始動時の機
関温度に応じて求められた目標総吸着熱量と比較するこ
とにより前記吸着材の吸着能力を診断することを特徴と
する請求項２に記載の内燃機関の吸着材自己診断装置。 - 【請求項４】前記所定期間が、機関の始動時から継続す
るアイドル運転の終了までの期間であることを特徴とす
る請求項２に記載の内燃機関の吸着材自己診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4250244A JP3010927B2 (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 内燃機関の吸着材自己診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4250244A JP3010927B2 (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 内燃機関の吸着材自己診断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06101452A JPH06101452A (ja) | 1994-04-12 |
| JP3010927B2 true JP3010927B2 (ja) | 2000-02-21 |
Family
ID=17204991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4250244A Expired - Fee Related JP3010927B2 (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 内燃機関の吸着材自己診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3010927B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101816211B1 (ko) * | 2017-08-08 | 2018-01-08 | 주식회사 선영건설 | 표시장치 |
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| JP2003337625A (ja) | 2002-05-17 | 2003-11-28 | Nissan Motor Co Ltd | 位置制御装置の診断装置 |
| JP4748083B2 (ja) * | 2007-03-05 | 2011-08-17 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
-
1992
- 1992-09-18 JP JP4250244A patent/JP3010927B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101816211B1 (ko) * | 2017-08-08 | 2018-01-08 | 주식회사 선영건설 | 표시장치 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06101452A (ja) | 1994-04-12 |
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