JP2855996B2 - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の空燃比制御装
置に関し、詳しくは、排気通路に排気中の炭化水素ＨＣ
を吸着する吸着材を備えた内燃機関において、炭化水素
ＨＣの排出量を増大させることなく、窒素酸化物ＮＯｘ
の排出量を低減させ得る空燃比制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、機関の排気通路に活性炭のよ
うな吸着材を介装し、触媒の処理機能が低下する冷間始
動時に、前記吸着材によってＨＣを吸着してＨＣの大気
への放散を防ぎ、吸着材が殆ど吸着作用しない高温時に
は、活性化した触媒で前記ＨＣの処理を行わせるシステ
ムが提案されている（特開昭６２−１７４５２２号公報
等参照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このように、従来の吸
着材は、触媒が非活性状態となる冷間始動時のＨＣ対策
として専ら用いられており、空燃比のフィードバック制
御が行われるような運転条件における吸着材の使用は考
慮されていなかった。しかしながら、近年ＮＯｘ排出量
の低減が要求されており、従来の空燃比を理論空燃比に
フィードバック制御することによって三元触媒を有効に
働かせる排気浄化システムでは、ＮＯｘに関して改善の
余地が残っていた。

【０００４】従って、前記吸着材によるＨＣの吸着機能
を、空燃比フィードバック制御とを組み合わせることに
よって、ＨＣを増大させることなくＮＯｘの低減を向上
させ得る装置の提供が望まれていた。本発明は上記実情
に鑑みなされたものであり、空燃比フィードバック制御
領域で、吸着材によるＨＣの吸着機能を活用することに
よって、ＮＯｘ量の低減をＨＣ量の増大を招くことなく
行える空燃比制御装置を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】そのため本発明にかかる
内燃機関の空燃比制御装置は、機関排気通路に排気浄化
用触媒を備えると共に、機関運転条件に応じて排気中の
炭化水素を吸着し、また、吸着した炭化水素を脱離する
吸着材が介装された内燃機関の空燃比制御装置であっ
て、図１に示すように構成される。

【０００６】図１において、吸着条件検出手段は、吸着
材による炭化水素の吸着条件を検出する。一方、空燃比
リッチシフト制御手段は、前記吸着条件検出手段で吸着
条件であることが検出されたときに、機関吸入混合気の
空燃比を非吸着条件時に比してリッチ側にシフトさせ
る。

【０００７】

【作用】かかる構成の空燃比制御装置によると、吸着材
によって炭化水素ＨＣが吸着される条件のときには、非
吸着時に比して空燃比がリッチ側にシフトされる。空燃
比のリッチ方向へのシフトは、炭化水素ＨＣ濃度の増大
方向になるが、機関から排出されたＨＣは吸着材に吸着
されることになる。一方、空燃比をリッチ方向にシフト
させれば、排気中の酸素濃度が低下することによって触
媒におけるＮＯｘの転換効率（還元効率）が向上するか
ら、結果、ＨＣの大気中への排出量を増大させることな
く、ＮＯｘの低減を図れるものである。

【０００８】

【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。実施例の
システム構成を示す図２において、Ｖ型内燃機関１の各
気筒には、エアクリーナ２，スロットル弁３，吸気マニ
ホールド４を介して空気が吸引される。前記吸気マニホ
ールド４の各ブランチ部には、それぞれ電磁式の燃料噴
射弁５が設けられている。

【０００９】機関１からの排気は、排気マニホールド６
ａ，６ｂによって片バンク毎に集められた後、それぞれ
排気管７ａ，７ｂによってマフラ８に導かれる。前記排
気管７ａ，７ｂには、それぞれに三元触媒９ａ，９ｂが
介装されている。コントロールユニット10は、マイクロ
コンピュータを内蔵し、各種センサからの検出信号に基
づいて後述のように燃料噴射弁５による燃料噴射量Ｔｉ
を演算し、該燃料噴射量Ｔｉに基づいて燃料噴射弁５を
開駆動制御することで、機関１への燃料供給を電子制御
する。

【００１０】前記各種センサとしては、スロットル弁３
の上流側で機関１の吸入空気量Ｑａを検出するエアフロ
ーメータ11、カム軸から回転信号を取り出すクランク角
センサ12、機関１の冷却水温度Ｔｗを検出する冷却水温
度センサ13、排気マニホールド６ａ，６ｂの集合部にそ
れぞれ設けられて各バンク毎に排気中の酸素濃度を検出
する酸素センサ14ａ，14ｂ、スロットル弁３の開度を検
出するポテンショメータ式のスロットルセンサ15、各触
媒９ａ，９ｂの出口付近で排気温度を検出する排気温度
センサ16ａ，16ｂが設けられている。

【００１１】また、17はアイドル時の吸入空気量を調整
するためのコントロールバルブであり、スロットル弁３
をバイパスして設けられたバイパス通路18を介して機関
１に供給される空気量を調整する。更に、図示しない燃
料タンクからの蒸発ガスを吸着するキャニスタ19が設け
られており、該キャニスタ19からのパージエアは、キャ
ニスタパージコントロールバルブ20で制御され、パージ
通路21を介してスロットル弁３下流の吸気系に導入され
るようになっている。

【００１２】また、本実施例の機関１には、前記触媒９
ａ，９ｂで浄化されずに排出されようとするＨＣを吸着
して大気中への排出を回避するシステムとして以下のよ
うな構成を備えている。即ち、マフラ８の下流側で排気
通路は排気主通路22と該排気主通路22をバイパスするバ
イパス通路23とに分岐され、前記排気主通路22をバイパ
スして設けられたバイパス通路23は、途中に排気中の炭
化水素ＨＣを吸着するための吸着材24が介装されて大気
開放されるようになっている。

【００１３】前記吸着材24は、活性炭や特開平２−１３
５１２６号公報に開示されるようなゼオライトに金属を
イオン交換した材料等からなり、低温時に高いＨＣ吸着
能力を示し、高温（例えば200 ℃以上）になると低温時
に吸着したＨＣを脱離するものである。前記吸着材24上
流側のバイパス通路23には電磁式の絞弁25が介装される
と共に、この絞弁25と吸着材24との間と、前記パージ通
路21とを連通させるパージ通路26が設けられている。ま
た、吸着材24下流側のバイパス通路23には、電磁式の絞
弁30が介装されている。前記パージ通路26には、吸着材
パージコントロールバルブ27が介装されており、吸着材
24から脱離されたＨＣは、前記パージコントロールバル
ブ27を介しパージ通路26及びパージ通路21によってスロ
ットル弁３下流の吸気系に導入されるようになってい
る。

【００１４】また、前記バイパス通路23の分岐部よりも
下流側の排気主通路22には、電磁式の絞弁28が介装され
ており、また、吸着材24には、その床温度Ｔａを検出す
る吸着材温度センサ29が設けられている。ここで、本実
施例の電子制御燃料噴射装置の構成を簡略化して図３の
ブロック図に示してある。

【００１５】前記図３に示すように、コントロールユニ
ット10は、エアフローメータ11で検出された吸入空気量
Ｑと、クランク角センサ12からの出力信号に基づいて演
算される機関回転数Ｎとに基づいて基本燃料噴射量Ｔｐ
（噴射パルス幅）を演算する基本噴射量計算手段として
の機能、更に、前記基本燃料噴射量Ｔｐに対して種々の
補正を施して最終的な燃料噴射量Ｔｉを演算し、該演算
結果を燃料噴射弁５に出力する噴射量計算手段としての
機能とを備えている。

【００１６】前記基本燃料噴射量Ｔｐに対する種々の補
正制御としては、酸素センサ14ａ，14ｂで検出される排
気中の酸素濃度に基づき行われる公知の空燃比フィード
バック制御、更に、後述するように、機関回転数Ｎ及び
冷却水温度Ｔｗに基づいて検出される吸着材24によるＨ
Ｃの吸着条件に基づいて行われる前記空燃比フィードバ
ック制御点のリッチシフト補正とがある。前記リッチシ
フト補正の機能が本実施例における空燃比リッチシフト
制御手段に相当する。

【００１７】尚、コントロールユニット10は、前記吸着
材24によるＨＣの吸着条件を検出する吸着条件検出手段
としての機能の他、該検出結果に基づいて前記各バルブ
25，27，28を制御して吸着材24による吸着及び吸着材24
から脱離されたＨＣの吸気系への導入を制御する吸着制
御手段としての機能も備えている。ここで、前記吸着条
件検出手段，吸着制御手段及び前記空燃比リッチシフト
制御手段について、図４及び図５のフローチャートに示
すプログラムを参照しつつ詳細に説明する。

【００１８】図４及び図５のフローチャートにおいて、
まず、Ｐ１では、冷却水温度センサ13により冷却水温度
Ｔｗを検出する。次のＰ２では、クランク角センサ12か
らの検出信号に基づいて機関回転数Ｎを検出する。更
に、Ｐ３では、エアフローメータ11によって機関１の吸
入空気量Ｑａを検出する。

【００１９】そして、Ｐ４では、前記機関回転数Ｎ及び
吸入空気量Ｑａに基づいて基本燃料噴射量Ｔｐ←Ｋ×Ｑ
ａ／Ｎを計算する。尚、前記Ｋは、燃料噴射弁５の特性
に応じて決定される定数である。次のＰ５では、前記Ｐ
１で検出された冷却水温度Ｔｗと所定温度（例えば60
℃）とを比較し、冷却水温度Ｔｗが所定温度以下の冷機
状態では、Ｐ６へ進む。尚、前記冷却水温度Ｔｗは、触
媒９ａ，９ｂの活性状態を示すパラメータであり、前記
Ｐ５では冷却水温度Ｔｗと所定温度とを比較すること
で、三元触媒９ａ，９ｂが所期の転換効率を示す活性状
態であるか否かを判別している。尚、前記冷却水温度Ｔ
ｗの代わりに、排気温度センサ16ａ，16ｂにより検出さ
れる触媒出口温度を用いて三元触媒９ａ，９ｂの活性状
態を判別させても良い。

【００２０】Ｐ６では、吸着材温度センサ29により吸着
材24の床温度Ｔａを検出する。そして、Ｐ７では、前記
吸着材24の床温度Ｔａが、吸着材24からＨＣが脱離され
る境界温度（例えば200 ℃）を越えているか否かを判別
する。ここで、吸着材24の床温度Ｔａが脱離温度以下で
ＨＣの吸着が行われる温度条件であるときには、Ｐ８へ
進み、機関回転数Ｎが所定の低・中回転域（例えば500r
pm) であるか否かを判別する。

【００２１】そして、機関回転数Ｎが所定の低・中回転
域であるときには、吸着材24に排気を全て流して、排気
中のＨＣを吸着材24に吸着させるべく、Ｐ９で絞弁28を
閉じると共に、Ｐ10では絞弁25，絞弁30を開く。上記の
Ｐ５〜Ｐ８の部分が吸着条件検出手段に相当し、本実施
例では、三元触媒９ａ，９ｂが活性状態であって、か
つ、吸着材24の温度が低く高い吸着能力を示す状態で、
然も、機関が高回転で運転されていないときを吸着条件
の成立時とし、条件成立時にのみ排気を吸着材24に導入
させるようにしている。

【００２２】尚、前記吸着材パージコントロールバルブ
27は常閉型であり、前記吸着条件時には閉状態に維持さ
れ、後述するように吸着材24の温度が高くなってＨＣの
脱離が行われるときに開制御される。絞弁25，28，30を
上記のように制御して吸着材24によるＨＣの吸着を行わ
せると、次のＰ11〜Ｐ13では、空燃比フィードバック制
御条件を判別する。

【００２３】本実施例においては、冷却水温度Ｔｗが所
定温度（例えば40℃）を越え、かつ、機関回転数Ｎが所
定回転数（例えば4800rpm)未満であり、然も、基本燃料
噴射量Ｔｐ（機関負荷）が所定値未満であることを、空
燃比フィードバック制御の実行条件としてある。ここ
で、前記３条件のうちの１つでも満たさないものがある
場合には、Ｐ24へ進み、後述する空燃比フィードバック
補正係数α_n を用いずに、基本燃料噴射量Ｔｐとバッテ
リ電圧による燃料噴射弁５の有効開弁時間の変化を補正
するための補正分Ｔｓとによって最終的な燃料噴射量Ｔ
ｉ（←Ｔｐ＋Ｔｓ）を演算する。

【００２４】一方、空燃比フィードバック制御の条件が
成立しているときには、Ｐ13からＰ14へ進み、空燃比フ
ィードバック補正係数α_n の比例・積分制御を実行させ
る。尚、本実施例では、酸素センサ14ａ，14ｂ毎に、換
言すれば、バンク毎に空燃比フィードバック補正係数α
_n が設定されるが、以下では説明を簡略化するために、
片バンクにおける補正係数α_n の設定のみを説明する。

【００２５】まず、Ｐ14では、酸素センサ14ａ（14ｂ）
から排気中の酸素濃度に応じて出力される電圧値ＶＯ₂
を測定する。次のＰ15では、前記電圧値ＶＯ₂ と、目標
空燃比である理論空燃比に相当するスライスレベルＳ／
Ｌとを比較し、実際の空燃比の目標空燃比（理論空燃
比）に対するリッチ・リーンを判別する。

【００２６】そして、前記基本燃料噴射量Ｔｐを補正す
るための空燃比フィードバック補正係数α_n （初期値＝
1.0 ）を、前記リッチ・リーン判別に基づいて比例・積
分制御する（図８参照）。即ち、電圧値ＶＯ₂ がスライ
スレベルＳ／Ｌよりも大きく空燃比が目標に対してリッ
チであると判別されたときには、Ｐ16へ進み、リッチ判
別の初回には所定の比例分Ｐ_RLだけ補正係数α_n を減少
修正し、次からはリーン状態に反転するまで所定の積分
分Ｉずつの減少修正を繰り返す。

【００２７】一方、電圧値ＶＯ₂ がスライスレベルＳ／
Ｌ以下であり空燃比が目標に対してリーンであると判別
されたときには、Ｐ17へ進み、リーン判別の初回には所
定の比例分Ｐ_LR×1.2 だけ補正係数α_n を増大修正し、
次からはリッチ状態に反転するまで所定の積分分Ｉずつ
の増大修正を繰り返す。尚、フローチャート中でα_n-1
は、空燃比フィードバック補正係数α_n の前回値を示
し、前記リーン判別の初回に用いた比例分Ｐ_LR×1.2
は、基本比例分Ｐ_LRを増大補正した比例分を用いること
を示す。

【００２８】上記のようにして比例・積分制御によって
設定された空燃比フィードバック補正係数α_n は、Ｐ18
における燃料噴射量Ｔｉの演算に用いられ、基本燃料噴
射量Ｔｐを前記空燃比フィードバック補正係数α_n で補
正した値と、前記補正分Ｔｓとに基づいて燃料噴射量Ｔ
ｉ←Ｔｐ×α_n ＋Ｔｓを設定する。一方、前記Ｐ５，Ｐ
７，Ｐ８における吸着材24の吸着条件の検出において、
吸着材24による吸着条件が成立していないと判別された
とき、即ち、冷却水温度Ｔｗが所定温度以上であると
き、吸着材24の床温度Ｔａが脱離温度に達していると
き、機関回転数Ｎが高回転域であるときのいずれかであ
るときにはＰ19へ進む。

【００２９】Ｐ19では絞弁28を開き、次のＰ20では絞弁
25，絞30を閉じ、バイパス通路23への排気導入を遮断
し、排気主通路22のみを介して排気が大気中に放散され
るようにする。次いで、Ｐ21〜Ｐ23では、前記Ｐ11〜Ｐ
13と同様にして、空燃比フィードバック制御の条件を判
別し、フィードバック制御条件が成立していないときに
は、Ｐ24へ進み、空燃比フィードバック補正係数α_n を
用いずに、基本燃料噴射量Ｔｐと補正分Ｔｓとによって
燃料噴射量Ｔｉを演算する。

【００３０】一方、Ｐ21〜Ｐ23で空燃比フィードバック
制御の条件が成立していると判別されたときには、Ｐ25
〜Ｐ28へ進み、前記Ｐ14〜Ｐ17と同様にして、空燃比フ
ィードバック補正係数α_n を比例・積分制御する。但
し、Ｐ28でリーン判別の初回に補正係数α_n を増大補正
するのに用いる比例分として、吸着材24によるＨＣの吸
着が行われる状態のときには前述のようにＰ17でＰ_LR×
1.2 を用いたが、吸着が行われずにＰ28へ進んだ場合に
は、比例分としてＰ_LRを用いて補正係数α_n を増大補正
する。

【００３１】ここで、空燃比フィードバック補正係数α
_n を、前記比例分Ｐ_LRに基づき比例制御することで、実
際の空燃比が目標空燃比（理論空燃比＝14.7）に制御さ
れるようにマッチングされており、かかる比例分Ｐ_LRを
増大補正して用いると、リッチ側への比例制御量が過大
となって、結果、空燃比フィードバック制御の結果とし
て得られる空燃比（フィードバック制御の制御点）がリ
ッチ側にシフトすることになる。従って、前記Ｐ17にお
ける比例分Ｐ_LR×1.2 を用いた比例制御が空燃比リッチ
シフト制御手段に相当する。

【００３２】空燃比を理論空燃比よりもリッチ側にシフ
トさせると、図９に示すように、三元触媒９ａ，９ｂに
おけるＨＣの転換効率が低下し、三元触媒９ａ，９ｂで
浄化されずに排出されるＨＣが増大するが、前記リッチ
シフトは吸着材24によってＨＣが吸着処理される条件に
おいて行われるから、最終的に大気中に排出されるＨＣ
量が増大することを回避し得る。一方、空燃比のリッチ
シフトは、排気中の酸素濃度を低下させることから、前
記図９に示すように、三元触媒９ａ，９ｂにおける窒素
酸化物ＮＯｘの転換効率を増大させることになる。従っ
て、本実施例によると、ＨＣの排出量を増大させること
なく、理論空燃比へフィードバック制御させる場合に比
べＮＯｘの排出量を低減できるようになるものである。

【００３３】ところで、前記実施例では、吸着材24によ
りＨＣの吸着が行われる条件において、非吸着条件時に
比して空燃比をリッチシフトさせる方法として、補正係
数α _n を増大補正する比例分Ｐ_LRを増大補正させるよう
にしたが、この方法に限定されるものではなく、例え
ば、図６のフローチャートに示すように、比例分はその
ままにスライスレベルＳ／Ｌを増大補正することで、空
燃比（空燃比制御点）をリッチシフトさせることも可能
である。

【００３４】図６のフローチャートは、上記に説明した
図５のフローチャートにおけるＰ15，Ｐ17の部分のみが
異なり、その他は同じであるので、異なる部分のみにつ
いて以下に説明する。図６のフローチャートにおいて、
吸着材24の吸着が行われる条件であって、Ｐ15’へ進む
と、非吸着条件時に用いられるスライスレベルＳ／Ｌに
所定電圧（例えば50ｍＶ）を加算した電圧値と、酸素セ
ンサ14ａ（14ｂ）の出力電圧ＶＯ₂ とを比較させる。

【００３５】そして、出力電圧ＶＯ₂ が前記増大補正さ
れたスライスレベル（Ｓ／Ｌ＋50ｍＶ）以下であって空
燃比が目標に対してリーンであるときには、Ｐ17’へ進
み、非吸着条件時の比例制御で用いる値と同じ比例分Ｐ
_LRを用いて補正係数α_n を増大制御させる。上記のよう
に目標空燃比（理論空燃比）に対するリッチ・リーンを
判別するためのスライスレベルＳ／Ｌを増大補正する
と、リーン判別される時間が長くなり、結果、リッチ制
御時間が長くなるから、空燃比フィードバック制御の結
果として得られる空燃比が、スライスレベルＳ／Ｌをそ
のまま用いたときに比べリッチ側にシフトするものであ
る。従って、増大補正したスライスレベルＳ／Ｌと出力
電圧ＶＯ₂ とを比較させる前記Ｐ15’の部分が空燃比リ
ッチシフト制御手段に相当する。

【００３６】ここで、前記吸着材24からのＨＣの脱離制
御を、図７のフローチャートに基づいて説明する。ま
ず、Ｐ31では、冷却水温度Ｔｗを検出し、次のＰ32で
は、前記検出された冷却水温度Ｔｗが、三元触媒９ａ，
９ｂの活性化が予測される所定温度（例えば60℃）を越
えているか否かを判別する。

【００３７】冷却水温度Ｔｗが所定温度を越えていると
きには、触媒９ａ，９ｂで良好に排気が浄化され、ＨＣ
の排出量が充分に少なくなるため、吸着材24による吸着
の必要性がない。このため、この場合にはＰ33へ進み、
絞弁28を開くと共に、次のＰ34では絞弁25，絞弁30を閉
じて、排気がバイパス通路23内に導入されないようにす
る。

【００３８】次いで、Ｐ35では、吸着材温度センサ29に
より吸着材24の床温度Ｔａを検出する。そして、Ｐ36で
は、前記検出された吸着材24の床温度Ｔａが、後述する
脱離制御によって吸着材24の焼損が発生する惧れがある
所定温度（例えば300 ℃）を越えているか否かを判別す
る。ここで、吸着材24の温度が所定の焼損温度を越えて
いないときには、Ｐ37へ進み、吸着材パージコントロー
ルバルブ27及び絞弁30を開き、機関の吸入負圧によって
バイパス通路23の大気開放端から大気を引き込んで、脱
離されたＨＣを大気と共に吸気系に導入させる。

【００３９】一方、吸着材24の温度が所定の焼損温度を
越えているときには、上記のような大気の引込みによっ
て新気が吸着材24を通過すると、吸着材24の温度が上昇
して吸着材24の焼損を招く惧れがあるので、Ｐ38へ進
み、吸着材パージコントロールバルブ27及び絞弁30を閉
じ、脱離されたＨＣを新気と共に吸気系に導入する制御
を行わない。

【００４０】一方、前記Ｐ32で冷却水温度Ｔｗが所定温
度以下であると判別された場合には、Ｐ39へ進み、吸着
材24の床温度Ｔａを検出し、次のＰ40では前記床温度Ｔ
ａが脱離温度（例えば200 ℃）を越えているか否かを判
別する。そして、脱離温度を越えている場合には、前記
Ｐ33へ進み、バイパス通路23への排気導入を遮断し、吸
着材24の焼損の惧れのない温度条件では、パージコント
ロールバルブ27を開いて脱離されたＨＣの吸気系への導
入を行わせる。

【００４１】また、Ｐ40で、吸着材24の温度が脱離温度
に達していないと判別されたときには、Ｐ41で絞弁28を
閉じると共に、Ｐ42で絞弁25，絞弁30を開いて、吸着材
24に排気を全て導入させて、排気中のＨＣを吸着材24に
吸着させる。このときには、Ｐ43へ進み、パージコント
ロールバルブ27は閉じた状態に維持される。尚、前記Ｐ
32→Ｐ39→Ｐ40→Ｐ41→Ｐ42の部分は、前記図４のフロ
ーチャートにおけるＰ５〜Ｐ10と基本的には同じ制御内
容である。

【００４２】上記のように、パージコントロールバルブ
27を、吸着材の温度条件に応じてたとえ脱離温度状態で
あっても閉じる制御を行わせる場合には、吸着材24の下
流側にも絞弁30を設け、吸着材24が脱離を行う温度条件
のときで、絞弁25を閉じているにも関わらず、パージコ
ントロールバルブ27が閉じたままに制御されるときに
は、前記絞弁30を閉じて脱離したＨＣが大気中に放散さ
れるのを回避するようにする。

【００４３】尚、本実施例では、排気中のＨＣを吸着す
るための吸着材24を、触媒９ａ，９ｂ及びマフラ８の下
流側に介装させるようにしたが、触媒９ａ，９ｂの上流
側に設けたバイパス通路に吸着材24を介装し、脱離され
たＨＣを触媒９ａ，９ｂに導入させて処理する構成であ
っても良く、吸着材24の介装場所や吸着・脱離制御の方
法を上記実施例に限定するものではない。

【００４４】但し、本実施例のように、触媒９ａ，９ｂ
及びマフラ８の下流側に吸着材24を介装する構成であれ
ば、未燃オイル成分やカーボン等がマフラ８で捕集され
るから、吸着材24の表面積が前記未燃オイル成分やカー
ボン等の付着によって減少して、ＨＣの吸着能力が低下
してしまうことがない。

【００４５】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によると、
吸着材によって炭化水素ＨＣが吸着されるときには、空
燃比をリッチ側にシフトさせることで、触媒におけるＮ
Ｏｘの転換効率を向上させることができ、然も、リッチ
化により増大する炭化水素ＨＣは前記吸着材で吸着され
るから、リッチ化によって炭化水素ＨＣの排出量が増大
することがないという効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の基本構成を示すブロック図。

【図２】実施例のシステム構成を示す概略図。

【図３】実施例の電子制御燃料噴射装置の基本構成を示
すブロック図。

【図４】実施例の吸着制御及び空燃比制御の様子を示す
フローチャート。

【図５】実施例の吸着制御及び空燃比制御の様子を示す
フローチャート。

【図６】リッチシフトの別の実施例を示すフローチャー
ト。

【図７】脱離制御の様子を示すフローチャート。

【図８】実施例のフィードバック制御の特性を示すタイ
ムチャート。

【図９】三元触媒における転換効率の様子を示す線図。

【符号の説明】

１ 内燃機関 ５ 燃料噴射弁 ８ マフラ ９ａ，９ｂ 三元触媒 10 コントロールユニット 11 エアフローメータ 12 クランク角センサ 13 冷却水温度センサ 14ａ，14ｂ 酸素センサ 16ａ，16ｂ 触媒温度センサ 19 キャニスタ 21 パージ通路 22 排気主通路 23 バイパス通路 24 吸着材 25，28，30 絞弁 26 パージ通路 27 吸着材パージコントロールバルブ 29 吸着材温度センサ

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】機関排気通路に排気浄化用触媒を備えると
   共に、機関運転条件に応じて排気中の炭化水素を吸着
   し、また、吸着した炭化水素を脱離する吸着材が介装さ
   れた内燃機関の空燃比制御装置であって、 前記吸着材による炭化水素の吸着条件を検出する吸着条
   件検出手段と、 該吸着条件検出手段で吸着条件であることが検出された
   ときに、機関吸入混合気の空燃比を非吸着条件時に比し
   てリッチ側にシフトさせる空燃比リッチシフト制御手段
   と、 を含んで構成されたことを特徴とする内燃機関の空燃比
   制御装置。