JPH0893459A - エンジンの排気浄化装置 - Google Patents
エンジンの排気浄化装置Info
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- JPH0893459A JPH0893459A JP6225117A JP22511794A JPH0893459A JP H0893459 A JPH0893459 A JP H0893459A JP 6225117 A JP6225117 A JP 6225117A JP 22511794 A JP22511794 A JP 22511794A JP H0893459 A JPH0893459 A JP H0893459A
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
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- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
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- F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
- F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
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-
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 リーンＮＯｘ触媒と三元触媒を備えるエンジ
ンにおいて、ストイキ時の三元触媒の排気浄化性能を向
上することを目的とする。 【構成】 リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立し
たコンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したも
のにおいて、リーンＮＯｘ触媒２を収納するコンテナ２
Ａの外側に、コンテナ２Ａの触媒２上流部位と下流部位
とを触媒２をバイパスして連通するバイパス管１７を設
け、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３間の空間部Ａにお
いて、リーンＮＯｘ触媒２を通過したガスとバイパスし
たガスとがミキシングするように構成する。これによ
り、リーン時のリーンＮＯｘ触媒２の排気浄化性能にさ
ほど影響を与えず略維持しつつ、ストイキ時のラムダコ
ントロールに起因する、三元触媒３入口のパータベーシ
ョンがリーンＮＯｘ触媒２の吸・脱着作用により減衰さ
れ難くなって従来よりも大きくでき、ストイキ時の三元
触媒３の排気浄化性能の低下を抑制することができる。
ンにおいて、ストイキ時の三元触媒の排気浄化性能を向
上することを目的とする。 【構成】 リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立し
たコンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したも
のにおいて、リーンＮＯｘ触媒２を収納するコンテナ２
Ａの外側に、コンテナ２Ａの触媒２上流部位と下流部位
とを触媒２をバイパスして連通するバイパス管１７を設
け、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３間の空間部Ａにお
いて、リーンＮＯｘ触媒２を通過したガスとバイパスし
たガスとがミキシングするように構成する。これによ
り、リーン時のリーンＮＯｘ触媒２の排気浄化性能にさ
ほど影響を与えず略維持しつつ、ストイキ時のラムダコ
ントロールに起因する、三元触媒３入口のパータベーシ
ョンがリーンＮＯｘ触媒２の吸・脱着作用により減衰さ
れ難くなって従来よりも大きくでき、ストイキ時の三元
触媒３の排気浄化性能の低下を抑制することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンジンの排気浄化装
置に関し、特に、希薄（リーン）燃焼エンジンの排気浄
化性能を向上する技術に関する。
置に関し、特に、希薄（リーン）燃焼エンジンの排気浄
化性能を向上する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、車両に搭載されるリーン燃焼ガソ
リンエンジン（リーンバーンエンジン）の排気浄化装置
として、例えば、特開平１−１３９１４５号公報等に示
された技術が知られている。この従来技術は、図１３及
び図１４に示すように、エンジンの排気通路１に排気中
の炭化水素（ＨＣ）を用いて排気中の窒素酸化物（ＮＯ
ｘ）をリーン空燃比雰囲気下で浄化処理するリーンＮＯ
ｘ触媒２を介装すると共に、該リーンＮＯｘ触媒２の下
流側排気通路１に排気中の炭化水素と一酸化炭素と窒素
酸化物とを理論空燃比雰囲気下で浄化処理する三元触媒
３を介装し、エンジンのリーン運転時に排出される排気
中のＮＯｘは前記リーンＮＯｘ触媒２により浄化し、リ
ーン運転条件が成立せず、理論空燃比（ストイキ）によ
る運転を行う際の排気浄化は三元触媒３によって行うよ
うにし、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを組み合わ
せて、リーン時の排気浄化性能とストイキ時の排気浄化
性能とを両立させるものである。
リンエンジン（リーンバーンエンジン）の排気浄化装置
として、例えば、特開平１−１３９１４５号公報等に示
された技術が知られている。この従来技術は、図１３及
び図１４に示すように、エンジンの排気通路１に排気中
の炭化水素（ＨＣ）を用いて排気中の窒素酸化物（ＮＯ
ｘ）をリーン空燃比雰囲気下で浄化処理するリーンＮＯ
ｘ触媒２を介装すると共に、該リーンＮＯｘ触媒２の下
流側排気通路１に排気中の炭化水素と一酸化炭素と窒素
酸化物とを理論空燃比雰囲気下で浄化処理する三元触媒
３を介装し、エンジンのリーン運転時に排出される排気
中のＮＯｘは前記リーンＮＯｘ触媒２により浄化し、リ
ーン運転条件が成立せず、理論空燃比（ストイキ）によ
る運転を行う際の排気浄化は三元触媒３によって行うよ
うにし、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを組み合わ
せて、リーン時の排気浄化性能とストイキ時の排気浄化
性能とを両立させるものである。
【０００３】尚、図１５に示すように、このリーンＮＯ
ｘ触媒２は、リーン時にＮＯｘを浄化するべく、ＨＣを
必要とするため、三元触媒３の上流側に配設され、図１
３に示したものでは、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３
とを独立したコンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して
配置するようにし、図１４に示したものでは、リーンＮ
Ｏｘ触媒２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納して
一体に配置するようにしている。
ｘ触媒２は、リーン時にＮＯｘを浄化するべく、ＨＣを
必要とするため、三元触媒３の上流側に配設され、図１
３に示したものでは、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３
とを独立したコンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して
配置するようにし、図１４に示したものでは、リーンＮ
Ｏｘ触媒２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納して
一体に配置するようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のリーンバーンエンジンの排気浄化装置にあっ
ては、リーンＮＯｘ触媒２を三元触媒３の上流側に配設
する構成となっていたため、次のような問題点があっ
た。即ち、図１６に示すようにストイキ時の空燃比フィ
ードバック制御（ラムダコントロール）に起因する、三
元触媒入口の空燃比摂動（パータベーション）がリーン
ＮＯｘ触媒の吸・脱着作用により減衰（ダンピング）さ
れ、ストイキ時の三元触媒の排気浄化性能が低下する。
うな従来のリーンバーンエンジンの排気浄化装置にあっ
ては、リーンＮＯｘ触媒２を三元触媒３の上流側に配設
する構成となっていたため、次のような問題点があっ
た。即ち、図１６に示すようにストイキ時の空燃比フィ
ードバック制御（ラムダコントロール）に起因する、三
元触媒入口の空燃比摂動（パータベーション）がリーン
ＮＯｘ触媒の吸・脱着作用により減衰（ダンピング）さ
れ、ストイキ時の三元触媒の排気浄化性能が低下する。
【０００５】つまり、図１７に示すように、三元触媒の
排気浄化性能は、三元触媒入口の空燃比摂動の大きさの
影響を受け、特に、ＮＯｘ浄化性能は図１８に示すよう
に、三元触媒入口の空燃比摂動の大きさが適値より小さ
くなると大幅に低下するため、ストイキ時の三元触媒の
排気浄化性能が低下してしまうのである。一方、かかる
問題を解決するために、ラムダコントロールのパラメー
タを大きく設定して、空燃比摂動の大きさを大きくした
場合には、空燃比の変化によるエンジン発生トルクの変
化に起因したサージが発生し、エンジン運転性に悪影響
を与えるという問題が生じる。
排気浄化性能は、三元触媒入口の空燃比摂動の大きさの
影響を受け、特に、ＮＯｘ浄化性能は図１８に示すよう
に、三元触媒入口の空燃比摂動の大きさが適値より小さ
くなると大幅に低下するため、ストイキ時の三元触媒の
排気浄化性能が低下してしまうのである。一方、かかる
問題を解決するために、ラムダコントロールのパラメー
タを大きく設定して、空燃比摂動の大きさを大きくした
場合には、空燃比の変化によるエンジン発生トルクの変
化に起因したサージが発生し、エンジン運転性に悪影響
を与えるという問題が生じる。
【０００６】そこで、本発明は以上のような従来の問題
点に鑑み、ストイキ時の空燃比フィードバック制御（ラ
ムダコントロール）に起因するパータベーションがリー
ンＮＯｘ触媒の吸・脱着作用により減衰されないように
して、エンジン運転性に悪影響を与えることなく、スト
イキ時の三元触媒の排気浄化性能を向上することを目的
とする。
点に鑑み、ストイキ時の空燃比フィードバック制御（ラ
ムダコントロール）に起因するパータベーションがリー
ンＮＯｘ触媒の吸・脱着作用により減衰されないように
して、エンジン運転性に悪影響を与えることなく、スト
イキ時の三元触媒の排気浄化性能を向上することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１記載
の発明のエンジンの排気浄化装置は、機関の排気通路に
設けられ、排気中の炭化水素を用いて排気中の窒素酸化
物を希薄空燃比雰囲気下で浄化処理する第１の触媒と、
第１の触媒の下流側排気通路に設けられ、排気中の炭化
水素と一酸化炭素と窒素酸化物とを理論空燃比雰囲気下
で浄化処理する第２の触媒と、排気の一部を第１の触媒
をバイパスさせて第２の触媒に流すバイパス機構と、を
含んで構成し、前記第１の触媒と第２の触媒との間にガ
スをミキシングさせる空間部を設けるようにした。
の発明のエンジンの排気浄化装置は、機関の排気通路に
設けられ、排気中の炭化水素を用いて排気中の窒素酸化
物を希薄空燃比雰囲気下で浄化処理する第１の触媒と、
第１の触媒の下流側排気通路に設けられ、排気中の炭化
水素と一酸化炭素と窒素酸化物とを理論空燃比雰囲気下
で浄化処理する第２の触媒と、排気の一部を第１の触媒
をバイパスさせて第２の触媒に流すバイパス機構と、を
含んで構成し、前記第１の触媒と第２の触媒との間にガ
スをミキシングさせる空間部を設けるようにした。
【０００８】請求項２記載の発明のエンジンの排気浄化
装置は、前記バイパス機構を、第１の触媒を収納するコ
ンテナの外側に、該コンテナの触媒上流部位と下流部位
とを触媒をバイパスして連通するバイパス管を設ける構
成とした。請求項３記載の発明のエンジンの排気浄化装
置は、前記バイパス機構を、第１の触媒自体にその上流
側端面から下流側端面に貫通する複数のバイパス孔を設
ける構成とした。
装置は、前記バイパス機構を、第１の触媒を収納するコ
ンテナの外側に、該コンテナの触媒上流部位と下流部位
とを触媒をバイパスして連通するバイパス管を設ける構
成とした。請求項３記載の発明のエンジンの排気浄化装
置は、前記バイパス機構を、第１の触媒自体にその上流
側端面から下流側端面に貫通する複数のバイパス孔を設
ける構成とした。
【０００９】請求項４記載の発明のエンジンの排気浄化
装置は、前記バイパス機構を、第１の触媒の担体の一部
に触媒物質を担持させないようにし、この触媒物質を担
持させない部分を通って排気が触媒をバイパスするよう
に構成した。請求項５記載の発明のエンジンの排気浄化
装置は、前記バイパス機構を、第１の触媒のコンテナ内
の触媒周りに、周方向に沿って波形をなして触媒を保持
する金属製の波板を配設するようにし、波板の上流側端
部から下流側端部に至る隙間部を通って排気が触媒をバ
イパスする構成とした。
装置は、前記バイパス機構を、第１の触媒の担体の一部
に触媒物質を担持させないようにし、この触媒物質を担
持させない部分を通って排気が触媒をバイパスするよう
に構成した。請求項５記載の発明のエンジンの排気浄化
装置は、前記バイパス機構を、第１の触媒のコンテナ内
の触媒周りに、周方向に沿って波形をなして触媒を保持
する金属製の波板を配設するようにし、波板の上流側端
部から下流側端部に至る隙間部を通って排気が触媒をバ
イパスする構成とした。
【００１０】請求項６記載の発明のエンジンの排気浄化
装置は、前記第１の触媒と第２の触媒とを独立したコン
テナ内に収納して独立して配置した。請求項７記載の発
明のエンジンの排気浄化装置は、前記第１の触媒と第２
の触媒を同一コンテナ内に収納して一体に配置し、前記
空間部を、コンテナ内の第１の触媒と第２の触媒間に両
者を隔てる部位に設けるようにした。
装置は、前記第１の触媒と第２の触媒とを独立したコン
テナ内に収納して独立して配置した。請求項７記載の発
明のエンジンの排気浄化装置は、前記第１の触媒と第２
の触媒を同一コンテナ内に収納して一体に配置し、前記
空間部を、コンテナ内の第１の触媒と第２の触媒間に両
者を隔てる部位に設けるようにした。
【００１１】
【作用】請求項１記載の発明においては、第１の触媒を
通過しない排気と通過する排気とが空間部でミキシング
して第２の触媒に流入する結果、リーン時の第１の触媒
の排気浄化性能にさほど影響を与えず略維持しつつ、ス
トイキ時のラムダコントロールに起因する、第２の触媒
入口の空燃比摂動（パータベーション）が第１の触媒の
吸・脱着作用により減衰され難くなって従来よりも大き
くでき、ストイキ時の第２の触媒の排気浄化性能の低下
を抑制することができる。
通過しない排気と通過する排気とが空間部でミキシング
して第２の触媒に流入する結果、リーン時の第１の触媒
の排気浄化性能にさほど影響を与えず略維持しつつ、ス
トイキ時のラムダコントロールに起因する、第２の触媒
入口の空燃比摂動（パータベーション）が第１の触媒の
吸・脱着作用により減衰され難くなって従来よりも大き
くでき、ストイキ時の第２の触媒の排気浄化性能の低下
を抑制することができる。
【００１２】又、空燃比の変化によるエンジン発生トル
クの変化に起因したサージの発生もなく、エンジン運転
性に悪影響を与えることもない。尚、本発明の如く排気
を第１の触媒をバイパスさせて第２の触媒側に流すので
はなく、第１の触媒自体の排気が流通する格子を拡大す
ることが考えられる。しかし、このように第１の触媒自
体の格子を拡大すると、格子の拡大代が小さい場合は、
第２の触媒上流におけるパータベーションが大きくなら
ず、第２の触媒が機能低下する。又、第１の触媒自体の
格子を更に拡大するとパータベーションが大きくなるも
のの、今度は第１の触媒としての機能が奏し得なくなっ
てしまうという問題点があり、第１の触媒自体の排気が
流通する格子を拡大することは採用できない。
クの変化に起因したサージの発生もなく、エンジン運転
性に悪影響を与えることもない。尚、本発明の如く排気
を第１の触媒をバイパスさせて第２の触媒側に流すので
はなく、第１の触媒自体の排気が流通する格子を拡大す
ることが考えられる。しかし、このように第１の触媒自
体の格子を拡大すると、格子の拡大代が小さい場合は、
第２の触媒上流におけるパータベーションが大きくなら
ず、第２の触媒が機能低下する。又、第１の触媒自体の
格子を更に拡大するとパータベーションが大きくなるも
のの、今度は第１の触媒としての機能が奏し得なくなっ
てしまうという問題点があり、第１の触媒自体の排気が
流通する格子を拡大することは採用できない。
【００１３】請求項２記載の発明においては、バイパス
管を付設する構成であるから、比較的構造が簡単であ
る。請求項３記載の発明においては、バイパス孔付の触
媒担体のコストを安価に抑えられれば、比較的低コスト
である。請求項４記載の発明においては、触媒物質を担
持させない工法のコストを安価に抑えられれば、比較的
低コストである。
管を付設する構成であるから、比較的構造が簡単であ
る。請求項３記載の発明においては、バイパス孔付の触
媒担体のコストを安価に抑えられれば、比較的低コスト
である。請求項４記載の発明においては、触媒物質を担
持させない工法のコストを安価に抑えられれば、比較的
低コストである。
【００１４】請求項５記載の発明においては、触媒の昇
温を促進できる。請求項６記載の発明においては、第１
の触媒と第２の触媒間には空間部が予め形成されてお
り、この空間部において、第１の触媒を通過したガスと
バイパスしたガスとがミキシングする。請求項７記載の
発明においては、コンテナ内の第１の触媒と第２の触媒
に両者を隔てる空間部において、第１の触媒を通過した
ガスとバイパスしたガスとがミキシングする。
温を促進できる。請求項６記載の発明においては、第１
の触媒と第２の触媒間には空間部が予め形成されてお
り、この空間部において、第１の触媒を通過したガスと
バイパスしたガスとがミキシングする。請求項７記載の
発明においては、コンテナ内の第１の触媒と第２の触媒
に両者を隔てる空間部において、第１の触媒を通過した
ガスとバイパスしたガスとがミキシングする。
【００１５】
【実施例】以下、添付された図面を参照して本発明を詳
述する。図９において、エンジン５の吸気通路６には、
エアクリーナ７を介して導入される吸入空気流量Ｑａを
検出するエアフロメータ７及びアクセルペダルと連動し
て吸入空気流量Ｑａを制御するスロットル弁８が設けら
れ、下流のマニホールド部分には気筒毎に燃料供給手段
としての電磁式の燃料噴射弁９が設けられている。前記
スロットル弁８には、該スロットル弁８の開度を検出す
るポテンショメータ式のスロットルセンサ１０が設けら
れている。
述する。図９において、エンジン５の吸気通路６には、
エアクリーナ７を介して導入される吸入空気流量Ｑａを
検出するエアフロメータ７及びアクセルペダルと連動し
て吸入空気流量Ｑａを制御するスロットル弁８が設けら
れ、下流のマニホールド部分には気筒毎に燃料供給手段
としての電磁式の燃料噴射弁９が設けられている。前記
スロットル弁８には、該スロットル弁８の開度を検出す
るポテンショメータ式のスロットルセンサ１０が設けら
れている。
【００１６】前記燃料噴射弁９は、マイクロコンピュー
タを内蔵したコントロールユニット１１からの噴射パル
ス信号によって開弁駆動し、燃料を噴射供給する。排気
通路１には、マニホールド部分の集合部に排気中酸素濃
度を検出することによって吸入混合気の空燃比を検出す
る手段としての空燃比センサ（以下、Ｏ2センサと言
う）１２が設けられている。
タを内蔵したコントロールユニット１１からの噴射パル
ス信号によって開弁駆動し、燃料を噴射供給する。排気
通路１には、マニホールド部分の集合部に排気中酸素濃
度を検出することによって吸入混合気の空燃比を検出す
る手段としての空燃比センサ（以下、Ｏ2センサと言
う）１２が設けられている。
【００１７】又、前記Ｏ2 センサ１２下流側の排気通路
１には、排気中のＨＣを用いて排気中のＮＯｘを希薄
（リーン）空燃比雰囲気下で浄化処理する第１の触媒と
してのリーンＮＯｘ触媒２が介装され、該リーンＮＯｘ
触媒２下流側の排気通路１には、排気中のＨＣと一酸化
炭素（ＣＯ2 ）とＮＯｘとを理論空燃比雰囲気下で浄化
処理する第２の触媒としての三元触媒３が介装される。
ディストリビュータ１３には、クランク角センサが内蔵
されており、該クランク角センサからエンジン回転と同
期して出力されるクランク単位角信号を一定時間カウン
トして、又は、クランク基準角信号の周期を計測してエ
ンジン回転速度ＮＥを検出する。更に、冷却水温度ＴＷ
を検出する水温センサ１４が設けられている。
１には、排気中のＨＣを用いて排気中のＮＯｘを希薄
（リーン）空燃比雰囲気下で浄化処理する第１の触媒と
してのリーンＮＯｘ触媒２が介装され、該リーンＮＯｘ
触媒２下流側の排気通路１には、排気中のＨＣと一酸化
炭素（ＣＯ2 ）とＮＯｘとを理論空燃比雰囲気下で浄化
処理する第２の触媒としての三元触媒３が介装される。
ディストリビュータ１３には、クランク角センサが内蔵
されており、該クランク角センサからエンジン回転と同
期して出力されるクランク単位角信号を一定時間カウン
トして、又は、クランク基準角信号の周期を計測してエ
ンジン回転速度ＮＥを検出する。更に、冷却水温度ＴＷ
を検出する水温センサ１４が設けられている。
【００１８】一方、各シリンダに対応して夫々単一設け
られた吸気通路６から分岐して同一のシリンダに連通す
る２つの吸気ポート６ａが設けられている。前記吸気通
路６の途中には、スワールコントロールバルブ装置の弁
体１５が設けられている。前記弁体１５の一部に切欠部
が設けられており、この弁体１５を閉じて吸気スワール
を発生させることにより、燃焼速度を速めて、低負荷時
の燃料消費率の向上並びに希薄空燃比時の機関回転の安
定化を図るようにしている。
られた吸気通路６から分岐して同一のシリンダに連通す
る２つの吸気ポート６ａが設けられている。前記吸気通
路６の途中には、スワールコントロールバルブ装置の弁
体１５が設けられている。前記弁体１５の一部に切欠部
が設けられており、この弁体１５を閉じて吸気スワール
を発生させることにより、燃焼速度を速めて、低負荷時
の燃料消費率の向上並びに希薄空燃比時の機関回転の安
定化を図るようにしている。
【００１９】尚、１６は点火プラグである。コントロー
ルユニット１１は、ＣＰＵとＲＯＭとを備えており、Ｃ
ＰＵには、上記クランク角センサ、スロットルセンサ１
０、エアフローメータ７、水温センサ１４及びＯ2 セン
サ１２から出力される検出信号が入力され、後述するフ
ローチャートに示す動作を行って、エンジン５の運転状
態に応じた空燃比となるように、基本燃料供給量として
の基本燃料噴射パルス幅及び各種補正のかかった実燃料
供給量としての実燃料噴射パルス幅を演算し、気筒毎に
設けられた燃料噴射弁９に制御信号を出力する。又、Ｃ
ＰＵは前記スワールコントロールバルブ装置の制御信号
を出力する。
ルユニット１１は、ＣＰＵとＲＯＭとを備えており、Ｃ
ＰＵには、上記クランク角センサ、スロットルセンサ１
０、エアフローメータ７、水温センサ１４及びＯ2 セン
サ１２から出力される検出信号が入力され、後述するフ
ローチャートに示す動作を行って、エンジン５の運転状
態に応じた空燃比となるように、基本燃料供給量として
の基本燃料噴射パルス幅及び各種補正のかかった実燃料
供給量としての実燃料噴射パルス幅を演算し、気筒毎に
設けられた燃料噴射弁９に制御信号を出力する。又、Ｃ
ＰＵは前記スワールコントロールバルブ装置の制御信号
を出力する。
【００２０】前記ＲＯＭには、ＣＰＵの演算に必要とな
る各種のデータ（例えばエンジン運転状態に応じた、空
燃比フィードバック補正係数のテーブル等を記憶したテ
ーブル等）が格納される。ここで、コントロールユニッ
ト１１は、ストイキ制御若しくはリーン制御を適宜選択
する機能を装備している。この機能は、図１０のフロー
チャートに示す如く奏される。
る各種のデータ（例えばエンジン運転状態に応じた、空
燃比フィードバック補正係数のテーブル等を記憶したテ
ーブル等）が格納される。ここで、コントロールユニッ
ト１１は、ストイキ制御若しくはリーン制御を適宜選択
する機能を装備している。この機能は、図１０のフロー
チャートに示す如く奏される。
【００２１】即ち、フローチャートにおいて、ステップ
１（図ではＳ１、以下同様）では、リーン許可がされた
か否かが判定され。リーン許可されれば、ステップ２に
進んでリーン制御が実行され、リーン許可されなけれ
ば、ステップ３に進んで、ストイキ制御が実行される。
この場合、エンジン冷却水温度，エンジン負荷及び回転
速度等が所定範囲にあるとき、リーン制御が選択され、
この範囲外のとき、ストイキ制御が選択される。
１（図ではＳ１、以下同様）では、リーン許可がされた
か否かが判定され。リーン許可されれば、ステップ２に
進んでリーン制御が実行され、リーン許可されなけれ
ば、ステップ３に進んで、ストイキ制御が実行される。
この場合、エンジン冷却水温度，エンジン負荷及び回転
速度等が所定範囲にあるとき、リーン制御が選択され、
この範囲外のとき、ストイキ制御が選択される。
【００２２】そして、ストイキ制御時にはストイキ空燃
比が選択されてこの空燃比に制御されると共に、前記ス
ワールコントロールバルブ装置の弁体１５が開かれる。
又、リーン制御時にはリーン空燃比が選択されてこの空
燃比に制御されると共に、前記スワールコントロールバ
ルブ装置の弁体１５が閉じられ、吸気スワールを発生さ
せる。
比が選択されてこの空燃比に制御されると共に、前記ス
ワールコントロールバルブ装置の弁体１５が開かれる。
又、リーン制御時にはリーン空燃比が選択されてこの空
燃比に制御されると共に、前記スワールコントロールバ
ルブ装置の弁体１５が閉じられ、吸気スワールを発生さ
せる。
【００２３】図１１は上記リーン制御とストイキ制御の
選択のされ方を模式的に示す図であり、通常の車両走行
時には、ストイキ制御とリーン制御が適宜選択されるこ
とが判る。従って、リーン制御時とストイキ制御時夫々
の排気浄化性能を共に高める必要がある。
選択のされ方を模式的に示す図であり、通常の車両走行
時には、ストイキ制御とリーン制御が適宜選択されるこ
とが判る。従って、リーン制御時とストイキ制御時夫々
の排気浄化性能を共に高める必要がある。
【００２４】前記コントロールユニット１１は、ストイ
キ制御時にラムダコントロールを実行する機能を奏す
る。即ち、空燃比フィードバック制御はリッチであれ
ば、燃料噴射量を減量補正し、リーンであれば増量補正
する。この空燃比フィードバック補正係数αの演算は、
Ｏ2 センサ１２で検出される排気中の酸素濃度に基づい
て目標空燃比（例えば理論空燃比）に対する実際の空燃
比のリッチ／リーンを判別し、リッチからリーン（リー
ンからリッチ）への反転時には、空燃比フィードバック
補正係数αを所定の比例分（Ｐ分）だけ増大（減少）さ
せ、その後空燃比がリッチ（リッチ）からリッチ（リー
ン）に反転するまでの間、積分分（Ｉ分）によって除々
に補正係数αを増大（減少）させる。
キ制御時にラムダコントロールを実行する機能を奏す
る。即ち、空燃比フィードバック制御はリッチであれ
ば、燃料噴射量を減量補正し、リーンであれば増量補正
する。この空燃比フィードバック補正係数αの演算は、
Ｏ2 センサ１２で検出される排気中の酸素濃度に基づい
て目標空燃比（例えば理論空燃比）に対する実際の空燃
比のリッチ／リーンを判別し、リッチからリーン（リー
ンからリッチ）への反転時には、空燃比フィードバック
補正係数αを所定の比例分（Ｐ分）だけ増大（減少）さ
せ、その後空燃比がリッチ（リッチ）からリッチ（リー
ン）に反転するまでの間、積分分（Ｉ分）によって除々
に補正係数αを増大（減少）させる。
【００２５】空燃比フィードバック補正係数αは基本燃
料噴射パルス幅Ｔｐに乗算される補正項であり、上記の
比例・積分制御（ＰＩ制御）によって、実際の空燃比が
目標空燃比に近づく方向に燃料噴射量がフィードバック
制御される。図１２は、空燃比フィードバック補正係数
αの演算方法の一例を示すフローチャートである。
料噴射パルス幅Ｔｐに乗算される補正項であり、上記の
比例・積分制御（ＰＩ制御）によって、実際の空燃比が
目標空燃比に近づく方向に燃料噴射量がフィードバック
制御される。図１２は、空燃比フィードバック補正係数
αの演算方法の一例を示すフローチャートである。
【００２６】このフローチャートはエンジン回転と同期
して実行され、ステップ１１では、フィードバック制御
が許可されたか否かが判定され。許可されなければ、ス
テップ１２に進んで、空燃比フィードバック補正制御係
数αをα＝１．０とする。フィードバック制御が許可さ
れたならば、ステップ１３に進んで、空燃比がリッチで
あるか否かが判定され、リッチと判定されると、ステッ
プ１４に進み、リッチではないと判定されると、ステッ
プ１５に進む。
して実行され、ステップ１１では、フィードバック制御
が許可されたか否かが判定され。許可されなければ、ス
テップ１２に進んで、空燃比フィードバック補正制御係
数αをα＝１．０とする。フィードバック制御が許可さ
れたならば、ステップ１３に進んで、空燃比がリッチで
あるか否かが判定され、リッチと判定されると、ステッ
プ１４に進み、リッチではないと判定されると、ステッ
プ１５に進む。
【００２７】ステップ１４では、前回において空燃比が
リッチであったか否かを判定し、前回リッチでなけれ
ば、ステップ１６に進んで、空燃比フィードバック補正
制御係数αをα＝α−ＰR とし、前回リッチであれば、
ステップ１７に進んで、空燃比フィードバック補正制御
係数αをα＝α−Ｉとする。一方、ステップ１５では、
前回において空燃比がリッチであったか否かを判定し、
前回リッチであれば、ステップ１８に進んで、空燃比フ
ィードバック補正制御係数αをα＝α＋ＰL とし、前回
リッチでなければ、ステップ１９に進んで、空燃比フィ
ードバック補正制御係数αをα＝α＋Ｉとする。
リッチであったか否かを判定し、前回リッチでなけれ
ば、ステップ１６に進んで、空燃比フィードバック補正
制御係数αをα＝α−ＰR とし、前回リッチであれば、
ステップ１７に進んで、空燃比フィードバック補正制御
係数αをα＝α−Ｉとする。一方、ステップ１５では、
前回において空燃比がリッチであったか否かを判定し、
前回リッチであれば、ステップ１８に進んで、空燃比フ
ィードバック補正制御係数αをα＝α＋ＰL とし、前回
リッチでなければ、ステップ１９に進んで、空燃比フィ
ードバック補正制御係数αをα＝α＋Ｉとする。
【００２８】そして、このように演算された空燃比フィ
ードバック補正係数αを噴射燃料量に乗ずることによ
り、空燃比をストイキにフィードバック制御し、前記Ｐ
R 、Ｐ L 及びＩの大きさによって、空燃比摂動の大きさ
を設定する。ここで、請求項１記載の発明においては、
排気の一部をリーンＮＯｘ触媒をバイパスさせて三元触
媒に流すバイパス機構を備えている。
ードバック補正係数αを噴射燃料量に乗ずることによ
り、空燃比をストイキにフィードバック制御し、前記Ｐ
R 、Ｐ L 及びＩの大きさによって、空燃比摂動の大きさ
を設定する。ここで、請求項１記載の発明においては、
排気の一部をリーンＮＯｘ触媒をバイパスさせて三元触
媒に流すバイパス機構を備えている。
【００２９】図１はこのバイパス機構の第１の実施例を
示している（請求項２及び６記載の発明）。この実施例
においては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立
したコンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置した
ものにおいて、リーンＮＯｘ触媒２を収納するコンテナ
２Ａの外側に、該コンテナ２Ａの触媒２上流部位と下流
部位とを触媒２をバイパスして連通するバイパス管１７
を設けるようにしている。
示している（請求項２及び６記載の発明）。この実施例
においては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立
したコンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置した
ものにおいて、リーンＮＯｘ触媒２を収納するコンテナ
２Ａの外側に、該コンテナ２Ａの触媒２上流部位と下流
部位とを触媒２をバイパスして連通するバイパス管１７
を設けるようにしている。
【００３０】図２はバイパス機構の第２の実施例を示し
ている（請求項３及び６記載の発明）。この実施例にお
いては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立した
コンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したもの
において、リーンＮＯｘ触媒２自体にその上流側端面か
ら下流側端面に貫通する複数のバイパス孔１８を設ける
ようにしている。
ている（請求項３及び６記載の発明）。この実施例にお
いては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立した
コンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したもの
において、リーンＮＯｘ触媒２自体にその上流側端面か
ら下流側端面に貫通する複数のバイパス孔１８を設ける
ようにしている。
【００３１】図３はバイパス機構の第３の実施例を示し
ている（請求項４及び６記載の発明）。この実施例にお
いては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立した
コンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したもの
において、リーンＮＯｘ触媒２の担体の一部、即ち、そ
の上流側端面から下流側端面に至る部分１９（複数）に
触媒物質を担持させないようにし、この触媒物質を担持
させない部分１９を通って排気が触媒をバイパスするよ
うにしている。
ている（請求項４及び６記載の発明）。この実施例にお
いては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立した
コンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したもの
において、リーンＮＯｘ触媒２の担体の一部、即ち、そ
の上流側端面から下流側端面に至る部分１９（複数）に
触媒物質を担持させないようにし、この触媒物質を担持
させない部分１９を通って排気が触媒をバイパスするよ
うにしている。
【００３２】図４はバイパス機構の第４の実施例を示し
ている（請求項５及び６記載の発明）。この実施例にお
いては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立した
コンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したもの
において、リーンＮＯｘ触媒２のコンテナ２Ａ内の触媒
２周りに、周方向に沿って波形をなして触媒２を保持す
る金属製の波板２０を配設するようにし、波板２０の上
流側端部から下流側端部に至る隙間部を通って排気が触
媒２をバイパスするようにしている。
ている（請求項５及び６記載の発明）。この実施例にお
いては、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３とを独立した
コンテナ２Ａ，３Ａ内に収納して独立して配置したもの
において、リーンＮＯｘ触媒２のコンテナ２Ａ内の触媒
２周りに、周方向に沿って波形をなして触媒２を保持す
る金属製の波板２０を配設するようにし、波板２０の上
流側端部から下流側端部に至る隙間部を通って排気が触
媒２をバイパスするようにしている。
【００３３】かかる第１〜第４の実施例は、何れもリー
ンＮＯｘ触媒２の下流に三元触媒３を独立して配置した
ものにおいてバイパス機構を構成したものであるが、リ
ーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３を同一コンテナ内に収納
して一体に配置したものにおいて、バイパス機構を設け
た実施例を図５〜図７に示す。即ち、図５はバイパス機
構の第５の実施例を示している（請求項３及び７記載の
発明）。
ンＮＯｘ触媒２の下流に三元触媒３を独立して配置した
ものにおいてバイパス機構を構成したものであるが、リ
ーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３を同一コンテナ内に収納
して一体に配置したものにおいて、バイパス機構を設け
た実施例を図５〜図７に示す。即ち、図５はバイパス機
構の第５の実施例を示している（請求項３及び７記載の
発明）。
【００３４】この実施例においては、リーンＮＯｘ触媒
２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したものにお
いて、図２の実施例のバイパス孔１８をリーンＮＯｘ触
媒２に設けるようにしている。図６はバイパス機構の第
６の実施例を示している（請求項４及び７記載の発
明）。
２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したものにお
いて、図２の実施例のバイパス孔１８をリーンＮＯｘ触
媒２に設けるようにしている。図６はバイパス機構の第
６の実施例を示している（請求項４及び７記載の発
明）。
【００３５】この実施例においては、リーンＮＯｘ触媒
２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したものにお
いて、図３の実施例の触媒物質を担持させない部分１９
をリーンＮＯｘ触媒２に設けるようにしている。図７は
バイパス機構の第７の実施例を示している（請求項５及
び７記載の発明）。
２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したものにお
いて、図３の実施例の触媒物質を担持させない部分１９
をリーンＮＯｘ触媒２に設けるようにしている。図７は
バイパス機構の第７の実施例を示している（請求項５及
び７記載の発明）。
【００３６】この実施例においては、リーンＮＯｘ触媒
２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したものにお
いて、図４の実施例の波板２０をリーンＮＯｘ触媒２に
配設するようにしている。前記第１〜第４の実施例は、
リーンＮＯｘ触媒２の下流に三元触媒３を独立して配置
したものであるから、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３
間には空間部Ａが予め形成されており、この空間部Ａに
おいて、リーンＮＯｘ触媒２を通過したガスとバイパス
したガスとがミキシングする。
２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したものにお
いて、図４の実施例の波板２０をリーンＮＯｘ触媒２に
配設するようにしている。前記第１〜第４の実施例は、
リーンＮＯｘ触媒２の下流に三元触媒３を独立して配置
したものであるから、リーンＮＯｘ触媒２と三元触媒３
間には空間部Ａが予め形成されており、この空間部Ａに
おいて、リーンＮＯｘ触媒２を通過したガスとバイパス
したガスとがミキシングする。
【００３７】一方、第５〜第７の実施例は、リーンＮＯ
ｘ触媒２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したも
のであるから、コンテナ４内のリーンＮＯｘ触媒２と三
元触媒３間に両者を隔てる空間部Ｂを夫々設け、この空
間部Ｂにおいて、ガスをミキシングさせるようにする。
尚、第１の実施例は、バイパス管１７を付設する構成で
あるから、他の実施例と比較して構造が簡単である。
ｘ触媒２と三元触媒３を同一コンテナ４内に収納したも
のであるから、コンテナ４内のリーンＮＯｘ触媒２と三
元触媒３間に両者を隔てる空間部Ｂを夫々設け、この空
間部Ｂにおいて、ガスをミキシングさせるようにする。
尚、第１の実施例は、バイパス管１７を付設する構成で
あるから、他の実施例と比較して構造が簡単である。
【００３８】第２及び第５の実施例は、バイパス孔１８
付の触媒担体のコストを安価に抑えられれば、他の実施
例と比較して低コストである。第３及び第６の実施例
は、触媒物質を担持させない工法のコストを安価に抑え
られれば、他の実施例と比較して低コストである。第４
及び第７の実施例は、触媒２の昇温を促進できるという
利点がある。
付の触媒担体のコストを安価に抑えられれば、他の実施
例と比較して低コストである。第３及び第６の実施例
は、触媒物質を担持させない工法のコストを安価に抑え
られれば、他の実施例と比較して低コストである。第４
及び第７の実施例は、触媒２の昇温を促進できるという
利点がある。
【００３９】以上説明した各実施例によると、排気の一
部をリーンＮＯｘ触媒２をバイパスさせて三元触媒３に
流すバイパス機構を設けると共に、リーンＮＯｘ触媒２
と三元触媒３との間にガスをミキシングさせる空間部Ａ
又はＢを設けるようにしたから、リーンＮＯｘ触媒２を
通過しない排気と通過する排気とが空間部Ａ又はＢでミ
キシングして三元触媒３に流入する結果、リーン時のリ
ーンＮＯｘ触媒２の排気浄化性能にさほど影響を与えず
略維持しつつ、ストイキ時のラムダコントロールに起因
する、三元触媒３入口のパータベーションがリーンＮＯ
ｘ触媒２の吸・脱着作用により減衰され難くなって従来
よりも大きくでき（図８参照）、ストイキ時の三元触媒
３の排気浄化性能の低下を抑制することができる。
部をリーンＮＯｘ触媒２をバイパスさせて三元触媒３に
流すバイパス機構を設けると共に、リーンＮＯｘ触媒２
と三元触媒３との間にガスをミキシングさせる空間部Ａ
又はＢを設けるようにしたから、リーンＮＯｘ触媒２を
通過しない排気と通過する排気とが空間部Ａ又はＢでミ
キシングして三元触媒３に流入する結果、リーン時のリ
ーンＮＯｘ触媒２の排気浄化性能にさほど影響を与えず
略維持しつつ、ストイキ時のラムダコントロールに起因
する、三元触媒３入口のパータベーションがリーンＮＯ
ｘ触媒２の吸・脱着作用により減衰され難くなって従来
よりも大きくでき（図８参照）、ストイキ時の三元触媒
３の排気浄化性能の低下を抑制することができる。
【００４０】又、空燃比の変化によるエンジン発生トル
クの変化に起因したサージの発生もなく、エンジン運転
性に悪影響を与えることもない。尚、上記の各実施例の
如く排気をリーンＮＯｘ触媒２をバイパスさせて三元触
媒側３に流すのではなく、リーンＮＯｘ触媒自体の排気
が流通する格子を拡大することが考えられる。
クの変化に起因したサージの発生もなく、エンジン運転
性に悪影響を与えることもない。尚、上記の各実施例の
如く排気をリーンＮＯｘ触媒２をバイパスさせて三元触
媒側３に流すのではなく、リーンＮＯｘ触媒自体の排気
が流通する格子を拡大することが考えられる。
【００４１】しかし、このようにリーンＮＯｘ触媒自体
の格子を拡大すると、格子の拡大代が小さい場合は、三
元触媒上流におけるパータベーションが大きくならず、
三元触媒が機能低下する。又、リーンＮＯｘ触媒自体の
格子を更に拡大するとパータベーションが大きくなるも
のの、今度はリーンＮＯｘ触媒としての機能が奏し得な
くなってしまうという問題点があり、リーンＮＯｘ触媒
自体の排気が流通する格子を拡大することは採用できな
い。
の格子を拡大すると、格子の拡大代が小さい場合は、三
元触媒上流におけるパータベーションが大きくならず、
三元触媒が機能低下する。又、リーンＮＯｘ触媒自体の
格子を更に拡大するとパータベーションが大きくなるも
のの、今度はリーンＮＯｘ触媒としての機能が奏し得な
くなってしまうという問題点があり、リーンＮＯｘ触媒
自体の排気が流通する格子を拡大することは採用できな
い。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明によれば、第１の触媒を通過しない排気と通過する排
気とが空間部でミキシングして第２の触媒に流入する結
果、リーン時の第１の触媒の排気浄化性能にさほど影響
を与えず略維持しつつ、ストイキ時のラムダコントロー
ルに起因する、第２の触媒入口の空燃比摂動（パータベ
ーション）が第１の触媒の吸・脱着作用により減衰され
難くなって従来よりも大きくでき、ストイキ時の第２の
触媒の排気浄化性能の低下を抑制することができ、しか
も、エンジン運転性に悪影響を与えることもない。
明によれば、第１の触媒を通過しない排気と通過する排
気とが空間部でミキシングして第２の触媒に流入する結
果、リーン時の第１の触媒の排気浄化性能にさほど影響
を与えず略維持しつつ、ストイキ時のラムダコントロー
ルに起因する、第２の触媒入口の空燃比摂動（パータベ
ーション）が第１の触媒の吸・脱着作用により減衰され
難くなって従来よりも大きくでき、ストイキ時の第２の
触媒の排気浄化性能の低下を抑制することができ、しか
も、エンジン運転性に悪影響を与えることもない。
【００４３】請求項２記載の発明によれば、バイパス管
を付設する構成であるから、比較的構造が簡単である。
請求項３記載の発明によれば、バイパス孔付の触媒担体
のコストを安価に抑えられれば、比較的低コストであ
る。請求項４記載の発明によれば、触媒物質を担持させ
ない工法のコストを安価に抑えられれば、比較的低コス
トである。
を付設する構成であるから、比較的構造が簡単である。
請求項３記載の発明によれば、バイパス孔付の触媒担体
のコストを安価に抑えられれば、比較的低コストであ
る。請求項４記載の発明によれば、触媒物質を担持させ
ない工法のコストを安価に抑えられれば、比較的低コス
トである。
【００４４】請求項５記載の発明によれば、触媒の昇温
を促進できる。請求項６記載の発明によれば、第１の触
媒と第２の触媒間には空間部が予め形成されており、こ
の空間部において、第１の触媒を通過したガスとバイパ
スしたガスとをミキシングできる。請求項７記載の発明
においては、コンテナ内の第１の触媒と第２の触媒に両
者を隔てる空間部において、第１の触媒を通過したガス
とバイパスしたガスとをミキシングできる。
を促進できる。請求項６記載の発明によれば、第１の触
媒と第２の触媒間には空間部が予め形成されており、こ
の空間部において、第１の触媒を通過したガスとバイパ
スしたガスとをミキシングできる。請求項７記載の発明
においては、コンテナ内の第１の触媒と第２の触媒に両
者を隔てる空間部において、第１の触媒を通過したガス
とバイパスしたガスとをミキシングできる。
【図１】 請求項１，２及び６記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図２】 請求項１，３及び６記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図３】 請求項１，４及び６記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図４】 請求項１，５及び６記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図５】 請求項１，３及び７記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図６】 請求項１，４及び７記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図７】 請求項１，５及び７記載の発明の一実施例を
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）はリーンＮＯｘ触媒
の断面図
【図８】 本発明の効果を説明するパータベーション変
化状態を示す図
化状態を示す図
【図９】 本発明の排気浄化装置を採用したエンジンの
システム図
システム図
【図10】 コントロールユニットのストイキ制御若しく
はリーン制御を適宜選択する機能を示すフローチャート
はリーン制御を適宜選択する機能を示すフローチャート
【図11】 リーン制御とストイキ制御の選択のされ方を
模式的に示す図
模式的に示す図
【図12】 空燃比フィードバック補正係数αの演算方法
の一例を示すフローチャート
の一例を示すフローチャート
【図13】 従来例を示す図で、（Ａ）は正面図、（Ｂ）
はリーンＮＯｘ触媒の断面図
はリーンＮＯｘ触媒の断面図
【図14】 従来例を示す正面図
【図15】 リーンＮＯｘ触媒のＮＯｘ転化率を説明する
図
図
【図16】 従来の問題点を説明するパータベーション変
化状態を示す図
化状態を示す図
【図17】 三元触媒の排気浄化性能と三元触媒入口のパ
ータベーションとの関係を示す図
ータベーションとの関係を示す図
【図18】 三元触媒入口のパータベーションとＮＯｘ転
化率との関係を示す図
化率との関係を示す図
１ 排気通路 ２ リーンＮＯｘ触媒 ３ 三元触媒 ２Ａ，３Ａ，４ コンテナ ５ エンジン １７ バイパス管 １８ バイパス孔 １９ 触媒物質を担持させない部分 ２０ 波板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/94 Ｂ０１Ｊ 35/04 ＺＡＢ ３２１ Ａ Ｆ０１Ｎ 3/28 ＺＡＢ ３０１ Ｄ Ｐ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０３ Ｂ
Claims (7)
- 【請求項１】機関の排気通路に設けられ、排気中の炭化
水素を用いて排気中の窒素酸化物を希薄空燃比雰囲気下
で浄化処理する第１の触媒と、 第１の触媒の下流側排気通路に設けられ、排気中の炭化
水素と一酸化炭素と窒素酸化物とを理論空燃比雰囲気下
で浄化処理する第２の触媒と、 排気の一部を第１の触媒をバイパスさせて第２の触媒に
流すバイパス機構と、 を含んで構成し、 前記第１の触媒と第２の触媒との間にガスをミキシング
させる空間部を設けたことを特徴とするエンジンの排気
浄化装置。 - 【請求項２】前記バイパス機構を、第１の触媒を収納す
るコンテナの外側に、該コンテナの触媒上流部位と下流
部位とを触媒をバイパスして連通するバイパス管を設け
る構成としたことを特徴とする請求項１記載のエンジン
の排気浄化装置。 - 【請求項３】前記バイパス機構を、第１の触媒自体にそ
の上流側端面から下流側端面に貫通する複数のバイパス
孔を設ける構成としたことを特徴とする請求項１記載の
エンジンの排気浄化装置。 - 【請求項４】前記バイパス機構を、第１の触媒の担体の
一部に触媒物質を担持させないようにし、この触媒物質
を担持させない部分を通って排気が触媒をバイパスする
ように構成したことを特徴とする請求項１記載のエンジ
ンの排気浄化装置。 - 【請求項５】前記バイパス機構を、第１の触媒のコンテ
ナ内の触媒周りに、周方向に沿って波形をなして触媒を
保持する金属製の波板を配設するようにし、波板の上流
側端部から下流側端部に至る隙間部を通って排気が触媒
をバイパスする構成としたことを特徴とする請求項１記
載のエンジンの排気浄化装置。 - 【請求項６】前記第１の触媒と第２の触媒とを独立した
コンテナ内に収納して独立して配置したことを特徴とす
る請求項１〜５のうちいずれか一つに記載のエンジンの
排気浄化装置。 - 【請求項７】前記第１の触媒と第２の触媒を同一コンテ
ナ内に収納して一体に配置し、前記空間部を、コンテナ
内の第１の触媒と第２の触媒間に両者を隔てる部位に設
けるようにした請求項１〜５のうちいずれか一つに記載
のエンジンの排気浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6225117A JPH0893459A (ja) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | エンジンの排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6225117A JPH0893459A (ja) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | エンジンの排気浄化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0893459A true JPH0893459A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16824239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6225117A Pending JPH0893459A (ja) | 1994-09-20 | 1994-09-20 | エンジンの排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0893459A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997047863A1 (en) * | 1996-06-08 | 1997-12-18 | Ford Motor Company Limited | Catalytic converter for a lean burn engine |
| EP1314865A3 (en) * | 2001-11-21 | 2004-01-28 | Cataler Corporation | Exhaust gas purifing apparatus |
| JP2011503438A (ja) * | 2007-11-14 | 2011-01-27 | ユミコア・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | 燃焼システム排気からｎｏ２を削減するプロセス |
| WO2012104894A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | 排気ガス昇温用バーナー装置 |
-
1994
- 1994-09-20 JP JP6225117A patent/JPH0893459A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997047863A1 (en) * | 1996-06-08 | 1997-12-18 | Ford Motor Company Limited | Catalytic converter for a lean burn engine |
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| US7048895B2 (en) | 2001-11-21 | 2006-05-23 | Cataler Corporation | Exhaust gas purifying apparatus |
| JP2011503438A (ja) * | 2007-11-14 | 2011-01-27 | ユミコア・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | 燃焼システム排気からｎｏ２を削減するプロセス |
| US8800270B2 (en) | 2007-11-14 | 2014-08-12 | Umicore Autocat Usa Inc. | Process for reducing NO2 from combustion system exhaust |
| WO2012104894A1 (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | 排気ガス昇温用バーナー装置 |
| CN103348108A (zh) * | 2011-01-31 | 2013-10-09 | 丰田自动车株式会社 | 废气升温用燃烧装置 |
| JP5605441B2 (ja) * | 2011-01-31 | 2014-10-15 | トヨタ自動車株式会社 | 排気ガス昇温用バーナー装置 |
| US9016051B2 (en) | 2011-01-31 | 2015-04-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Burner device for raising temperature of exhaust gas |
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