JP3008009B2 - 磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールおよびその製造法 - Google Patents
磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールおよびその製造法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、磁気記録媒体のカレ
ンダー用樹脂ロールおよびその製造法に関する。
ンダー用樹脂ロールおよびその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、磁気記録媒体の製造において
は、ベースフィルム上に磁性層を塗布したのち、カレン
ダー処理することが広く行なわれている。
は、ベースフィルム上に磁性層を塗布したのち、カレン
ダー処理することが広く行なわれている。
【０００３】磁気記録媒体製造工程におけるカレンダー
加工の原理は、表面を鏡面状態とした金属製ロールと樹
脂ロール等の弾性ロールとを対接させ、これら両ロール
間に磁気記録媒体を高いニップ圧を加えながら走行させ
て、磁性層のボイドを除去し、磁気記録媒体の表面を平
滑化するとともに、磁性層の高密度化等の処理を行なう
ものである。この場合、磁気記録媒体の磁性層側が金属
製ロールと接触するようになされる。
加工の原理は、表面を鏡面状態とした金属製ロールと樹
脂ロール等の弾性ロールとを対接させ、これら両ロール
間に磁気記録媒体を高いニップ圧を加えながら走行させ
て、磁性層のボイドを除去し、磁気記録媒体の表面を平
滑化するとともに、磁性層の高密度化等の処理を行なう
ものである。この場合、磁気記録媒体の磁性層側が金属
製ロールと接触するようになされる。
【０００４】ところで、近年、磁気記録媒体については
信号密度の高密度化が著しい。高密度の磁気記録媒体を
得るためには、磁性粉末をより高密度に充填した磁性塗
膜をベースフィルム上に塗布し、磁束密度を増加させる
必要がある。しかし、磁性粉末の分量を多くすると、そ
れだけ磁性塗膜の硬度は上がるが、従来のカレンダー処
理条件では、溶剤乾燥によって発生する磁性層中のボイ
ドを除去することが困難であり、また、磁性層の表面平
滑性も得にくかった。
信号密度の高密度化が著しい。高密度の磁気記録媒体を
得るためには、磁性粉末をより高密度に充填した磁性塗
膜をベースフィルム上に塗布し、磁束密度を増加させる
必要がある。しかし、磁性粉末の分量を多くすると、そ
れだけ磁性塗膜の硬度は上がるが、従来のカレンダー処
理条件では、溶剤乾燥によって発生する磁性層中のボイ
ドを除去することが困難であり、また、磁性層の表面平
滑性も得にくかった。
【０００５】従って、上記のような磁性粉末をより高密
度に充填した磁性層の表面を平滑化し、ボイドを完全に
除去するためには、カレンダー工程においてより高い温
度とニップ圧をかけることが必要となってきた。
度に充填した磁性層の表面を平滑化し、ボイドを完全に
除去するためには、カレンダー工程においてより高い温
度とニップ圧をかけることが必要となってきた。
【０００６】そして、それに伴って、より高い温度で使
用できかつより大きな加圧力の得られるカレンダー用樹
脂ロールが要求されるようになってきた。
用できかつより大きな加圧力の得られるカレンダー用樹
脂ロールが要求されるようになってきた。
【０００７】このようなカレンダー用樹脂ロールとして
は、次のような特性を具備していることが要求される。
は、次のような特性を具備していることが要求される。
【０００８】(1) ロール表面の平滑性が良好であるこ
と。
と。
【０００９】(2) 硬度、とくに表面硬度が高いこと。
【００１０】(3) 耐熱性を有すること。とくに自己発熱
による熱膨脹、溶融による変形の発生が少ないこと。
による熱膨脹、溶融による変形の発生が少ないこと。
【００１１】(4) 金属製ロールによる高いニップ圧に耐
えられる圧縮強さを有し、割れ、破壊が生じないこと。
えられる圧縮強さを有し、割れ、破壊が生じないこと。
【００１２】(5) ロール中にピンホールを含まないこ
と。
と。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールでは、ロールの
特性に限界があったために、ニップ幅すなわちニップ面
積がどうしても大きくなってしまい、ニップ面において
蹴る単位面積あたりの加圧力すなわち面圧力を見た場
合、近年の高密度の磁気記録媒体への要求に対しては、
満足のいく面圧力が得られなかった。また、処理効率を
上げるために、より高温下で加熱したり、より大きな面
圧力を得ようとしてプレス荷重を大きくした場合、ニッ
プ幅すなわちニップ面積がさらに大きくなってしまい、
ニップ面において有効な面圧力を得ることは困難である
という問題があった。
磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールでは、ロールの
特性に限界があったために、ニップ幅すなわちニップ面
積がどうしても大きくなってしまい、ニップ面において
蹴る単位面積あたりの加圧力すなわち面圧力を見た場
合、近年の高密度の磁気記録媒体への要求に対しては、
満足のいく面圧力が得られなかった。また、処理効率を
上げるために、より高温下で加熱したり、より大きな面
圧力を得ようとしてプレス荷重を大きくした場合、ニッ
プ幅すなわちニップ面積がさらに大きくなってしまい、
ニップ面において有効な面圧力を得ることは困難である
という問題があった。
【００１４】この発明の目的は、磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロールについて、従来と同様の荷重をかけた
場合でもニップ幅がより小さく、かつ高温下、高荷重下
でもニップ幅が大きくならず、従って実質的に大きな面
圧力が得られ、しかも表面が平滑で、表面硬度が高く、
圧縮強度および耐熱性にすぐれ、なおかつピンホールの
ない磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールを提供する
ことにある。
ダー用樹脂ロールについて、従来と同様の荷重をかけた
場合でもニップ幅がより小さく、かつ高温下、高荷重下
でもニップ幅が大きくならず、従って実質的に大きな面
圧力が得られ、しかも表面が平滑で、表面硬度が高く、
圧縮強度および耐熱性にすぐれ、なおかつピンホールの
ない磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールを提供する
ことにある。
【００１５】またこの発明の目的は、上記のような高性
能の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールを、能率よ
くかつ安価に製造し得る方法を提供することにある。
能の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールを、能率よ
くかつ安価に製造し得る方法を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明の第１発明による磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロールは、金属製ロール芯と、熱硬化性樹脂
外層とを含み、熱硬化性樹脂外層の表面部分が、５０〜
１５０℃の温度および周波数１０ヘルツ（Hz）の条件下
で、５×１０10〜２×１０11dyn/cm2 の貯蔵弾性率（Ｅ
´）を有するものであることを特徴としている。
めに、この発明の第１発明による磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロールは、金属製ロール芯と、熱硬化性樹脂
外層とを含み、熱硬化性樹脂外層の表面部分が、５０〜
１５０℃の温度および周波数１０ヘルツ（Hz）の条件下
で、５×１０10〜２×１０11dyn/cm2 の貯蔵弾性率（Ｅ
´）を有するものであることを特徴としている。
【００１７】すなわち、この発明によれば、使用温度に
おけるカレンダー用樹脂ロールの熱硬化性樹脂外層の表
面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）を高くすることで、ニップ
幅を小さくすることができ、かつ高温下でも表面部分の
高い貯蔵弾性率（Ｅ´）を維持することで、小さなニッ
プ幅を維持することができるものである。
おけるカレンダー用樹脂ロールの熱硬化性樹脂外層の表
面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）を高くすることで、ニップ
幅を小さくすることができ、かつ高温下でも表面部分の
高い貯蔵弾性率（Ｅ´）を維持することで、小さなニッ
プ幅を維持することができるものである。
【００１８】なお、上記ロールの熱硬化性樹脂外層の表
面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）は、６×１０10dyn/cm2 以
上であるのがより好ましく、また８×１０10dyn/cm2 以
上であれば、さらに好ましい。また、１．８×１０11dy
n/cm2 以下であるのが好ましく、また１．５×１０11dy
n/cm2 以下であれば、さらに好ましい。
面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）は、６×１０10dyn/cm2 以
上であるのがより好ましく、また８×１０10dyn/cm2 以
上であれば、さらに好ましい。また、１．８×１０11dy
n/cm2 以下であるのが好ましく、また１．５×１０11dy
n/cm2 以下であれば、さらに好ましい。
【００１９】上記温度と周波数の測定条件は、カレンダ
ー用樹脂ロールの使用条件にできるだけ近く設定したも
ので、温度は通常、５０〜１５０℃であるが、その温度
は５０〜１８０℃であるのが好ましく、５０〜２００℃
であればさらに好ましい。
ー用樹脂ロールの使用条件にできるだけ近く設定したも
ので、温度は通常、５０〜１５０℃であるが、その温度
は５０〜１８０℃であるのが好ましく、５０〜２００℃
であればさらに好ましい。
【００２０】また、周波数は１０ヘルツとしたが、これ
は例えばカレンダー用樹脂ロールの外周を１ｍ、および
走行速度を３００ｍ／分とした場合、ロールの回転数は
３００rpm する５ヘルツであるが、２本の金属製ロール
の間にカレンダー用樹脂ロールが挾まれている場合、１
回転あたり２回のニップを通過することになるので、１
０ヘルツとしたものである。
は例えばカレンダー用樹脂ロールの外周を１ｍ、および
走行速度を３００ｍ／分とした場合、ロールの回転数は
３００rpm する５ヘルツであるが、２本の金属製ロール
の間にカレンダー用樹脂ロールが挾まれている場合、１
回転あたり２回のニップを通過することになるので、１
０ヘルツとしたものである。
【００２１】上記において、カレンダー用樹脂ロールの
熱硬化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）が５
×１０10dyn/cm2 未満であれば、ニップ幅が大きくなり
すぎるため、従来通りの面圧力しか得られないので、好
ましくない。また貯蔵弾性率（Ｅ´）が２×１０11dyn/
cm2 を越えると、ニップ幅は小さく、大きな面圧力は得
られるが、貯蔵弾性率（Ｅ´）が大きすぎるために、被
処理品の凹凸をロール表面で吸収することができず、均
一なカレンダー処理ができないので、好ましくない。
熱硬化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）が５
×１０10dyn/cm2 未満であれば、ニップ幅が大きくなり
すぎるため、従来通りの面圧力しか得られないので、好
ましくない。また貯蔵弾性率（Ｅ´）が２×１０11dyn/
cm2 を越えると、ニップ幅は小さく、大きな面圧力は得
られるが、貯蔵弾性率（Ｅ´）が大きすぎるために、被
処理品の凹凸をロール表面で吸収することができず、均
一なカレンダー処理ができないので、好ましくない。
【００２２】ここで、カレンダー用樹脂ロールの外層を
構成する熱硬化性樹脂としては、例えばエポキシ樹脂、
ポリウレタン樹脂、ポリイソシアヌレート樹脂、架橋ポ
リエステルアミド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、およ
びジアリルフタレート樹脂等の熱硬化性樹脂が挙げられ
る。中でも、耐久性、耐熱性、および成形容易性の観点
からエポキシ樹脂および架橋ポリエステルアミド樹脂が
好ましく、とくにエポキシ樹脂の使用が望ましい。
構成する熱硬化性樹脂としては、例えばエポキシ樹脂、
ポリウレタン樹脂、ポリイソシアヌレート樹脂、架橋ポ
リエステルアミド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、およ
びジアリルフタレート樹脂等の熱硬化性樹脂が挙げられ
る。中でも、耐久性、耐熱性、および成形容易性の観点
からエポキシ樹脂および架橋ポリエステルアミド樹脂が
好ましく、とくにエポキシ樹脂の使用が望ましい。
【００２３】また上記金属製ロール芯は、鉄、鋼、ステ
ンレススチール、アルミニウム等の金属よりなるもので
ある。
ンレススチール、アルミニウム等の金属よりなるもので
ある。
【００２４】また、別の観点から、この発明の第２発明
による磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールは、金属
製ロール芯と、熱硬化性樹脂外層とを含み、熱硬化性樹
脂外層の表面部分が、ニップ幅を表わすヘルツの式に関
与する貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係
式（１−ν2 ）／Ｅ´が、５０〜１５０℃の温度および
周波数１０ヘルツの条件下において、 ５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０
-11 cm2 /dyn の範囲にあることを特徴としている。
による磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールは、金属
製ロール芯と、熱硬化性樹脂外層とを含み、熱硬化性樹
脂外層の表面部分が、ニップ幅を表わすヘルツの式に関
与する貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係
式（１−ν2 ）／Ｅ´が、５０〜１５０℃の温度および
周波数１０ヘルツの条件下において、 ５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０
-11 cm2 /dyn の範囲にあることを特徴としている。
【００２５】上記において、Ｅ´は、樹脂ロールの熱硬
化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性率を示し、νは、同
表面部分のポアソン比である。
化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性率を示し、νは、同
表面部分のポアソン比である。
【００２６】ここで一般に、２本のロールが並行に接触
し、軸方向の単位長さあたりに荷重（Ｐ）を受けるとき
のニップ幅は、下記のヘルツの式で表せることが知られ
ている。
し、軸方向の単位長さあたりに荷重（Ｐ）を受けるとき
のニップ幅は、下記のヘルツの式で表せることが知られ
ている。
【００２７】ヘルツの式
【００２８】
【式１】
【００２９】
【式２】 上記式中、 Ｎ ：ニップ幅 Ｒ1 ：第１ロールの半径 Ｒ2 ：第２ロールの半径 Ｐ ：単位長さあたりの荷重 ν1 ：第１ロールのポアソン比 ν2 ：第２ロールのポアソン比 Ｅ1 ：第１ロールの弾性率 Ｅ2 ：第２ロールの弾性率 π ：円周率 を表わす。
【００３０】上記において、第１ロールを例えばカレン
ダー用樹脂ロール、および第２ロールを例えば金属製ロ
ールとすると、両ロールの半径（Ｒ1 ，Ｒ2 ）および荷
重（Ｐ）が一定のとき、ニップ幅（Ｎ）は、（Ｋ1 ＋Ｋ
2 ）の平方根に比例することがわかる。
ダー用樹脂ロール、および第２ロールを例えば金属製ロ
ールとすると、両ロールの半径（Ｒ1 ，Ｒ2 ）および荷
重（Ｐ）が一定のとき、ニップ幅（Ｎ）は、（Ｋ1 ＋Ｋ
2 ）の平方根に比例することがわかる。
【００３１】そして樹脂ロールとニップ幅との関係につ
いて見た場合、（１−ν1 2 ）／Ｅ1 の値によってニ
ップ幅（Ｎ）は影響される。
いて見た場合、（１−ν1 2 ）／Ｅ1 の値によってニ
ップ幅（Ｎ）は影響される。
【００３２】つまり、樹脂ロールの表面部分の（１−ν
1 2 ）／Ｅ1 の値を小さくすればするほど、ニップ幅
（Ｎ）も小さくなると考えられる。
1 2 ）／Ｅ1 の値を小さくすればするほど、ニップ幅
（Ｎ）も小さくなると考えられる。
【００３３】以上は静的な場合を想定した理論である
が、実際にロールが使用されているときの条件を考えた
場合、弾性率（Ｅ1 ）は動的弾性率すなわち貯蔵弾性率
として考えなければならない。
が、実際にロールが使用されているときの条件を考えた
場合、弾性率（Ｅ1 ）は動的弾性率すなわち貯蔵弾性率
として考えなければならない。
【００３４】従来、カレンダー用樹脂ロールについて、
温度と貯蔵弾性率（Ｅ´）との関係の重要性については
認識されていたが、ポアソン比（ν）については考慮さ
れていなかった。本発明者らは、上記の理論に基づい
て、温度、貯蔵弾性率（Ｅ´）およびポアソン比（ν）
の３者の関係が重要であると認識し、さらに研究をを重
ねた結果、磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールとし
て、望ましいニップ幅が得られる樹脂ロールの条件が、
５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０
-11 cm2 /dynの範囲にあるものであることをつきとめた
のである。
温度と貯蔵弾性率（Ｅ´）との関係の重要性については
認識されていたが、ポアソン比（ν）については考慮さ
れていなかった。本発明者らは、上記の理論に基づい
て、温度、貯蔵弾性率（Ｅ´）およびポアソン比（ν）
の３者の関係が重要であると認識し、さらに研究をを重
ねた結果、磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールとし
て、望ましいニップ幅が得られる樹脂ロールの条件が、
５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０
-11 cm2 /dynの範囲にあるものであることをつきとめた
のである。
【００３５】ここで、磁気記録媒体のカレンダー用樹脂
ロールの貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関
係式（１−ν2 ）／Ｅ´の値が５×１０-12 cm2 /dyn未
満であれば、被処理品の凹凸をロール表面で吸収でき
ず、均一なカレンダー処理ができないので、好ましくな
い。
ロールの貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関
係式（１−ν2 ）／Ｅ´の値が５×１０-12 cm2 /dyn未
満であれば、被処理品の凹凸をロール表面で吸収でき
ず、均一なカレンダー処理ができないので、好ましくな
い。
【００３６】また関係式（１−ν2 ）／Ｅ´の値が２×
１０-11 cm2 /dynを越えると、ニップ幅が大きくなりす
ぎるため、従来通りの面圧力しか得られないので、好ま
しくない。
１０-11 cm2 /dynを越えると、ニップ幅が大きくなりす
ぎるため、従来通りの面圧力しか得られないので、好ま
しくない。
【００３７】なお、関係式（１−ν2 ）／Ｅ´の値は、
６×１０-12 cm2 /dyn以上であるのがより好ましく、ま
た６．５×１０-12 cm2 /dyn以上であれば、さらに好ま
しい。また、１．８×１０-11 cm2 /dyn以下であるのが
好ましく、また１．５×１０-11 cm2 /dyn以下であれ
ば、さらに好ましい。
６×１０-12 cm2 /dyn以上であるのがより好ましく、ま
た６．５×１０-12 cm2 /dyn以上であれば、さらに好ま
しい。また、１．８×１０-11 cm2 /dyn以下であるのが
好ましく、また１．５×１０-11 cm2 /dyn以下であれ
ば、さらに好ましい。
【００３８】ここで、温度の測定条件の設定は、前記と
同様に、５０〜１５０℃であるが、その温度は５０〜１
８０℃であるのが好ましく、５０〜２００℃であればさ
らに好ましい。
同様に、５０〜１５０℃であるが、その温度は５０〜１
８０℃であるのが好ましく、５０〜２００℃であればさ
らに好ましい。
【００３９】また、周波数を１０ヘルツとした理由は、
前記と同様である。
前記と同様である。
【００４０】この発明によれば、樹脂ロールの熱硬化性
樹脂外層の表面部分における貯蔵弾性率（Ｅ´）とポア
ソン比（ν）との関係式（１−ν2 ）／Ｅ´の値を小さ
くすることで、ニップ幅を小さくすることができ、かつ
高温下でも関係式（１−ν2）／Ｅ´が小さい値を維持
することで、小さなニップ幅を維持することができる。
樹脂外層の表面部分における貯蔵弾性率（Ｅ´）とポア
ソン比（ν）との関係式（１−ν2 ）／Ｅ´の値を小さ
くすることで、ニップ幅を小さくすることができ、かつ
高温下でも関係式（１−ν2）／Ｅ´が小さい値を維持
することで、小さなニップ幅を維持することができる。
【００４１】熱硬化性樹脂外層の厚さは、５〜５０mmが
適当である。
適当である。
【００４２】また、この発明による磁気記録媒体のカレ
ンダー用樹脂ロールは、通常、熱硬化性樹脂外層に無機
粉末が充填され、かつ熱硬化性樹脂外層の表面部分に無
機粉末が高い含有率で均一に充填されており、樹脂外層
表面部分における無機粉末の含有率は、６０〜９５重量
％である。
ンダー用樹脂ロールは、通常、熱硬化性樹脂外層に無機
粉末が充填され、かつ熱硬化性樹脂外層の表面部分に無
機粉末が高い含有率で均一に充填されており、樹脂外層
表面部分における無機粉末の含有率は、６０〜９５重量
％である。
【００４３】ここで、無機粉末としては、例えばカーボ
ンブラック、石英粉末、シリカ粉末、酸化珪素、炭化珪
素、ガラス粉末、アルミナ、酸化チタン、チタン酸カリ
ウム、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、炭酸マグ
ネシウム、タルク、クレー、ガラスビーズ、ベントナイ
ト、鉄粉、銅粉、アルミニウム粉、フェライト粉末等が
挙げられる。
ンブラック、石英粉末、シリカ粉末、酸化珪素、炭化珪
素、ガラス粉末、アルミナ、酸化チタン、チタン酸カリ
ウム、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、炭酸マグ
ネシウム、タルク、クレー、ガラスビーズ、ベントナイ
ト、鉄粉、銅粉、アルミニウム粉、フェライト粉末等が
挙げられる。
【００４４】なお、無機粉末の平均粒子径は、０．０５
〜５０．０μｍである。
〜５０．０μｍである。
【００４５】このように樹脂ロールの熱硬化性樹脂外層
の表面部分に無機粉末が高い含有率でかつ均一に充填さ
れることにより、高強度、高硬度、および高弾性率の弾
性ロールとすることができ、ニップ幅を小さくすること
ができる。
の表面部分に無機粉末が高い含有率でかつ均一に充填さ
れることにより、高強度、高硬度、および高弾性率の弾
性ロールとすることができ、ニップ幅を小さくすること
ができる。
【００４６】上記樹脂ロールの熱硬化性樹脂外層の表面
部分における無機粉末の含有率が６０重量％未満であれ
ば、必要な強度、硬度、および弾性率が得られない。ま
た無機粉末の含有率が９５重量％を越えると、熱硬化性
樹脂原料と無機粉末とのスラリー状の混合物の粘度が上
がりすぎ、ロールの熱硬化性樹脂外層の成形が困難であ
るとともに、成形時におけるエアの除去が困難となり、
結果として熱硬化性樹脂外層中にピンホールができるの
で、好ましくない。
部分における無機粉末の含有率が６０重量％未満であれ
ば、必要な強度、硬度、および弾性率が得られない。ま
た無機粉末の含有率が９５重量％を越えると、熱硬化性
樹脂原料と無機粉末とのスラリー状の混合物の粘度が上
がりすぎ、ロールの熱硬化性樹脂外層の成形が困難であ
るとともに、成形時におけるエアの除去が困難となり、
結果として熱硬化性樹脂外層中にピンホールができるの
で、好ましくない。
【００４７】なお、無機粉末の含有率の範囲の下限は、
６５重量％以上であり、７０重量％以上であるのが、好
ましい。またその上限は、８５重量％以下であり、８０
重量％以下であるのが、好ましい。
６５重量％以上であり、７０重量％以上であるのが、好
ましい。またその上限は、８５重量％以下であり、８０
重量％以下であるのが、好ましい。
【００４８】また、上記無機粉末の平均粒子径が０．０
５μｍ未満では、熱硬化性樹脂原料と無機粉末とのスラ
リー状の混合物の粘度が上がりすぎ、ロールの熱硬化性
樹脂外層の成形が困難であるとともに、成形時における
エアの除去が困難となり、結果として熱硬化性樹脂外層
中にピンホールができるので好ましくない。また無機粉
末の平均粒子径が５０．０μｍを越えると、ロール表面
の平滑性が悪くなるので、好ましくない。
５μｍ未満では、熱硬化性樹脂原料と無機粉末とのスラ
リー状の混合物の粘度が上がりすぎ、ロールの熱硬化性
樹脂外層の成形が困難であるとともに、成形時における
エアの除去が困難となり、結果として熱硬化性樹脂外層
中にピンホールができるので好ましくない。また無機粉
末の平均粒子径が５０．０μｍを越えると、ロール表面
の平滑性が悪くなるので、好ましくない。
【００４９】なお、無機粉末の平均粒子径の下限は、
０．１μｍ以上であるのがより好ましく、０．３μｍ以
上であれば、さらに好ましい。またその上限は、３０μ
ｍ以下であるのがより好ましく、１０μｍ以下であれ
ば、さらに好ましい。
０．１μｍ以上であるのがより好ましく、０．３μｍ以
上であれば、さらに好ましい。またその上限は、３０μ
ｍ以下であるのがより好ましく、１０μｍ以下であれ
ば、さらに好ましい。
【００５０】なお、無機粉末が高い含有率で充填された
熱硬化性樹脂外層の表面部分の厚さは、０．５mm以上で
あるのが好ましく、１．０mm以上であれば、さらに好ま
しい。
熱硬化性樹脂外層の表面部分の厚さは、０．５mm以上で
あるのが好ましく、１．０mm以上であれば、さらに好ま
しい。
【００５１】ここで、熱硬化性樹脂外層の無機粉末高充
填表面部分の厚さが０．５mm未満であれば、ニップ部に
おいて硬度の低い内側熱硬化性樹脂層の影響が出てしま
うので、好ましくない。なお、外層の無機粉末高充填表
面部分の厚さの上限はとくにないが、２０mm以内とする
のが、適当である。
填表面部分の厚さが０．５mm未満であれば、ニップ部に
おいて硬度の低い内側熱硬化性樹脂層の影響が出てしま
うので、好ましくない。なお、外層の無機粉末高充填表
面部分の厚さの上限はとくにないが、２０mm以内とする
のが、適当である。
【００５２】また、この発明による磁気記録媒体のカレ
ンダー用樹脂ロールは、通常、熱硬化性樹脂外層の表面
部分の硬度が、ショアＤ硬度で９５°以上ないし１００
°未満である。
ンダー用樹脂ロールは、通常、熱硬化性樹脂外層の表面
部分の硬度が、ショアＤ硬度で９５°以上ないし１００
°未満である。
【００５３】ここで、熱硬化性樹脂外層の表面部分の硬
度が、ショアＤ硬度で９５°未満であれば、ニップ幅が
大きくなりすぎて、満足な面圧力が得られない。この硬
度は、９６°以上であるのがより好ましい。また、この
硬度を１００°とすることは、厳密には実現不可能であ
るが、該硬度は、できるだけ１００°に近づくことが望
ましい。
度が、ショアＤ硬度で９５°未満であれば、ニップ幅が
大きくなりすぎて、満足な面圧力が得られない。この硬
度は、９６°以上であるのがより好ましい。また、この
硬度を１００°とすることは、厳密には実現不可能であ
るが、該硬度は、できるだけ１００°に近づくことが望
ましい。
【００５４】また、この発明による磁気記録媒体のカレ
ンダー用樹脂ロールは、通常、熱硬化性樹脂外層の表面
部分の表面粗さ（Ｒａ）が０．０１〜０．５μｍ、好ま
しくは０．０１〜０．２μｍ、および望ましくは０．０
１〜０．１μｍである。ここで、熱硬化性樹脂外層の表
面部分は、平滑であればある程好ましいが、樹脂外層の
表面部分の表面粗さ（Ｒａ）が、０．０１μｍ未満とす
ることは、実際上、困難である。また、熱硬化性樹脂外
層の表面部分の表面粗さ（Ｒａ）が、０．５μｍを越え
ると、ロール表面の平滑性が悪くなり、磁気記録媒体の
表面を平滑化することができないので、好ましくない。
ンダー用樹脂ロールは、通常、熱硬化性樹脂外層の表面
部分の表面粗さ（Ｒａ）が０．０１〜０．５μｍ、好ま
しくは０．０１〜０．２μｍ、および望ましくは０．０
１〜０．１μｍである。ここで、熱硬化性樹脂外層の表
面部分は、平滑であればある程好ましいが、樹脂外層の
表面部分の表面粗さ（Ｒａ）が、０．０１μｍ未満とす
ることは、実際上、困難である。また、熱硬化性樹脂外
層の表面部分の表面粗さ（Ｒａ）が、０．５μｍを越え
ると、ロール表面の平滑性が悪くなり、磁気記録媒体の
表面を平滑化することができないので、好ましくない。
【００５５】さらに、この発明による磁気記録媒体のカ
レンダー用樹脂ロールは、通常、金属製ロール芯の外周
面に熱硬化性樹脂含浸繊維材からなる繊維補強下巻層が
設けられている。
レンダー用樹脂ロールは、通常、金属製ロール芯の外周
面に熱硬化性樹脂含浸繊維材からなる繊維補強下巻層が
設けられている。
【００５６】ここで、繊維補強下巻層は、熱硬化性樹脂
を含浸した繊維材を金属製ロール芯に巻回したものであ
る。
を含浸した繊維材を金属製ロール芯に巻回したものであ
る。
【００５７】ここで、繊維材としては、無機繊維および
有機繊維のいずれも使用可能であるが、硬くて弾性回復
率が高く、樹脂との接着性もよく、しかも締圧力の高い
無機繊維、例えばガラス繊維、カーボン繊維、金属繊維
等を使用するのが好ましい。また例えばポリアミド繊
維、芳香族ポリアミド繊維、ポリイミド繊維、ポリエス
テル繊維、フェノール系繊維、アクリル繊維等の有機繊
維を使用してもよい。
有機繊維のいずれも使用可能であるが、硬くて弾性回復
率が高く、樹脂との接着性もよく、しかも締圧力の高い
無機繊維、例えばガラス繊維、カーボン繊維、金属繊維
等を使用するのが好ましい。また例えばポリアミド繊
維、芳香族ポリアミド繊維、ポリイミド繊維、ポリエス
テル繊維、フェノール系繊維、アクリル繊維等の有機繊
維を使用してもよい。
【００５８】この繊維材の形状は、糸、ロービング、ク
ロステープ等であり、特に得られるロールの強度上クロ
ステープまたはロービングとクロステープとの併用が好
ましい。
ロステープ等であり、特に得られるロールの強度上クロ
ステープまたはロービングとクロステープとの併用が好
ましい。
【００５９】これらの繊維材に含浸せしめる熱硬化性樹
脂としては、例えばエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル
樹脂、ジアリルフタレート樹脂、ポリウレタン樹脂等を
使用する。熱硬化性樹脂には加熱硬化型および常温硬化
型の双方の樹脂が含まれる。
脂としては、例えばエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル
樹脂、ジアリルフタレート樹脂、ポリウレタン樹脂等を
使用する。熱硬化性樹脂には加熱硬化型および常温硬化
型の双方の樹脂が含まれる。
【００６０】また熱硬化性樹脂には、例えば石英、ガラ
スビーズ、水和アルミナ、クレイ粉末、シリカ粉末、炭
酸カルシウム等の無機粉末よりなる充填材を混入しても
よい。これらの無機粉末の平均粒子径は、１〜２００μ
ｍ、好ましくは５〜１００μｍである。この場合、１μ
ｍ未満では、入手が困難で、返ってコスト高となるので
好ましくない。また２００μｍを越えると、樹脂への均
一分散が困難となる。
スビーズ、水和アルミナ、クレイ粉末、シリカ粉末、炭
酸カルシウム等の無機粉末よりなる充填材を混入しても
よい。これらの無機粉末の平均粒子径は、１〜２００μ
ｍ、好ましくは５〜１００μｍである。この場合、１μ
ｍ未満では、入手が困難で、返ってコスト高となるので
好ましくない。また２００μｍを越えると、樹脂への均
一分散が困難となる。
【００６１】なお、下巻層には不織布を使用することも
でき、例えば充填材入り熱硬化性樹脂を含浸せしめた上
記クロステープまたはロービングとクロステープの外周
面に、さらに同様に充填材を混入した熱硬化性樹脂を含
浸せしめた不織布の層を巻回して重合一体化し、下巻層
としてもよい。
でき、例えば充填材入り熱硬化性樹脂を含浸せしめた上
記クロステープまたはロービングとクロステープの外周
面に、さらに同様に充填材を混入した熱硬化性樹脂を含
浸せしめた不織布の層を巻回して重合一体化し、下巻層
としてもよい。
【００６２】このような不織布は、とくに無機粉末を全
体的に均一に含浸保持するのにすぐれた機能を有してお
り、その材質は、アクリル繊維、ポリエステル繊維、フ
ェノール繊維等の有機繊維製不織布、およびガラス繊
維、金属繊維等の無機繊維製不織布のいずれを使用して
もよく、その形状は、テープ状であるのが好ましい。
体的に均一に含浸保持するのにすぐれた機能を有してお
り、その材質は、アクリル繊維、ポリエステル繊維、フ
ェノール繊維等の有機繊維製不織布、およびガラス繊
維、金属繊維等の無機繊維製不織布のいずれを使用して
もよく、その形状は、テープ状であるのが好ましい。
【００６３】下巻層の厚さは、全体で１〜５０mmであ
る。ここで、下巻層の厚さが１mm未満であれば、強度が
十分でなく、しかもロール芯への締圧力が小さいため、
使用し難い。一方５０mmを越えると、強度上さほど効果
が上がらず、返ってコスト高となり好ましくない。ロー
ルの強度、ロール芯への締圧力等より鑑みて、下巻層の
厚さは２〜１５mmの範囲が好ましい。
る。ここで、下巻層の厚さが１mm未満であれば、強度が
十分でなく、しかもロール芯への締圧力が小さいため、
使用し難い。一方５０mmを越えると、強度上さほど効果
が上がらず、返ってコスト高となり好ましくない。ロー
ルの強度、ロール芯への締圧力等より鑑みて、下巻層の
厚さは２〜１５mmの範囲が好ましい。
【００６４】このようにロール芯の外周面に形成される
下巻層は、ロール芯と熱硬化性樹脂外層との中間にあっ
て両者の良好な接合一体化を実現する機能を果し、他
方、ロール芯への締圧力を強化してロール芯からの剥離
を阻止する機能を果すものである。
下巻層は、ロール芯と熱硬化性樹脂外層との中間にあっ
て両者の良好な接合一体化を実現する機能を果し、他
方、ロール芯への締圧力を強化してロール芯からの剥離
を阻止する機能を果すものである。
【００６５】つぎに、この発明による磁気記録媒体のカ
レンダー用樹脂ロールの製造方法は、上記の目的を達成
するために、熱硬化性樹脂原料と、平均粒子径が０．０
５〜５０．０μｍの無機粉末とのスラリー状の混合物を
回転成形用円筒金型に注入し、回転成形によって無機粉
末を６０〜９５重量％の含有率で表面部分に含有せしめ
た熱硬化性樹脂外層筒体を形成し、この外層筒体に金属
製のロール芯を嵌め込み、ロール芯と外層筒体とを接合
一体化することを特徴としている。
レンダー用樹脂ロールの製造方法は、上記の目的を達成
するために、熱硬化性樹脂原料と、平均粒子径が０．０
５〜５０．０μｍの無機粉末とのスラリー状の混合物を
回転成形用円筒金型に注入し、回転成形によって無機粉
末を６０〜９５重量％の含有率で表面部分に含有せしめ
た熱硬化性樹脂外層筒体を形成し、この外層筒体に金属
製のロール芯を嵌め込み、ロール芯と外層筒体とを接合
一体化することを特徴としている。
【００６６】そしてこの場合、金属製ロール芯と外層筒
体との間の環状間隙部には、接着剤を注入し、これを硬
化せしめて、ロール芯と外層筒体とを接着剤層を介して
接合一体化するのが、好ましい。
体との間の環状間隙部には、接着剤を注入し、これを硬
化せしめて、ロール芯と外層筒体とを接着剤層を介して
接合一体化するのが、好ましい。
【００６７】また、この発明による磁気記録媒体のカレ
ンダー用樹脂ロールの製造方法は、金属製ロール芯の外
周面に、上記熱硬化性樹脂含浸繊維材からなる繊維補強
下巻層を形成する工程を含むのが、好ましい。
ンダー用樹脂ロールの製造方法は、金属製ロール芯の外
周面に、上記熱硬化性樹脂含浸繊維材からなる繊維補強
下巻層を形成する工程を含むのが、好ましい。
【００６８】この発明の磁気記録媒体のカレンダー用樹
脂ロールの製造方法を、図面を参照して説明すれば、次
のとおりである。
脂ロールの製造方法を、図面を参照して説明すれば、次
のとおりである。
【００６９】まず図１に示すように、金属製ロール芯
(1) の外周面に、熱硬化性樹脂を含浸した繊維材を所定
厚みに巻回して、繊維補強下巻層(2) を形成する。金属
製ロール芯(1) は、ステンレススチール等の金属よりな
り、その外周面を、サンドブラストによりあるいは多数
の溝をスパイラル状に形成することなどにより粗面化し
ておくと、ロール芯(1) と下巻層(2) とを強固に一体化
することができる。
(1) の外周面に、熱硬化性樹脂を含浸した繊維材を所定
厚みに巻回して、繊維補強下巻層(2) を形成する。金属
製ロール芯(1) は、ステンレススチール等の金属よりな
り、その外周面を、サンドブラストによりあるいは多数
の溝をスパイラル状に形成することなどにより粗面化し
ておくと、ロール芯(1) と下巻層(2) とを強固に一体化
することができる。
【００７０】これとは別に、図２に示す熱硬化性樹脂外
層筒体(3) を形成する。これは熱硬化性樹脂原料と、平
均粒子径が０．０５〜５０．０μｍの無機粉末とのスラ
リー状の混合物を回転成形用円筒金型に注入し、回転成
形によって無機粉末を所定の含有率で表面部分(3a)に含
有せしめるとともに、熱硬化性樹脂を所定温度で硬化さ
せることにより、熱硬化性樹脂外層筒体(3) を形成した
ものである。
層筒体(3) を形成する。これは熱硬化性樹脂原料と、平
均粒子径が０．０５〜５０．０μｍの無機粉末とのスラ
リー状の混合物を回転成形用円筒金型に注入し、回転成
形によって無機粉末を所定の含有率で表面部分(3a)に含
有せしめるとともに、熱硬化性樹脂を所定温度で硬化さ
せることにより、熱硬化性樹脂外層筒体(3) を形成した
ものである。
【００７１】上記熱硬化性樹脂の硬化温度は、使用する
樹脂の種類によって定まるものであり、該樹脂が加熱硬
化型である場合には、硬化温度は通常１００〜３００℃
とし、常温硬化型である場合には、常温で反応硬化せし
める。
樹脂の種類によって定まるものであり、該樹脂が加熱硬
化型である場合には、硬化温度は通常１００〜３００℃
とし、常温硬化型である場合には、常温で反応硬化せし
める。
【００７２】このようにして回転成形により、表面部分
(3a)に無機粉末が所定の割合で含有され、かつ表面の平
滑性が良好で、しかも高い表面硬度を有するとともに、
圧縮強度および耐熱性にすぐれ、なおかつピンホールを
含まない熱硬化性樹脂外層(3) を得ることができる。
(3a)に無機粉末が所定の割合で含有され、かつ表面の平
滑性が良好で、しかも高い表面硬度を有するとともに、
圧縮強度および耐熱性にすぐれ、なおかつピンホールを
含まない熱硬化性樹脂外層(3) を得ることができる。
【００７３】つぎに、図３に示すように、繊維補強下巻
層(2) を有する金属製ロール芯(1)に熱硬化性樹脂外層
(3) を嵌め被せ、該下巻層(2) と外層筒体(3) との間に
形成された環状間隙部に接着剤を注入し、これを所定温
度で硬化せしめ、下巻層(2)と外層筒体(3) とを接着剤
層(4) を介して接合一体化して、この発明による磁気記
録媒体のカレンダー用樹脂ロール(5) を製造する。
層(2) を有する金属製ロール芯(1)に熱硬化性樹脂外層
(3) を嵌め被せ、該下巻層(2) と外層筒体(3) との間に
形成された環状間隙部に接着剤を注入し、これを所定温
度で硬化せしめ、下巻層(2)と外層筒体(3) とを接着剤
層(4) を介して接合一体化して、この発明による磁気記
録媒体のカレンダー用樹脂ロール(5) を製造する。
【００７４】上記接着剤としては、耐熱性、耐圧性等の
観点より、例えばエポキシ樹脂系、不飽和ポリエステル
樹脂系、ジアリルフタレート樹脂系等の接着剤を使用す
るのが好ましい。
観点より、例えばエポキシ樹脂系、不飽和ポリエステル
樹脂系、ジアリルフタレート樹脂系等の接着剤を使用す
るのが好ましい。
【００７５】この接着剤の硬化温度は、通常２０〜１５
０℃とし、とくに接着剤の硬化温度を、磁気記録媒体の
カレンダー用樹脂ロール(5) の表面温度とほぼ一致させ
るのが望ましい。というのは、これによって樹脂ロール
(5) の使用のさい熱硬化性樹脂外層(3) の残留応力がゼ
ロになり、高い圧力をかけてもこの熱硬化性樹脂外層
(3) が破壊されにくくなるからである。
０℃とし、とくに接着剤の硬化温度を、磁気記録媒体の
カレンダー用樹脂ロール(5) の表面温度とほぼ一致させ
るのが望ましい。というのは、これによって樹脂ロール
(5) の使用のさい熱硬化性樹脂外層(3) の残留応力がゼ
ロになり、高い圧力をかけてもこの熱硬化性樹脂外層
(3) が破壊されにくくなるからである。
【００７６】
【作用】上記のこの発明による磁気記録媒体のカレンダ
ー用樹脂ロールによれば、熱硬化性樹脂外層の表面部分
が、５０〜１５０℃の温度および周波数１０ヘルツ（H
z）の条件下で、５×１０10〜２×１０11dyn/cm2 の高
い貯蔵弾性率（Ｅ´）を有し、また貯蔵弾性率（Ｅ´）
とポアソン比（ν）との関係式（１−ν2 ）／Ｅ´が、
５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×
１０-11 cm2 /dynという低い値を有するものであるか
ら、カレンダー用樹脂ロールのニップ幅を小さくするこ
とができ、従って従来と同様の荷重をかけた場合にもニ
ップ幅が小さく、すなわち実質的に大きな面圧力が得ら
れるものである。
ー用樹脂ロールによれば、熱硬化性樹脂外層の表面部分
が、５０〜１５０℃の温度および周波数１０ヘルツ（H
z）の条件下で、５×１０10〜２×１０11dyn/cm2 の高
い貯蔵弾性率（Ｅ´）を有し、また貯蔵弾性率（Ｅ´）
とポアソン比（ν）との関係式（１−ν2 ）／Ｅ´が、
５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×
１０-11 cm2 /dynという低い値を有するものであるか
ら、カレンダー用樹脂ロールのニップ幅を小さくするこ
とができ、従って従来と同様の荷重をかけた場合にもニ
ップ幅が小さく、すなわち実質的に大きな面圧力が得ら
れるものである。
【００７７】またこの発明による磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロールの製造方法によれば、熱硬化性樹脂原
料と無機粉末との混合物を回転成形により成形して、無
機粉末を高含有率で表面部分に含有せしめた熱硬化性樹
脂外層筒体を形成するものであるから、磁気記録媒体の
カレンダー用樹脂ロールを能率よくかつ安価に製造し得
るとともに、得られたカレンダー用樹脂ロールは、表面
が平滑で、表面硬度が高く、圧縮強度および耐熱性にす
ぐれ、なおかつピンホールがなく、磁気記録媒体の製造
に適するものである。
ダー用樹脂ロールの製造方法によれば、熱硬化性樹脂原
料と無機粉末との混合物を回転成形により成形して、無
機粉末を高含有率で表面部分に含有せしめた熱硬化性樹
脂外層筒体を形成するものであるから、磁気記録媒体の
カレンダー用樹脂ロールを能率よくかつ安価に製造し得
るとともに、得られたカレンダー用樹脂ロールは、表面
が平滑で、表面硬度が高く、圧縮強度および耐熱性にす
ぐれ、なおかつピンホールがなく、磁気記録媒体の製造
に適するものである。
【００７８】
【実施例】つぎに、この発明の実施例を比較例とともに
説明する。
説明する。
【００７９】実施例１ 図３に示すこの発明による磁気記録媒体のカレンダー用
樹脂ロール(5) を、下記の方法により製造した。
樹脂ロール(5) を、下記の方法により製造した。
【００８０】まず図１に示すように、全長１２００mm、
面長６５０mmおよび外径３００mmの大きさを有する鉄製
ロール芯(1) の外周面をサンドブラストにより粗面化
し、このロール芯(1) の外周面にエポキシ樹脂含浸繊維
材を巻付けて、厚さ４mmの繊維補強下巻層(2) を形成し
た。ここで、繊維補強下巻層(2) は、シリカ粉末を混入
したエポキシ樹脂を含浸せしめたガラスクロステープを
ロール芯(1) の周面に巻き付け、ついでこのテープ層の
外周に同様のエポキシ樹脂を含浸したガラスロービング
を巻き付けたものである。このエポキシ樹脂は１１０℃
で硬化せしめた。
面長６５０mmおよび外径３００mmの大きさを有する鉄製
ロール芯(1) の外周面をサンドブラストにより粗面化
し、このロール芯(1) の外周面にエポキシ樹脂含浸繊維
材を巻付けて、厚さ４mmの繊維補強下巻層(2) を形成し
た。ここで、繊維補強下巻層(2) は、シリカ粉末を混入
したエポキシ樹脂を含浸せしめたガラスクロステープを
ロール芯(1) の周面に巻き付け、ついでこのテープ層の
外周に同様のエポキシ樹脂を含浸したガラスロービング
を巻き付けたものである。このエポキシ樹脂は１１０℃
で硬化せしめた。
【００８１】つぎに、これとは別に、主剤１００重量部
および硬化剤５２重量部からなるエポキシ樹脂原料に、
平均粒子径０．５μｍのシリカ粉末１２０重量部を混入
した混合物を、回転成形用円筒金型（図示略）に注入
し、金型温度８０℃、回転数１５００rpm で回転成形し
て、シリカ粉末を所定の高含有率で表面部分(3a)に含有
せしめたエポキシ樹脂外層筒体(3) を作成し、さらに取
り出した筒体(3) を温度９０〜１８０℃で二次加熱させ
たのち、エポキシ樹脂外層筒体(3) の外周面および内周
面を切削し、外径３４０mm、内径３０９mm、および長さ
４００mmの図２に示すエポキシ樹脂外層筒体(3) を作成
した。
および硬化剤５２重量部からなるエポキシ樹脂原料に、
平均粒子径０．５μｍのシリカ粉末１２０重量部を混入
した混合物を、回転成形用円筒金型（図示略）に注入
し、金型温度８０℃、回転数１５００rpm で回転成形し
て、シリカ粉末を所定の高含有率で表面部分(3a)に含有
せしめたエポキシ樹脂外層筒体(3) を作成し、さらに取
り出した筒体(3) を温度９０〜１８０℃で二次加熱させ
たのち、エポキシ樹脂外層筒体(3) の外周面および内周
面を切削し、外径３４０mm、内径３０９mm、および長さ
４００mmの図２に示すエポキシ樹脂外層筒体(3) を作成
した。
【００８２】そして下巻層(2) を有するロール芯(1)
に、このエポキシ樹脂外層筒体(3) を嵌め被せ、下巻層
(2) と外層筒体(3) との間に形成された環状間隙部に、
エポキシ樹脂を主材とする接着剤を注入して、これを８
０℃の温度で硬化せしめ、下巻層(2) とエポキシ樹脂外
層筒体(3) とを厚さ０．５mmの接着剤層(4) を介して接
合一体化し、さらにロール外周面を切削し、研摩して、
図３に示す磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロール(5)
を製造した。
に、このエポキシ樹脂外層筒体(3) を嵌め被せ、下巻層
(2) と外層筒体(3) との間に形成された環状間隙部に、
エポキシ樹脂を主材とする接着剤を注入して、これを８
０℃の温度で硬化せしめ、下巻層(2) とエポキシ樹脂外
層筒体(3) とを厚さ０．５mmの接着剤層(4) を介して接
合一体化し、さらにロール外周面を切削し、研摩して、
図３に示す磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロール(5)
を製造した。
【００８３】この樹脂ロール(5) は、外径３３５mm、お
よび面長４００mmであった。
よび面長４００mmであった。
【００８４】実施例２ 上記実施例１の場合と同様にして、この発明による磁気
記録媒体のカレンダー用樹脂ロール(5) を製造した。
記録媒体のカレンダー用樹脂ロール(5) を製造した。
【００８５】まず実施例１の場合と同様に、鉄製ロール
芯(1) の外周面にエポキシ樹脂含浸繊維材を巻付けて、
厚さ４mmの繊維補強下巻層(2) を形成した。
芯(1) の外周面にエポキシ樹脂含浸繊維材を巻付けて、
厚さ４mmの繊維補強下巻層(2) を形成した。
【００８６】つぎに、これとは別に、２．１モルのビス
（２−オキサゾリン）化合物および１．０モルのジカル
ボン酸からなる主剤１００重量部に対し、亜リン酸エス
テル１．６重量部を配合し、さらに平均粒子径１０μｍ
のシリカ粉末９４．１重量部を混入した混合物を、上記
実施例１の場合と同様に、回転成形用円筒金型（図示
略）に注入し、金型温度１３０℃、回転数８００rpm で
回転成形して、シリカ粉末を所定の高含有率で表面部分
(3a)に含有せしめた架橋ポリエステルアミド樹脂製の外
層筒体(3) を作成し、さらに取り出した筒体(3) を温度
１６０℃で二次加熱させたのち、外層筒体(3) の外周面
および内周面を切削し、外径３４０mm、内径３０９mm、
および長さ４００mmの図２に示す外層筒体(3) を作成し
た。
（２−オキサゾリン）化合物および１．０モルのジカル
ボン酸からなる主剤１００重量部に対し、亜リン酸エス
テル１．６重量部を配合し、さらに平均粒子径１０μｍ
のシリカ粉末９４．１重量部を混入した混合物を、上記
実施例１の場合と同様に、回転成形用円筒金型（図示
略）に注入し、金型温度１３０℃、回転数８００rpm で
回転成形して、シリカ粉末を所定の高含有率で表面部分
(3a)に含有せしめた架橋ポリエステルアミド樹脂製の外
層筒体(3) を作成し、さらに取り出した筒体(3) を温度
１６０℃で二次加熱させたのち、外層筒体(3) の外周面
および内周面を切削し、外径３４０mm、内径３０９mm、
および長さ４００mmの図２に示す外層筒体(3) を作成し
た。
【００８７】そして下巻層(2) を有するロール芯(1)
に、この架橋ポリエステルアミド樹脂外層筒体(3) を嵌
め被せ、下巻層(2) と外層筒体(3) との間に形成された
環状間隙部に、エポキシ樹脂を主材とする接着剤を注入
して、これを８０℃の温度で硬化せしめ、下巻層(2) と
架橋ポリエステルアミド樹脂外層筒体(3) とを厚さ０．
５mmの接着剤層(4) を介して接合一体化し、さらにロー
ル外周面を切削し、研摩して、図３に示す磁気記録媒体
のカレンダー用樹脂ロール(5) を製造した。
に、この架橋ポリエステルアミド樹脂外層筒体(3) を嵌
め被せ、下巻層(2) と外層筒体(3) との間に形成された
環状間隙部に、エポキシ樹脂を主材とする接着剤を注入
して、これを８０℃の温度で硬化せしめ、下巻層(2) と
架橋ポリエステルアミド樹脂外層筒体(3) とを厚さ０．
５mmの接着剤層(4) を介して接合一体化し、さらにロー
ル外周面を切削し、研摩して、図３に示す磁気記録媒体
のカレンダー用樹脂ロール(5) を製造した。
【００８８】この樹脂ロール(5) は、外径３３５mm、面
長４００mmであった。
長４００mmであった。
【００８９】性能評価試験 上記実施例１および２の磁気記録媒体のカレンダー用樹
脂ロール(5) の性能を評価するために、各ロールについ
て、同じ材料および実質的に同じ条件で評価試験用の小
型ロールを製造した。ここで、鉄製ロール芯(1) は、外
径１９２mm、面長２９０mmおよび全長７６０mmの大きさ
を有しており、また製造された小型の樹脂ロール(5)
は、外径２３０mm、および有効面長２３０mmの大きさを
有するものであった。
脂ロール(5) の性能を評価するために、各ロールについ
て、同じ材料および実質的に同じ条件で評価試験用の小
型ロールを製造した。ここで、鉄製ロール芯(1) は、外
径１９２mm、面長２９０mmおよび全長７６０mmの大きさ
を有しており、また製造された小型の樹脂ロール(5)
は、外径２３０mm、および有効面長２３０mmの大きさを
有するものであった。
【００９０】比較例１ つぎに比較のために、シリカ粉末を混入していないこと
以外は上記実施例２の場合と同一の材料および同一の方
法で、上記と同じサイズの比較試験用の小型ロールを製
造した。
以外は上記実施例２の場合と同一の材料および同一の方
法で、上記と同じサイズの比較試験用の小型ロールを製
造した。
【００９１】比較例２ 鉄製ロール芯および繊維補強下巻層は、実施例１の場合
と同じとし、この下巻層付きロール芯を所定の大きさの
注型用金型内に起立状にセットし、この金型内に、主剤
１００重量部および硬化剤５２重量部からなるエポキシ
樹脂原料に、平均粒子径１０．０μｍのシリカ粉末７９
重量部を混入した混合物を、鉄製ロール芯の外側に直接
注型して、硬化させ、さらにロール外周面を切削、研摩
して、上記と同じサイズの比較試験用の小型ロールを製
造した。
と同じとし、この下巻層付きロール芯を所定の大きさの
注型用金型内に起立状にセットし、この金型内に、主剤
１００重量部および硬化剤５２重量部からなるエポキシ
樹脂原料に、平均粒子径１０．０μｍのシリカ粉末７９
重量部を混入した混合物を、鉄製ロール芯の外側に直接
注型して、硬化させ、さらにロール外周面を切削、研摩
して、上記と同じサイズの比較試験用の小型ロールを製
造した。
【００９２】比較例３ 鉄製ロール芯および繊維補強下巻層は、実施例１の場合
と同じとし、この下巻層付きロール芯を所定の大きさの
注型用金型内に起立状にセットし、この金型内に、主剤
１００重量部および硬化剤６５重量部からなるエポキシ
樹脂原料に、平均粒子径１０．０μｍのシリカ粉末５０
重量部を混入した混合物を、鉄製ロール芯の外側に直接
注型して、硬化させ、さらにロール外周面を切削、研摩
して、上記と同じサイズの比較試験用の小型ロールを製
造した。
と同じとし、この下巻層付きロール芯を所定の大きさの
注型用金型内に起立状にセットし、この金型内に、主剤
１００重量部および硬化剤６５重量部からなるエポキシ
樹脂原料に、平均粒子径１０．０μｍのシリカ粉末５０
重量部を混入した混合物を、鉄製ロール芯の外側に直接
注型して、硬化させ、さらにロール外周面を切削、研摩
して、上記と同じサイズの比較試験用の小型ロールを製
造した。
【００９３】つぎに、これら実施例１および２、並びに
比較例１〜３の評価試験用の小型テストロールについ
て、周波数１０ヘルツにおける各ロールの熱硬化性樹脂
外層の表面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）と温度との関係を
粘弾性スペクトロメーター（株式会社岩本製作所製）に
て測定し、得られた結果を下記表１、表２および図４の
グラフにまとめて示した。
比較例１〜３の評価試験用の小型テストロールについ
て、周波数１０ヘルツにおける各ロールの熱硬化性樹脂
外層の表面部分の貯蔵弾性率（Ｅ´）と温度との関係を
粘弾性スペクトロメーター（株式会社岩本製作所製）に
て測定し、得られた結果を下記表１、表２および図４の
グラフにまとめて示した。
【００９４】つぎに、各ロールの表面部分におけるポア
ソン比（ν）をＪＩＳ Ｋ７０５４に準じて測定し、そ
の値と上記貯蔵弾性率（Ｅ´）の測定結果とから、各温
度におけるニップ幅を表わすヘルツの式に関与する貯蔵
弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係式（１−ν
2 ）／Ｅ´の値をそれぞれ算出した。得られた結果を下
記表１、表２および図５のグラフにまとめて示した。
ソン比（ν）をＪＩＳ Ｋ７０５４に準じて測定し、そ
の値と上記貯蔵弾性率（Ｅ´）の測定結果とから、各温
度におけるニップ幅を表わすヘルツの式に関与する貯蔵
弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係式（１−ν
2 ）／Ｅ´の値をそれぞれ算出した。得られた結果を下
記表１、表２および図５のグラフにまとめて示した。
【００９５】つぎに、各小型テストロールのエポキシ樹
脂外層あるいは架橋ポリエステルアミド樹脂外層の表面
部分におけるシリカ粉末の含有率を測定した。ここで、
シリカ粉末の含有率の測定は、各小型テストロールの樹
脂外層の表面部分から厚み１mmの試験片を採取し、各試
験片について灰分測定を行なった。測定装置としては、
示差熱熱重量同時測定装置（セイコー電子工業株式会社
製）を使用した。得られた結果を表１に併せて示した。
脂外層あるいは架橋ポリエステルアミド樹脂外層の表面
部分におけるシリカ粉末の含有率を測定した。ここで、
シリカ粉末の含有率の測定は、各小型テストロールの樹
脂外層の表面部分から厚み１mmの試験片を採取し、各試
験片について灰分測定を行なった。測定装置としては、
示差熱熱重量同時測定装置（セイコー電子工業株式会社
製）を使用した。得られた結果を表１に併せて示した。
【００９６】また、各小型テストロールの樹脂外層の表
面部分における硬度を、ショアーデュロメーター（Ｄ
型）にて測定するとともに、樹脂外層の表面部分におけ
る表面粗さ（Ｒａ）を、表面粗さ測定装置（株式会社東
京精密製）を使用して測定し、得られた結果を表１に併
せて示した。
面部分における硬度を、ショアーデュロメーター（Ｄ
型）にて測定するとともに、樹脂外層の表面部分におけ
る表面粗さ（Ｒａ）を、表面粗さ測定装置（株式会社東
京精密製）を使用して測定し、得られた結果を表１に併
せて示した。
【００９７】さらに、実施例１および２、並びに比較例
１〜３の評価試験用の小型テストロールについて、ニッ
プ幅を測定した。
１〜３の評価試験用の小型テストロールについて、ニッ
プ幅を測定した。
【００９８】ここで、ニップ幅の測定は、各ロールに、
外径２０２mm、および有効面長２３０mmのスチールロー
ルを対接させ、両ロールの中間に厚み１５μｍのアルミ
ニウム箔（図示略）を挿入し、両ロールに１００kg／c
m、２００kg／cm、および３００kg／cmの３段階の荷重
をかけたとき、それぞれのアルミニウム箔に転写された
ニップ跡の幅を測定した。なお、この測定は、ロール表
面温度５０℃で行なった。得られた結果を図６のグラフ
にまとめて示した。
外径２０２mm、および有効面長２３０mmのスチールロー
ルを対接させ、両ロールの中間に厚み１５μｍのアルミ
ニウム箔（図示略）を挿入し、両ロールに１００kg／c
m、２００kg／cm、および３００kg／cmの３段階の荷重
をかけたとき、それぞれのアルミニウム箔に転写された
ニップ跡の幅を測定した。なお、この測定は、ロール表
面温度５０℃で行なった。得られた結果を図６のグラフ
にまとめて示した。
【００９９】
【表１】
【表２】 上記表１、表２および図４のグラフから明らかなよう
に、周波数１０ヘルツの条件下で、この発明の実施例１
および実施例２に対応する小型テスト用樹脂ロールで
は、５０〜１５０℃の温度範囲において、貯蔵弾性率
（Ｅ´）はそれぞれ１．２４×１０11〜１．０８×１０
11dyn/cm2 および６．３０×１０10〜５．２１×１０10
dyn/cm2 という高い数値を示していたのに対し、比較例
１〜３に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、それぞ
れ３．７７×１０10〜２．９０×１０10dyn/cm2 、４．
０１×１０10〜３．０１×１０10dyn/cm2 、および３．
４１×１０10〜９．４４×１０9 dyn/cm2 という低い数
値を示していた。特に、実施例１に対応する小型テスト
用樹脂ロールでは、１８０℃においても、１．０１×１
０11dyn/cm2 、さらには２００℃においても、８．５３
×１０10dyn/cm2 という高い貯蔵弾性率（Ｅ´）を維持
していた。
に、周波数１０ヘルツの条件下で、この発明の実施例１
および実施例２に対応する小型テスト用樹脂ロールで
は、５０〜１５０℃の温度範囲において、貯蔵弾性率
（Ｅ´）はそれぞれ１．２４×１０11〜１．０８×１０
11dyn/cm2 および６．３０×１０10〜５．２１×１０10
dyn/cm2 という高い数値を示していたのに対し、比較例
１〜３に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、それぞ
れ３．７７×１０10〜２．９０×１０10dyn/cm2 、４．
０１×１０10〜３．０１×１０10dyn/cm2 、および３．
４１×１０10〜９．４４×１０9 dyn/cm2 という低い数
値を示していた。特に、実施例１に対応する小型テスト
用樹脂ロールでは、１８０℃においても、１．０１×１
０11dyn/cm2 、さらには２００℃においても、８．５３
×１０10dyn/cm2 という高い貯蔵弾性率（Ｅ´）を維持
していた。
【０１００】また上記表１、表２および図５のグラフか
ら明らかなように、ニップ幅を表わすヘルツの式に関与
する貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係式
（１−ν2 ）／Ｅ´の値は、この発明の実施例１および
実施例２に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、５０
〜１５０℃の温度範囲において、それぞれ７．３６×１
０-12 〜８．４５×１０-12 cm2 /dynおよび１．４３×
１０-11 〜１．７３×１０-11 cm2 /dynという低い数値
を示していたのに対し、比較例１〜３に対応する小型テ
スト用樹脂ロールでは、それぞれ２．２３×１０-11 〜
２．９０×１０-11 cm2 /dyn、２．１７×１０-11 〜
２．８９×１０-11 cm2 /dyn、および２．５３×１０
-11 〜９．１５×１０-11 cm2 /dynという高い数値を示
していた。さらに実施例２に対応する小型テスト用樹脂
ロールでは、１８０℃においても、１．９１×１０-11
cm2 /dynという低い数値を示していた。そして特に、実
施例１に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、１８０
℃においても、９．０４×１０-12 cm2 /dyn、２００℃
においても、１．０７×１０-11 cm2 /dynという低い数
値を示していた。また図６のグラフに示すように、関係
式（１−ν2 ）／Ｅ´の値が小さいほど、ニップ幅は小
さいものであった。
ら明らかなように、ニップ幅を表わすヘルツの式に関与
する貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係式
（１−ν2 ）／Ｅ´の値は、この発明の実施例１および
実施例２に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、５０
〜１５０℃の温度範囲において、それぞれ７．３６×１
０-12 〜８．４５×１０-12 cm2 /dynおよび１．４３×
１０-11 〜１．７３×１０-11 cm2 /dynという低い数値
を示していたのに対し、比較例１〜３に対応する小型テ
スト用樹脂ロールでは、それぞれ２．２３×１０-11 〜
２．９０×１０-11 cm2 /dyn、２．１７×１０-11 〜
２．８９×１０-11 cm2 /dyn、および２．５３×１０
-11 〜９．１５×１０-11 cm2 /dynという高い数値を示
していた。さらに実施例２に対応する小型テスト用樹脂
ロールでは、１８０℃においても、１．９１×１０-11
cm2 /dynという低い数値を示していた。そして特に、実
施例１に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、１８０
℃においても、９．０４×１０-12 cm2 /dyn、２００℃
においても、１．０７×１０-11 cm2 /dynという低い数
値を示していた。また図６のグラフに示すように、関係
式（１−ν2 ）／Ｅ´の値が小さいほど、ニップ幅は小
さいものであった。
【０１０１】また、この発明の実施例１および実施例２
に対応する小型テスト用樹脂ロールは、比較例１〜３に
対応する小型テスト用樹脂ロールに比べて、ロールの樹
脂外層の表面部分におけるシリカ粉末の含有率が高いも
のであり、かつショアＤ硬度も高いものであった。
に対応する小型テスト用樹脂ロールは、比較例１〜３に
対応する小型テスト用樹脂ロールに比べて、ロールの樹
脂外層の表面部分におけるシリカ粉末の含有率が高いも
のであり、かつショアＤ硬度も高いものであった。
【０１０２】また、ロールの樹脂外層の表面部分におけ
る表面粗さ（Ｒａ）は、この発明の実施例１および実施
例２に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、シリカ粉
末を含む比較例２および３に対応する小型テスト用樹脂
ロールに比べて、値が小さく、すぐれた表面平滑性を有
するものであった。特に、実施例１に対応する小型テス
ト用樹脂ロールでは、平均粒子径の細かい無機粉末を使
用しているため、その表面粗さが、無機粉末を充填して
いない比較例１と同レベルになっている。
る表面粗さ（Ｒａ）は、この発明の実施例１および実施
例２に対応する小型テスト用樹脂ロールでは、シリカ粉
末を含む比較例２および３に対応する小型テスト用樹脂
ロールに比べて、値が小さく、すぐれた表面平滑性を有
するものであった。特に、実施例１に対応する小型テス
ト用樹脂ロールでは、平均粒子径の細かい無機粉末を使
用しているため、その表面粗さが、無機粉末を充填して
いない比較例１と同レベルになっている。
【０１０３】図６のグラフに示すように、この発明の実
施例に対応する小型テスト用樹脂ロールは、スチールロ
ールと対接して、荷重をかけたときに、小さいニップ幅
が得られ、従って実質的に大きな面圧力が得られるもの
である。そして、このことは、実機サイズのロールとし
た場合でも、何ら変わるものではない。従って、この発
明の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールとスチール
ロールとの間で、磁気記録媒体を高いニップ圧を加えな
がら走行させて、磁気記録媒体の表面を平滑化し、磁性
層の高密度化等の処理を確実に行なうことができる。
施例に対応する小型テスト用樹脂ロールは、スチールロ
ールと対接して、荷重をかけたときに、小さいニップ幅
が得られ、従って実質的に大きな面圧力が得られるもの
である。そして、このことは、実機サイズのロールとし
た場合でも、何ら変わるものではない。従って、この発
明の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロールとスチール
ロールとの間で、磁気記録媒体を高いニップ圧を加えな
がら走行させて、磁気記録媒体の表面を平滑化し、磁性
層の高密度化等の処理を確実に行なうことができる。
【０１０４】
【発明の効果】この発明の磁気記録媒体のカレンダー用
樹脂ロールは、上述のように、まず第１発明の樹脂ロー
ルは、金属製ロール芯と、熱硬化性樹脂外層とを含み、
熱硬化性樹脂外層の表面部分が、５０〜１５０℃の温度
および周波数１０ヘルツ（Hz）の条件下で、５×１０10
〜２×１０11dyn/cm2 の高い貯蔵弾性率（Ｅ´）を有す
るものであり、また第２発明の樹脂ロールは、金属製ロ
ール芯と、熱硬化性樹脂外層とを含み、熱硬化性樹脂外
層の表面部分が、ニップ幅を表わすヘルツの式に関与す
る貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係式
（１−ν2 ）／Ｅ´が、５０〜１５０℃の温度および周
波数１０ヘルツの条件下で、 ５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０
-11 cm2 /dyn の範囲にあるもので、いずれの樹脂ロールも、カレンダ
ー処理におけるニップ幅を小さくすることができ、従っ
て従来と同様の荷重をかけた場合でもニップ幅が小さ
く、かつ高温下、高圧下でもニップ幅が大きくならず、
実質的に大きな面圧力が得られるものであり、このた
め、この発明の樹脂ロールによれば、磁気記録媒体を高
いニップ圧を加えながら走行させて、磁気記録媒体の表
面を平滑化し、磁性層の高密度化等の処理を確実に行な
うことができるという効果を奏する。
樹脂ロールは、上述のように、まず第１発明の樹脂ロー
ルは、金属製ロール芯と、熱硬化性樹脂外層とを含み、
熱硬化性樹脂外層の表面部分が、５０〜１５０℃の温度
および周波数１０ヘルツ（Hz）の条件下で、５×１０10
〜２×１０11dyn/cm2 の高い貯蔵弾性率（Ｅ´）を有す
るものであり、また第２発明の樹脂ロールは、金属製ロ
ール芯と、熱硬化性樹脂外層とを含み、熱硬化性樹脂外
層の表面部分が、ニップ幅を表わすヘルツの式に関与す
る貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソン比（ν）との関係式
（１−ν2 ）／Ｅ´が、５０〜１５０℃の温度および周
波数１０ヘルツの条件下で、 ５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０
-11 cm2 /dyn の範囲にあるもので、いずれの樹脂ロールも、カレンダ
ー処理におけるニップ幅を小さくすることができ、従っ
て従来と同様の荷重をかけた場合でもニップ幅が小さ
く、かつ高温下、高圧下でもニップ幅が大きくならず、
実質的に大きな面圧力が得られるものであり、このた
め、この発明の樹脂ロールによれば、磁気記録媒体を高
いニップ圧を加えながら走行させて、磁気記録媒体の表
面を平滑化し、磁性層の高密度化等の処理を確実に行な
うことができるという効果を奏する。
【０１０５】またこの発明による磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロールの製造方法によれば、熱硬化性樹脂原
料と無機粉末との混合物を回転成形により成形して、無
機粉末を高含有率で表面部分に含有せしめた熱硬化性樹
脂外層筒体を形成するものであるから、磁気記録媒体の
カレンダー用樹脂ロールを能率よくかつ安価に製造し得
るとともに、回転成形により、表面部分に無機粉末が所
定の高い含有率で含有され、得られたカレンダー用樹脂
ロールは、表面が平滑で、表面硬度が高く、圧縮強度お
よび耐熱性にすぐれ、なおかつピンホールがなく、磁気
記録媒体の製造に適するという効果を奏する。
ダー用樹脂ロールの製造方法によれば、熱硬化性樹脂原
料と無機粉末との混合物を回転成形により成形して、無
機粉末を高含有率で表面部分に含有せしめた熱硬化性樹
脂外層筒体を形成するものであるから、磁気記録媒体の
カレンダー用樹脂ロールを能率よくかつ安価に製造し得
るとともに、回転成形により、表面部分に無機粉末が所
定の高い含有率で含有され、得られたカレンダー用樹脂
ロールは、表面が平滑で、表面硬度が高く、圧縮強度お
よび耐熱性にすぐれ、なおかつピンホールがなく、磁気
記録媒体の製造に適するという効果を奏する。
【図１】図１と図２図はこの発明の磁気記録媒体のカレ
ンダー用樹脂ロールの製造方法の実施工程を説明するた
めのもので、図１は下巻層付きロール芯の部分省略断面
図である。
ンダー用樹脂ロールの製造方法の実施工程を説明するた
めのもので、図１は下巻層付きロール芯の部分省略断面
図である。
【図２】図２は熱硬化性樹脂外層の部分省略断面図であ
る。
る。
【図３】この発明の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロ
ールの部分省略断面図である。
ールの部分省略断面図である。
【図４】実施例および比較例の小型テストロールについ
て、各ロールの熱硬化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性
率（Ｅ´）と使用温度との関係を示すグラフである。
て、各ロールの熱硬化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性
率（Ｅ´）と使用温度との関係を示すグラフである。
【図５】実施例および比較例の小型テストロールについ
て、各ロールの熱硬化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性
率（Ｅ´）およびポアソン比（ν）の関係式（１−
ν2）／Ｅ´と、使用温度との関係を示すグラフであ
る。
て、各ロールの熱硬化性樹脂外層の表面部分の貯蔵弾性
率（Ｅ´）およびポアソン比（ν）の関係式（１−
ν2）／Ｅ´と、使用温度との関係を示すグラフであ
る。
【図６】実施例および比較例の小型テストロールの荷重
とニップ幅との関係を示すグラフである。
とニップ幅との関係を示すグラフである。
１ ロール芯 ２ 下巻層 ３ 熱硬化性樹脂外層 ３ａ 熱硬化性樹脂外層の表面部分 ４ 接着剤層 ５ 磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16C 13/00
Claims (10)
- 【請求項１】 金属製ロール芯と、熱硬化性樹脂外層と
を含み、熱硬化性樹脂外層の表面部分が、５０〜１５０
℃の温度および周波数１０ヘルツの条件下で５×１０10
〜２×１０11dyn/cm2 の貯蔵弾性率（Ｅ´）を有するも
のであることを特徴とする、磁気記録媒体のカレンダー
用樹脂ロール。 - 【請求項２】 金属製ロール芯と、熱硬化性樹脂外層と
を含み、熱硬化性樹脂外層の表面部分が、ニップ幅を表
わすヘルツの式に関与する貯蔵弾性率（Ｅ´）とポアソ
ン比（ν）との関係式（１−ν2 ）／Ｅ´が、５０〜１
５０℃の温度および周波数１０ヘルツの条件下で、 ５×１０-12 cm2 /dyn＜（１−ν2 ）／Ｅ´＜２×１０-11 cm2 /dyn の範囲にあるものであることを特徴とする、磁気記録媒
体のカレンダー用樹脂ロール。 - 【請求項３】 熱硬化性樹脂外層の表面部分に無機粉末
が６０〜９５重量％の含有率で均一に充填されている、
請求項１または２に記載の磁気記録媒体のカレンダー用
樹脂ロール。 - 【請求項４】 無機粉末の平均粒子径が０．０５〜５
０．０μｍである、請求項３に記載の磁気記録媒体のカ
レンダー用樹脂ロール。 - 【請求項５】 熱硬化性樹脂外層の表面部分の硬度がシ
ョアＤ硬度で９５°以上ないし１００°未満である、請
求項１〜４のいずれかに記載の磁気記録媒体のカレンダ
ー用樹脂ロール。 - 【請求項６】 熱硬化性樹脂外層の表面部分の表面粗さ
（Ｒａ）が、０．０１〜０．５μｍである、請求項１〜
５のいずれかに記載の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂
ロール。 - 【請求項７】 金属製ロール芯の外周面に熱硬化性樹脂
含浸繊維材からなる繊維補強下巻層が設けられている、
請求項１〜６のいずれかに記載の磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロール。 - 【請求項８】 熱硬化性樹脂原料と、平均粒子径が０．
０５〜５０．０μｍの無機粉末との混合物を回転成形用
円筒金型に注入し、回転成形によって無機粉末を６０〜
９５重量％の含有率で表面部分に含有せしめた熱硬化性
樹脂外層筒体を形成し、この外層筒体に金属製のロール
芯を嵌め込み、ロール芯と外層筒体とを接合一体化する
ことを特徴とする、磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロ
ールの製造法。 - 【請求項９】 金属製ロール芯と外層筒体との間の環状
間隙部に接着剤を注入し、これを硬化せしめて、ロール
芯と外層筒体とを接着剤層を介して接合一体化する、請
求項８に記載の磁気記録媒体のカレンダー用樹脂ロール
の製造法。 - 【請求項１０】 金属製ロール芯の外周面に熱硬化性樹
脂含浸繊維材からなる繊維補強下巻層を形成する工程を
含む、請求項８または９に記載の磁気記録媒体のカレン
ダー用樹脂ロールの製造法。
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| US7357892B2 (en) * | 2001-11-26 | 2008-04-15 | Fabio Perini S.P.A. | Method of manufacturing cylinder with interchangeable sleeve |
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| US3673025A (en) * | 1968-10-23 | 1972-06-27 | Yamauchi Rubber Ind Co Ltd | Method of making a polyurethane rubber covered roll |
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| JPS55135629A (en) * | 1979-04-09 | 1980-10-22 | Fuji Photo Film Co Ltd | Supercalender |
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| JPS5936133B2 (ja) * | 1979-08-10 | 1984-09-01 | 山内ゴム工業株式会社 | ポリウレタン・ゴム・ロ−ル及びその製造方法 |
| DE3113859A1 (de) * | 1980-04-07 | 1982-01-28 | Fuji Photo Film Co., Ltd., Minami-Ashigara, Kanagawa | Magnetisches aufzeichnungsmaterial |
| JPS5724216A (en) * | 1980-07-21 | 1982-02-08 | Fuji Photo Film Co Ltd | Supercalender |
| JPS5911220A (ja) * | 1982-07-09 | 1984-01-20 | Yamauchi Rubber Ind Co Ltd | カレンダ−ロ−ル |
| JPS5954038A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-28 | Sony Corp | 磁気記録媒体の製造方法 |
| JPS59124028A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-18 | Takeda Chem Ind Ltd | 磁気記録媒体の表面処理方法 |
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| JPS6242814A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-02-24 | Toray Ind Inc | 弾性ロ−ル |
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| JPH01260092A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-10-17 | Yamauchi Corp | 硬質ロールの製造法 |
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| US5419943A (en) * | 1992-10-30 | 1995-05-30 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Magnetic recording medium having a magnetic layer with a Tg of 80° C.° C. |
| US5648155A (en) * | 1993-02-25 | 1997-07-15 | Victor Company Of Japan, Ltd. | Magnetic recording medium |
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| US5686172A (en) * | 1994-11-30 | 1997-11-11 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Metal-foil-clad composite ceramic board and process for the production thereof |
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