JP2982829B2 - 希土類元素の回収方法 - Google Patents
希土類元素の回収方法Info
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- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、希土類元素を含む合金
あるいは混合物から希土類元素を回収し、再利用する分
野に関する。
あるいは混合物から希土類元素を回収し、再利用する分
野に関する。
【０００２】
【従来の技術】希土類元素合金あるいは混合物から希土
類のみを選択的に浸出し、かつ、浸出および希土類元素
の回収に用いる薬品（浸出液）のほぼ全量を繰り返し循
環使用しうる希土類元素の回収方法は知られていない。
類のみを選択的に浸出し、かつ、浸出および希土類元素
の回収に用いる薬品（浸出液）のほぼ全量を繰り返し循
環使用しうる希土類元素の回収方法は知られていない。
【０００３】従来の希土類元素の回収方法は、いずれの
場合であっても希土類元素合金あるいは希土類元素を含
む混合物の全体を酸、あるいは陽極酸化によって溶解
し、この溶解液に蓚酸あるいは蓚酸アルカリ等の沈澱剤
を直接加えて希土類元素を蓚酸塩の形で回収するか、特
開昭６０−１２２７１８のように酸性燐酸エステルを用
いた溶媒抽出法や特開昭６１−２７０２１６のようにキ
レート樹脂を用いたイオン交換法、あるいは特開昭５９
−６７３８４のような電解法によって、溶解液中の希土
類元素イオンと他の金属とをある程度分離した後、蓚酸
あるいは蓚酸アルカリ等の沈澱剤を加えて希土類元素を
蓚酸塩の形で回収し、次いで得られた蓚酸塩を酸化焙焼
することによって酸化物の形で希土類元素が回収されて
いた。
場合であっても希土類元素合金あるいは希土類元素を含
む混合物の全体を酸、あるいは陽極酸化によって溶解
し、この溶解液に蓚酸あるいは蓚酸アルカリ等の沈澱剤
を直接加えて希土類元素を蓚酸塩の形で回収するか、特
開昭６０−１２２７１８のように酸性燐酸エステルを用
いた溶媒抽出法や特開昭６１−２７０２１６のようにキ
レート樹脂を用いたイオン交換法、あるいは特開昭５９
−６７３８４のような電解法によって、溶解液中の希土
類元素イオンと他の金属とをある程度分離した後、蓚酸
あるいは蓚酸アルカリ等の沈澱剤を加えて希土類元素を
蓚酸塩の形で回収し、次いで得られた蓚酸塩を酸化焙焼
することによって酸化物の形で希土類元素が回収されて
いた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来法に共通する問題
点は、まず溶解工程において、通常希土類元素に対して
５〜９倍モルも共存する他の元素をも溶解するために
酸、あるいは電力が消費され、また回収工程において
も、最終的に希土類元素以外の元素は溶解液から固体と
して回収されるために、やはり希土類元素以外の元素の
回収のためにも、アルカリなどの沈澱剤、あるいは電力
が消費されていたことである。従って、希土類元素と共
存する元素が回収されても商業的価値が殆どない場合
は、希土類元素合金あるいは混合物の処理に投入した薬
品や電力の大半が、廃棄物を生産するために消費される
という結果にもなっていた。
点は、まず溶解工程において、通常希土類元素に対して
５〜９倍モルも共存する他の元素をも溶解するために
酸、あるいは電力が消費され、また回収工程において
も、最終的に希土類元素以外の元素は溶解液から固体と
して回収されるために、やはり希土類元素以外の元素の
回収のためにも、アルカリなどの沈澱剤、あるいは電力
が消費されていたことである。従って、希土類元素と共
存する元素が回収されても商業的価値が殆どない場合
は、希土類元素合金あるいは混合物の処理に投入した薬
品や電力の大半が、廃棄物を生産するために消費される
という結果にもなっていた。
【０００５】また、従来法では溶解には酸が使用されて
いたため、設備としては耐酸性の高い特殊な材質の反応
槽を必要とし、かつ溶解時の発熱による酸の揮発、ある
いは電解時のミストの飛散により作業環境が悪化しし、
周辺の装置の腐蝕や作業者への健康面への問題があり、
さらにいずれの方法についても水素発生を伴う反応であ
ったため引火爆発による危険性があるなど、安全衛生面
の問題も大きかった。
いたため、設備としては耐酸性の高い特殊な材質の反応
槽を必要とし、かつ溶解時の発熱による酸の揮発、ある
いは電解時のミストの飛散により作業環境が悪化しし、
周辺の装置の腐蝕や作業者への健康面への問題があり、
さらにいずれの方法についても水素発生を伴う反応であ
ったため引火爆発による危険性があるなど、安全衛生面
の問題も大きかった。
【０００６】さらに、希土類元素を回収した後に生成す
る酸は、希土類元素イオンの溶解を妨げる蓚酸イオンを
始めとする多くの不純物を含み、濃度も薄い。従って、
溶解工程で使用された酸の大半が、希土類元素と共存す
る元素の塩を形成するため消費されてしまうからといっ
て、溶解に使用した酸をそのまま合金の溶解に再利用し
ようとしても、事実上不可能であった。
る酸は、希土類元素イオンの溶解を妨げる蓚酸イオンを
始めとする多くの不純物を含み、濃度も薄い。従って、
溶解工程で使用された酸の大半が、希土類元素と共存す
る元素の塩を形成するため消費されてしまうからといっ
て、溶解に使用した酸をそのまま合金の溶解に再利用し
ようとしても、事実上不可能であった。
【０００７】希土類元素を沈澱として回収する工程にお
いては、従来法では、希土類元素に対する蓚酸の当量が
生成する希土類元素蓚酸塩の純度に大きく影響するた
め、特に共存元素の蓚酸塩が水に難溶性の場合は、沈澱
生成前に希土類元素濃度を厳密に分析しておく必要があ
り、また溶解液中の希土類元素濃度が高い場合に蓚酸で
沈澱生成させる時は、沈澱生成に伴い溶液中に生成した
強酸が希土類元素の蓚酸塩を溶解するため、アルカリに
よるｐＨ制御が不可欠であった。さらに、回収された蓚
酸塩は酸化焙焼によって酸化物になるため、比較的高価
な沈澱剤である蓚酸が完全に分析されて再利用ができ
ず、特に価格の低い希土類元素を回収する場合の障害に
なっていた。
いては、従来法では、希土類元素に対する蓚酸の当量が
生成する希土類元素蓚酸塩の純度に大きく影響するた
め、特に共存元素の蓚酸塩が水に難溶性の場合は、沈澱
生成前に希土類元素濃度を厳密に分析しておく必要があ
り、また溶解液中の希土類元素濃度が高い場合に蓚酸で
沈澱生成させる時は、沈澱生成に伴い溶液中に生成した
強酸が希土類元素の蓚酸塩を溶解するため、アルカリに
よるｐＨ制御が不可欠であった。さらに、回収された蓚
酸塩は酸化焙焼によって酸化物になるため、比較的高価
な沈澱剤である蓚酸が完全に分析されて再利用ができ
ず、特に価格の低い希土類元素を回収する場合の障害に
なっていた。
【０００８】一方、溶媒抽出法、イオン交換法に関して
は、高価な抽出剤やキレート樹脂を使用する上、設備的
にも専用の装置を必要とし、また、電解法でも、やはり
専用の電解槽およびアノードボックス、カソードボック
スが必要であるため、初期投資が大きくなるという問題
点があった。
は、高価な抽出剤やキレート樹脂を使用する上、設備的
にも専用の装置を必要とし、また、電解法でも、やはり
専用の電解槽およびアノードボックス、カソードボック
スが必要であるため、初期投資が大きくなるという問題
点があった。
【０００９】本発明の目的は、酸を用いず、また特殊な
装置も使用せずに、希土類元素を含有する合金あるいは
混合物から希土類元素のみを、選択的に浸出し、また、
蓚酸を用いずに希土類元素を固体化合物として分離し、
かつ使用する薬品を繰り返し循環使用しうる方法を提供
することにある。
装置も使用せずに、希土類元素を含有する合金あるいは
混合物から希土類元素のみを、選択的に浸出し、また、
蓚酸を用いずに希土類元素を固体化合物として分離し、
かつ使用する薬品を繰り返し循環使用しうる方法を提供
することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明では、希土類元素
を含有する合金を炭酸水素アルカリまたは炭酸水素アル
カリと炭酸アルカリとの水溶液からなる母液中で酸化す
ることにより、基本的に希土類元素のみを選択的に浸出
し、得られた浸出液から二酸化炭素により希土類元素を
結晶性沈澱として分離し、次いで結晶を分離した母液を
再び浸出に繰り返し使用する希土類元素の回収方法であ
り、好ましくは炭酸水素カリウムあるいは炭酸水素カリ
ウムおよび炭酸カリウムの混合物を母液として用い、酸
化剤として酸素あるいは空気を用いるものである。
を含有する合金を炭酸水素アルカリまたは炭酸水素アル
カリと炭酸アルカリとの水溶液からなる母液中で酸化す
ることにより、基本的に希土類元素のみを選択的に浸出
し、得られた浸出液から二酸化炭素により希土類元素を
結晶性沈澱として分離し、次いで結晶を分離した母液を
再び浸出に繰り返し使用する希土類元素の回収方法であ
り、好ましくは炭酸水素カリウムあるいは炭酸水素カリ
ウムおよび炭酸カリウムの混合物を母液として用い、酸
化剤として酸素あるいは空気を用いるものである。
【００１１】さらに、本発明は、希土類元素を含有する
合金を実質的に炭酸アルカリのみの水溶液からなる母液
中で酸化させながら二酸化炭素を吹き込んで、基本的に
希土類元素のみを選択的に浸出することを包含する。
合金を実質的に炭酸アルカリのみの水溶液からなる母液
中で酸化させながら二酸化炭素を吹き込んで、基本的に
希土類元素のみを選択的に浸出することを包含する。
【００１２】
【作用】本発明では、希土類元素を含有する合金あるい
は混合物が、酸化剤により酸化されて酸化物あるいは水
酸化物を生成し、この酸化生成物中の希土類元素の水酸
化物が二酸化炭素あるいは炭酸水素イオンにより容易に
炭酸塩に変化するということ、また希土類元素の炭酸塩
は炭酸アルカリ水溶液中には錯形成して溶解するが、
鉄、ニッケル、コバルトを始めとする多くの元素の水酸
化物、酸化物、あるいは炭酸塩は炭酸アルカリ水溶液に
対して難溶性であることを利用する。すなわち、選択的
に希土類元素のみを炭酸アルカリ水溶液中に浸出する。
次いで、希土類元素の炭酸塩が炭酸水素アルカリ水溶液
あるいは炭酸アルカリを殆ど含まない炭酸アルカリ水溶
液には難溶性である事を利用して、浸出液中に二酸化炭
素を溶解し炭酸イオンを炭酸水素イオンに変えることに
より、希土類元素を炭酸塩の沈澱として回収するもので
ある。
は混合物が、酸化剤により酸化されて酸化物あるいは水
酸化物を生成し、この酸化生成物中の希土類元素の水酸
化物が二酸化炭素あるいは炭酸水素イオンにより容易に
炭酸塩に変化するということ、また希土類元素の炭酸塩
は炭酸アルカリ水溶液中には錯形成して溶解するが、
鉄、ニッケル、コバルトを始めとする多くの元素の水酸
化物、酸化物、あるいは炭酸塩は炭酸アルカリ水溶液に
対して難溶性であることを利用する。すなわち、選択的
に希土類元素のみを炭酸アルカリ水溶液中に浸出する。
次いで、希土類元素の炭酸塩が炭酸水素アルカリ水溶液
あるいは炭酸アルカリを殆ど含まない炭酸アルカリ水溶
液には難溶性である事を利用して、浸出液中に二酸化炭
素を溶解し炭酸イオンを炭酸水素イオンに変えることに
より、希土類元素を炭酸塩の沈澱として回収するもので
ある。
【００１３】以下に、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金からのＮｄの
回収を例にとって詳細に説明する。
回収を例にとって詳細に説明する。
【００１４】酸化浸出工程には、次の式が関与する。
【００１５】
【式１】 ２Ｎｄ＋３Ｈ2 Ｏ＋３（Ｏ） → ２Ｎｄ（ＯＨ）3
【００１６】
【式２】 ２Ｎｄ（ＯＨ）3 ＋６ＨＣＯ3 - → Ｎｄ2 （ＣＯ3 ）3 ＋３ＣＯ3 2-＋６Ｈ2 Ｏ
【００１７】
【式３】 Ｎｄ2 （ＣＯ3 ）3 ＋ＣＯ3 2- → ２［Ｎｄ（ＣＯ3 ）2 ］-
【００１８】
【式４】３Ｆｅ＋４（Ｏ） → Ｆｅ3 Ｏ4
【００１９】
【式５】 ２Ｆｅ＋３（Ｏ）＋Ｈ2 Ｏ → ２ＦｅＯ（ＯＨ）
【００２０】酸化浸出工程においては、ネオジムは式１
に示すような反応により酸化され、式２に示すように炭
酸水素イオンによって炭酸塩になり、次いで式３のよう
な反応により炭酸イオンによってジカルボナトネオジム
酸イオンとなって溶解する。一方、鉄も式４あるいは式
５に示すような反応によりに酸化されるが、酸化生成物
は炭酸イオンと錯形成しにくいため殆ど浸出されない。
に示すような反応により酸化され、式２に示すように炭
酸水素イオンによって炭酸塩になり、次いで式３のよう
な反応により炭酸イオンによってジカルボナトネオジム
酸イオンとなって溶解する。一方、鉄も式４あるいは式
５に示すような反応によりに酸化されるが、酸化生成物
は炭酸イオンと錯形成しにくいため殆ど浸出されない。
【００２１】なお、合金が硼素を含む場合、硼素は、酸
化されると、硼酸塩となって溶解するが、通常Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ合金中には硼素は１％程度しか存在しないため、
実際にはネオジムの浸出および回収には全く影響しな
い。
化されると、硼酸塩となって溶解するが、通常Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ合金中には硼素は１％程度しか存在しないため、
実際にはネオジムの浸出および回収には全く影響しな
い。
【００２２】酸化浸出工程で用いる酸化剤としては、希
土類元素を酸化できる程度の酸化力等があれば十分であ
り、殆どの酸化剤を用いることができるが、経済性を考
慮すると酸素あるいは空気によって酸化するのが最も適
している。希土類元素及びその合金あるいは混合物は通
常極めて酸化されやすいため、気泡がスラリー中に細か
く分散さえしていれば、酸化触媒が存在しなくても十分
に定量的に酸化反応は進行する。
土類元素を酸化できる程度の酸化力等があれば十分であ
り、殆どの酸化剤を用いることができるが、経済性を考
慮すると酸素あるいは空気によって酸化するのが最も適
している。希土類元素及びその合金あるいは混合物は通
常極めて酸化されやすいため、気泡がスラリー中に細か
く分散さえしていれば、酸化触媒が存在しなくても十分
に定量的に酸化反応は進行する。
【００２３】浸出工程で用いる炭酸水素アルカリや炭酸
アルカリとしては、水に可溶性な塩であればいずれも使
用可能であるが、原子量が大きいアルカリ金属の塩ほど
炭酸水素塩の溶解度およびネオジムの炭酸錯体の溶解度
が大きくなることと、入手の容易さを考慮するとカリウ
ム塩が最も適している。
アルカリとしては、水に可溶性な塩であればいずれも使
用可能であるが、原子量が大きいアルカリ金属の塩ほど
炭酸水素塩の溶解度およびネオジムの炭酸錯体の溶解度
が大きくなることと、入手の容易さを考慮するとカリウ
ム塩が最も適している。
【００２４】また、純粋な炭酸水素アルカリ溶液には炭
酸ネオジムは約０．００５ｇ／ｌしか溶解しないが、式
２の反応や反応時の熱分解によって炭酸カリウムになっ
て、炭酸ネオジムが溶解するようになるので、浸出に炭
酸水素アルカリのみを含む水溶液を用いても問題はな
い。
酸ネオジムは約０．００５ｇ／ｌしか溶解しないが、式
２の反応や反応時の熱分解によって炭酸カリウムになっ
て、炭酸ネオジムが溶解するようになるので、浸出に炭
酸水素アルカリのみを含む水溶液を用いても問題はな
い。
【００２５】しかし、炭酸アルカリのみを含む水溶液で
は炭酸水素イオンが無いので式２の反応を進める事がで
きないため、炭酸水素アルカリをＮｄに対して３当量以
上存在させるか、二酸化炭素を吹き込む必要がある。
は炭酸水素イオンが無いので式２の反応を進める事がで
きないため、炭酸水素アルカリをＮｄに対して３当量以
上存在させるか、二酸化炭素を吹き込む必要がある。
【００２６】また、浸出液から炭酸ネオジムを回収した
後の母液には必ず十分な量の炭酸水素アルカリが存在す
るため、浸出２回目以降は浸出液の炭酸水素イオン濃度
に特に配慮する必要はない。
後の母液には必ず十分な量の炭酸水素アルカリが存在す
るため、浸出２回目以降は浸出液の炭酸水素イオン濃度
に特に配慮する必要はない。
【００２７】但し、浸出時の炭酸アルカリの濃度として
は、濃厚なほど錯塩が安定するため収率は上がり、浸出
に要する反応時間は短縮され、酸素が有効に消費される
率も向上する。
は、濃厚なほど錯塩が安定するため収率は上がり、浸出
に要する反応時間は短縮され、酸素が有効に消費される
率も向上する。
【００２８】浸出時のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金のスラリー濃
度は、炭酸アルカリ濃度が高いほど濃くすることが可能
であり、例えばネオジムが５０重量％炭酸カリウム中に
は、常温で約１０７ｇ／ｌほど溶解することから、通常
のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金ならスラリー濃度を約３００ｇ／
ｌまで高めることができる。
度は、炭酸アルカリ濃度が高いほど濃くすることが可能
であり、例えばネオジムが５０重量％炭酸カリウム中に
は、常温で約１０７ｇ／ｌほど溶解することから、通常
のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金ならスラリー濃度を約３００ｇ／
ｌまで高めることができる。
【００２９】炭酸アルカリ水溶液に対する希土類元素の
溶解度は、ランタノイド元素のなかでは、原子番号が大
きい希土類元素ほど大きくなるため、中希土や重希土の
合金ではさらに高いスラリー濃度にすることも可能であ
る。
溶解度は、ランタノイド元素のなかでは、原子番号が大
きい希土類元素ほど大きくなるため、中希土や重希土の
合金ではさらに高いスラリー濃度にすることも可能であ
る。
【００３０】また、実際浸出するに当たっては、スラリ
ー濃度が薄いほど粘度が低下するため、空気の気泡を容
易に微細化することができ、酸素の有効消費率を向上さ
せることができる。しかし、希土類元素の浸出率に関し
ては、希土類元素が溶解度以上水溶液中に存在しないよ
うなスラリー濃度であれば、濃度の差による影響はな
い。
ー濃度が薄いほど粘度が低下するため、空気の気泡を容
易に微細化することができ、酸素の有効消費率を向上さ
せることができる。しかし、希土類元素の浸出率に関し
ては、希土類元素が溶解度以上水溶液中に存在しないよ
うなスラリー濃度であれば、濃度の差による影響はな
い。
【００３１】酸化浸出反応は常温でも緩慢ながら進行す
るが、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金のように酸化されにくい相を
持つ合金の場合は、これらを迅速かつ完全に酸化するた
めに、６０℃以上で浸出することが望ましい。そして、
副生する鉄の酸化生成物も温度が高いほどＦｅ3 Ｏ4 の
割合が増え、温度が低いほどＦｅＯ（ＯＨ）が生成しや
すくなる傾向がある。
るが、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金のように酸化されにくい相を
持つ合金の場合は、これらを迅速かつ完全に酸化するた
めに、６０℃以上で浸出することが望ましい。そして、
副生する鉄の酸化生成物も温度が高いほどＦｅ3 Ｏ4 の
割合が増え、温度が低いほどＦｅＯ（ＯＨ）が生成しや
すくなる傾向がある。
【００３２】浸出反応の終点は、浸出液の酸化還元電位
の上昇が止まることによって知ることができる。反応混
合液は、Ｆｅ3 Ｏ4 あるいはＦｅＯ（ＯＨ）を主成分と
する残渣を分離する。浸出時に酸化反応が十分行われて
いる場合、Ｆｅ3 Ｏ4 あるいはＦｅＯ（ＯＨ）を含む浸
出液のろ過および沈澱物の脱水は迅速かつ完全である。
の上昇が止まることによって知ることができる。反応混
合液は、Ｆｅ3 Ｏ4 あるいはＦｅＯ（ＯＨ）を主成分と
する残渣を分離する。浸出時に酸化反応が十分行われて
いる場合、Ｆｅ3 Ｏ4 あるいはＦｅＯ（ＯＨ）を含む浸
出液のろ過および沈澱物の脱水は迅速かつ完全である。
【００３３】回収工程には、次の式が関与する。
【００３４】
【式６】 ２［Ｎｄ（ＣＯ3 ）2 ］- ＋ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ → Ｎｄ2 （ＣＯ3 ）3 ↓＋２ＨＣＯ3 -
【００３５】Ｆｅ3 Ｏ4 やＦｅ（ＯＨ）などの残渣を分
離したろ液に二酸化炭素を溶解して、式６に示す反応に
より炭酸ネオジムの結晶性沈澱形を回収する。ネオジム
を溶解している浸出液に二酸化炭素を溶解すると、炭酸
イオンが炭酸水素イオンになり、ほぼｐＨ約９．２で炭
酸ネオジムの沈澱生成は始まり、ｐＨ８．８までには９
８％のＮｄが結晶となって析出し、これらの値はネオジ
ムおよび炭酸アルカリ濃度に殆ど影響されない。鉄や硼
素が浸出工程で微量溶解した場合でも、これらの元素は
二酸化炭素によって沈澱しないためネオジムから分離す
ることができ、また、複数の希土類元素を含む場合は軽
希土類元素ほど先に沈澱が析出するため、希土類元素の
相互分離もある程度可能である。ネオジムの炭酸錯体は
十分に水で希釈することによっても分解し、炭酸ネオジ
ムを得ることもできるが、この方法では生成する炭酸ネ
オジムがゲル状になりやすく、かつ、母液を再び浸出に
くり返す前に濃縮工程が必要となるので、錯体の分解に
は二酸化炭素を用いることが望ましい。
離したろ液に二酸化炭素を溶解して、式６に示す反応に
より炭酸ネオジムの結晶性沈澱形を回収する。ネオジム
を溶解している浸出液に二酸化炭素を溶解すると、炭酸
イオンが炭酸水素イオンになり、ほぼｐＨ約９．２で炭
酸ネオジムの沈澱生成は始まり、ｐＨ８．８までには９
８％のＮｄが結晶となって析出し、これらの値はネオジ
ムおよび炭酸アルカリ濃度に殆ど影響されない。鉄や硼
素が浸出工程で微量溶解した場合でも、これらの元素は
二酸化炭素によって沈澱しないためネオジムから分離す
ることができ、また、複数の希土類元素を含む場合は軽
希土類元素ほど先に沈澱が析出するため、希土類元素の
相互分離もある程度可能である。ネオジムの炭酸錯体は
十分に水で希釈することによっても分解し、炭酸ネオジ
ムを得ることもできるが、この方法では生成する炭酸ネ
オジムがゲル状になりやすく、かつ、母液を再び浸出に
くり返す前に濃縮工程が必要となるので、錯体の分解に
は二酸化炭素を用いることが望ましい。
【００３６】カリウム塩を使用した場合、得られた炭酸
ネオジムの結晶は、生成条件により多少のカリウムイオ
ンを含有しているため、沈澱は炭酸ガスを含む水で洗浄
し、次いで加熱分解して酸化ネオジムを得る。炭酸ネオ
ジムは蓚酸塩と同様に放置中に結晶成長し、一旦粗大な
結晶になったものは結晶中のカリウムの溶解が困難にな
るため、一週間以内に洗浄することが望ましい。
ネオジムの結晶は、生成条件により多少のカリウムイオ
ンを含有しているため、沈澱は炭酸ガスを含む水で洗浄
し、次いで加熱分解して酸化ネオジムを得る。炭酸ネオ
ジムは蓚酸塩と同様に放置中に結晶成長し、一旦粗大な
結晶になったものは結晶中のカリウムの溶解が困難にな
るため、一週間以内に洗浄することが望ましい。
【００３７】また、炭酸ネオジムの結晶は約６５０℃で
ほぼ完全に分解するが、炭素含有量を０．０ｎ％まで低
下させるには１０００℃以上まで加熱することが望まし
く、仮に１％程度のカリウムを含む炭酸ネオジムでもこ
の温度まで加熱すれば、０．０ｎ％まで炭素含有量を低
減させることができる。なお、蓚酸塩の場合と異なり焙
焼時の酸化雰囲気は必要ない。
ほぼ完全に分解するが、炭素含有量を０．０ｎ％まで低
下させるには１０００℃以上まで加熱することが望まし
く、仮に１％程度のカリウムを含む炭酸ネオジムでもこ
の温度まで加熱すれば、０．０ｎ％まで炭素含有量を低
減させることができる。なお、蓚酸塩の場合と異なり焙
焼時の酸化雰囲気は必要ない。
【００３８】一方、炭酸ネオジムを分離した母液は、そ
のまま希土類元素の浸出に使用できる。液中の炭酸カリ
ウム濃度が特に高かった場合、炭酸ネオジムを回収する
工程で炭酸ネオジムが析出する前に炭酸水素カリウムの
結晶が析出することがあるが、この結晶も母液とともに
浸出工程にくり返すことができる。
のまま希土類元素の浸出に使用できる。液中の炭酸カリ
ウム濃度が特に高かった場合、炭酸ネオジムを回収する
工程で炭酸ネオジムが析出する前に炭酸水素カリウムの
結晶が析出することがあるが、この結晶も母液とともに
浸出工程にくり返すことができる。
【００３９】
【実施例】［実施例１］ Ｎｄ：３２．８％、Ｆｅ：６
１．５％、Ｂ：１．２％、残部：４．５％からなる合金
屑３００ｇをＫ2 ＣＯ3 ：１３３６ｇ、ＫＨＣＯ3 ：９
６０ｇに水を加えて３ｌにした液中に懸濁し、９０℃に
て空気を５ｌ／分の流量でスラリー中へ送りこみ、２．
５時間酸化した。反応後、スラリーはろ過し、沈澱は５
００ｍｌの水で洗浄し、浸出液のろ液と残渣の洗浄液、
残渣の分析より浸出率を求めた。
１．５％、Ｂ：１．２％、残部：４．５％からなる合金
屑３００ｇをＫ2 ＣＯ3 ：１３３６ｇ、ＫＨＣＯ3 ：９
６０ｇに水を加えて３ｌにした液中に懸濁し、９０℃に
て空気を５ｌ／分の流量でスラリー中へ送りこみ、２．
５時間酸化した。反応後、スラリーはろ過し、沈澱は５
００ｍｌの水で洗浄し、浸出液のろ液と残渣の洗浄液、
残渣の分析より浸出率を求めた。
【００４０】各元素の浸出率は、Ｎｄ：９８．５％、Ｆ
ｅ：１．０％、Ｂ：９４．１％であった。
ｅ：１．０％、Ｂ：９４．１％であった。
【００４１】次に、浸出液にｐＨが９．５になるまで二
酸化炭素を吹き込みＫＨＣＯ3 の結晶を分離し、さらに
８．０２になるまで二酸化炭素を吹き込み炭酸ネオジム
を回収し、得られた炭酸ネオジムは、直ちに二酸化炭素
を含む水にて洗浄した。
酸化炭素を吹き込みＫＨＣＯ3 の結晶を分離し、さらに
８．０２になるまで二酸化炭素を吹き込み炭酸ネオジム
を回収し、得られた炭酸ネオジムは、直ちに二酸化炭素
を含む水にて洗浄した。
【００４２】浸出液からのＮｄ回収率は、９９．５％で
あり、炭酸ネオジム結晶のＦｅ／Ｎｄ3 Ｏ3 ：０．００
１％、Ｋ／Ｎｄ2 Ｏ3 ：０．０３％であった。
あり、炭酸ネオジム結晶のＦｅ／Ｎｄ3 Ｏ3 ：０．００
１％、Ｋ／Ｎｄ2 Ｏ3 ：０．０３％であった。
【００４３】洗浄した炭酸塩は乾燥の後、１．０００℃
にて、５時間加熱した。
にて、５時間加熱した。
【００４４】得られたＮｄ2 Ｏ3 の原料からの収率は９
８．０％であり、不純物はＫ／Ｎｄ2 Ｏ3 ：０．００４
％、Ｃ／Ｎｄ2 Ｏ3 ：０．０７％であった。
８．０％であり、不純物はＫ／Ｎｄ2 Ｏ3 ：０．００４
％、Ｃ／Ｎｄ2 Ｏ3 ：０．０７％であった。
【００４５】［実施例２］ 本実施例では、反復浸出試
験を行った。すなわち、実施例１で得られた炭酸ネオジ
ムを回収した後の母液及び炭酸水素カリウムの結晶に水
を加えて３ｌとし、この液を用いて実施例１と同様にＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂの酸化浸出試験を行った。
験を行った。すなわち、実施例１で得られた炭酸ネオジ
ムを回収した後の母液及び炭酸水素カリウムの結晶に水
を加えて３ｌとし、この液を用いて実施例１と同様にＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂの酸化浸出試験を行った。
【００４６】各元素の浸出率は、Ｎｄ：９５．０％、Ｆ
ｅ：２．０％、Ｂ：８４．８％であった。
ｅ：２．０％、Ｂ：８４．８％であった。
【００４７】［実施例３］ 本実施例では、高スラリー
浸出試験を行った。すなわち、実施例１と同様の組成か
らなる合金粉４５０ｇ／ｌをＫ2 ＣＯ3 ：２２４ｇ、Ｋ
ＨＣＯ3 ：１４４６ｇに水を加えて１．５ｌにした液中
に懸濁し、９０℃にて空気を５ｌ／分の流量でスラリー
中へ送りこみ、８．０時間酸化した。反応後スラリーは
ろ過し、沈澱は５００ｍｌの水で洗浄し、浸出液のろ液
と残渣の洗浄液、残渣の分析より浸出率を求めた。
浸出試験を行った。すなわち、実施例１と同様の組成か
らなる合金粉４５０ｇ／ｌをＫ2 ＣＯ3 ：２２４ｇ、Ｋ
ＨＣＯ3 ：１４４６ｇに水を加えて１．５ｌにした液中
に懸濁し、９０℃にて空気を５ｌ／分の流量でスラリー
中へ送りこみ、８．０時間酸化した。反応後スラリーは
ろ過し、沈澱は５００ｍｌの水で洗浄し、浸出液のろ液
と残渣の洗浄液、残渣の分析より浸出率を求めた。
【００４８】各元素の浸出率は、Ｎｄ：９８．５％、Ｆ
ｅ：０．７％、Ｂ：９３．３％であった。
ｅ：０．７％、Ｂ：９３．３％であった。
【００４９】［実施例４］ 本実施例では、希土の相互
分離試験を行った。すなわち、Ｎｄ：４９．４ｇ／ｌ、
Ｄｙ：２．６ｇ／ｌを含む５０重量％Ｋ2 ＣＯ3 溶液に
ｐＨが８．１８になるまでＣＯ2 を溶解し、Ｎｄの大半
を炭酸塩として晶出させた。［生成した結晶］／［母
液］間でのＮｄ、Ｄｙの分配量の比を求めると、Ｎｄ：
１３６、Ｄｙ：５．８で、両者の分離係数は２４であっ
た。
分離試験を行った。すなわち、Ｎｄ：４９．４ｇ／ｌ、
Ｄｙ：２．６ｇ／ｌを含む５０重量％Ｋ2 ＣＯ3 溶液に
ｐＨが８．１８になるまでＣＯ2 を溶解し、Ｎｄの大半
を炭酸塩として晶出させた。［生成した結晶］／［母
液］間でのＮｄ、Ｄｙの分配量の比を求めると、Ｎｄ：
１３６、Ｄｙ：５．８で、両者の分離係数は２４であっ
た。
【００５０】［実施例５］ 実施例１のＫ2 ＣＯ3 およ
びＫＨＣＯ3 の代わりにＮａ2 ＣＯ3 およびＮａＨＣＯ
3 を使用した。
びＫＨＣＯ3 の代わりにＮａ2 ＣＯ3 およびＮａＨＣＯ
3 を使用した。
【００５１】ナトリウム塩の水溶液に対しては、希土類
元素の溶解度が小さいので、回収率は小さいが、回収可
能性は認められた。
元素の溶解度が小さいので、回収率は小さいが、回収可
能性は認められた。
【００５２】
【発明の効果】本発明は、以上のように構成されている
ので、以下に示す効果が得られる。
ので、以下に示す効果が得られる。
【００５３】１．希土類元素を含む合金あるいは混合物
から、希土類元素を回収するに際し、薬品（浸出液）の
ほぼ全量を繰り返して使用できるので、薬品（浸出液）
の使用量が軽減される。
から、希土類元素を回収するに際し、薬品（浸出液）の
ほぼ全量を繰り返して使用できるので、薬品（浸出液）
の使用量が軽減される。
【００５４】２．希土類元素以外の元素を溶解すること
がないので、浸出に使用する酸や電力の消費が軽減され
る。
がないので、浸出に使用する酸や電力の消費が軽減され
る。
【００５５】３．希土類元素の炭酸塩を利用して、希土
類元素の分別、沈澱技術が確立された。
類元素の分別、沈澱技術が確立された。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C01F 17/00 C22B 59/00 ＣＡ（ＳＴＮ)
Claims (4)
- 【請求項１】 一種類以上の希土類元素を含有する合金
あるいは混合物を含む炭酸水素アルカリまたは炭酸水素
アルカリと炭酸アルカリとの混合物の水溶液を母液とし
て用い、酸化剤の存在下で、希土類元素を選択的に浸出
し、得られた希土類元素含有浸出液を二酸化炭素と接触
させて希土類元素の炭酸塩を沈澱させて分離回収し、希
土類元素の炭酸塩を分離回収した後の母液を再び浸出に
用いることを特徴とする希土類元素の回収方法。 - 【請求項２】 酸化剤が、酸素あるいは空気であること
を特徴とする請求項１記載の希土類元素の回収方法。 - 【請求項３】 炭酸水素アルカリ、炭酸アルカリがそれ
ぞれ炭酸水素カリウム、炭酸カリウムであることを特徴
とする請求項１記載の希土類元素の回収方法。 - 【請求項４】 一種類以上の希土類元素を含有する合金
あるいは混合物を含む炭酸アルカリまたは炭酸水素アル
カリと炭酸アルカリとの混合物の水溶液を母液として用
い、酸化剤の存在下で、二酸化炭素を吹き込んで、希土
類元素を選択的に浸出し、得られた希土類元素含有浸出
液を二酸化炭素と接触させて希土類元素の炭酸塩を沈澱
させて分離回収し、希土類元素の炭酸塩を分離回収した
後の母液を再び浸出に用いることを特徴とする希土類元
素の回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3516991A JP2982829B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | 希土類元素の回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3516991A JP2982829B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | 希土類元素の回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254413A JPH04254413A (ja) | 1992-09-09 |
| JP2982829B2 true JP2982829B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=12434365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3516991A Expired - Fee Related JP2982829B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | 希土類元素の回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2982829B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11118245B2 (en) * | 2016-12-16 | 2021-09-14 | Pioneer Astronautics | Alkaline solution method for recovering rare earth elements |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102154553B (zh) * | 2011-02-26 | 2012-05-30 | 赣州力赛科新技术有限公司 | 一种含有高价值元素铁基废料自然氧化除铁铝的方法 |
| CN104328290B (zh) * | 2013-07-22 | 2018-06-01 | 北京有色金属研究总院 | 一种离子型稀土精矿酸浸工艺 |
| JP6988293B2 (ja) * | 2017-03-28 | 2022-01-05 | 日立金属株式会社 | 希土類元素の炭酸塩の製造方法 |
| JP6988292B2 (ja) * | 2017-09-13 | 2022-01-05 | 日立金属株式会社 | 希土類元素の炭酸塩の製造方法 |
-
1991
- 1991-02-05 JP JP3516991A patent/JP2982829B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11118245B2 (en) * | 2016-12-16 | 2021-09-14 | Pioneer Astronautics | Alkaline solution method for recovering rare earth elements |
| US11905573B2 (en) | 2016-12-16 | 2024-02-20 | Pioneer Astronautics | Alkaline solution method for recovering rare earth elements |
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|---|---|
| JPH04254413A (ja) | 1992-09-09 |
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