JP2962569B2 - 遮断器の累積遮断電流算出装置 - Google Patents
遮断器の累積遮断電流算出装置Info
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- JP2962569B2 JP2962569B2 JP2293569A JP29356990A JP2962569B2 JP 2962569 B2 JP2962569 B2 JP 2962569B2 JP 2293569 A JP2293569 A JP 2293569A JP 29356990 A JP29356990 A JP 29356990A JP 2962569 B2 JP2962569 B2 JP 2962569B2
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- current transformer
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
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- H01H1/0015—Means for testing or for inspecting contacts, e.g. wear indicator
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- Breakers (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] この発明は、遮断器の累積遮断電流算出装置に関する
ものである。
ものである。
[従来の技術] 従来例の構成を第5図を参照しながら説明する。
第5図は、例えば昭和62年2月、社団法人電気共同研
究会刊「電気共同研究」第2巻第3号第63頁に示された
従来の遮断器の累積遮断電流算出装置を模式的に一部ブ
ロック図で示す断面図である。
究会刊「電気共同研究」第2巻第3号第63頁に示された
従来の遮断器の累積遮断電流算出装置を模式的に一部ブ
ロック図で示す断面図である。
第5図において、(1)はリレー用変流器、(2)は
鉄心断面積の大きな大型の計測用変流器、(3)は遮断
部、(4)は絶縁碍子、(5)は導体、(6)は外被タ
ンク、(7)は計測用変流器(2)の出力線、(10)は
出力線(7)に接続されたパソコンである。
鉄心断面積の大きな大型の計測用変流器、(3)は遮断
部、(4)は絶縁碍子、(5)は導体、(6)は外被タ
ンク、(7)は計測用変流器(2)の出力線、(10)は
出力線(7)に接続されたパソコンである。
つぎに、前述した従来例の動作を第6図を参照しなが
ら説明する。
ら説明する。
第6図は、従来の遮断器の累積遮断電流算出装置の計
測用変流器出力を示す波形図である。
測用変流器出力を示す波形図である。
第6図において、横軸は時間、縦軸は電流(計測用変
流器出力)を示し、事故が発生し、導体(5)に事故電
流が流れた場合の遮断に至るまでの様相を示している。
流器出力)を示し、事故が発生し、導体(5)に事故電
流が流れた場合の遮断に至るまでの様相を示している。
M点で事故が起き、P点で遮断器が開極、Q点で電流
遮断される。事故電流は事故の起きる位相によっても異
なるが、一般的に直流分を含んでおり、この図では、Id
は直流分、C−C′は直流成分の減衰を示すカーブ、A
−A′、B−B′は事故電流の包絡線である。
遮断される。事故電流は事故の起きる位相によっても異
なるが、一般的に直流分を含んでおり、この図では、Id
は直流分、C−C′は直流成分の減衰を示すカーブ、A
−A′、B−B′は事故電流の包絡線である。
第5図に示す計測用変流器(2)は、忠実に事故電流
に応じた出力をその出力線(7)に出力するように設計
されている。
に応じた出力をその出力線(7)に出力するように設計
されている。
アークコンタクト消耗量と遮断電流の関係は、次のよ
うに表わされる(「電気共同研究」第33巻第4号参
照)。
うに表わされる(「電気共同研究」第33巻第4号参
照)。
V=α・Iβ・t …式 ここで、Vは消耗量、α、βは材料で決まる定数、t
はアーク時間(第6図のP−Q間時間)である。
はアーク時間(第6図のP−Q間時間)である。
したがって、計測用変流器(2)の出力により、アー
クコンタクト消耗量は式に基づいてパソコン(10)に
よって算出することができ、それをさらに加算等の演算
をすることにより累積遮断電流を求めることができる。
クコンタクト消耗量は式に基づいてパソコン(10)に
よって算出することができ、それをさらに加算等の演算
をすることにより累積遮断電流を求めることができる。
[発明が解決しようとする課題] 前述したような従来の遮断器の累積遮断電流算出装置
では、常時の電流に比べて10〜20倍の直流分を含んだ過
電流を正確に測定する必要があり、そのため計測用変流
器の鉄心形状が大きくなり、設置位置の制限や、遮断器
自体の形状も大きくなるという問題点があった。
では、常時の電流に比べて10〜20倍の直流分を含んだ過
電流を正確に測定する必要があり、そのため計測用変流
器の鉄心形状が大きくなり、設置位置の制限や、遮断器
自体の形状も大きくなるという問題点があった。
この発明は、前述した問題点を解決するためになされ
たもので、小型の変流器で事故電流を検出すると共に、
設置位置の制限も少なく、遮断器の形状にも大きな影響
を与えない遮断器の累積遮断電流算出装置を得ることを
目的とする。
たもので、小型の変流器で事故電流を検出すると共に、
設置位置の制限も少なく、遮断器の形状にも大きな影響
を与えない遮断器の累積遮断電流算出装置を得ることを
目的とする。
[課題を解決するための手段] この発明に係る遮断器の累積遮断電流算出装置は、次
に掲げる手段を備えたものである。
に掲げる手段を備えたものである。
〔1〕 励磁特性の飽和前で事故電流の第1波目のピー
クツウピークiP-Pを検出する変流器。
クツウピークiP-Pを検出する変流器。
〔2〕 前記変流器の出力に基づいて式 α・{iP-P/(2・21/2)]β・t=V からアークコンタクト消耗量Vを算出する算出手段。
[作用] この発明においては、変流器によって、励磁特性の飽
和前で事故電流の第1波目のピークツウピークiP-Pが検
出される。
和前で事故電流の第1波目のピークツウピークiP-Pが検
出される。
また、算出手段によって、前記変流器の出力に基づい
て式 α・{iP-P/(2・21/2)}β・t=V からアークコンタクト消耗量Vが算出される。
て式 α・{iP-P/(2・21/2)}β・t=V からアークコンタクト消耗量Vが算出される。
[実施例] この発明の実施例の構成を第1図を参照しながら説明
する。
する。
第1図は、この発明の一実施例を模式的に一部ブロッ
ク図で示す断面図であり、従来の計測用変流器(2)の
代わりに計測用変流器(8)を設け、他は前記従来装置
のものと全く同一である。
ク図で示す断面図であり、従来の計測用変流器(2)の
代わりに計測用変流器(8)を設け、他は前記従来装置
のものと全く同一である。
第1図において、(8)は鉄心断面積が小さい小型の
計測用変流器である。
計測用変流器である。
ところで、この発明の変流器は、前述したこの発明の
一実施例では計測用変流器(8)に相当し、この発明の
算出手段は、一実施例ではパソコン(10)に相当する。
一実施例では計測用変流器(8)に相当し、この発明の
算出手段は、一実施例ではパソコン(10)に相当する。
つぎに、前述した実施例の動作を第2図、第3図及び
第4図を参照しながら説明する。
第4図を参照しながら説明する。
第2図はこの発明の一実施例の計測用変流器の励磁特
性を示す特性図、第3図は事故電流及びこの発明の一実
施例の計測用変流器の出力電流を示すシミュレーション
波形図、第4図は事故電流及びこの発明の一実施例の事
故電流計算回路を示す参考図である。
性を示す特性図、第3図は事故電流及びこの発明の一実
施例の計測用変流器の出力電流を示すシミュレーション
波形図、第4図は事故電流及びこの発明の一実施例の事
故電流計算回路を示す参考図である。
第2図において、横軸は励磁電流i、縦軸は磁束Φを
示す。
示す。
計測用変流器(8)は、鉄心を小型化したため鉄心の
励磁特性において(a)の領域で飽和がおきる。このと
きの事故電流i1と計測用変流器(8)の出力電流i2のシ
ミュレーション波形例を第3図に示す。
励磁特性において(a)の領域で飽和がおきる。このと
きの事故電流i1と計測用変流器(8)の出力電流i2のシ
ミュレーション波形例を第3図に示す。
第3図において、(a)は事故電流i1を示し、横軸は
時間(ms)、縦軸は電流値(A×103)を示す。(b)
は計測用変流器(8)の出力電流i2を示し、横軸は時間
(ms)、縦軸は電流値(A)を示す。
時間(ms)、縦軸は電流値(A×103)を示す。(b)
は計測用変流器(8)の出力電流i2を示し、横軸は時間
(ms)、縦軸は電流値(A)を示す。
同図(b)に示すように、A点で事故が起き、リレー
時間後つまりB点以降の遮断時の正確な電流は測定でき
ていない。しかし、鉄心の励磁特性が飽和前である事故
直後の第1波目の出力電流i2の最大値Pと最小値Qは、
ほぼ正確に事故電流i1の値をとらえている。
時間後つまりB点以降の遮断時の正確な電流は測定でき
ていない。しかし、鉄心の励磁特性が飽和前である事故
直後の第1波目の出力電流i2の最大値Pと最小値Qは、
ほぼ正確に事故電流i1の値をとらえている。
事故電流が常時電流の例えば10倍の場合、計測用変流
器(8)の特性を、直流分を含まない対称分(交流分)
10倍までの電流を飽和せずに測定できるものに選ぶこと
により、つまり過電流バイアスの小さいものを選ぶこと
により、発明者は上記条件が満足することをシミュレー
ションにより確認した。
器(8)の特性を、直流分を含まない対称分(交流分)
10倍までの電流を飽和せずに測定できるものに選ぶこと
により、つまり過電流バイアスの小さいものを選ぶこと
により、発明者は上記条件が満足することをシミュレー
ションにより確認した。
事故電流の第1波目のピークツウピークから遮断時の
電流を推定するアルゴリズムを次ぎに説明する。
電流を推定するアルゴリズムを次ぎに説明する。
第4図において、(a)は事故電流の直流分及び交流
分の減衰カーブを、(b)は事故電流計算回路を示す。
分の減衰カーブを、(b)は事故電流計算回路を示す。
同図(b)において、L及びRはそれぞれ系統のイン
ダクタンス及び抵抗分である。Zはインピーダンスであ
り、Z=(ω2L2+R2)1/2で表される。事故電流iは、
次のように表わされる。
ダクタンス及び抵抗分である。Zはインピーダンスであ
り、Z=(ω2L2+R2)1/2で表される。事故電流iは、
次のように表わされる。
i=(V/Z)・sin(ωt)+i0・exp(−L/R) ここで、Vは系統電圧、ωは角周波数、i0は直流分電
流である。
流である。
第4図(a)で示すように、直流分は時定数L/Rで減
衰するが、交流分はV/Zで決まる一定値をとる。したが
って、事故電流の第1波目のピークツウピークの事故電
流値をiP-Pとすると、遮断時の電流値iCBは、次の式で
算出できる。
衰するが、交流分はV/Zで決まる一定値をとる。したが
って、事故電流の第1波目のピークツウピークの事故電
流値をiP-Pとすると、遮断時の電流値iCBは、次の式で
算出できる。
iCB=iP-P/(2・21/2) …式 したがって、このiCBを前出の式のIに代入するこ
とにより、アークコンタクト消耗量は算出することがで
き、ひいては累積遮断電流を求めることができる。
とにより、アークコンタクト消耗量は算出することがで
き、ひいては累積遮断電流を求めることができる。
この発明の一実施例は、前述したように、累積遮断電
流検出用の計測用変流器(8)を、事故電流通過時に飽
和してもよい特性を持たせ、計測用変流器(8)が小型
軽量化したので、事故電流は変流器飽和のため遮断時の
正確な電流は計れないが、事故後の第1波目のピークツ
ウピークよりアークコンタクト消耗量を算出でき、遮断
器の形状にも影響を及ぼさない診断システムを構成する
ことができるという効果を奏する。
流検出用の計測用変流器(8)を、事故電流通過時に飽
和してもよい特性を持たせ、計測用変流器(8)が小型
軽量化したので、事故電流は変流器飽和のため遮断時の
正確な電流は計れないが、事故後の第1波目のピークツ
ウピークよりアークコンタクト消耗量を算出でき、遮断
器の形状にも影響を及ぼさない診断システムを構成する
ことができるという効果を奏する。
なお、上記実施例では算出手段としてパソコン(10)
を用いているが、他の手段、法でもよいことはいうまで
もない。
を用いているが、他の手段、法でもよいことはいうまで
もない。
[発明の効果] この発明は、以上説明したとおり、励磁特性の飽和前
で事故電流の第1波目のピークツウピークiP-Pを検出す
る変流器と、この変流器の出力に基づいて式 α・{iP-P/(2・21/2)}β・t=V からアークコンタクト消耗量Vを算出する算出手段とを
備えたので、小型の変流器で事故電流を検出すると共
に、設置位置の制限も少なく、遮断器の形状にも大きな
影響を与えないという効果を奏する。
で事故電流の第1波目のピークツウピークiP-Pを検出す
る変流器と、この変流器の出力に基づいて式 α・{iP-P/(2・21/2)}β・t=V からアークコンタクト消耗量Vを算出する算出手段とを
備えたので、小型の変流器で事故電流を検出すると共
に、設置位置の制限も少なく、遮断器の形状にも大きな
影響を与えないという効果を奏する。
第1図はこの発明の一実施例を模式的に示す断面図、第
2図はこの発明の一実施例の計測用変流器の励磁特性を
示す特性図、第3図はこの発明の一実施例の事故電流及
び計測用変流器の出力電流のシミュレーション波形図、
第4図はこの発明の一実施例のアルゴリズムの説明に用
いる参考図、第5図は従来の遮断器の累積遮断電流算出
装置を模式的に示す断面図、第6図は従来の遮断器の累
積遮断電流算出装置の計測用変流器出力を示す波形図で
ある。 図において、 (1)……リレー用変流器、 (3)……遮断部、 (4)……絶縁碍子、 (5)……導体、 (6)……外被タンク、 (8)……計測用変流器、 (10)……パソコンである。 なお、各図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
2図はこの発明の一実施例の計測用変流器の励磁特性を
示す特性図、第3図はこの発明の一実施例の事故電流及
び計測用変流器の出力電流のシミュレーション波形図、
第4図はこの発明の一実施例のアルゴリズムの説明に用
いる参考図、第5図は従来の遮断器の累積遮断電流算出
装置を模式的に示す断面図、第6図は従来の遮断器の累
積遮断電流算出装置の計測用変流器出力を示す波形図で
ある。 図において、 (1)……リレー用変流器、 (3)……遮断部、 (4)……絶縁碍子、 (5)……導体、 (6)……外被タンク、 (8)……計測用変流器、 (10)……パソコンである。 なお、各図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【請求項1】励磁特性の飽和前で事故電流の第1波目の
ピークツウピークiP-Pを検出する変流器、及びこの変流
器の出力に基づいて式 α・{iP-P/(2・21/2)}β・t=V からアークコンタクト消耗量Vを算出する算出手段を備
えたことを特徴とする遮断器の累積遮断電流算出装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2293569A JP2962569B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 遮断器の累積遮断電流算出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2293569A JP2962569B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 遮断器の累積遮断電流算出装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04169027A JPH04169027A (ja) | 1992-06-17 |
JP2962569B2 true JP2962569B2 (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=17796441
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2293569A Expired - Lifetime JP2962569B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 遮断器の累積遮断電流算出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2962569B2 (ja) |
-
1990
- 1990-11-01 JP JP2293569A patent/JP2962569B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH04169027A (ja) | 1992-06-17 |
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