JP2958124B2

JP2958124B2 - 実像式変倍ファインダー光学系

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Publication number: JP2958124B2
Application number: JP2412151A
Authority: JP
Inventors: 進一吉井
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Priority date: 1990-12-19
Filing date: 1990-12-19
Publication date: 1999-10-06
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Also published as: JPH04219711A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、写真用カメラ又はビデ
オカメラ等に用いられる実像式変倍ファインダー光学系
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】撮像系とファインダー系が別体になった
ファインダー光学系としては、逆ガリレオファインダー
光学系が良く知られている。しかし、このファインダー
光学系は、視野枠の見えが不明瞭であったり、視野枠を
形成するためのハーフミラーにて生ずるゴースト，フレ
アーのため視野自体の見えが悪い等の欠点がある。

【０００３】これに対して、ケプラー式ファインダー光
学系は、対物系にて形成された実像を接眼系で観察する
ので、前記の逆ガリレオファインダー光学系のもつ欠点
はおおむね解消され見えのよいファインダーが得られ
る。

【０００４】又、ケプラー式ファインダー光学系に変倍
機能を持たせた例として、対物系が３群ズームタイプの
ものと、２群ズームタイプのものがある。前者のタイプ
のものとしては、特願平１−１３１５１０号公報に記載
されているように簡単な構成で２倍以上の変倍比を達成
したものがあり、又特開平２−１９１９０８号公報に
は、２倍以上の変倍比をもち且つ低倍端での画角が広い
ものが記載されている。又、後者のタイプのものとして
は、特開平１−３０９０２０号公報にバックフォーカス
の長い２群ズームタイプで２倍以上の変倍比を達成した
ものが記載されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、特開平１−
１３１５１０号公報に記載されたものは、構成は簡単な
ものの、高倍端での対物レンズのバックフォーカスが短
くて第３レンズ群と中間結像面との間に反射面を設置す
ることが出来ないため、ファインダー部の全長を短くす
ることができず、又低倍端での画角が狹いため撮影レン
ズの広角化に対応することができない。特開平２−１９
１９０８号公報には、２倍以上の変倍比をもち、低倍端
の画角も広く、バックフォーカスも長い対物レンズが記
載されているが、各群の構成枚数が多いため、対物レン
ズの入射面から射出面までの全長が長くなってしまった
り、製造コストも高価となってしまうので、あまり実用
的でない。更に、特開平１−３０９０２０号公報にはバ
ックフォーカスの長い２群ズームタイプで２倍以上の変
倍比を達成したものが記載されているが、このタイプは
ファインダー画角の広角化を狙う場合バックフォーカス
を長いままにすると必然的に両群のパワーが強くなるの
で、収差発生量が大きくなり、各群を単玉で構成するこ
とは非常に困難である。更に、変倍時各群ともに動くの
で群偏芯等の問題が発生し易く、そのため製作する上で
かなり厳しい精度が必要となり、実用的でない。

【０００６】本発明は、上記問題点に鑑み、低倍端の画
角が広く且つ２倍以上の変倍比であると共に、バックフ
ォーカスが長くてファインダー部の全長が短くでき、更
に収差も良好に補正でき且つ製造コストも安くて済む実
像式変倍ファインダー光学系を提供することを目的とし
ている。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明による実像式変倍
ファインダー光学系は、第１図に示す概念図のような構
成を有しており、物体側より順に負の屈折力の第１レン
ズ群Ｇ₁と正の屈折力の第２レンズ群Ｇ₂と正の屈折力
の第３レンズ群Ｇ₃とで構成される全系として正の屈折
力を有する対物レンズＧ_Iと、全系として正の屈折力を
有する接眼レンズ系Ｇ_IIとにより成る実像式変倍ファイ
ンダー光学系において、前記第１レンズ群Ｇ₁を固定し
且つ前記第３レンズ群Ｇ₃を光軸上を移動させて変倍を
行ない、第２レンズ群Ｇ₂を光軸上を移動させて視度の
補正を行ない、その際前記第２群Ｇ₂と前記第３レンズ
群Ｇ₃の合成倍率をβ₂₃とした時｜β₂₃｜≧１の範囲で
変倍を行なうことを特徴としている。尚、Ｐはプリズ
ム、Ｏは第３レンズ群Ｇ ₃ の物体位置、１は第３レンズ
群Ｇ ₃ の像位置（中間結像位置）を示している。

【０００８】

【作用】図１において、変倍時第２レンズ群Ｇ₂と第３
レンズ群Ｇ₃の合成倍率β₂₃が｜β₂₃｜＝１の点で中間
結像位置Ｉが最も物体側即ち第３レンズ群Ｇ₃側にずれ
るので、中間結像位置Ｉをほぼ一定にすべく補正すると
第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃の間隔が最も拡が
った状態となる。つまり、｜β₂₃｜＜１の範囲で変倍す
ると、第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃の間隔は低
倍端で最小となり且つ高倍端で最大となり、又、本発明
の光学系の如く、｜β₂₃｜＞１の範囲で変倍すると、逆
に第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃の間隔は低倍端
で最大となり且つ高倍端で最小となる。

【０００９】又、変倍作用を行なう第３レンズ群Ｇ₃の
倍率をβ₃とすると、｜β₃｜＝１の時第３レンズ群Ｇ
₃の像Ｉと物体Ｏとの距離ＩＯが最も小となるので、｜
β₃｜＜１の範囲では視度補正を行なう第２レンズ群Ｇ
₂は物体方向へ移動し、又｜β₃｜＞１の範囲では第２
レンズ群Ｇ₂は接眼レンズの方向へ移動するが、第３レ
ンズ群Ｇ₃の倍率β₃は｜β₃｜＜１であっても｜β₃
｜＞１であっても、本発明の目的は達成することが出来
る。

【００１０】ところで、対物レンズ系によって形成され
る像の高さｈは、ｈ＝２×ｆ×tan Ｗ_F （１）で表わされる。但し、ｆは対物レンズ系の焦点距離、Ｗ
_Fは対物レンズ系の半画角である。つまり、対物レンズ
系と中間結像位置Ｉとの間に反射部材を設置する場合、
その時最低限必要な対物レンズ系のバックフォーカスＬ
は、Ｌ≧ａ×２ｆ×tan Ｗ_F （２）で決定される。但し、ａは対物レンズ系の射出光束が設
置される反射部材によって反射される回数である。よっ
て、この（２）式より、Ｗ_Fを大きくしてファインダー
光学系を広角化をすると、反射部材を設置するためのバ
ックフォーカスは長くとる必要があることが言える。

【００１１】ここで、図２で示すようなレトロフォーカ
スタイプの対物レンズ系を考える。図２において、Ｏは
第１レンズ群Ｇ_iの像点であり、これは第２レンズ群Ｇ
_iiの物点となる。又、その物点Ｏが第２レンズ群Ｇ_iiに
よって形成される像点がＩである。第２レンズ群Ｇ_iiと
像点Ｉの距離Ｌは、Ｌ＝（１−β₂）×ｆ₂ （３）で表わされる。但し、β₂は第２レンズ群Ｇ_iiの倍率、
ｆ₂は第２レンズ群Ｇ_iiの焦点距離である。又、第１レ
ンズ群Ｇ_iと第２レンズ群Ｇ_iiの合成焦点距離ｆは、ｆ＝ｆ₁×β₂ （４）で表わされる。但し、ｆ₁は第１レンズＧ_iの焦点距離
である。合成焦点距離ｆを変えずにＬを長くとるために
は、（３）式においてｆ₂を長くするか、｜β₂｜を大
きくすればよい。ところが、｜β₂｜を変えずにｆ₂を
長くすると、（４）式よりｆ₁は一定なので、１／ｆ＝１／ｆ₁＋１／ｆ₂−ｄ／（ｆ₁ｆ₂）（５）より第１レンズ群Ｇ_iと第２レンズ群Ｇ_iiとの間隔ｄが
大きくなり、レンズ系が大型化してしまう。そこで、｜
β₂｜を大きくすれば、（４）式より第１レンズ群Ｇ_i
の焦点距離ｆ₁が短くなり、群間隔ｄを変えずにＬを長
くとることができる。

【００１２】図２におけるＬは、本発明ファインダー光
学系の対物レンズ系のバックフォーカスに相当し、又図
２の対物レンズ系のβ₂は、本発明ファインダー光学系
の対物レンズ系の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃
の合成倍率β₂₃に相当するので、β₂₃を｜β₂₃｜≧１と
大きく設定することにより、ファインダー画角を広角化
しても反射部材を設置するための十分なバックフォーカ
スが得られる

【００１３】又、対物レンズ系と接眼レンズ系との間に
反射後中間結像した像を正立するためのミラー光学系又
はポリプリズム又はイメージローテータ又は一回結像系
等の光学素子を挿入すれば、正立した視野像が得られ
る。

【００１４】その場合、対物レンズ系Ｇ_Iの第１レンズ
群Ｇ₁の焦点距離ｆ₁は、次の条件を満足するように設
定するのがよい。１．０≦｜ｆ_IW／ｆ₁｜＜２．０（６）但し、ｆ_IWは低倍端における対物レンズ系Ｇ_Iの焦点距
離である。

【００１５】（６）式の上限を越えて第１レンズ群Ｇ₁
の屈折力が強くなると、低倍端から高倍端へかけての非
点収差及びコマ収差の変動量が著しく大きくなり、結像
性能が低下する。又、下限を越えると、十分なバックフ
ォーカスを確保できなくなる。

【００１６】ファインダー部の全長を短くするには、第
２レンズ群Ｇ₂を全体として物体側に湾曲したメニスカ
ス形状にして、その主点を第１レンズ群Ｇ₁側へ出すの
が望ましい。何故なら、主点がレンズ群中にある状態で
対物レンズ系の全長を縮めると、高倍端で隣接するレン
ズ群同志特に第１レンズ群Ｇ₁と第２レンズ群Ｇ₂との
干渉が起きてしまう。そこで第２レンズ群Ｇ₂の主点を
第１レンズ群Ｇ₁側へ出すことで第２レンズ群Ｇ₂の位
置を接眼レンズ系側へシフトさせれば、第１レンズ群Ｇ
₁と第２レンズ群Ｇ₂との間の空気間隔を確保すること
ができる。

【００１７】又、第１レンズ群Ｇ₁，第２レンズ群
Ｇ₂，第３レンズ群Ｇ₃夫々の少なくとも一面に非球面
を用いることは、低倍及び高倍時の歪曲収差を少なくし
た上で非点収差とコマ収差のバランスをとる上で好まし
い。

【００１８】更に、本発明ファインダー光学系では、広
角化によりパワーが強くなる第１レンズ群Ｇ₁を変倍時
も固定しているので、製作上の精度が厳しくなく、又光
学系内へのゴミの進入を防ぐためのカバーガラスを省く
ことができ、その結果コストを低減できると共に、ファ
インダー部の全長を一層短くすることができる。

【００１９】

【実施例】以下、図示した実施例に基づき本発明を詳細
に説明する。実施例１これは、図３に示した如く、一方の面が非球面の一枚の
負レンズの第１レンズ群２と一方の面が非球面の一枚の
正レンズの第２レンズ群３と一方の面が非球面の一枚の
正レンズの第３レンズ群４より成る対物レンズ１と、像
正立のための第１反射面であるミラー５と、第２，第３
及び第４反射面Ｍ₂，Ｍ₃及びＭ₄を有するプリズム６
と、一方の面が非球面の一枚の正レンズより構成された
接眼レンズレンズ７とより成り、中間像はプリズム６の
入射端面上に形成されるようになっている。

【００２０】本実施例のデータは次の通りであり、図
４，図５，図６に夫々本実施例の低倍端，中間，高倍端
での収差曲線を示す。倍率＝０．３６〜０．７５，視野角（２ω）＝６３．４
゜〜３６．１゜，｜β₂₃｜＝１．０２〜２．１４ｒ₁＝−１０．４０６３ｄ₁＝１．００００ｎ₁＝１．５８３６２ ν₁
＝３０．３７ｒ₂＝７．５８７５（非球面）ｄ₂＝４．９５９４（可変）ｒ₃＝４．７１５４（非球面）ｄ₃＝１．５０００ｎ₂＝１．４９２３０ ν₂
＝５７．７１ｒ₄＝１８．１５３１ｄ₄＝６．５４５７（可変）ｒ₅＝１２．６７６４（非球面）ｄ₅＝２．５０４５ｎ₃＝１．４９２３０ ν₃
＝５７．７１ｒ₆＝−１１．１７３９ｄ₆＝１３．４２１０（可変）ｒ₇＝１０．０６７３ｄ₇＝３０．５０００ｎ₄＝１．４９２３０ ν₄
＝５７．７１ｒ₈＝∞ ｄ₈＝２．００００ｒ₉＝６．８０００（非球面）ｄ₉＝２．７２２８ｎ₅＝１．４９２３０ ν₅
＝５７．７１ｒ₁₀＝１４．８４２７ｄ₁₀＝１５．００００ｒ₁₁ （瞳）

【００２１】非球面係数第２面Ｅ＝−０．２７９５９×１０^-2 ，Ｆ＝−０．９４２
７８×１０^-5 ，Ｇ＝０．１６４２３×１０^-5 第３面Ｅ＝−０．３５６４６×１０^-2 ，Ｆ＝−０．１８５
０９×１０^-4 ，Ｇ＝−０．６１７４４×１０^-6 第５面Ｅ＝−０．５４１３８×１０^-3 ，Ｆ＝−０．１２０
６２×１０^-4 ，Ｇ＝０．１００２１×１０^-5 第９面Ｅ＝−０．３２６５１×１０^-3 ，Ｆ＝−０．１８５
１７×１０^-5 ，Ｇ＝−０．１５２３４×１０^-6

【００２２】

【表１】

【００２３】実施例２これは、図７に示した如く、一方の面が非球面の一枚の
負レンズの第１レンズ群２と一方の面が非球面の一枚の
正レンズの第２レンズ群３と一方の面が非球面の一枚の
正レンズの第３レンズ群４より成る対物レンズ１と、像
正立のための第１反射面Ｍ₁と第２反射面Ｍ₂を有する
プリズム６と、第３反射面Ｍ₃と第４反射面Ｍ₄を有す
るプリズム６′と、一方の面が非球面の一枚の正レンズ
より構成された接眼レンズ７とより成り、中間像はプリ
ズム６′の入射面に形成されるようになっている。

【００２４】本実施例のデータは次の通りであり、又図
８，図９，図１０に本実施例の低倍端，中間，高倍端の
収差曲線を示す。倍率＝０．３６〜０．７４，視野角（２ω）＝６３．６
゜〜２８．２゜，｜β₂₃｜＝１．０８〜２．２３ｒ₁＝−１１．５１７５ｄ₁＝１．００００ｎ₁＝１．５８３６２ ν₁
＝３０．３７ｒ₂＝６．５０４５（非球面）ｄ₂＝７．２６４５（可変）ｒ₃＝１１．７７１６（非球面）ｄ₃＝３．６５７１ｎ₂＝１．４９２３０ ν₂
＝５７．７１ｒ₄＝−１４．３９１８ｄ₄＝１２．７１８６（可変）ｒ₅＝１６．５２１５（非球面）ｄ₅＝２．２４２９ｎ₃＝１．４９２３０ ν₃
＝５７．７１ｒ₆＝−１６．７１５７ｄ₆＝０．５０００（可変）ｒ₇＝∞ ｄ₇＝１９．４０００ｎ₄＝１．４９２３０ ν₄
＝５７．７１ｒ₈＝∞ ｄ₈＝０．５０００ｒ₉＝１１．０６００ｄ₉＝２２．００００ｎ₅＝１．４９２３０ ν₅
＝５７．７１ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝２．９１８９ｒ₁₁＝１０４０．６５６７（非球面）ｄ₁₁＝５．００００ｎ₆＝１．４９２３０ ν₆
＝５７．７１ｒ₁₂＝−１０．５２９１ｄ₁₂＝１３．５４３１ｒ₁₃ （瞳）

【００２５】非球面係数第２面Ｅ＝−０．８４３４０×１０^-3 ，Ｆ＝−０．５３４
０８×１０^-4 ，Ｇ＝０．２４５７４×１０^-5 第３面Ｅ＝０．１６１１５×１０^-3 ，Ｆ＝−０．１０７
６７×１０^-4 ，Ｇ＝０．１４４７８×１０^-5 第５面Ｅ＝−０．２２８６２×１０^-3 ，Ｆ＝０．１８２６
８×１０^-5 ，Ｇ＝−０．１９３７４×１０^-7 第１１面Ｅ＝−０．３２６５１×１０^-3 ，Ｆ＝−０．１８５
１７×１０^-5 ，Ｇ＝−０．１５２３４×１０^-6

【００２６】

【表２】

【００２７】実施例３これは、図１１に示した如く、一方の面が非球面の一枚
の負レンズの第１レンズ群２と一方の面が非球面の一枚
の正レンズ３ａと一枚の負レンズ３ｂより成る全体とし
て正の屈折力の第２レンズ群３と、一方の面が非球面の
一枚の正レンズの第３レンズ群４とにより成る対物レン
ズ１と、像正立のための第１反射面Ｍ₁を有するプリズ
ム６と、第２，第３及び第４反射面Ｍ₂，Ｍ₃，Ｍ₄を
有するプリズム６′と、一方の面が非球面の一枚の正レ
ンズより構成された接眼レンズ７とにより成り、中間像
はプリズム６の射出面上に形成されるようになってい
る。

【００２８】本実施例のデータは次の通りであり、又図
１２，図１３，図１４に本実施例の低倍端，中間，高倍
端の収差曲線を示す。倍率＝０．３６〜０．８０，視野角（２ω）＝６３．
０゜〜２８．５゜，｜β₂₃｜＝１．０１〜２．２４ｒ₁＝−２２．７４１２ｄ₁＝１．００００ｎ₁＝１．５８３６２ ν₁
＝３０．３７ｒ₂＝５．５０８４（非球面）ｄ₂＝１３．１２１０（可変）ｒ₃＝５．２０２９（非球面）ｄ₃＝１．８３７７ｎ₂＝１．４９２３０ ν₂
＝５７．７１ｒ₄＝−３７．９２２６ｄ₄＝０．５５９７ｒ₅＝１５．９７８３ｄ₅＝１．６７９８ｎ₃＝１．５８３６２ ν₃
＝３０．３７ｒ₆＝４．９６０４ｄ₆＝９．２７２０（可変）ｒ₇＝１１．９３０５（非球面）ｄ₇＝３．００００ｎ₄＝１．４９２３０ ν₄
＝５７．７１ｒ₈＝−２３．２６５１ｄ₈＝８．６８８０（可変）ｒ₉＝∞ ｄ₉＝１１．５０００ｎ₅＝１．４９２３０ ν₅
＝５７．７１ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝０．１０００ｒ₁₁＝１３．９３６６ｄ₁₁＝２８．２７１３ｎ₆＝１．４９２３０ ν₆
＝５７．７１ｒ₁₂＝∞ ｄ₁₂＝０．７０００ｒ₁₃＝１５．８４９３（非球面）ｄ₁₃＝５．００００ｎ₇＝１．４９２３０ ν₇
＝５７．７１ｒ₁₄＝−２７．５４２８ｄ₁₄＝１５．００００ｒ₁₅ （瞳）

【００２９】非球面係数第２面Ｅ＝−０．１２４２５×１０^-2 ，Ｆ＝０．１４９１
５×１０^-5 ，Ｇ＝−０．１２７７３×１０^-5 第３面Ｅ＝−０．８１６９７×１０^-3 ，Ｆ＝−０．３１８
３９×１０^-5 ，Ｇ＝−０．１１９６４×１０^-5 第７面Ｅ＝−０．１３６１４×１０^-3 ，Ｆ＝−０．８２０
１４×１０^-5 ，Ｇ＝０．４１５３８×１０^-6 第１３面Ｅ＝−０．１２８４８×１０^-3 ，Ｆ＝０．４３３６
０×１０^-6 ，Ｇ＝−０．８５１４９×１０^-8

【００３０】

【表３】

【００３１】実施例４これは、図１５に示すように実施例３と同様な構成を有
し、実施例３の｜β₂₃｜を大きくしたものである。

【００３２】本実施例のデータは次の通りであり、又図
１６，図１７，図１８に夫々低倍端，中間，高倍端の収
差曲線を示す。倍率＝０．３６〜０．８０，視野角（２ω）＝６４．
０゜〜２９．４゜，｜β₂₃｜＝１．１６〜２．５８ｒ₁＝−２２．２１６９ｄ₁＝１．００６５ｎ₁＝１．５８３６２ ν₁
＝３０．３７ｒ₂＝４．６５１２（非球面）ｄ₂＝６．８８２９（可変）ｒ₃＝５．４２４９（非球面）ｄ₃＝２．２８２２ｎ₂＝１．４９２３０ ν₂
＝５７．７１ｒ₄＝−６５．５８６９ｄ₄＝０．２０００ｒ₅＝９．０６４３ｄ₅＝１．５０００ｎ₃＝１．５８３６２ ν₃
＝３０．３７ｒ₆＝５．２６４８ｄ₆＝１０．２２４４（可変）ｒ₇＝１１．７３４９（非球面）ｄ₇＝３．００００ｎ₄＝１．４９２３０ ν₄
＝５７．７１ｒ₈＝−１４．０２４１ｄ₈＝７．２０３４（可変）ｒ₉＝∞ ｄ₉＝１１．５０００ｎ₅＝１．４９２３０ ν₅
＝５７．７１ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝０．９４８６ｒ₁₁＝１５．３７８８ｄ₁₁＝２７．５８１０ｎ₆＝１．４９２３０ ν₆
＝５７．７１ｒ₁₂＝∞ ｄ₁₂＝０．７０００ｒ₁₃＝１７．４２４１（非球面）ｄ₁₃＝５．００００ｎ₇＝１．４９２３０ ν₇
＝５７．７１ｒ₁₄＝−２５．３４８２ｄ₁₄＝１５．００００ｒ₁₅ （瞳）

【００３３】非球面係数第２面Ｅ＝−０．１７６３２×１０^-2 ，Ｆ＝−０．４８２
１１×１０^-4 ，Ｇ＝−０．１３９７５×１０^-5 第３面Ｅ＝−０．７２８８２×１０^-3 ，Ｆ＝−０．１１４
９８×１０^-4 ，Ｇ＝−０．７４８４９×１０^-6 第７面Ｅ＝−０．２９８２０×１０^-3 ，Ｆ＝−０．４０３
０７×１０^-6 ，Ｇ＝０．７３７４１×１０^-7 第１３面Ｅ＝−０．１２８４８×１０^-3 ，Ｆ＝０．４３３６
０×１０^-6 ，Ｇ＝−０．８５１４９×１０^-8

【００３４】

【表４】

【００３５】但し、上記各実施例においてｒ₁，ｒ₂，
…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，…は各レンズ
の肉厚及びレンズ間隔、ｎ₁，ｎ₂，…は各レンズの屈
折率、ν₁，ν₂，…は各レンズのアッベ数である。

【００３６】又、上記各実施例中の非球面形状は、上記
非球面係数を用いて以下の式で表わされる。但し、光軸
方向の座標はＸ、光軸と垂直な方向の座標はＹとする。

【式１】

【００３７】ここで、Ｃは非球面頂点での曲率（＝１／
ｒ）である。又、上記各実施例中の対物レンズの光学要
素はプラスチックを材料としているが、コスト的に見合
うならガラス材料としてもよい。尚、各実施例の収差図
において、球面収差と非点収差の横軸は夫々ディオプタ
ーを示している。

【００３８】

【発明の効果】上述の如く、本発明による実像式変倍フ
ァインダー光学系は、低倍端の画角が広く且つ２倍以上
の変倍比であると共に、ファインダー部の全長を短くで
き、更に収差も良好に補正でき且つ製造コストも安くて
済むという実用上重要な利点を有している。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による実像式変倍ファインダー光学系の
概念図である。

【図２】レトロフォーカスタイプの対物レンズ系の概念
図である。

【図３】実施例１の低倍端，中間，高倍端における展開
図である。

【図４】実施例１の低倍端における収差曲線図である。

【図５】実施例１の中間における収差曲線図である。

【図６】実施例１の高倍端における収差曲線図である。

【図７】実施例２の低倍端，中間，高倍端における展開
図である。

【図８】実施例２の低倍端における収差曲線図である。

【図９】実施例２の中間における収差曲線図である。

【図１０】実施例２の高倍端における収差曲線図であ
る。

【図１１】実施例３の低倍端，中間，高倍端における展
開図である。

【図１２】実施例３の低倍端における収差曲線図であ
る。

【図１３】実施例３の中間における収差曲線図である。

【図１４】実施例３の高倍端における収差曲線図であ
る。

【図１５】実施例４の低倍端，中間，高倍端における展
開図である。

【図１６】実施例４の低倍端における収差曲線図であ
る。

【図１７】実施例４の中間における収差曲線図である。

【図１８】実施例４の高倍端における収差曲線図であ
る。

【符号の説明】

１対物レンズ２第１レンズ群３第２レンズ群４第３レンズ群５ミラー６，６′ プリズム７接眼レンズ

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に負の屈折力の第１レンズ
群と正の屈折力の第２レンズ群と正の屈折力の第３レン
ズ群とで構成される全系として正の屈折力を有する対物
レンズ系と全系として正の屈折力を有する接眼レンズ系
とより成る実像式変倍ファインダー光学系において、前
記第１レンズ群を固定し且つ前記第２レンズ群及び前記
第３レンズ群を光軸方向に移動させることにより変倍及
び視度補正を行ない、その際前記第２レンズ群と前記第
３レンズ群の合成倍率をβ₂₃とした時｜β₂₃｜≧１の範
囲で変倍させることを特徴とする実像式変倍ファインダ
ー光学系。