JP2953304B2 - 薄板連続鋳造機用ロール外筒材 - Google Patents
薄板連続鋳造機用ロール外筒材Info
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- JP2953304B2 JP2953304B2 JP6104123A JP10412394A JP2953304B2 JP 2953304 B2 JP2953304 B2 JP 2953304B2 JP 6104123 A JP6104123 A JP 6104123A JP 10412394 A JP10412394 A JP 10412394A JP 2953304 B2 JP2953304 B2 JP 2953304B2
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0651—Casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、薄板連続鋳造機用ロー
ル外筒材に関する。
ル外筒材に関する。
【０００２】
【従来の技術】双ロール式薄板連続鋳造は、金属溶湯を
互いに反対方向に回転する一対のロール間隙に注入して
0.5 〜10mmの薄板を直接鋳造する方法である。この鋳造
方法は、省工程・省設備や新材質の創出が可能なために
アルミニウムの薄板製造においては既に確立された技術
として広く行われており、最近では鋼への適用を目指し
て研究が進められている。以下、双ロール式薄板連続鋳
造を、工業的に確立されているアルミニウム薄板連続鋳
造の場合を例に説明する。
互いに反対方向に回転する一対のロール間隙に注入して
0.5 〜10mmの薄板を直接鋳造する方法である。この鋳造
方法は、省工程・省設備や新材質の創出が可能なために
アルミニウムの薄板製造においては既に確立された技術
として広く行われており、最近では鋼への適用を目指し
て研究が進められている。以下、双ロール式薄板連続鋳
造を、工業的に確立されているアルミニウム薄板連続鋳
造の場合を例に説明する。
【０００３】図１に略式で示すように、この連続鋳造に
使用されるロールは、金属溶湯の熱を奪って凝固を促進
するために水冷機構を備えた二重構造になっているのが
普通である。すなわち、溶湯と直接接触する外筒と、そ
の内側の、冷却水を通すための溝加工を施された芯材と
が焼嵌めやねじ止め等の方法で組立てられている。
使用されるロールは、金属溶湯の熱を奪って凝固を促進
するために水冷機構を備えた二重構造になっているのが
普通である。すなわち、溶湯と直接接触する外筒と、そ
の内側の、冷却水を通すための溝加工を施された芯材と
が焼嵌めやねじ止め等の方法で組立てられている。
【０００４】外筒は鋳造に供されている間に溶湯による
加熱と内部水冷による冷却を交互に受けることから、そ
の表面に熱疲労によるヒートクラックを生じる。従っ
て、実操業においては、ロール外筒表面のヒートクラッ
クが著しくなり鋳造製品の表面品位に影響を及ぼすまで
になるとクラックを旋削除去して再使用しなければなら
ず、その材料と作業に多大の費用を要する。
加熱と内部水冷による冷却を交互に受けることから、そ
の表面に熱疲労によるヒートクラックを生じる。従っ
て、実操業においては、ロール外筒表面のヒートクラッ
クが著しくなり鋳造製品の表面品位に影響を及ぼすまで
になるとクラックを旋削除去して再使用しなければなら
ず、その材料と作業に多大の費用を要する。
【０００５】ロール外筒用材料には、上述のように、優
れた耐ヒートクラック性が要求されるが、それと同じ程
度に重要な必要特性は熱伝導率であり、低熱伝導率の外
筒材を用いた場合、溶湯の凝固が遅れるために鋳造速度
を落とさざるを得なくなり生産性を損なうことになる。
れた耐ヒートクラック性が要求されるが、それと同じ程
度に重要な必要特性は熱伝導率であり、低熱伝導率の外
筒材を用いた場合、溶湯の凝固が遅れるために鋳造速度
を落とさざるを得なくなり生産性を損なうことになる。
【０００６】鋼の熱伝導率は、一般にその含有合金量が
増すに従って低下するので、そのための材料としては比
較的少ない合金含有量で耐ヒートクラック性に優れた材
料が使用されてきた。従来より使用されている材料とし
ては、例えば、次のようなものがある。
増すに従って低下するので、そのための材料としては比
較的少ない合金含有量で耐ヒートクラック性に優れた材
料が使用されてきた。従来より使用されている材料とし
ては、例えば、次のようなものがある。
【０００７】(1) Ｃ：0.53〜0.58％、Si：0.20〜0.30
％、Mn：0.45〜0.65％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以
下、Ni：0.40〜0.50％、Cr：1.0 〜1.2 ％、Mo：0.45〜
0.55％、Ｖ：0.10〜0.15％を含有し、残部が実質的にFe
からなる合金。以下、従来鋼Ｉという。
％、Mn：0.45〜0.65％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以
下、Ni：0.40〜0.50％、Cr：1.0 〜1.2 ％、Mo：0.45〜
0.55％、Ｖ：0.10〜0.15％を含有し、残部が実質的にFe
からなる合金。以下、従来鋼Ｉという。
【０００８】(2) 米国特許第4,409,027 号明細書に開示
されている合金: Ｃ：0.53〜0.58％、Si：0.10〜0.20％、Mn：0.40〜0.70
％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ni：0.45〜0.55
％、Cr：1.90〜2.30％、Mo：0.9 〜1.1 ％、Ｖ：0.30〜
0.35％を含有し、残部が実質的にFeからなる合金。以
下、従来鋼IIという。
されている合金: Ｃ：0.53〜0.58％、Si：0.10〜0.20％、Mn：0.40〜0.70
％、Ｐ：0.02％以下、Ｓ：0.02％以下、Ni：0.45〜0.55
％、Cr：1.90〜2.30％、Mo：0.9 〜1.1 ％、Ｖ：0.30〜
0.35％を含有し、残部が実質的にFeからなる合金。以
下、従来鋼IIという。
【０００９】(3) フランス文献:"Steels for aluminium
continuous castershells",Bull Cercle Etud Metaux,
vol.15, No.10 '85. に開示された合金: Ｃ:0.32 ％、Mn:0.5％、Ni:0.3％、Cr: ３％、Mo: １
％、V:0.2 ％を含有する合金鋼。以下、従来鋼III とい
う。
continuous castershells",Bull Cercle Etud Metaux,
vol.15, No.10 '85. に開示された合金: Ｃ:0.32 ％、Mn:0.5％、Ni:0.3％、Cr: ３％、Mo: １
％、V:0.2 ％を含有する合金鋼。以下、従来鋼III とい
う。
【００１０】しかし、近年見られる鋳造速度の高速化、
あるいは、板厚の低減化の傾向に対応する上で、上述の
ロール外筒材よりも更に優れた耐ヒートクラック性と高
い熱伝導率を併せて満足する材料が求められつつある。
あるいは、板厚の低減化の傾向に対応する上で、上述の
ロール外筒材よりも更に優れた耐ヒートクラック性と高
い熱伝導率を併せて満足する材料が求められつつある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ここに、本発明の目的
は、双ロール式薄板連続鋳造機用ロールの外筒材とし
て、高い熱伝導率と優れた耐ヒートクラック性を具備し
た合金鋼を提供することにより、高い鋳造生産性とロー
ル寿命の延長を併せて可能とすることである。
は、双ロール式薄板連続鋳造機用ロールの外筒材とし
て、高い熱伝導率と優れた耐ヒートクラック性を具備し
た合金鋼を提供することにより、高い鋳造生産性とロー
ル寿命の延長を併せて可能とすることである。
【００１２】具体的には、本発明の目的は、常温度での
強度1500MPa 以上、0.2 ％耐力1400MPa 以上、600 ℃で
の強度850 MPa 以上、0.2 ％耐力700 MPa 以上であっ
て、熱伝導率40 W/m・K 以上の特性を有する薄板連続鋳
造機用ロールの外筒材を提供することである。
強度1500MPa 以上、0.2 ％耐力1400MPa 以上、600 ℃で
の強度850 MPa 以上、0.2 ％耐力700 MPa 以上であっ
て、熱伝導率40 W/m・K 以上の特性を有する薄板連続鋳
造機用ロールの外筒材を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】ここに、本発明者は前述
の従来鋼Ｉ、II、III の特性を検討した結果、Cr：0.80
〜1.50％、Mo：0.80〜1.50％、Ｖ：0.30〜0.60％を含有
する合金にCo：0.30〜1.00％を配合することによって上
述の機械的性質と高熱伝導率を併せ備えることが可能で
あることを知り、本発明を完成した。
の従来鋼Ｉ、II、III の特性を検討した結果、Cr：0.80
〜1.50％、Mo：0.80〜1.50％、Ｖ：0.30〜0.60％を含有
する合金にCo：0.30〜1.00％を配合することによって上
述の機械的性質と高熱伝導率を併せ備えることが可能で
あることを知り、本発明を完成した。
【００１４】 本発明は、質量比で、Ｃ：０．３５〜
０．５５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．
２０〜０．７０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２
％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ：０．８０〜１．
５０％、Ｍｏ：０．８０〜１．５０％、Ｖ：０．３０〜
０．６０％、Ｃｏ：０．３０〜１．００％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、か
つ、ＦｅおよびＣ以外の含有元素の合計が原子％で５．
０％を超えない合金よりなる薄板連続鋳造機用ロール外
筒材である。
０．５５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．
２０〜０．７０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２
％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ：０．８０〜１．
５０％、Ｍｏ：０．８０〜１．５０％、Ｖ：０．３０〜
０．６０％、Ｃｏ：０．３０〜１．００％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、か
つ、ＦｅおよびＣ以外の含有元素の合計が原子％で５．
０％を超えない合金よりなる薄板連続鋳造機用ロール外
筒材である。
【００１５】
【作用】次に、本発明において上述のように合金組成を
限定した理由についてその作用とともに詳述する。ヒー
トクラックは、加熱冷却に伴い材料が膨張収縮しようと
する際、周囲からの拘束で発生する圧縮および引張の応
力が繰り返し負荷されることにより生じる。本発明で対
象とするような比較的含有合金量の少ない鋼種では、膨
張係数に大差ないので上述の発生応力の負荷は鋼種間で
ほとんど変わらない。主として、加熱時の圧縮応力がそ
の温度における材料強度、正確には耐力を超える割合、
すなわち、材料に生じる塑性変形の大きさが鋼種間の耐
ヒートクラック性の差を生じると考えられる。つまり、
使用温度における高温耐力が材料の耐ヒートクラック性
を大きく左右する。その観点から、高温強度を向上でき
る成分バランスを主眼に下記の成分とした。なお、以下
において「％」は特にことわりがない限り、質量比で表
わす。
限定した理由についてその作用とともに詳述する。ヒー
トクラックは、加熱冷却に伴い材料が膨張収縮しようと
する際、周囲からの拘束で発生する圧縮および引張の応
力が繰り返し負荷されることにより生じる。本発明で対
象とするような比較的含有合金量の少ない鋼種では、膨
張係数に大差ないので上述の発生応力の負荷は鋼種間で
ほとんど変わらない。主として、加熱時の圧縮応力がそ
の温度における材料強度、正確には耐力を超える割合、
すなわち、材料に生じる塑性変形の大きさが鋼種間の耐
ヒートクラック性の差を生じると考えられる。つまり、
使用温度における高温耐力が材料の耐ヒートクラック性
を大きく左右する。その観点から、高温強度を向上でき
る成分バランスを主眼に下記の成分とした。なお、以下
において「％」は特にことわりがない限り、質量比で表
わす。
【００１６】Ｃ：0.35〜0.55％ 0.35％に満たない場合、焼入性が十分でなく必要な硬さ
を得られない。0.55％を超えると、炭化物を過剰に析出
して耐ヒートクラック性が低下するだけでなく、靱性も
低下する。好ましくは0.45〜0.50％である。
を得られない。0.55％を超えると、炭化物を過剰に析出
して耐ヒートクラック性が低下するだけでなく、靱性も
低下する。好ましくは0.45〜0.50％である。
【００１７】Si：0.10〜0.50％ 脱酸材としておよび焼入性改善のため、最低0.10％を添
加する。過度に入れると靱性低下、さらに熱伝導率を著
しく阻害するので0.50％以下とする。好ましくは、0.15
〜0.30％である。
加する。過度に入れると靱性低下、さらに熱伝導率を著
しく阻害するので0.50％以下とする。好ましくは、0.15
〜0.30％である。
【００１８】Mn：0.20〜0.70％ Si同様、脱酸材および焼入性改善に有効であり、0.20％
以上を添加する。過度の添加は清浄性を低下させるた
め、0.70％以下とする。好ましくは、0.35〜0.55％であ
る Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.02％以下 耐ヒートクラック性および靱性確保のために、Ｐおよび
Ｓはそれぞれ0.03％以下、0.02％以下に制限する。
以上を添加する。過度の添加は清浄性を低下させるた
め、0.70％以下とする。好ましくは、0.35〜0.55％であ
る Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.02％以下 耐ヒートクラック性および靱性確保のために、Ｐおよび
Ｓはそれぞれ0.03％以下、0.02％以下に制限する。
【００１９】Ni：0.60％以下 焼入性向上のために添加してもよいが、過度に添加する
と焼入時に残留オーステナイトが生成し焼戻し後の靱性
を損なうので0.60％以下とする。好ましくは0.40％以下
に制限する。
と焼入時に残留オーステナイトが生成し焼戻し後の靱性
を損なうので0.60％以下とする。好ましくは0.40％以下
に制限する。
【００２０】Cr：0.80〜1.50％ 焼入性および強度の確保のために0.80％以上を添加す
る。1.50％超と過度の添加により焼戻し軟化抵抗を損な
う他、熱伝導率を低下させるので、1.50％以下とする。
好ましくは 1.0〜1.2 ％である。
る。1.50％超と過度の添加により焼戻し軟化抵抗を損な
う他、熱伝導率を低下させるので、1.50％以下とする。
好ましくは 1.0〜1.2 ％である。
【００２１】Mo：0.80〜1.50％ Mo添加は、焼入性、高温強度の向上に極めて効果的であ
り、0.80％未満では600 ℃強度800 MPa を越えることは
できず、そのための下限は0.80％とする。一方、Moは高
価であることから、経済性のため、および靱性低下を防
止するため1.50％の上限を設定する。好ましくは1.0 〜
1.2 ％である。
り、0.80％未満では600 ℃強度800 MPa を越えることは
できず、そのための下限は0.80％とする。一方、Moは高
価であることから、経済性のため、および靱性低下を防
止するため1.50％の上限を設定する。好ましくは1.0 〜
1.2 ％である。
【００２２】Ｖ：0.30〜0.60％ 焼戻し軟化抵抗性および高温強度付与のため、0.30％以
上添加する。0.30％未満では600 ℃での高温強度850 MP
a および0.2 ％耐力700 MPa を達成することができな
い。過度の添加により靱性低下が見られるため、上限を
0.60％とする。好ましくは0.40〜0.60％である。
上添加する。0.30％未満では600 ℃での高温強度850 MP
a および0.2 ％耐力700 MPa を達成することができな
い。過度の添加により靱性低下が見られるため、上限を
0.60％とする。好ましくは0.40〜0.60％である。
【００２３】Co：0.30〜1.00％ Coは、本発明鋼の特徴的添加元素である。焼戻し軟化抵
抗と高温強度の改善により優れた耐ヒートクラック性を
付与するためには0.30％以上を添加する。過度に添加す
ると焼入性の低下と靱性の低下をもたらすから、上限を
1.00％とする。
抗と高温強度の改善により優れた耐ヒートクラック性を
付与するためには0.30％以上を添加する。過度に添加す
ると焼入性の低下と靱性の低下をもたらすから、上限を
1.00％とする。
【００２４】本発明にあっては、その好適態様にあって
は、FeおよびＣ以外の含有元素合計％を原子％で5.0 ％
以下に制限するが、その理由は次の通りである。連続鋳
造機用外筒は先に述べたように、内部からの水冷効果に
よって鋳造される金属溶湯から熱を奪いその凝固を促進
する。従い、外筒材の熱伝導率が低い場合には、抜熱効
果が悪いために金属溶湯の凝固が遅れて正常な鋳造作業
を維持することができないため、正常な凝固が行われる
状態まで鋳造速度を落とさねばならない。すなわち、熱
伝導率の低い外筒材を使用すると、連続鋳造機の生産性
を低下することになる。
は、FeおよびＣ以外の含有元素合計％を原子％で5.0 ％
以下に制限するが、その理由は次の通りである。連続鋳
造機用外筒は先に述べたように、内部からの水冷効果に
よって鋳造される金属溶湯から熱を奪いその凝固を促進
する。従い、外筒材の熱伝導率が低い場合には、抜熱効
果が悪いために金属溶湯の凝固が遅れて正常な鋳造作業
を維持することができないため、正常な凝固が行われる
状態まで鋳造速度を落とさねばならない。すなわち、熱
伝導率の低い外筒材を使用すると、連続鋳造機の生産性
を低下することになる。
【００２５】外筒材の耐ヒートチェック性を向上させる
には上述の合金類の添加が有効である。一方、合金鋼の
熱伝導率は、一般に、その合金含有量が増加するに従い
悪化する。
には上述の合金類の添加が有効である。一方、合金鋼の
熱伝導率は、一般に、その合金含有量が増加するに従い
悪化する。
【００２６】本発明者の研究では、本発明の対象とする
範囲の合金含有量の鋼においては熱伝導率はＣ以外の合
金成分含有総量に大きく影響され、特にその質量％より
も原子％との方が良い相関があり、その場合に得られた
関係は図２に示す通りである。図示例の場合、基本組成
として従来鋼Ｉを用い、本発明の範囲内においてその合
金成分量を変えた。
範囲の合金含有量の鋼においては熱伝導率はＣ以外の合
金成分含有総量に大きく影響され、特にその質量％より
も原子％との方が良い相関があり、その場合に得られた
関係は図２に示す通りである。図示例の場合、基本組成
として従来鋼Ｉを用い、本発明の範囲内においてその合
金成分量を変えた。
【００２７】従来より使用されてきている外筒材の熱伝
導率は、通常、38〜40 W/m・K が一般的である。これよ
り悪いと鋳造生産性の低下が認識され、例えば32 W/m・
K では約10％もの生産性低下が見られ、耐ヒートチェッ
ク性がいかに向上しようとも実際の操業として許容し得
ない。35 W/m・K の場合で生産性低下は約５％となり、
これが許容し得る限度と見られることから、Fe、Ｃ以外
の含有元素総量が原子％で5.0 ％を超えないこととし
た。次に、本発明による作用効果を実施例に基づいてよ
り具体的に説明する。
導率は、通常、38〜40 W/m・K が一般的である。これよ
り悪いと鋳造生産性の低下が認識され、例えば32 W/m・
K では約10％もの生産性低下が見られ、耐ヒートチェッ
ク性がいかに向上しようとも実際の操業として許容し得
ない。35 W/m・K の場合で生産性低下は約５％となり、
これが許容し得る限度と見られることから、Fe、Ｃ以外
の含有元素総量が原子％で5.0 ％を超えないこととし
た。次に、本発明による作用効果を実施例に基づいてよ
り具体的に説明する。
【００２８】
【実施例】表１に本発明鋼、比較鋼および従来鋼の化学
組成を示す。溶製したこれらの材料を、通常のロール外
筒材と同様に鍛造、焼鈍し、表２に示した温度から油焼
入れ後、焼戻しを施したものの特性を比較した。
組成を示す。溶製したこれらの材料を、通常のロール外
筒材と同様に鍛造、焼鈍し、表２に示した温度から油焼
入れ後、焼戻しを施したものの特性を比較した。
【００２９】表２に常温および600 ℃における引張試験
の結果を示した。特に、600 ℃は、ロール外筒材として
使用される際に到達する最高温度と考えられ、その温度
における特性は極めて重要である。
の結果を示した。特に、600 ℃は、ロール外筒材として
使用される際に到達する最高温度と考えられ、その温度
における特性は極めて重要である。
【００３０】本発明鋼は、常温および高温における延性
で他に遜色なく、600 ℃の耐力が従来鋼Ｈ、Ｉ、Ｊより
優れていることが分かる。また、Coの添加されていない
比較鋼Ｃが、高温での強度、耐力において本発明鋼より
劣ることからCo添加の有効性が明らかである。
で他に遜色なく、600 ℃の耐力が従来鋼Ｈ、Ｉ、Ｊより
優れていることが分かる。また、Coの添加されていない
比較鋼Ｃが、高温での強度、耐力において本発明鋼より
劣ることからCo添加の有効性が明らかである。
【００３１】比較鋼Ｄは、熱間工具鋼AISI H10鋼に近似
した材料で、本発明鋼より優れた高温耐力を有している
が、合金成分が高いため後述のように熱伝導率が低くロ
ール外筒材として不適である。
した材料で、本発明鋼より優れた高温耐力を有している
が、合金成分が高いため後述のように熱伝導率が低くロ
ール外筒材として不適である。
【００３２】表３に本発明鋼のヒートクラック試験結果
を示す。これは、直径30 mm ×５mmの試験片の表面を高
周波で急熱し、30℃の水中に急冷する操作を5000回繰り
返した後、試験片縦断面のクラックを測定して評価した
結果である。試験片形状のために発生クラックが深いほ
どその個数が少なくなるが、耐ヒートクラック性はクラ
ック深さによって評価できる。高温耐力が高いほどヒー
トクラックが浅い傾向にあり、当初の狙いとおり本発明
鋼の耐ヒートクラック性が優れていることが実証されて
いる。
を示す。これは、直径30 mm ×５mmの試験片の表面を高
周波で急熱し、30℃の水中に急冷する操作を5000回繰り
返した後、試験片縦断面のクラックを測定して評価した
結果である。試験片形状のために発生クラックが深いほ
どその個数が少なくなるが、耐ヒートクラック性はクラ
ック深さによって評価できる。高温耐力が高いほどヒー
トクラックが浅い傾向にあり、当初の狙いとおり本発明
鋼の耐ヒートクラック性が優れていることが実証されて
いる。
【００３３】表４に熱伝導率の測定値を示す。
【００３４】これからも分かるように、Fe、Ｃ以外の含
有元素総量を原子％で表示した値と良い相関を示してお
り、本発明鋼が目標通りの良好な熱伝導率を有すること
が分かる。
有元素総量を原子％で表示した値と良い相関を示してお
り、本発明鋼が目標通りの良好な熱伝導率を有すること
が分かる。
【００３５】上述の耐ヒートクラック性に優れる比較鋼
Ｄの熱伝導率は、本発明鋼より20％も低く実用上問題で
ある。表５に本発明鋼、比較鋼および従来鋼を実際の薄
板連続鋳造機に供した結果を示す。
Ｄの熱伝導率は、本発明鋼より20％も低く実用上問題で
ある。表５に本発明鋼、比較鋼および従来鋼を実際の薄
板連続鋳造機に供した結果を示す。
【００３６】これらは表１に示したものと全く同一の成
分ではないがほぼそれらと同等の成分および同様の熱処
理を施して供された。一般に、ロール外筒は、ヒートク
ラックの研削除去を数回繰り返して所定の肉厚に減少す
るまで使用され、その間の鋳造量で成績評価される。
分ではないがほぼそれらと同等の成分および同様の熱処
理を施して供された。一般に、ロール外筒は、ヒートク
ラックの研削除去を数回繰り返して所定の肉厚に減少す
るまで使用され、その間の鋳造量で成績評価される。
【００３７】ここに示すのは、直径650 mm、肉厚50mmの
ロール外筒を肉厚25mmになるまで使用した例で、その間
に鋳造した総アルミニウム板重量を記した。また、純ア
ルミを鋳造する際に採り得る最大速度を併せて示した。
ロール外筒を肉厚25mmになるまで使用した例で、その間
に鋳造した総アルミニウム板重量を記した。また、純ア
ルミを鋳造する際に採り得る最大速度を併せて示した。
【００３８】これより、本発明鋼が、従来鋼Ｈと同等の
鋳造速度を維持しつつ、ヒートクラック試験の結果と同
様に従来鋼より優れた鋳造成績を上げていることが分か
る。比較鋼Ｄ相当鋼および従来鋼Ｊ相当鋼はそれぞれ約
10％と約５％も生産性を低下せざるを得ず、ロール外筒
材における熱伝導率の重要性がよく認識される。
鋳造速度を維持しつつ、ヒートクラック試験の結果と同
様に従来鋼より優れた鋳造成績を上げていることが分か
る。比較鋼Ｄ相当鋼および従来鋼Ｊ相当鋼はそれぞれ約
10％と約５％も生産性を低下せざるを得ず、ロール外筒
材における熱伝導率の重要性がよく認識される。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】
【表４】
【００４３】
【表５】
【００４４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、常
温および高温における延性が従来と遜色なく、600 ℃耐
力、強度がCo添加により著しく改善され、それによって
耐ヒートクラック性が改善される。しかも、同時に熱伝
導性が改善されることから、薄板連続鋳造機用ロールの
外筒材としては最適である。
温および高温における延性が従来と遜色なく、600 ℃耐
力、強度がCo添加により著しく改善され、それによって
耐ヒートクラック性が改善される。しかも、同時に熱伝
導性が改善されることから、薄板連続鋳造機用ロールの
外筒材としては最適である。
【図１】図１は、双ロール式薄板連続鋳造機の概略説明
図である。
図である。
【図２】図２は、Fe、Ｃ以外の合金成分含有総量 (原子
％) と熱伝導率との相関を示すグラフである。
％) と熱伝導率との相関を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 質量比で、Ｃ：０．３５〜０．５５％、
Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２０〜０．７
０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ
ｉ：０．６０％以下、Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、Ｍ
ｏ：０．８０〜１．５０％、Ｖ：０．３０〜０．６０
％、Ｃｏ：０．３０〜１．００％、残部がＦｅおよび不
可避的不純物から成る組成を有し、かつ、ＦｅおよびＣ
以外の含有元素の合計が原子％で５．０％を超えない合
金よりなる薄板連続鋳造機用ロール外筒材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6104123A JP2953304B2 (ja) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | 薄板連続鋳造機用ロール外筒材 |
| US08/388,446 US5531659A (en) | 1994-05-18 | 1995-02-14 | Roll caster shell for use in a continuous sheet casting machine |
| EP95102031A EP0682998A2 (en) | 1994-05-18 | 1995-02-14 | Roll caster shell for use in a continuous sheet casting machine |
| NO950590A NO950590L (no) | 1994-05-18 | 1995-02-17 | Stöpevalse-mantel til bruk i maskin for kontinuerlig platestöping |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6104123A JP2953304B2 (ja) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | 薄板連続鋳造機用ロール外筒材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316731A JPH07316731A (ja) | 1995-12-05 |
| JP2953304B2 true JP2953304B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=14372354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6104123A Expired - Lifetime JP2953304B2 (ja) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | 薄板連続鋳造機用ロール外筒材 |
Country Status (4)
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|---|---|
| US (1) | US5531659A (ja) |
| EP (1) | EP0682998A2 (ja) |
| JP (1) | JP2953304B2 (ja) |
| NO (1) | NO950590L (ja) |
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| US8303892B2 (en) * | 2008-10-22 | 2012-11-06 | Shultz Steel Company | Composition and method of forming high productivity, continuous casting roll shell alloy |
| CN102409256A (zh) * | 2011-11-09 | 2012-04-11 | 上海大学 | 一种基于载流子控制技术制备高强耐候钢的方法 |
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| JPS58123860A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS58123859A (ja) * | 1982-01-18 | 1983-07-23 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
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-
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- 1994-05-18 JP JP6104123A patent/JP2953304B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-02-14 US US08/388,446 patent/US5531659A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-02-14 EP EP95102031A patent/EP0682998A2/en not_active Ceased
- 1995-02-17 NO NO950590A patent/NO950590L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| JPH07316731A (ja) | 1995-12-05 |
| NO950590D0 (no) | 1995-02-17 |
| EP0682998A2 (en) | 1995-11-22 |
| US5531659A (en) | 1996-07-02 |
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