JPS6130654A - アルミニウム連続鋳造用ロ−ルシエル鋼 - Google Patents
アルミニウム連続鋳造用ロ−ルシエル鋼Info
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- JPS6130654A JPS6130654A JP15186284A JP15186284A JPS6130654A JP S6130654 A JPS6130654 A JP S6130654A JP 15186284 A JP15186284 A JP 15186284A JP 15186284 A JP15186284 A JP 15186284A JP S6130654 A JPS6130654 A JP S6130654A
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- heat
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0651—Casting wheels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
不発明はアルンニクム（以丁アルミ）お工びアルミ合金
の溶湯から連続し、てアルミ等の鋳造＆を製造するアル
ミ連続鋳造用ロールに関するものでめる。
の溶湯から連続し、てアルミ等の鋳造＆を製造するアル
ミ連続鋳造用ロールに関するものでめる。
アルミ連続鋳造用ロールはシェル（外筒）とコア（軸芯
）が焼妖により固定されており、シェルは内面全常時水
冷することに工す、熱伝導［Ｌって外面ｔ−冷却される
。アルｉ連続鋳造機の多くは上記冷却構造のロールを２
本ａ＃アルミの注入口に配置し８、これ全回転し、なが
ら表裏２面で冷却し、連続的に鋳ｆ！ｉ板材ｔ″′Ｒ造
する構造となっている。
）が焼妖により固定されており、シェルは内面全常時水
冷することに工す、熱伝導［Ｌって外面ｔ−冷却される
。アルｉ連続鋳造機の多くは上記冷却構造のロールを２
本ａ＃アルミの注入口に配置し８、これ全回転し、なが
ら表裏２面で冷却し、連続的に鋳ｆ！ｉ板材ｔ″′Ｒ造
する構造となっている。
溶湯アルミに直接接触するシェル外面のａ触長さく円周
方向）はわず刀ｍａｌ□ｍ７あるρ為ら、溶湯はロール
の回転に工って瞬時に冷Ｅｇ凝固されるが、逆に接触し
、たシェル外面は衝撃的に温度が上昇する。し、かし接
触後はシェル内面の冷却効果にエリ、その外面は急激に
温度が降下し１、ロール１回転後再度溶湯に接触する直
前に最低温度、即ちはじめの温度となり、以降このＬつ
な加熱、冷却サイクルｔ′繰返す。ｍ＃アアルの温度は
純アルミ、アルミ合金等のアルは材質、鋳造機、ａ遺条
件、アルミ製造メーカー等に工す異なる工すであるが。
方向）はわず刀ｍａｌ□ｍ７あるρ為ら、溶湯はロール
の回転に工って瞬時に冷Ｅｇ凝固されるが、逆に接触し
、たシェル外面は衝撃的に温度が上昇する。し、かし接
触後はシェル内面の冷却効果にエリ、その外面は急激に
温度が降下し１、ロール１回転後再度溶湯に接触する直
前に最低温度、即ちはじめの温度となり、以降このＬつ
な加熱、冷却サイクルｔ′繰返す。ｍ＃アアルの温度は
純アルミ、アルミ合金等のアルは材質、鋳造機、ａ遺条
件、アルミ製造メーカー等に工す異なる工すであるが。
６９０〜７ＬｌＯ℃程度と思われる。次にシェル外面の
ａ度については、溶湯との接触時において６００℃程度
と進妃され、又、接触後のシェル外面冷却過程での測温
例とし、て、４５℃前後の結果を１えている。
ａ度については、溶湯との接触時において６００℃程度
と進妃され、又、接触後のシェル外面冷却過程での測温
例とし、て、４５℃前後の結果を１えている。
心上の如く、シェル外面は衝撃的な加熱、冷却ティクル
を受けるために、やがてヒートチェックが発生する。ヒ
ートチェックは発生初期には微細で深さも浅く外観的に
も目立たないが、ロールの使用期間が長くなるにつれ成
長し１、外観的にも長く粗大となり、シェル外面全体に
亀甲状に発生する。このヒートチェックは当然鋳造板表
面にもその模様をフリントするが、ヒートチェックカ粗
大に成長すると、フリントされた模様も粗大となり、商
品両値を低下させる。同時に鋳造以降の圧延工程でも消
去できなくなる。シェル外面のヒートチェックの状況が
このような外観になると、連続鋳造作業は中正され、ロ
ールは鋳造機より組外されて７工ル外面は改ｓすされる
。改削はヒートチェックが除去されるまで行なうので、
それが深いと改削敬が多くなり、その結果シェルの使用
寿命を短縮し１、痣アルミ鋳造盪が低下する。従って、
シェル鋼とし、では、ヒートチェックが発生シ、１Ｃ（
ｉｎコと、発生し、ても細かく深さも浅いことが要求さ
れている。一般的にヒートチェックは規則的に配列し、
ているが、シェル外面ではヒートチェック以外に全く不
規則的なヒートクラックがし、ばし、ば発生することが
ある。このクラックはヒートチェックと異なり、繰返し
熱サイクルにＬるものでは７【＜、熱衝撃に工す比較的
瞬時に発生し、たもので、配列が不規則的でめり、艮〈
深い場合が多いので問題となる。従って、シェル鋼とし
、ではこの禮のクラックの発生しにくｈものでｒ（−け
ればならない。欠に連続鋳造機の生産性であるが、先に
述べた冷却機構より、溶湯に接触する直前のシェル外面
の温度が低温程、その冷却能力は大きいので、それだけ
ロールの回転を速めて鋳造でき生産性が上る。
を受けるために、やがてヒートチェックが発生する。ヒ
ートチェックは発生初期には微細で深さも浅く外観的に
も目立たないが、ロールの使用期間が長くなるにつれ成
長し１、外観的にも長く粗大となり、シェル外面全体に
亀甲状に発生する。このヒートチェックは当然鋳造板表
面にもその模様をフリントするが、ヒートチェックカ粗
大に成長すると、フリントされた模様も粗大となり、商
品両値を低下させる。同時に鋳造以降の圧延工程でも消
去できなくなる。シェル外面のヒートチェックの状況が
このような外観になると、連続鋳造作業は中正され、ロ
ールは鋳造機より組外されて７工ル外面は改ｓすされる
。改削はヒートチェックが除去されるまで行なうので、
それが深いと改削敬が多くなり、その結果シェルの使用
寿命を短縮し１、痣アルミ鋳造盪が低下する。従って、
シェル鋼とし、では、ヒートチェックが発生シ、１Ｃ（
ｉｎコと、発生し、ても細かく深さも浅いことが要求さ
れている。一般的にヒートチェックは規則的に配列し、
ているが、シェル外面ではヒートチェック以外に全く不
規則的なヒートクラックがし、ばし、ば発生することが
ある。このクラックはヒートチェックと異なり、繰返し
熱サイクルにＬるものでは７【＜、熱衝撃に工す比較的
瞬時に発生し、たもので、配列が不規則的でめり、艮〈
深い場合が多いので問題となる。従って、シェル鋼とし
、ではこの禮のクラックの発生しにくｈものでｒ（−け
ればならない。欠に連続鋳造機の生産性であるが、先に
述べた冷却機構より、溶湯に接触する直前のシェル外面
の温度が低温程、その冷却能力は大きいので、それだけ
ロールの回転を速めて鋳造でき生産性が上る。
シェル外面は円面の常時水冷却の効果が、熱伝導にＬＤ
伝わり冷却されるので、生産性の見地からは、シェル鋼
の熱伝導率はできるだけ大きい方が工い。
伝わり冷却されるので、生産性の見地からは、シェル鋼
の熱伝導率はできるだけ大きい方が工い。
以上シェル鋼に要求される性能にっｈて述べたが、これ
ら金まとめると、 １１） 耐ヒートチエツク性のよいこと。
ら金まとめると、 １１） 耐ヒートチエツク性のよいこと。
（２） 熱衝撃性に強いこと。
（３） 熱伝導率が大きい仁と。
などの諸性１Ｒを具・ａ−ｒ；ｂｃ、とがシェル鋼にと
って必要でるる。従来これらｔ−満足するために、シェ
ル鋼としては０ｆｆ１５３−０．５１ｊ、ＭｎＯ，４５
〜０．６５４，８１ ０．２０−０．３０１、Ｐｏ、０
２％以下、ＢＪ、０２’１ｂＪ２Ｊ下、Ｎｉ Ｏ，４
０−０，５０％、 Ｃｒｌ、 ０−１．２ 優、ＭＯ０
，４５〜０．５５ ｑＩｌ、ＶＯ，ｘ Ｏ〜ｏ、ｔｓ＊
、８部が１ＥＦｅ の合金鋼が提案されたが（米国特
許第４．４０９，０２７号）、最近さらに高性能のシェ
ル鋼が要求される。耐ヒートチェック性を向上するため
には、有効合金元素の添加が必要であり、概し、て高合
金化指向となるが、−刃高合金化すると一般的に熱伝導
率は小さくなる傾向がめる。従って、これらの条件を勘
案し、て材料設計する必要がある。
って必要でるる。従来これらｔ−満足するために、シェ
ル鋼としては０ｆｆ１５３−０．５１ｊ、ＭｎＯ，４５
〜０．６５４，８１ ０．２０−０．３０１、Ｐｏ、０
２％以下、ＢＪ、０２’１ｂＪ２Ｊ下、Ｎｉ Ｏ，４
０−０，５０％、 Ｃｒｌ、 ０−１．２ 優、ＭＯ０
，４５〜０．５５ ｑＩｌ、ＶＯ，ｘ Ｏ〜ｏ、ｔｓ＊
、８部が１ＥＦｅ の合金鋼が提案されたが（米国特
許第４．４０９，０２７号）、最近さらに高性能のシェ
ル鋼が要求される。耐ヒートチェック性を向上するため
には、有効合金元素の添加が必要であり、概し、て高合
金化指向となるが、−刃高合金化すると一般的に熱伝導
率は小さくなる傾向がめる。従って、これらの条件を勘
案し、て材料設計する必要がある。
本＠明はシェル鋼に要求される各種性能を配慮して、従
来のフェル材、Ｃりも耐ヒートチェック性２Ｌび熱衝層
性ｔ−著し、く改善し１、その結果クエル廃却筐での総
アルミ鋳造量を大巾に増大させること１目、的とし、力
為つ高合金化による熱伝導率の低下を極力小さくシ、た
こと全特徴とし、ている。
来のフェル材、Ｃりも耐ヒートチェック性２Ｌび熱衝層
性ｔ−著し、く改善し１、その結果クエル廃却筐での総
アルミ鋳造量を大巾に増大させること１目、的とし、力
為つ高合金化による熱伝導率の低下を極力小さくシ、た
こと全特徴とし、ている。
本発明を完成するにあたり発明者は裏付けとなる各種実
験を行ｌ孟つ友。即ら、耐ヒートチェック性の評価は、
実体ロールシェル外面が受ける急激なり０熱、冷却サイ
クルを、小試験片に再現させ、発生し、たヒートチェッ
クの深さ全比較し、て行なった。この場合の加熱、冷却
サイクルは、高周波酵導加熱式熱サイクル試験機で実現
し、た。
験を行ｌ孟つ友。即ら、耐ヒートチェック性の評価は、
実体ロールシェル外面が受ける急激なり０熱、冷却サイ
クルを、小試験片に再現させ、発生し、たヒートチェッ
クの深さ全比較し、て行なった。この場合の加熱、冷却
サイクルは、高周波酵導加熱式熱サイクル試験機で実現
し、た。
次に実体シェルに発生する熱衝撃性不規則クラックに関
する発明者のＪＡ象解析および実体シェルでの実績エリ
、熱４Ｒｓ性の評価につゐてはシェル鋼の高１強度（０
，２％降伏強さ）と焼もどし抵抗性がｔ′！！でるるこ
とが明らかとなっているので、これらの観点エリ検討し
た。またシェル鋼の熱伝導率はレーザー７ラツシユ法に
工り測定し、検討し。
する発明者のＪＡ象解析および実体シェルでの実績エリ
、熱４Ｒｓ性の評価につゐてはシェル鋼の高１強度（０
，２％降伏強さ）と焼もどし抵抗性がｔ′！！でるるこ
とが明らかとなっているので、これらの観点エリ検討し
た。またシェル鋼の熱伝導率はレーザー７ラツシユ法に
工り測定し、検討し。
た。
以上の実験結果１す、アル（連続鋳ａ７４１０−ルのシ
ェル鋼としては次の化学組成ｔ−ｎする合金鋼が最も適
していることを見出し１本発明をえ九ものである。即ら
本発明のｊＪ＆ｌは、重量比で、ｏｏ、ａｏ〜０．６５
係 ８１０．８０％以下 ＭｎＯ，８０１以下 Ｃｒ ２．００〜４．５０ Ｔ。
ェル鋼としては次の化学組成ｔ−ｎする合金鋼が最も適
していることを見出し１本発明をえ九ものである。即ら
本発明のｊＪ＆ｌは、重量比で、ｏｏ、ａｏ〜０．６５
係 ８１０．８０％以下 ＭｎＯ，８０１以下 Ｃｒ ２．００〜４．５０ Ｔ。
ＭＯｏ、４Ｑ〜０．８０％
Ｖ Ｏ，１０〜０．３０％
を含ｆＬ、８部が？θ ９工び不可避的不純物からなる
ことを特徴とする耐ヒートチェック性、耐熱側車性にす
ぐれたアルン連ａ＃造用ロールシェル鋼であり、第２の
発明は上記成分に、さらにＮ１０．７係以下ｔ？ｍ加し
、て焼入れ性および靭性の向上をはかったものでるる。
ことを特徴とする耐ヒートチェック性、耐熱側車性にす
ぐれたアルン連ａ＃造用ロールシェル鋼であり、第２の
発明は上記成分に、さらにＮ１０．７係以下ｔ？ｍ加し
、て焼入れ性および靭性の向上をはかったものでるる。
以下、各成分含有量の＠定理由について説明する。
ｏ ： ｏ、 ａ ｏ ４以上とし、たのはこれ以Ｆで
は耐ヒートチェック性には好ましいが、 ａｔｎものが
緻密に数多く発生し易匹。即ら、耐ヒートチェック性は
曳好であっても、熱衝撃性の大きい連鋳機ではヒートチ
ェックとヒートチェックが績びついて長いクラックにな
り易く危険である。ま友０．６５俤思下としたのはこれ
以上では耐ヒートチェック性が著し、く低Ｆするためで
ある。
は耐ヒートチェック性には好ましいが、 ａｔｎものが
緻密に数多く発生し易匹。即ら、耐ヒートチェック性は
曳好であっても、熱衝撃性の大きい連鋳機ではヒートチ
ェックとヒートチェックが績びついて長いクラックにな
り易く危険である。ま友０．６５俤思下としたのはこれ
以上では耐ヒートチェック性が著し、く低Ｆするためで
ある。
８１ ： ８１は主として基地に固溶し、焼もどし、抵
抗性を高める作用があり、また脱酸剤でもあり小町退的
にある緻は含まれる。Ｓｌ は０と同様軽原子量の元
素で、重量含有率（チ）が多いと材料の熱伝導率を著し
、く低下するので０．３慢以下とし、た。
抗性を高める作用があり、また脱酸剤でもあり小町退的
にある緻は含まれる。Ｓｌ は０と同様軽原子量の元
素で、重量含有率（チ）が多いと材料の熱伝導率を著し
、く低下するので０．３慢以下とし、た。
Ｍα：８１と同様に脱酸元素であるので材料中に必ず含
まれる。魂入れ性に効果金示す元素であるが、シェルは
一般に薄＾ので魂入れ性を待に意識する必要はない。ま
た少ｔなら耐ヒートチェック性。
まれる。魂入れ性に効果金示す元素であるが、シェルは
一般に薄＾ので魂入れ性を待に意識する必要はない。ま
た少ｔなら耐ヒートチェック性。
耐熱＋ｔｒ事性にも関与しな＾。し、かじ、多過ぎると
焼入れ後の残留オーステナイトを安定化するので好まし
くない。そこで０．８％以下とし、た。
焼入れ後の残留オーステナイトを安定化するので好まし
くない。そこで０．８％以下とし、た。
Ｎｉ ： Ｎｉは基地に固溶する元素で、焼入れ性ｊ？
工び靭性向上に有効な元素であるが、耐ヒートチェック
性お工び耐熱１］Ｉ４！性には殆んど影響しない。
工び靭性向上に有効な元素であるが、耐ヒートチェック
性お工び耐熱１］Ｉ４！性には殆んど影響しない。
多過ぎると焼入れ時の残・ｄオーステナイトを安定化し
て好ましくな＾、そこで０．７部％思下とした。
て好ましくな＾、そこで０．７部％思下とした。
Ｃｒ＝ 本発明の主要元素で、一般的に焼入れ性の向
上や機械的性質の改善、耐蝕性等に有効であるが、本４
１ｉ明では特に耐ヒートチェック性、！： 高ａｍ度の
向上に効果を発揮させるために、ｆ＆加した。即ちＣｒ
ｌｉが１大する程耐ヒートチェック性＆工び高温強
度も増大するので、Ｃｒ ｔの増大は望ましいが、一方
熱伝導４は低下する。そこでＣｒ 虚の下限は２優と
した。これ以下では＋１ヒートチェツり性の著しい低下
と高温強度の低下があり、シェルの寿命は従来鋼のもの
以上に期待で＠ない。特に好まし、いのは３．０％以上
である。また上限は４．５俤とし、たが、これをこえる
と耐ヒートチェック性、高温強度はすぐれていても熱伝
導率の低下が著し、くなるので好まし、くない。
上や機械的性質の改善、耐蝕性等に有効であるが、本４
１ｉ明では特に耐ヒートチェック性、！： 高ａｍ度の
向上に効果を発揮させるために、ｆ＆加した。即ちＣｒ
ｌｉが１大する程耐ヒートチェック性＆工び高温強
度も増大するので、Ｃｒ ｔの増大は望ましいが、一方
熱伝導４は低下する。そこでＣｒ 虚の下限は２優と
した。これ以下では＋１ヒートチェツり性の著しい低下
と高温強度の低下があり、シェルの寿命は従来鋼のもの
以上に期待で＠ない。特に好まし、いのは３．０％以上
である。また上限は４．５俤とし、たが、これをこえる
と耐ヒートチェック性、高温強度はすぐれていても熱伝
導率の低下が著し、くなるので好まし、くない。
ＭＯ＝ 焼もどしに対する軟化抵抗性と焼もどし、脆
性防止に効果を示す元素でらる。し、かじ高価であり必
要最小限としたい。これらの効果を出すためには０．４
優は必要である。また０、８−思上含Ｍ破が多い場合は
２次硬化も著しくなるので、高温での強度、耐摩耗性等
金特に要不される場合以外は必要ではない。そこで本発
明では０．８俤思下とし。
性防止に効果を示す元素でらる。し、かじ高価であり必
要最小限としたい。これらの効果を出すためには０．４
優は必要である。また０、８−思上含Ｍ破が多い場合は
２次硬化も著しくなるので、高温での強度、耐摩耗性等
金特に要不される場合以外は必要ではない。そこで本発
明では０．８俤思下とし。
た。
Ｖ：結畠粒の、４４ｍに効果を示す元素でめるが、この
ためには少量でよい。そこで本発明では０．１０チ思上
０，３０チ以下とし、た。
ためには少量でよい。そこで本発明では０．１０チ思上
０，３０チ以下とし、た。
次に、上ｍｌ成分さｉｔの限定理由１ｋ１７に付ける試
験＃！ｉ米について述べる。比較鋼ｊ？Ｌび本発明の各
種岨成ノｓｙエル鋼について、熱サイクル試験、高温引
張試験、熱伝導率測定等を行なった。試験シェル鋼の化
学組成ｔ−第１表に示し、た。次に第２表には上記各試
験に２ける試験片の熱処理条件金各組種毎に示し、た。
験＃！ｉ米について述べる。比較鋼ｊ？Ｌび本発明の各
種岨成ノｓｙエル鋼について、熱サイクル試験、高温引
張試験、熱伝導率測定等を行なった。試験シェル鋼の化
学組成ｔ−第１表に示し、た。次に第２表には上記各試
験に２ける試験片の熱処理条件金各組種毎に示し、た。
この場合の熱処理条件は実体ロール７エルの硬さＨＲＯ
４４／４５ （ショアー硬さＨ８Ｄ６０±３）と同一
にｒｌるＬうに調整し、た。第２表エリ判る工うに、不
発明鋼においてＯｆが嶋くかつＣｒ、Ｍｏも高いもので
は焼もどし温度が比較−１すもやや高いので熱＃撃性に
対し比較的有利である。
４４／４５ （ショアー硬さＨ８Ｄ６０±３）と同一
にｒｌるＬうに調整し、た。第２表エリ判る工うに、不
発明鋼においてＯｆが嶋くかつＣｒ、Ｍｏも高いもので
は焼もどし温度が比較−１すもやや高いので熱＃撃性に
対し比較的有利である。
次に試験結果ｆｔ第１〜第３図に示し、た。第１図は熱
サイクル試験の結果であるが、この試験では３０℃＝６
００℃の温度域で５０００１急鷹加熱冷却′ｔ−繰返し
１、発生したヒートチェックの深さを測定した。この結
果にＬｏ耐ヒートチェック性の比較を行なう九。図１９
判る工うに不発明鋼（はいずれも耐ヒートチェック性に
すぐれているが、待に０が低（Ｃｒ、Ｍｏの高い鋼種が
良好である。次に第２図は１ｍｌＩｇｊＡ強さ、即ら試
験温度６００℃での０．２係降伏強さの測定結果を示し
たものである。
サイクル試験の結果であるが、この試験では３０℃＝６
００℃の温度域で５０００１急鷹加熱冷却′ｔ−繰返し
１、発生したヒートチェックの深さを測定した。この結
果にＬｏ耐ヒートチェック性の比較を行なう九。図１９
判る工うに不発明鋼（はいずれも耐ヒートチェック性に
すぐれているが、待に０が低（Ｃｒ、Ｍｏの高い鋼種が
良好である。次に第２図は１ｍｌＩｇｊＡ強さ、即ら試
験温度６００℃での０．２係降伏強さの測定結果を示し
たものである。
この場合にも本発明鋼が比較鋼エリもすぐれていること
が判る。特にＣ量が低くてＣｒ、Ｍｏの多い１！ｉ、？
＠が工い。これは繰返し熱衝撃に有利である。第３図ｕ
ａ ＪａｃＤｔｂＡｊＪ！ （２５：、３００，６０
０℃）に２ける熱伝導率の測定結果である。図エリ明ら
かな如く、高合金ｊｌｉ１４熱伝導率は゛低Ｖするが、
比較鋼に比べ低下率の示さＬｎ ｇ” ＝が判る。
“以上不発明鋼について述べたが、４合的にはＯｊ
ｌか低くてＣｒ、ＭＯの多いＥ、Ｆ鋼が良好である。
が判る。特にＣ量が低くてＣｒ、Ｍｏの多い１！ｉ、？
＠が工い。これは繰返し熱衝撃に有利である。第３図ｕ
ａ ＪａｃＤｔｂＡｊＪ！ （２５：、３００，６０
０℃）に２ける熱伝導率の測定結果である。図エリ明ら
かな如く、高合金ｊｌｉ１４熱伝導率は゛低Ｖするが、
比較鋼に比べ低下率の示さＬｎ ｇ” ＝が判る。
“以上不発明鋼について述べたが、４合的にはＯｊ
ｌか低くてＣｒ、ＭＯの多いＥ、Ｆ鋼が良好である。
し、刀為し０．０の高い鋼種でも比較鋼ニーり十分良好
な成績が期待し、得る試験結果がえられた。
な成績が期待し、得る試験結果がえられた。
（以下余白）
第 １４
第 ２ 表
時
ける熱伝導率の測定結果を示す。
ｏ ｏ、６２ ％、Ｅ３ｔ ０．５１ Ｔｏ、Ｍｎ Ｏ
，６３ｆｂ、Ｎ１ｏ、ａｏｌ、Ｃｒ ３．４９ ％、
ＭＯＯ，ｓ ４ ％、ｖＯ，１３チ、残部Ｆｅ １す
るシェル鋼を用い、造塊後、鍛造、徂力■工に絖さ、焼
入れ、焼もどし、ｆｔ行ない、寸法９４５ｇ１（外径）
Ｘ８３８〆（内１圭）Ｘ６８５（長さ）のシェルに仕上
げた。完成硬さはＨ８０６１〜６２であった。
，６３ｆｂ、Ｎ１ｏ、ａｏｌ、Ｃｒ ３．４９ ％、
ＭＯＯ，ｓ ４ ％、ｖＯ，１３チ、残部Ｆｅ １す
るシェル鋼を用い、造塊後、鍛造、徂力■工に絖さ、焼
入れ、焼もどし、ｆｔ行ない、寸法９４５ｇ１（外径）
Ｘ８３８〆（内１圭）Ｘ６８５（長さ）のシェルに仕上
げた。完成硬さはＨ８０６１〜６２であった。
この工うにして完成したシェルをコアーに＠嵌し３、ア
ルミ連続鋳造に１吏用し、た。Ｏｔの高いものを試験し
、だが、予想以上にヒートチェックが発生し９嬌く、発
生し、た場合にも細いことが明らかとなった。また、生
産性についても全く問題な刀為った。
ルミ連続鋳造に１吏用し、た。Ｏｔの高いものを試験し
、だが、予想以上にヒートチェックが発生し９嬌く、発
生し、た場合にも細いことが明らかとなった。また、生
産性についても全く問題な刀為った。
第１〜３図は本発明鋼と比較鋼に関する各種試験結果を
示し、たものである。 第１図は熱サイクル試験に工って見られた谷鋼種試験片
のヒートチェック最大深さを示す。 第２図は１）Ｊｊ６００℃での引張試験結果で、０．２
優降伏強さ金示す。 ４３図は３種の温Ｋ（２５、ａＯＯ１６００℃）Ｋお１
ｅ
示し、たものである。 第１図は熱サイクル試験に工って見られた谷鋼種試験片
のヒートチェック最大深さを示す。 第２図は１）Ｊｊ６００℃での引張試験結果で、０．２
優降伏強さ金示す。 ４３図は３種の温Ｋ（２５、ａＯＯ１６００℃）Ｋお１
ｅ
Claims (4)
- （１）Ｃ０．３０〜０．６５重量％（以下同様）Ｓｉ０
．８０％以下 Ｍｎ０．８０％以下 Ｃｒ２．００〜４．５０％ Ｍｏ０．４０〜０．８０％ Ｖ０．１０〜０．３０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする耐ヒートチェック性、耐熱衝撃性にすぐ
れたアルミニウム連続鋳造用ロールシェル鋼。 - （２）Ｃ０．３０〜０．６５％ Ｓｉ０．８０％以下 Ｍｎ０．８０％以下 Ｃｒ２．００〜４．５０％ Ｍｏ０．４０〜０．８０％ Ｖ０．１０〜０．３０％ Ｎｉ０．７０％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする耐ヒートチェック性、耐熱衝撃性にすぐ
れたアルミニウム連続鋳造用ロールシェル鋼。 - （３）特許請求の範囲第１項または第２項において、 Ｃ０．３５〜０．４５％ Ｓｉ０．５０％以下 Ｃｒ３．００〜４．００％ Ｍｏ０．５０〜０．８０％ Ｖ０．１０〜０．２０％ であるアルミニウム連続鋳造用ロールシェル鋼。
- （４）特許請求の範囲第１項または第２項において、 Ｃ０．５５〜０．６５％ Ｓｉ０．３０％以下 Ｃｒ３．５０〜４．００％ であるアルミニウム連続鋳造用ロールシェル鋼。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP15186284A JPS6130654A (ja) | 1984-07-21 | 1984-07-21 | アルミニウム連続鋳造用ロ−ルシエル鋼 |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15186284A JPS6130654A (ja) | 1984-07-21 | 1984-07-21 | アルミニウム連続鋳造用ロ−ルシエル鋼 |
Publications (2)
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| JPH0365426B2 JPH0365426B2 (ja) | 1991-10-11 |
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ID=15527863
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| JP15186284A Granted JPS6130654A (ja) | 1984-07-21 | 1984-07-21 | アルミニウム連続鋳造用ロ−ルシエル鋼 |
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