ITVI20060273A1 - Acciaio preferibilmente per la realizzazione di rivestimenti (camicie) di rulli di colata per alluminio e sue leghe e relativo trattamento termico - Google Patents

Description

DESCRIZIONE

del brevetto per invenzione industriale avente titolo “ACCIAIO PREFERIBILMENTE PER LA REALIZZAZIONE DI RIVESTIMENTI (CAMICIE) DI RULLI DI COLATA PER ALLUMINIO E SUE LEGHE E RELATIVO TRATTAMENTO TERMICO” di

OFFICINE MECCANICHE ZANETTI S.R L, - Via del Progresso, 40/42- 36100 Vicenza: e

FATA HUNTER Division of FATA S.p.A, (con socio unico), direzione e coordinamento di Finmeccanica Spa - Strada Statale 24. Km. 12 - 10044 Pianezza (TO).

Inventori designati; CAPPARINT Maurizio e LUISETTO Giampaolo.

L'invenzione concerne un acciaio particolarmente adatto alla realizzazione di un rivestimento per rulli di laminazione impiegati negli impianti di colata continua, nonché un trattamento termico perfezionato.

Come noto una delle tecniche per la produzione dì fogli, lamine e nastri dì metallo, quali ad esempio l<'>alluminio, l<'>acciaio eoe., prevede il passaggio del metallo fuso, proveniente da una colata continua, tra due rulli rotanti tra loro affacciati ed opportunamente distanziati,

Ciascun rullo comprende un nucleo centrale, denominato anche "core<”>, ed un elemento esterno detto "shell<">o

"camicia<”>che individua la superficie direttamente a contatto con il metallo fuso.

Il nucleo comprende un corpo cilindrico dotato dì condotti per il passaggio di un liquido di raffreddamento e provvisto 5 di organi meccanici per l<’>accoppiamento con un corrispondente albero motorizzato.

L’elemento esterno, denominato anche shell , è costituito da un corpo cilindrico realizzato in acciaio provvisto di un foro passante assiale atto a ricevere, con un procedimento di in calettatura con interferenza, il nucleo o "core<">.

11 processo di produzione del foglio o del nastro metallico, chiamato anche “fw/n-ro// casting ”, prevede che il metallo fuso proveniente dal la colata venga convogliato verso la coppia di rulli, ed uniformemente distribuito sulla superficie 15 del rullo inferiore che ne provoca la solidificazione a causa delle bassa temperatura superficiale. I rul l i, rotanti nel medesimo senso de 11<'>avanzamento del metallo fuso, laminano lo strato di metal lo solidificato producendo una sottile lamiera,

0 Quando !a camicia del rullo viene a contatto con ralluminio fuso, la sua temperatura superficiale aumenta rapidamente. In corrispondenza della sua parte interna, invece, la temperatura arriva ad essere notevolmente inferiore a causa del raffreddamento prodotto dallo scambio termico con il liquido 5 refrigerante del nucleo o core. Quando la porzione del

metallo superficiale della camicia interessata dal contatto con i l metallo lìquido si allontana dal metallo stesso, la sua temperatura decresce rapidamente comportando una contrazione in volume.

Questi elevati gradienti di temperatura ai quali si associano elevati gradienti di deformazione, determinano delle elevate tensioni nel materiale che, qualora superino il suo carico di snervamento, causano una deformazione plastica superficiale della camicia sino ad eguagliare e/o superare i valori di rottura.

In aggiunta ai fenomeni sopradescrìtti è necessario considerare che l<'>alta temperatura di lavoro in corrispondenza della zona a contatto con il metallo fuso determina una riduzione del carico di snervamento dei materiale stesso.

A causa delle succitate sollecitazioni e del loro carattere cicl ico, sì producono sul la camìcia cricche da stress termico che raggiungono dimensioni critiche dopo un determinato numero di ore di funzionamento.

Tali cricche una volta innescate si propagano in profondità con il procedere della campagna di lavorazione, fino a incidere negativamente sia sulla qualità del prodotto fina le che sulla resistenza a fatica della camicia stessa, rendendo necessario o la sostituzione della camicia o la rettifica delle superfici dei rulli.

Dopo un determinato numero dì operazioni di rettifica diviene

- y

comunque necessaria la sostituzione della cam icia, resa inutil izzabile dalla sua riduzione di spessore dovuta alla campagna di lavoro ed alle precedenti rettifiche. Generalmente la sostituzione avviene quando lo spessore 5 raggiunge la metà d i quello originale e prevede: Lustrazione della camicia dal core, la rettifica della superficie dal nucleo ed il calettamento a caldo di una nuova camicia.

Il materiale con cui è realizzata la camicia ha quindi un ruolo fondamentale sia per la durata del rivestimento, intesa come to ore di esercizio e di tonnellaggio prodotto, sia per ottenere una lamiera con una huona finitura superficiale e dotata di caratteristiche adatte.

La cam icia infatti, oltre ad estrarre il calore dal metallo fuso in modo da provocarne la solidificazione e produrre un [5 laminato di buona qualità, deve possedere buone caratteristiche meccaniche per resistere alle sollecitazioni termiche tensionali dovute sia alle operazioni di calettamento sul nucleo che alla compressione-rotazione durante 1 ' esercizio.

0 In particolare la camicia deve possedere una notevole resistenza alla fatica termica, un basso coefficiente di di latazione termica, una alta conduttività termica, un elevato limite di snervamento al te alte temperature, nonché un’elevata dutti l ità e tenacità alle alte temperature uti le, 5 qucst’ultima, a ritardare la propagazione delle cricche da

- 4

fatica termica dopo il loro innesco.

La tecnica nota ha proposto materiali che tentano di migliorare ima di queste caratteristiche peggiorando però almeno una delle rimanenti caratteristiche.

In particolare alcune soluzioni priv i legiano le caratteristiche altoresistenti del materiale riducendo i valori di resilienza c quindi di tenacità e duttil ità delio stesso.

U n inconveniente di tali soluzioni è costituito dal fatto che esse non consentono l<'>ottimizzazione della resistenza alla propagazione delle cricche una volta che esse sono state innescate.

Altre soluzioni enfatizzano la tenacità e la duttilità del materiale con riduzioni dei valori del carico di rottura e del carico di snervamento.

Un inconveniente di tali soluzioni è costituito dal fatto che esse presentano valori inferiori del carico di rottura e del carico di snervamento, facilitando così l<'>innesco delle cricche da fatica.

E scopo della presente invenzione superare gli inconvenienti detti.

H in particolare un primo scopo deir invenzione realizzare un acciaio particolarmente adatto a lla realizzazione di elementi esterni o camicie per rulli di colata continua che presenti caratteristiche migliorative rispetto agli acciai di tipo noto. E<">un altro scopo realizzare un acciaio che presenti una

■ 5

eccellente resistenza alla fatica termica e allo shock termico, È un ulteriore scopo realizzare un materiale che presenti un basso coefficiente di dilatazione termica, un'alta conduttività termica, un alto limite di snervamento alle alle temperature, nonché un’alta duttilità e tenacità al le alte temperature.

E un altro scopo realizzare un acciaio che presenti un l imite di snervamento a lla temperatura dì esercizio maggiore, rispetto agli acciai di tipo noto.

E' un ulteriore scopo realizzare un acciaio ed una camicia che presentino una vita media o resa dì lavoro, espressa in termini di ore dì esercizio e di tonnellaggio prodotte nei processi di laminazione sopra descritti che, a parità di condizioni di esercizio sia superiore rispetto agli acciai ed ai rivestimenti noti.

E un altro scopo realizzare un acciaio ed una camicia che. rispetto agli acciai ed alle camice di tipo noto presenti no, quando impiegati nei processi di laminazione sopra descritti ed a parità di condizioni di esercizio, una maggiore resistenza alla propagazione delle cricche dopo il loro innesco.

E un ulteriore scopo realizzare un acciaio ed una camicia che presentino un buon compromesso fra un alto limite di snervamento e una buona tenacità.

E un altro scopo ottenere un acciaio ed una camicia che. rispetto agli acciai ed alle camicie di tipo nolo, presentino una maggiore resistenza alle sol lecitazioni meccaniche

fi

d<'>esercizio.

È un ulteriore scopo realizzare un acciaio ed una camicia che permettano di ridurre il numero di operazioni di rettifica della superficie del la camicia per unità di tempo, rispetto al le 5 soluzioni note.

E<1>un altro scopo proporre un trattamento termico che permetta di migliorare le caratteristiche meccaniche anche degl i acciai real izzati secondo le formulazioni note.

F/ non ultimo scopo realizzare un acciaio economico e di in facile fabbricazione.

Gli scopi detti sono raggiunti da un acciaio vantaggiosamente ma non esclusivamente per rulli di laminazione e/o di colata continua che, in accordo con il contenuto della rivendicazione principale, si caratterizza per il fatto di comprendere, in lega 15 con il ferro Fe, una percentuale variabile, in peso: dallo 0.48% allo 0.60% dì C, dallo 0.45% al lo 0.60% di Mn. dallo 0.30% allo 0.60% di Si. dallo 0.40% allo 0.60% di Ni, dall<'>1.80% al 2.50% di Gr. dallo 0.80% all<'>1.1 0% di Mo. dallo 0.30% allo 0.50% di V, dallo 0.30% allo 0.70% di W. 0 Secondo una preferita forma di esecuzione l<'>acciaio proposto presenta elementi che generano i mpurezze fino ad un massimo di circa 0.0 1 0% per ogni elemento.

Gli scopi detti sono raggiunti anche con un trattamento termico per acciai in accordo con il contenuto delle 5 rivendicazioni 14 o 1 5.

- 7

Gli scopi detti sono raggiunti anche con un acciaio in accordo con il contenuto del le rivendicazioni 19 o 20.

Gli scopi detti sono raggiunti anche con un rullo di laminazione in accordo con il contenuto delle rivendicazioni 22 o 23 o 24.

Gli .scopi detti sono raggiunti anche con una camicia per rulli di laminazione in accordo con il contenuto delle rivendicazioni 25 o 26 o 27.

Le rivendicazioni dipendenti espongono altre vantaggiose caratteristiche del l'idea di soluzione principale.

La soluzione proposta permette vantaggiosamente di ottenere un materiale con particolari caratteristiche di resistenza e stabilità al le alte temperature anche grazie a l l<'>introduzione di tenori di tungsteno (W) come verrà meglio descritto in seguito.

Ancora vantaggiosamente la lega ottenuta presenta un incremento del l imite di snervamento a caldo rispetto agli acciai noti .

Per aumentare ulteriormente tale limite di snervamento, una preferita forma di realizzazione deH'invenzione prevede la presenza in lega di cobalto Co.

Ancora vantaggiosamente la soluzione proposta permette di mantenere buoni valori di tenacità.

Ancora vantaggiosamente la lega proposta presenta, rispetto agli acciai noti, una maggiore resistenza al rinvenimento

8

indotto dalie alte temperature d<’>esercizio.

Ancora vantaggiosamente la lega proposta consente di avere un buon compromesso tra caratteristiche di resistenza e di tenacità,

Gli scopi ed i vantaggi detti verranno meglio evidenziati durante la descrizione di alcune preferite forme di realizzazione dell'invenzione, date a titolo indicativo e non limitativo. facendo riferimento anche alle allegate tavole di disegno ove:

- la figura 1 rappresenta una vista in assonometria di un rullo di colata continua pure oggetto deir invenzione;

- la figura 2 rappresenta una vista in assonometria ed in esploso di uno dei rulli di figura 1 ;

- la figura 3 rappresenta una vista laterale schematica di una coppia di rull i per colata continua durante l'esercizio.

La particolare lega di acciaio proposta, pur essendo stata sviluppata preferibilmente allo scopo di migliorare la combinazione delle caranerìstiche dei rulli e/o del le camicie per rulli di colata continua, potrà essere comunque uti lizzata per realizzare anche altre tipologie di utensil i, disposi tivi od oggetti.

Secondo l<’>invenzione l<’>acciaio proposto comprende, in lega con il ferro Fe, una percentuale variabile, in peso sostanzialmente: dallo 0.48% allo 0.60% di carbonio C, dal lo 0,45% allo 0.60% di manganese Mn, dallo 0.30%. allo 0.60%

di silicio Si, dallo 0.40% al lo 0.60% di nichel Ni, dall<'>1.80% al 2,50% di cromo Cr. dallo 0.80% all' 1.1 0% di molibdeno Mo, dallo 0.30% allo 0.50% di vanadio V, dallo 0.30% allo 0.70% di tungsteno W.

All<'>interno dei valori in peso percentuale del Γ invenzione sopra indicati, è stato identificato un gruppo di acciai preferiti comprendenti, in lega con i l ferro Fe, una percentuale variabile, in peso: dallo 0.52% al lo 0.57% di carbonio C. dallo 0,45% allo 0,60% di manganese Mn, dallo 0.30% allo 0.40% di silicio Si, dallo 0.45% allo 0.60% di nichel Ni, dall<’>1 .90% al 2.40% di cromo Cr, dallo 0.85% all<'>1 ,0% di mol ibdeno Mo, dallo 0.33% allo 0.37% di vanadio V. dallo 0.30% all o 0,40% di tungsteno W.

Α1Γ interno dei valori in peso percentuale dell<">invenzione sopra indicati, è stata identificata inoltre una combinazione preferita di elementi che presenta una eccellente e vantaggiosa combinazione di proprietà meccaniche. Tate acciaio comprende, in lega con il ferro Fe. una percentuale in peso: dello 0.52% di carbonio C, dello 0.48% di manganese Mn. dello 0.33% di sil icio Si, dello 0.46% di nichel Ni, del 2.16% dì cromo Cr, dello 0.94% di molibdeno Mo, dello 0.35% di vanadio V e dello 0.3 1 % di tungsteno W.

L<'>invenzione prevede anche l/ introduzione nell<'>acciaio dì tenori di tungsteno W, che presenta una buona solubilità nella ferrite ed una forte tendenza alla formazione di carburi molto

- IO

stabili, in percentuali significative.

A tale proposito va osservato che nella tecnica nota si ritiene che nel le leghe di acciaio destinate preferibilmente al la realizzazione di camicie per rulli di colata contìnua, la presenza in lega del tungsteno W causi una indesiderata e svantaggiosa riduzione del la tenacità del rivestimento. Secondo la tecnica nota infatti, il tungsteno (W) non deve essere presente in lega con tenori superiori alio 0.2% in peso. Contrariamente a tale posizione il richiedente ritiene che, vantaggiosamente, l<'>introduzione in lega del tungsteno W, unito agli altri elementi ed in particolare al Molibdeno ed al Vanadio, con i tenori sopra indicati , permetta di esaltare Γ effetto di moltiplicazione degli elementi in lega e di migliorare le caratteristiche meccaniche dev 'acciaio ottenuto. II vantaggioso effetto di moltiplicazione raggiunto con la soluzione proposta permette di amplificare Tazione metallurgica, di alcuni elementi chimici, ciascuno avente l<'>effetto di migliorare alcune caratteristi clic della lega.

Piu part icolarmente nel caso specifico tale effetlo, consente di innalzare la temperatura di rinvenimento avvicinandola a quel la di esercizio introducendo ì suddetti elementi in quantità i nferiori rispetto alle quantità che sarebbe necessario introdurre i n lega se, per ottenere il medesimo effetto, essi fossero introdotti singolarmente. In altre parole il miglioramento di alcune caratteristiche ottenute con un

I I

sìngolo elemento in alte percentuali è ottenuto, con la soluzione proposta, in modo più efficace con l<'>aggiunta di più elementi in percentuali minori di quelle del singolo.

Più in particolare, neM<'>esempio descritto, l<'>aggiunta di Tungsteno W e Molibdeno Mo innalza la temperatura di rinvenimento avvicinandola a quella dì esercizio.

Sempre secondo [" invenzione le impurità totali presenti nella lega non superano preferi bilmente circa lo 0.60% in peso percentuale.

Per impurità si intendono tutti quegli elementi introdotti in lega che producono effetti indesiderati sulle caratteristiche del prodotto.

Tali impurità comprendono I seguenti elementi: fosforo P, i n percentual i non superiori a 0.0 1 0%, zolfo S, in percentuali non superiori a 0.010%, titanio Ti , in percentual i non superiori a 0.010%. stagno Sn, in percentual i non superiori a 0.018%, alluminio Al, in percentuali non superiori a 0,01 8%, rame Cu, in percentuali non superiori a 0.25%, idrogeno Hi fino ad un massimo di circa 1 .8 ppm, Arsenico As in percentuali non superiori allo 0.007%.

Preferibil mente tali impurità sono presenti con i seguenti valori percentuali: fosforo P 0.008%, zolfo $ 0.004%, titanio Ti 0,0 %, stagno Su 0,005%, alluminio Al 0.009%, rame Cu 0.25%, idrogeno H? 1 .64 ppm, Arsenico As in percentuali non superiori allo 0.007%.

- 12

Sempre secondo l’invenzione per migliorare ulteriormente le caratteristiche dcH 'aceiaio proposto, si è individuato un processo termico che permette di migliorare le caratteristiche meccaniche sia dell'acciaio realizzato con la composizione proposta che delle leghe e degli acciai realizzati secondo composizioni note.

In particolare, il processo termico secondo Tinvenzione prevede oltre ad un trattamento di tempra un processo di rinvenimento ad una temperatura compresa fra 550°C e 660°C e preferibi lmente a 6U0 °C,

Preferìbilmente il trattamento di tempra è realizzato ad una temperatura compresa fra 870°C e 990°C e più pari icolarmente tra 870°C e 970°C e preferibilmente a 950°C. Vantaggiosi risultati si sono ottenuti effettuando il procedi mento dì tempra con acqua-quenched, ossia con miscele di acqua ed olio in percentuali adatte. La composizione di una serie di colate realizzate secondo l' invenzione sono riportate in TAB ELLA 1 , ove sono state identificate con le lettere B 1 . B2 e B3, poste a confronto coti un esempio di lega di tipo noto, indicata con X I , X2, Y 3 , Y2, Y3 e Z.

Nella TABELLA 2, di seguito riportata, sono documentate le caratieristiche meccaniche rilevate a caldo delle suddette colate. In particolare nella tabella 2 sono riportate, per ciascuna colata, la temperatura di prova in °C, il carico di

- 13

rottura ( Rra) espresso in Mpa, Π carico di scostamento limite da lla proporzionalità allo 0.2% (Rp 0.2} espresso in 3⁄44pa identificato anche come carico di snervamento, l'allungamento percentuale dopo rottura (A%). la contrazione percentuale dopo rottura (Z%).

TAB LLA 1 -

4

p

- 14

* Acciai in accordo con la presente invenzione

Si evidenzia che l<'>esempio di acciaio ottenuto in accordo con la soluzione proposta, come ri levabi le dai dati riportati in tabella 2, presenta carichi di snervamento e rottura superiori a quelli degli acciai noti pur mantenendo ancora buoni valori di tenacità (resilienza ISO-V),

in riferimento ai dati riportati in tabel la 2 , si osserva che Tazione del W nelle leghe ottenute in accordo con Γ invenzione (colate B 1 -B2-B3) è rilevali ile dai carichi di snervamento a 650°C che risultano essere nettamente superiori rispetto ad acciai di composizione nota e riportati nella medesima tabella.

- 15

La sol uzione proposta permette quindi vantaggiosamente di ottenere un materiale con particolari caratteristiche di resistenza e stabilità alle alte temperature.

Una ulteriore e vantaggiosa forma di realizzazione deirinvenzione prevede che, la lega in ferro comprenda inoltre una percentuale variabile in peso fra 0.1 5 e 0,40 ed i n particolare compresa fra 0, 1 5 e 0.30 e preferibilmente pari a 0,25 di cobalto.

L'aggiunta di cobalto Co contribuisce ad aumentare la resistenza del materiale al le aite temperature agendo in modo diverso dal tungsteno in quanto è completamente solubile nella matrice.

I l cobalto in lega permette vantaggiosamente di aumentare la resistenza all addolcimento alle alte temperature, contribuendo con il tungsteno ad aumentare la temperatura di rinvenimento e di migliorare le caratteristiche resistenziali alle temperature di esercizio della camicia.

Va osservalo i noltre che in quest<'>ultima preferita formulazione la temperatura dì tempra è preferibilmente compresa fra gli 870°C c 1 000°C e più particolarmente tra i 980°C ed i 990°C.

Un esempio di realizzazione di un rullo di colata pure oggetto della presente invenzione è rappresentato nelle figure 1 , 2 e 3, ove è stato indicato complessivamente con il numero 1.

Secondo Pinvenzione il rullo 1 presenta una superficie di

- 16

lavoro 2 realizzata con un acciaio fabbricato secondo l<'>invenzione.

Nel particolare esempio di realizzazione il rullo 1 comprende, come visibile in dettaglio in figura 2. un nucleo 3, chiamato anche core ed un elemento esterno chiamato anche camicia o shell 4, che individua la superficie di lavoro 2.

Più precisamente il nucleo 3 comprende un corpo sostanzialmente cilindrico dotato di condotti per il passaggio di un liquido di raffreddamento, di cui è visibile solo il foro di entrata 31 ed è provvisto di attrezzature per Γ accoppiamento ad un corrispondente albero motorizzato. La camicia 4 comprende, nel caso di specie, un corpo cilindrico 41 , v isibile anche in figura 2, realizzato completamente con un acciaio secondo {"invenzione e provvisto di un foro passante assiale 5 atto a ricevere, con un procedimento di calettatura con interferenza, il nucleo 3, In figura 3 è rappresentato schematicamente un processo di produzione di un nastro metal l ico, in cui il metallo fuso 1 0 proveniente dalla colata viene convogliato verso la coppia di rulli 1 rotanti in senso coerente alla direzione di avanzamento del metallo fuso 10, realizzandone la solidificazione.

I nfatti, il metallo fuso 10 a contatto con le superimi 2 di ciascun rul lo 1 solidifica formando due parti distinte che vengono unite in corrispondenza della strozzatura 1 1 individuata dai rulli I stessi formando una lamina 12 tra i due

- 17

rulli 1 nella zona 1 1 ,

Da quanto detto è chiaro che la lega dì acciaio, il trattamento termico ed il rullo e/o rivestimento proposto raggiungono gl i scopi prefissi.

Infatti veri fiche sperimentali hanno dimostrato che l<'>acciaio proposto presenta una maggiore resistenza al rinvenimento indotto dal le alte temperature d<'>esercizio, dovute anche alla presenza di percentuali adatte dì tungsteno W che forma carburi molto stabilì insensibili all' effetto coalescenza,

Ancora vantaggiosamente Γ introduzione di tungsteno W permette di migliorare la temprabi l ità dell<'>acciaio e di aumentare la stabilità al rinvenimento, i ncrementando in particolare la temperatura di rinvenimento stessa compatibilmente con rottenimento di valori otti mali delle altre caratteristiche.

Tale innalzamento della temperatura di rinveni mento è particolarmente vantaggioso quando l<'>acciaio è destinato alla realizzazione dì camicie destinate alla laminazione in colata continua deH'aHuminio. Infatti in tal caso sì è verificato che la temperatura di rinvenimento ottenuta è prossima alla temperatura di esercizio che il rivestimento raggiunge a contatto con l<'>alluminio fuso. Ciò permette vantaggiosamente di ridurre le variazioni strutturali dell'acciaio, mantenendo nel contempo valori del carico di snervamento e di resilienza importanti. In particolare le leghe proposte presentano

- 18

temperature di rinvenimento anche superiori ai ÓOG^C determinando cosi anche un sensibile miglioramento della resistenza alla propagazione delle cricche (Kic),

Infatti prove sperimentali hanno dimostrato inoltre che l<'>acciaio proposto presenta una buona tenacità alla temperatura di esercizio dei rivestimenti e questo permette una maggiore resistenza alla propagazione delle cricche dopo il loro inevitabile innesco nel tempo.

Verifiche sperimentali hanno, inoltre, dimostrato che le leghe proposte presentano vantaggiosamente un buon compromesso tra caratteristiche resistenziali (Rm - Rp0.2 - HB) e di tenacità (KV) overossia di resilienza.

Àncora vantaggiosamente la lega ottenuta presenta un incremento del l imite di snervamento a caldo rispetto agii acciai di riferimento. Ciò permette di avere una maggiore percentuale di deformazione dovuta alla rapida variazione di temperatura nel tratto elastico della curva sforzo /deformazione con un minore contributo di deformazione nel tratto plastico e quindi una maggiore resistenza all<'>innesco delle cricche. Nel caso deì rulli per colala continua e/o delle camicie per tal i rul l i, realizzati con l<'>acciaio proposto, si è potuto verificare sperimentalmente che essi presentano un limite di snervamento alla temperatura di esercizio maggiore rispetto agli acciai noti, permettendo vantaggiosamente di ritardare l<'>innesco delle

cricche. Ciò determina vantaggiosamente una vita media maggiore di tali rulli c/o rivestimenti, rispetto ai rulli e/o rivestimenti noti . Questo permette inoltre vantaggiosamente di ridurre il costo di fabbricazione dei prodotti di laminazione, nonché di ottenerne una qualità superficiale migliore.

Ancora vantaggiosamente l<'>introduzione in lega del Cobalto Co ha permesso di migliorare le caratteristiche dell acciaio proposto. Infine il trattamento termico individuato ha permesso di realizzare acciai con caratteristiche meccaniche migliori rispetto alle caratteristiche di acciai ottenuti con trattamenti di tipo noto, ciò sia per acciai con formulazioni di tipo noto che con acciai aventi formulazioni sempre in accordo con l<'>invenzione. Da quanto detto è chiaro che la composizione dell<'>acciaio ed il trattamento termico proposti permettono di realizzare un acciaio ferroso particolarmente adatto a fabbricare rul li di laminazione per impianti di colata continua. E' chiaro comunque che l<'>invenzione potrà essere comunque utilizzata per realizzare qualsiasi tipologia di utensili, dispositivi od oggetti in acciaio. Benché l<'>invenzione sia stata descritta facendo riferimento ad alcuni esempi di realizzazione, essa potrà subire modifiche, tutte rientranti nel medesimo concetto inventivo espresso dalle rivendicazioni di seguito riportate e pertanto protette dal presente brevetto.

- 20

Claims (3)

1. RIVENDICAZIONI 1 ) Acciaio, vantaggiosamente ma non esclusivamente per rul li di laminazione e/o di colata continua caratterizzato dai fatto di comprendere, in lega con il ferro Fe, una percentuale variabi le, in peso: dallo 0.48 % allo 0.60% di C, dallo 0.45% allo 0.6(1% di Mn, dal lo 0.30% allo 0.60% di Si, dallo 0.40% al lo 0.60% di Ni, dal l<'>1.80% al 2.50% di Cr. dallo 0.80% all<'>1 . 10% di Mo, dal lo 0.30% allo 0.50% di V, dal lo 0.30% allo 0.70% di W.
2. 2) Acciaio secondo la rivendicazione 1 ) caratterizzato dal fatto di comprendere in lega con il ferro Fe. una percentuale variabile, in peso: dallo 0.52% a l lo 0.57% di carbonio C, dallo 0,45% allo 0.60% di manganese Mn. dal lo 0.30% allo 0,40% di silicio Si, dallo 0.45% allo 0.60% di nichel Ni, dall<'>1 .90% al 2.40% di cromo Cr, dallo 0.85% all<'>1 ,0% di molibdeno Mo, dallo 0.33% allo 0.37% di vanadio V, dallo 0.30% allo 0,40% di tungsteno W.
3. 3 ) Acciaio secondo la rivendicazione 1 ) caratterizzato dal fatto di comprendere in lega con il ferro Fe, una percentuale in peso: dello 0,52% di carbonio C, dello 0.48% di manganese Mn, dello 0.33 % d i silicio Si, dello 0.46% di nichel Ni, del 2.1 6% di cromo Cr. dello 0.94% di molibdeno Mo. dello 0.35% di vanadio V e dello 0.3 1 % di tungsteno W. - 21 4) Acciaio secondo la rivendicazione 1 ) o 2) o 3) caratterizzato dal l<'>atto di comprendere inoltre impurità in una percentuale in peso sostanzialmente non superiore allo 0.60%. 5) Acciaio secondo la rivendicazione 4} caratterizzato dal fatto che dette impurità comprendono sostanzialmente una percentuale in peso; non superiore a 0.01 0% di fosforo P e/o non superiori a 0.01 0% di zolfo S e/o non superiore a 0.010% di titanio Ti e/o non superiore a 0.01 8% di stagno Sn e/o non superiore a 0.018% di alluminio Al e/o non superiore a 0.25% di rame Cu e/o non superiore allo 0.007% di Arsenico As. 6) Acciaio secondo la rivendicazione 4) o 5 ) caratterizzato dal fatto che dette impurità comprendono inoltre idrogeno H2fino ad un massimo di circa 1 .8 ppm. 7) Acciaio secondo la rivendicazione 4) o 5} caratterizzato dal fatto che dette impurità comprendono una percentuale in peso pari sostanzial mente a; 0.008% di fosforo P e/o 0.004% di zolfo S e/o 0.005% di stagno Sn e/o 0.012% di alluminio Al e/o 0.25% di rame Cu e/o non superiori allo 0.007% di Arsenico As. 8) Acciaio secondo la rivendicazione 7) caratterizzato dal fatto che dette impurità comprendono idrogeno Il2sostanzialmente pari a 1 .6 ppm. 9) Acciaio secondo una qualsiasi delle rivendicazioni <■>22 precedenti caratterizzato dai fatto di presentare una resilienza compresa fra 19 e 36 joule. 10) Acciaio secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti caratterizzato dai fatto di presentare una durezza compresa fra 380 e 450 HB. 1 1 ) Acciaio secondo una qualsiasi delle rivendicazioni precedenti caratterizzato dal fatto di comprendere inoltre una percentuale variabile in peso dallo 0. 1 5 % allo 0.40 di cobalto Co. 1 2) Acciaio secondo la rivendicazione 1 1 ) caratterizzato dal fatto di comprendere inoltre una percentuale v ariabile i n peso dal lo 0.20 % allo 0.30 di cobalto Co. 13) Acciaio secondo la rivendicazione 1 1 ) caratterizzato dal fatto di comprendere inoltre una percentuale in peso pari sostanzialmente allo 0 .2 5 % di cobalto Co. 14) Trattamento termico comprendente almeno un processo di tempra ed almeno un processo di rinvenimento caratterizzato dal fatto che detto almeno un processo di rinvenimento è real izzato ad una temperatura compresa Fra 55(}°C e 660°C. 1 5) Trattamento termico caratterizzato dal fa tto di comprendere: - un trattamento di tempra ad una temperatura compresa fra 870°C e 1000°C; - un processo dì rinvenimento ad una temperatura

   compresa fra 550°C e 660°C. 16) Trattamento secondo la rivendicazione 14) o 15) caratterizzato dal fatto che detto trattamento di tempra è realizzato con aequa-quenched. 1 7} Trattamento secondo la rivendicazione 14) o 15) o 16) caratterizzato dal fatto che detto trattamento di tempra è real izzato ad una temperatura sostanzialmente pari a 950 °C. 18) Trattamento secondo la rivendicazione 14) o 1 5) o 1 6) o 17) caratterizzato dal fatto che detto trattamento di rinvenimento è realizzato ad una temperatura sostanzialmente pari a 600 °C. 19) Acciaio ottenuto sottoponendo ad un procedimento termico un lega caratterizzato dal fatto che detta lega è real izzata secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 1 ) ad 8) e dal fatto che detto trattamento termico è realizzato secondo la rivendicazione 14) o 1 5) o 1 6) o 1 7 ) o 18). 20) Acciaio ottenuto sottoponendo ad un procedimento termico un lega caratterizzato dal fatto che detta lega è realizzata secondo la rivendicazione 1 1 } o 12) o 13 ) e dal fatto che detto trattamento termico è realizzato secondo la rivendicazione 14) o 15) o 16) o 1 7) o 1 8). 21 ) Acciaio secondo la rivendicazione 20) caratterizzato dal fatto che la temperatura di tempra di detto trattamento - 24 - / termico è compresa fra 980°C e 990° C. 22) Rullo di laminazione ( 1 ) caratterizzato dal fatto che almeno la superficie (2) di detto rullo (1 ) è realizzata con un acciaio secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 1 } a 1 3). 23) Rullo di laminazione ( I ) caratterizzato dal fatto che almeno la superficie (2) di detto rullo ( ! ) è realizzata con un acciaio secondo la rivendicazione 19). 24) Rullo di laminazione ( I ) caratterizzato dal fatto che almeno la superfìcie (2) di detto rullo ( 1 ) è realizzata con un acciaio avente le caratteristiche secondo il contenuto delle rivendicazioni 20) o 2 1 ). 25) Camicia per rulli di laminazione caratterizzata dal fatto che almeno la superficie di lavoro (2) di detta camicia è realizzata con un acciaio secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 1 ) a 1 3). 26) Camicia per rulli di lami nazione caratterizzata dal fatto che al meno la superficie di lavoro (2) di detta camìcia è realizzata con un acciaio secondo la rivendicazione 19). 27) Camìcia per rulli di laminazione caratterizzata dal fatto che almeno la superficie di lavoro (2) di detta camicia è rea lizzata con un acciaio secondo la rivendicazione 20) o