JP2947954B2 - アクリル系繊維の乾熱延伸方法 - Google Patents
アクリル系繊維の乾熱延伸方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、延伸性に優れ、しかも
繊度斑の増大を抑えることができるアクリル系繊維の乾
熱延伸方法に関するものである。
繊度斑の増大を抑えることができるアクリル系繊維の乾
熱延伸方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にアクリル系繊維を製造するにあた
って、アクリロニトリル系共重合体と溶剤からなる紡糸
原液を湿式紡糸法などにより紡糸した後、洗浄、熱水延
伸、給油、乾燥などの処理がなされるが、これらの処理
だけでは強度が低く、耐フィブリル化性に劣り、光沢に
乏しいなどの欠陥があり、また紡糸速度の面からは生産
性が低く工業的には不利である。これらの欠点は、上記
処理後に引き続く乾熱延伸処理により改善されることが
知られており、しかも高倍率延伸をする程その効果が大
きいことも分かっている。
って、アクリロニトリル系共重合体と溶剤からなる紡糸
原液を湿式紡糸法などにより紡糸した後、洗浄、熱水延
伸、給油、乾燥などの処理がなされるが、これらの処理
だけでは強度が低く、耐フィブリル化性に劣り、光沢に
乏しいなどの欠陥があり、また紡糸速度の面からは生産
性が低く工業的には不利である。これらの欠点は、上記
処理後に引き続く乾熱延伸処理により改善されることが
知られており、しかも高倍率延伸をする程その効果が大
きいことも分かっている。
【０００３】かかる状況から、アクリル系繊維の延伸で
は、従来から熱ローラー間延伸やピン延伸、熱板延伸が
広く行われているが、延伸倍率を余り大きくすると糸切
れや毛羽が多発したり、繊度斑の増大を引き起こす。ま
た、複数の熱板を用い多段延伸により繊度斑の激増を解
消しようとする試み（特開昭５０−４２１２３号公報）
もあるが、やはりこの場合も２倍を越えるような高倍率
の延伸となると繊度斑が大きく増大し、満足できる延伸
倍率と繊度斑のレベルにまでは達していない。
は、従来から熱ローラー間延伸やピン延伸、熱板延伸が
広く行われているが、延伸倍率を余り大きくすると糸切
れや毛羽が多発したり、繊度斑の増大を引き起こす。ま
た、複数の熱板を用い多段延伸により繊度斑の激増を解
消しようとする試み（特開昭５０−４２１２３号公報）
もあるが、やはりこの場合も２倍を越えるような高倍率
の延伸となると繊度斑が大きく増大し、満足できる延伸
倍率と繊度斑のレベルにまでは達していない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、アクリル
系繊維の場合には延伸点が固定しにくく、乾熱延伸によ
ると繊度斑が大きく増大しやすくなり、これに起因する
絣状の染色斑や後加工におけるトラブルが多発し、アク
リル系繊維の品位を落としており、従来、高倍率延伸に
おいても糸切れや毛羽がなく安定に延伸可能で、かつ繊
度斑の増大が少ない満足できる乾熱延伸法はなかった。
系繊維の場合には延伸点が固定しにくく、乾熱延伸によ
ると繊度斑が大きく増大しやすくなり、これに起因する
絣状の染色斑や後加工におけるトラブルが多発し、アク
リル系繊維の品位を落としており、従来、高倍率延伸に
おいても糸切れや毛羽がなく安定に延伸可能で、かつ繊
度斑の増大が少ない満足できる乾熱延伸法はなかった。
【０００５】したがって本発明の目的は、延伸倍率を大
きくとっても繊度斑を増大させないアクリル系繊維の乾
熱延伸方法を開発することにある。
きくとっても繊度斑を増大させないアクリル系繊維の乾
熱延伸方法を開発することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者らはか
かる目的を達成すべく、アクリル系繊維の乾熱延伸特
性、特に繊度斑について延伸の発生位置と、その位置に
おける延伸倍率、延伸張力の関係、或いは延伸装置の温
度と延伸の発生位置との関係などについて鋭意研究を行
った結果、延伸は、繊維と熱ローラー、熱ピン、熱板な
どの延伸装置の接触部で、延伸に必要な力がかかってい
る加熱部分（以下、加熱接糸部と称す。）でのみ起こ
り、加熱接糸部が長いほど繊度斑が増大する傾向にある
が、ある程度の乾熱延伸を施した後では、加熱接糸部を
長くしても繊度斑の増大は抑えられることが分かり、あ
る特定の条件に限定して乾熱延伸することにより、延伸
倍率を大きくとっても繊度斑を増大させない有効なアク
リル系繊維の乾熱延伸方法を見出し、本発明に到った。
かる目的を達成すべく、アクリル系繊維の乾熱延伸特
性、特に繊度斑について延伸の発生位置と、その位置に
おける延伸倍率、延伸張力の関係、或いは延伸装置の温
度と延伸の発生位置との関係などについて鋭意研究を行
った結果、延伸は、繊維と熱ローラー、熱ピン、熱板な
どの延伸装置の接触部で、延伸に必要な力がかかってい
る加熱部分（以下、加熱接糸部と称す。）でのみ起こ
り、加熱接糸部が長いほど繊度斑が増大する傾向にある
が、ある程度の乾熱延伸を施した後では、加熱接糸部を
長くしても繊度斑の増大は抑えられることが分かり、あ
る特定の条件に限定して乾熱延伸することにより、延伸
倍率を大きくとっても繊度斑を増大させない有効なアク
リル系繊維の乾熱延伸方法を見出し、本発明に到った。
【０００７】 本発明は、速度差を持った給糸ローラー
（以下、ＦＲと略称する。）と延伸ローラー（以下、Ｄ
Ｒと略称する。）間に、接糸角θが９０°以上である少
なくとも１本の熱ピンと、接糸角θ′が９０°以下であ
る少なくとも１個の熱板とを備えた延伸装置を用い、前
記ＦＲとＤＲの速度比で表す全延伸倍率をＮ倍とする延
伸をなすにあたり、初めに前記熱ピン上で原長に対する
式(1) で表すＸ倍以上の延伸をした後、引き続き前記熱
板上でＮ／Ｘ倍以下の延伸をし、前記熱ピン上と前記熱
板上で全延伸倍率がＮ倍となるよう延伸することを特徴
とするアクリル系繊維の乾熱延伸方法に関するものであ
る。 Ｘ＝｛（Ｎ−１）／２｝＋１ … （１） （但し、Ｎ＝ＦＲ速度／ＤＲ速度） 図１及び図２は、上記乾熱延伸方法を実施するための代
表的な装置の概略を示し、図１に示す装置はＦＲ10、熱
ピン11、熱板12、ＤＲ13共に複数からなり、アクリル系
繊維Ｆは前記各部材10-1〜10-j、11-1〜11-k、12-1〜12
-l、13-11 〜13-mをジグザク状に掛け回されて走行する
ようにされている。一方、図２に示される延伸装置では
１個のＦＲ10、２個の熱ピン11-1,11-2 、一枚の熱板12
及び１個のＤＲ13からなる。
（以下、ＦＲと略称する。）と延伸ローラー（以下、Ｄ
Ｒと略称する。）間に、接糸角θが９０°以上である少
なくとも１本の熱ピンと、接糸角θ′が９０°以下であ
る少なくとも１個の熱板とを備えた延伸装置を用い、前
記ＦＲとＤＲの速度比で表す全延伸倍率をＮ倍とする延
伸をなすにあたり、初めに前記熱ピン上で原長に対する
式(1) で表すＸ倍以上の延伸をした後、引き続き前記熱
板上でＮ／Ｘ倍以下の延伸をし、前記熱ピン上と前記熱
板上で全延伸倍率がＮ倍となるよう延伸することを特徴
とするアクリル系繊維の乾熱延伸方法に関するものであ
る。 Ｘ＝｛（Ｎ−１）／２｝＋１ … （１） （但し、Ｎ＝ＦＲ速度／ＤＲ速度） 図１及び図２は、上記乾熱延伸方法を実施するための代
表的な装置の概略を示し、図１に示す装置はＦＲ10、熱
ピン11、熱板12、ＤＲ13共に複数からなり、アクリル系
繊維Ｆは前記各部材10-1〜10-j、11-1〜11-k、12-1〜12
-l、13-11 〜13-mをジグザク状に掛け回されて走行する
ようにされている。一方、図２に示される延伸装置では
１個のＦＲ10、２個の熱ピン11-1,11-2 、一枚の熱板12
及び１個のＤＲ13からなる。
【０００８】本発明の対象とするアクリル系繊維は、重
合体組成、重合度、紡糸条件などについて制限されるこ
とはないが、特に次のようにして作られたアクリル系繊
維に対しては本発明の効果がより著しい。
合体組成、重合度、紡糸条件などについて制限されるこ
とはないが、特に次のようにして作られたアクリル系繊
維に対しては本発明の効果がより著しい。
【０００９】つまり、アクリロニトリル１００〜６０重
量％と該アクリロニトリルと共重合可能な単量体０〜４
０重量％からなるアクリロニトリル系重合体を、この重
合体を溶かしうる溶剤、例えばジメチルスルホオキシ
ド、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、硝
酸水溶液、ロダンソーダ水溶液などに溶解して紡糸原液
とした後、湿式、乾湿式、乾式などの公知の紡糸法によ
り紡糸し、糸状形成後に５０〜１００℃の温水において
溶剤分１重量％以下とする洗浄処理及び８０〜１００℃
において２倍以上の湿熱延伸を行った後、後続の熱処理
時における繊維間の融着や糸状ガイドとの摩擦を低下さ
せるため油剤付与し、その後１２０〜１８０℃の温度で
乾燥処理を行って作られる、乾熱延伸処理のなされてい
ない、所謂、未乾熱延伸糸である。
量％と該アクリロニトリルと共重合可能な単量体０〜４
０重量％からなるアクリロニトリル系重合体を、この重
合体を溶かしうる溶剤、例えばジメチルスルホオキシ
ド、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、硝
酸水溶液、ロダンソーダ水溶液などに溶解して紡糸原液
とした後、湿式、乾湿式、乾式などの公知の紡糸法によ
り紡糸し、糸状形成後に５０〜１００℃の温水において
溶剤分１重量％以下とする洗浄処理及び８０〜１００℃
において２倍以上の湿熱延伸を行った後、後続の熱処理
時における繊維間の融着や糸状ガイドとの摩擦を低下さ
せるため油剤付与し、その後１２０〜１８０℃の温度で
乾燥処理を行って作られる、乾熱延伸処理のなされてい
ない、所謂、未乾熱延伸糸である。
【００１０】 本発明において、熱ピンとは図３に示す
如き断面を持つ円筒形もしくはこれに類する形状のもの
であり、糸と接触する円弧のなす角度（以下、接糸角と
称す。）θが熱ピン11の１本当たり90°以上であるよう
に糸Ｆと接触させたものをいう。また、熱板12とは図１
及び図２に示す如く平面の板状又は円筒形の円弧の一部
もしくは全部の曲面を利用する形状のものであり、円曲
面の場合は糸と接触する円弧のなす角度θ′が90°以下
であるものをいう。
如き断面を持つ円筒形もしくはこれに類する形状のもの
であり、糸と接触する円弧のなす角度（以下、接糸角と
称す。）θが熱ピン11の１本当たり90°以上であるよう
に糸Ｆと接触させたものをいう。また、熱板12とは図１
及び図２に示す如く平面の板状又は円筒形の円弧の一部
もしくは全部の曲面を利用する形状のものであり、円曲
面の場合は糸と接触する円弧のなす角度θ′が90°以下
であるものをいう。
【００１１】本発明の乾熱延伸においては、熱ピン11と
熱板12を併用することが重要である。熱ピン11と熱板12
を全く使用しない単なる熱ローラー間での延伸では、延
伸張力がＦＲ10上にかかり、延伸発生位置がＦＲ10上の
回転体上となるため、わずかな加熱斑やスリップなどの
変動要因の影響を受けやすく、延伸発生位置が変動し繊
度斑が大きくなり好ましくない。また熱ピン11のみの延
伸では、熱ピン11との接触により張力差が付けやすく、
延伸発生位置をピン11上にのみ固定しやすく、繊度斑の
増加を小さく押さえやすいが、延伸倍率を向上させるた
めに熱ピン11の径ｒを大きくしすぎると、延伸が長い区
間で起こることになり、変動要因を受けやすくなるため
繊度斑は増大しやすい。また、熱板12のみの延伸では、
加熱接糸部を長く取り易く延伸倍率を大きくすることは
出来るが、熱板12前においても大きな張力がかかり、延
伸発生位置が熱板12上だけでなくＦＲ10上にも来ること
と延伸が長い区間で起こるため繊度斑が増大しやすい。
熱板12を併用することが重要である。熱ピン11と熱板12
を全く使用しない単なる熱ローラー間での延伸では、延
伸張力がＦＲ10上にかかり、延伸発生位置がＦＲ10上の
回転体上となるため、わずかな加熱斑やスリップなどの
変動要因の影響を受けやすく、延伸発生位置が変動し繊
度斑が大きくなり好ましくない。また熱ピン11のみの延
伸では、熱ピン11との接触により張力差が付けやすく、
延伸発生位置をピン11上にのみ固定しやすく、繊度斑の
増加を小さく押さえやすいが、延伸倍率を向上させるた
めに熱ピン11の径ｒを大きくしすぎると、延伸が長い区
間で起こることになり、変動要因を受けやすくなるため
繊度斑は増大しやすい。また、熱板12のみの延伸では、
加熱接糸部を長く取り易く延伸倍率を大きくすることは
出来るが、熱板12前においても大きな張力がかかり、延
伸発生位置が熱板12上だけでなくＦＲ10上にも来ること
と延伸が長い区間で起こるため繊度斑が増大しやすい。
【００１２】本発明では、未乾熱延伸のアクリル系繊維
を、先ず熱ピン11の加熱接糸部において［｛（Ｎ−１）
／２｝＋１］倍以上の延伸を行い、熱板12の加熱接糸部
においてＮ／Ｘ倍以下の延伸を行い、合計Ｎ倍まで延伸
させることが重要である。すなわちＮ＝２の場合で考え
ると、熱ピン部でＸ＝１．５倍以上の延伸後、引き続き
熱板部で１．３３倍以下で延伸することとなる。換言す
ると、延伸によりもとの長さから延びた長さの５０％以
上は、熱ピン上で延伸することが重要である。
を、先ず熱ピン11の加熱接糸部において［｛（Ｎ−１）
／２｝＋１］倍以上の延伸を行い、熱板12の加熱接糸部
においてＮ／Ｘ倍以下の延伸を行い、合計Ｎ倍まで延伸
させることが重要である。すなわちＮ＝２の場合で考え
ると、熱ピン部でＸ＝１．５倍以上の延伸後、引き続き
熱板部で１．３３倍以下で延伸することとなる。換言す
ると、延伸によりもとの長さから延びた長さの５０％以
上は、熱ピン上で延伸することが重要である。
【００１３】熱ピン部の延伸倍率がＸ倍よりあまり小さ
いと、繊度斑が大きく増大するため好ましくない。ま
た、熱ピン部の延伸をあまり大きくとろうとすると、全
延伸倍率Ｎを大きくとり難くなるので、特に好ましくは
熱ピン部において式（２）で表されるＸ’倍程度の延伸
をするのが良い。
いと、繊度斑が大きく増大するため好ましくない。ま
た、熱ピン部の延伸をあまり大きくとろうとすると、全
延伸倍率Ｎを大きくとり難くなるので、特に好ましくは
熱ピン部において式（２）で表されるＸ’倍程度の延伸
をするのが良い。
【００１４】 Ｘ’＝｛２（Ｎ−１）／３｝＋１ … （２） 熱ピン11上と熱板12上での各延伸倍率をそれぞれの目標
の倍率で延伸させるためには、本発明の延伸装置の、例
えば熱ピン11や熱板12の表面と糸との摩擦係数や、熱ピ
ン11及び熱板12の半径や曲率半径、熱ピン11、熱板12、
ＦＲ10、ＤＲ13などの配置や糸の掛け方、熱ピン11、熱
板12、ＤＲ13、ＦＲ10の温度、接触長などにより、最終
ＦＲ10-mと最初の熱ピン11-1間や、最終の熱ピン11-kと
最初の熱板12-1間、最終熱板12-nと最初のＤＲ13-1間な
ど各区間での糸条張力をコントロールすることにより可
能となる。例えば、熱ピン温度ｔA を熱板温度ｔB より
若干高めにしたり、熱ピン部での屈曲角を大きくとるこ
とにより、コントロールがより容易にできる。ただし、
ｔA をｔB よりあまり高くしすぎると、延伸のほとんど
が熱ピン部分にかかってくるため熱ピンのみの延伸と同
様になりやすく、本発明の効果が低下してしまう。ま
た、上述のように、熱ピンとの接糸角θを９０°以上と
し、熱板との接糸角θ′を９０°以下とすることによ
り、前述のごとくＦＲと熱ピンとの間、熱ピンと熱板と
の間、及び熱板とＤＲとの間の各区間での糸条張力のコ
ントロールが容易となり、熱ピン上での延伸倍率と熱板
上での延伸倍率とをそれぞれ、上述したような延伸倍率
に設定することが容易となる。
の倍率で延伸させるためには、本発明の延伸装置の、例
えば熱ピン11や熱板12の表面と糸との摩擦係数や、熱ピ
ン11及び熱板12の半径や曲率半径、熱ピン11、熱板12、
ＦＲ10、ＤＲ13などの配置や糸の掛け方、熱ピン11、熱
板12、ＤＲ13、ＦＲ10の温度、接触長などにより、最終
ＦＲ10-mと最初の熱ピン11-1間や、最終の熱ピン11-kと
最初の熱板12-1間、最終熱板12-nと最初のＤＲ13-1間な
ど各区間での糸条張力をコントロールすることにより可
能となる。例えば、熱ピン温度ｔA を熱板温度ｔB より
若干高めにしたり、熱ピン部での屈曲角を大きくとるこ
とにより、コントロールがより容易にできる。ただし、
ｔA をｔB よりあまり高くしすぎると、延伸のほとんど
が熱ピン部分にかかってくるため熱ピンのみの延伸と同
様になりやすく、本発明の効果が低下してしまう。ま
た、上述のように、熱ピンとの接糸角θを９０°以上と
し、熱板との接糸角θ′を９０°以下とすることによ
り、前述のごとくＦＲと熱ピンとの間、熱ピンと熱板と
の間、及び熱板とＤＲとの間の各区間での糸条張力のコ
ントロールが容易となり、熱ピン上での延伸倍率と熱板
上での延伸倍率とをそれぞれ、上述したような延伸倍率
に設定することが容易となる。
【００１５】本発明における熱ピン11の加熱接糸部にお
ける接糸の方法は、熱ピン１本でも、複数本に別れても
構わないが、熱ピン11の加熱接糸部の長さＬA があまり
短かすぎると、熱ピン部分での延伸倍率を大きくするこ
とが困難になり、したがって全延伸倍率Ｎを大きくし難
くなる。また、ＬA があまり長すぎると、熱ピン11によ
る均一延伸が困難になり繊度斑が増大しやすいので、Ｘ
倍程度で安定した延伸ができる長さにとどめた方が良
い。
ける接糸の方法は、熱ピン１本でも、複数本に別れても
構わないが、熱ピン11の加熱接糸部の長さＬA があまり
短かすぎると、熱ピン部分での延伸倍率を大きくするこ
とが困難になり、したがって全延伸倍率Ｎを大きくし難
くなる。また、ＬA があまり長すぎると、熱ピン11によ
る均一延伸が困難になり繊度斑が増大しやすいので、Ｘ
倍程度で安定した延伸ができる長さにとどめた方が良
い。
【００１６】熱板12の加熱接糸部は、熱板１枚の使用で
もよく、また複数の熱板12-1〜11-nが糸の両面又は片面
に接触するようにしても構わないが、その接触長ＬB が
あまり短すぎると全延伸倍率Ｎを大きくし難くなり、ま
た長すぎると変動要因を受けやすくなるので繊度斑が増
大しやすくなる。ＬA 及びＬB の大きさは、延伸する糸
の組成や紡糸条件、或いは目標倍率Ｎにより一律には決
められないが、一般にＬB がＬA の1.5 〜3.0 倍程度が
好適と言えよう。
もよく、また複数の熱板12-1〜11-nが糸の両面又は片面
に接触するようにしても構わないが、その接触長ＬB が
あまり短すぎると全延伸倍率Ｎを大きくし難くなり、ま
た長すぎると変動要因を受けやすくなるので繊度斑が増
大しやすくなる。ＬA 及びＬB の大きさは、延伸する糸
の組成や紡糸条件、或いは目標倍率Ｎにより一律には決
められないが、一般にＬB がＬA の1.5 〜3.0 倍程度が
好適と言えよう。
【００１７】また、延伸の発生位置は、熱ピン部と熱板
部でのみ開始、終了させて、回転するＦＲ及びＤＲ上に
はかからないようにすることが重要であり、このことは
熱ピン直前のＦＲの温度ｔFRを熱ピン温度ｔA より低く
したり、熱板直後のＤＲの温度ｔDRを熱板温度ｔB より
低くすることにより達成が容易である。
部でのみ開始、終了させて、回転するＦＲ及びＤＲ上に
はかからないようにすることが重要であり、このことは
熱ピン直前のＦＲの温度ｔFRを熱ピン温度ｔA より低く
したり、熱板直後のＤＲの温度ｔDRを熱板温度ｔB より
低くすることにより達成が容易である。
【００１８】最適な熱ピン温度ｔA 及び熱板温度ｔ
B は、重合体の組成などによって異なるが、一般には１
７０〜２１０℃の範囲で選ぶことができる。あまり低す
ぎると十分な延伸倍率が得難く、あまり高すぎると繊維
を構成する重合体の熱運動のため糸が流動的になりすぎ
て延伸斑になりやすく、繊度斑が増大する傾向が著しく
なる。
B は、重合体の組成などによって異なるが、一般には１
７０〜２１０℃の範囲で選ぶことができる。あまり低す
ぎると十分な延伸倍率が得難く、あまり高すぎると繊維
を構成する重合体の熱運動のため糸が流動的になりすぎ
て延伸斑になりやすく、繊度斑が増大する傾向が著しく
なる。
【００１９】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明
する。実施例中、繊度斑はウースター斑（Ｕ％）として
下記の条件で測定した。 測定装置 ： 計測器工業K.K 製 Ｃ型 サービス セレクター ： １／２ INERT TEST (service selector) 糸速度 ： ２５ ｍ／分 レンジ オブ スケール ： １２．５ ％ (range of scale) ツイスター (twister) ： ２０００ r.ｐ.m 積分時間 ： ２ 分 また、延伸発生位置と各位置での延伸倍率は、未乾熱延
伸糸に等間隔にカチオン染料で染色マークを付け、乾熱
延伸されている状態を高速度カメラで撮影し、延伸中の
各位置でのマーク間隔を測定し、未乾熱延伸糸のマーク
間隔と比較することで求めた。
する。実施例中、繊度斑はウースター斑（Ｕ％）として
下記の条件で測定した。 測定装置 ： 計測器工業K.K 製 Ｃ型 サービス セレクター ： １／２ INERT TEST (service selector) 糸速度 ： ２５ ｍ／分 レンジ オブ スケール ： １２．５ ％ (range of scale) ツイスター (twister) ： ２０００ r.ｐ.m 積分時間 ： ２ 分 また、延伸発生位置と各位置での延伸倍率は、未乾熱延
伸糸に等間隔にカチオン染料で染色マークを付け、乾熱
延伸されている状態を高速度カメラで撮影し、延伸中の
各位置でのマーク間隔を測定し、未乾熱延伸糸のマーク
間隔と比較することで求めた。
【００２０】（実施例１）アクリロニトリル９３重量
％、酢酸ビニル６．５重量％及びメタリルスルホン酸ソ
ーダ０．５重量％からなる共重合体をジメチルアセトア
ミドに溶解し、共重合体濃度が２５重量％の紡糸原液を
調製した。この共重合体０．１ｇを１００mlのジメチル
スルホキシドに溶解した２５℃における比粘度は、０．
１７であった。この紡糸原液を６０℃に保温し、孔直径
０．１８mm、孔数４０holeからなる紡糸口金より、紡糸
口金表面と凝固浴液面の間隔を７mmに保ち、ジメチルア
セトアミド７０重量％、水３０重量％からなる３５℃の
凝固浴へ乾湿式紡糸し、糸状形成後、凝固浴から７０ｍ
／分の速度で引き取り、６０℃の温水における洗浄処理
で繊維中の残存ジメチルアセトアミドを０．１％とした
後、９５℃の熱水中でもとの長さの３倍に延伸し、油剤
を均一に付与し、１４０℃の加熱ロールで完全に乾燥処
理を行い、デニールの異なる未乾熱延伸糸を得た。
％、酢酸ビニル６．５重量％及びメタリルスルホン酸ソ
ーダ０．５重量％からなる共重合体をジメチルアセトア
ミドに溶解し、共重合体濃度が２５重量％の紡糸原液を
調製した。この共重合体０．１ｇを１００mlのジメチル
スルホキシドに溶解した２５℃における比粘度は、０．
１７であった。この紡糸原液を６０℃に保温し、孔直径
０．１８mm、孔数４０holeからなる紡糸口金より、紡糸
口金表面と凝固浴液面の間隔を７mmに保ち、ジメチルア
セトアミド７０重量％、水３０重量％からなる３５℃の
凝固浴へ乾湿式紡糸し、糸状形成後、凝固浴から７０ｍ
／分の速度で引き取り、６０℃の温水における洗浄処理
で繊維中の残存ジメチルアセトアミドを０．１％とした
後、９５℃の熱水中でもとの長さの３倍に延伸し、油剤
を均一に付与し、１４０℃の加熱ロールで完全に乾燥処
理を行い、デニールの異なる未乾熱延伸糸を得た。
【００２１】これらの未乾熱延伸糸を引き続き、図２の
熱ピン11-1,11-2 の半径ｒ1 ，ｒ2 ＝４０mm，それぞれ
の接糸角θ1 ，θ2 ＝２２０°，接糸長ＬA ＝３０７m
m、熱板１２の曲率半径Ｒ＝２０００mm，接糸長ＬB ＝
１０００mmであり、ＦＲ10、ＤＲ13の表面を鏡面Ｃｒメ
ッキ、熱ピン11-1,11-2 、熱板12の表面を粗度５s の梨
地Ｃｒメッキした、延伸装置で、ｔFR＝１９５℃，ｔA
＝２０５℃，ｔB ＝２００℃，ｔDR＝５０℃，の条件で
延伸したとき、延伸切れを始める最大延伸倍率（Max Dr
aft Ratio ，以下、MDR と称す。）と、各未乾熱延伸糸
を延伸倍率を変えて延伸し、デニールを等しくした場合
の各未乾熱延伸糸と乾熱延伸後の糸のＵ％の値の差（Ｕ
％増加）は表１のとおりであった。
熱ピン11-1,11-2 の半径ｒ1 ，ｒ2 ＝４０mm，それぞれ
の接糸角θ1 ，θ2 ＝２２０°，接糸長ＬA ＝３０７m
m、熱板１２の曲率半径Ｒ＝２０００mm，接糸長ＬB ＝
１０００mmであり、ＦＲ10、ＤＲ13の表面を鏡面Ｃｒメ
ッキ、熱ピン11-1,11-2 、熱板12の表面を粗度５s の梨
地Ｃｒメッキした、延伸装置で、ｔFR＝１９５℃，ｔA
＝２０５℃，ｔB ＝２００℃，ｔDR＝５０℃，の条件で
延伸したとき、延伸切れを始める最大延伸倍率（Max Dr
aft Ratio ，以下、MDR と称す。）と、各未乾熱延伸糸
を延伸倍率を変えて延伸し、デニールを等しくした場合
の各未乾熱延伸糸と乾熱延伸後の糸のＵ％の値の差（Ｕ
％増加）は表１のとおりであった。
【００２２】（比較例１）実施例１と同様にして得た未
乾熱延伸糸を、実施例１での延伸装置の熱ピン11-1,11-
2 、熱板12を取り外したＦＲ10とＤＲ13間のロール間延
伸、及び実施例１での延伸装置の熱板12のみを取り外
し、接糸角θ1 ，θ2 で実施例１と同じ温度条件での熱
ピン延伸、実施例１での延伸装置の熱ピン11-1,11-2 の
みを取り外し、図２の熱板12のＶＩ位置の接線上にＩ位
置が来るようＦＲ10の位置を変えた延伸装置により実施
例１と同じ温度条件での熱板延伸をした、それぞれにつ
いてのMDR およびＵ％増加は表２〜表４のとおりであっ
た。
乾熱延伸糸を、実施例１での延伸装置の熱ピン11-1,11-
2 、熱板12を取り外したＦＲ10とＤＲ13間のロール間延
伸、及び実施例１での延伸装置の熱板12のみを取り外
し、接糸角θ1 ，θ2 で実施例１と同じ温度条件での熱
ピン延伸、実施例１での延伸装置の熱ピン11-1,11-2 の
みを取り外し、図２の熱板12のＶＩ位置の接線上にＩ位
置が来るようＦＲ10の位置を変えた延伸装置により実施
例１と同じ温度条件での熱板延伸をした、それぞれにつ
いてのMDR およびＵ％増加は表２〜表４のとおりであっ
た。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】（実施例２、比較例２）実施例１と同様に
して得た未乾熱延伸糸No.3を実施例１と同じ延伸装置
で、ｔFR＝１８０℃，ｔDR＝３０℃とし、ｔA ，ｔB を
変えた場合の、MDR およびＮ＝２．８倍延伸時（Ｘ＝
１．９）の熱ピン上での延伸倍率とその場合のＵ％増加
の関係は表５のとおりとなった。
して得た未乾熱延伸糸No.3を実施例１と同じ延伸装置
で、ｔFR＝１８０℃，ｔDR＝３０℃とし、ｔA ，ｔB を
変えた場合の、MDR およびＮ＝２．８倍延伸時（Ｘ＝
１．９）の熱ピン上での延伸倍率とその場合のＵ％増加
の関係は表５のとおりとなった。
【００２８】
【表５】
【００２９】（実施例３、比較例３）実施例１と同様に
して得た未乾熱延伸糸No.2を実施例１と同じ延伸装置を
使って、ｔFR＝１９５℃，ｔDR＝５０℃，ｔa ＝２００
℃，ｔB ＝２００℃とし、熱ピン１の位置を動かし、接
糸角θ1 ，θ2 を変え、Ｎ＝２．５倍とした場合（Ｘ＝
１．７５）の熱ピン上での延伸倍率とその場合のＵ％増
加の関係は、表６のとおりとなった。
して得た未乾熱延伸糸No.2を実施例１と同じ延伸装置を
使って、ｔFR＝１９５℃，ｔDR＝５０℃，ｔa ＝２００
℃，ｔB ＝２００℃とし、熱ピン１の位置を動かし、接
糸角θ1 ，θ2 を変え、Ｎ＝２．５倍とした場合（Ｘ＝
１．７５）の熱ピン上での延伸倍率とその場合のＵ％増
加の関係は、表６のとおりとなった。
【００３０】
【表６】
【００３１】（実施例４、比較例４）実施例１と同様に
して得た未乾熱延伸糸Ｎｏ．３を図２の熱ピンの接糸角
θ1,θ2 ＝２２０℃、熱板の曲率半径Ｒ＝２０００mm，
ＬB ＝１０００mmとした延伸装置で、ｔFR＝１９５℃，
ｔA ＝２０５℃，ｔB＝２００℃，ｔDR＝５０℃，の条
件一定で、熱ピン半径r1,r2 を変えた時の、ＬA とMDR
の関係、およびＮ＝３．０倍延伸時（Ｘ＝２．０）の、
熱ピンでの延伸倍率とその場合のＵ％増加の関係は表７
のとおりとなった。
して得た未乾熱延伸糸Ｎｏ．３を図２の熱ピンの接糸角
θ1,θ2 ＝２２０℃、熱板の曲率半径Ｒ＝２０００mm，
ＬB ＝１０００mmとした延伸装置で、ｔFR＝１９５℃，
ｔA ＝２０５℃，ｔB＝２００℃，ｔDR＝５０℃，の条
件一定で、熱ピン半径r1,r2 を変えた時の、ＬA とMDR
の関係、およびＮ＝３．０倍延伸時（Ｘ＝２．０）の、
熱ピンでの延伸倍率とその場合のＵ％増加の関係は表７
のとおりとなった。
【００３２】
【表７】
【００３３】
【発明の効果】以上述べたように本発明は、特にアクリ
ル系繊維の乾熱延伸において、熱ピン、熱板を同時に用
い、また、熱ピンの接糸角θを９０°以上、熱板の接糸
角θ′を９０°以下として特定の延伸条件をとることを
可能とすることにより、繊度斑の増大が極めて小さくで
きることを見出した点に特徴があり、本発明に従えば、
従来の乾熱延伸法に比べ、高倍率延伸が可能になり、し
かも高倍率延伸をしても繊度斑を小さくできるという格
別顕著な効果を奏する。
ル系繊維の乾熱延伸において、熱ピン、熱板を同時に用
い、また、熱ピンの接糸角θを９０°以上、熱板の接糸
角θ′を９０°以下として特定の延伸条件をとることを
可能とすることにより、繊度斑の増大が極めて小さくで
きることを見出した点に特徴があり、本発明に従えば、
従来の乾熱延伸法に比べ、高倍率延伸が可能になり、し
かも高倍率延伸をしても繊度斑を小さくできるという格
別顕著な効果を奏する。
【図１】本発明を実施する一般的な延伸装置の全体を示
す概略図である。
す概略図である。
【図２】本発明を実施する典型的な延伸装置を示す概略
図である。
図である。
【図３】 本発明における熱ピンの接糸角θの説明図で
ある。
ある。
10 ＦＲ（フロントローラー） 11 熱ピン 12 熱板 13 ＢＲ（延伸ローラー） θ 熱ピンの接糸角θ′ 熱板の接糸角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 寅丸 雅章 広島県大竹市御幸町20番１号 三菱レイ ヨン株式会社 大竹事業所内 (72)発明者 大倉 博文 広島県大竹市御幸町20番１号 三菱レイ ヨン株式会社 大竹事業所内 (56)参考文献 特開 平１−132818（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 6/18,6/38
Claims (1)
- 【請求項１】 速度差をもった給糸ローラーと延伸ロー
ラー間に、接糸角θが９０°以上である少なくとも１本
の熱ピンと、接糸角θ′が９０°以下である少なくとも
１個の熱板とを備えた延伸装置を用い、前記給糸ローラ
ーと前記延伸ローラーの速度比で表す全延伸倍率をＮ倍
とする延伸をなすにあたり、初めに前記熱ピン上で原長
に対する式（１）で表すＸ倍以上の延伸をした後、引き
続き前記熱板上でＮ／Ｘ倍以下の延伸をし、前記熱ピン
上と前記熱板上で全延伸倍率がＮ倍となるよう延伸する
ことを特徴とするアクリル系繊維の乾熱延伸方法。 Ｘ＝｛（Ｎ−１）／２｝＋１ … （１） （但し、Ｎ＝給糸ローラー速度／延伸ローラー速度）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2454191A JP2947954B2 (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | アクリル系繊維の乾熱延伸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2454191A JP2947954B2 (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | アクリル系繊維の乾熱延伸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04263613A JPH04263613A (ja) | 1992-09-18 |
| JP2947954B2 true JP2947954B2 (ja) | 1999-09-13 |
Family
ID=12141013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2454191A Expired - Fee Related JP2947954B2 (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | アクリル系繊維の乾熱延伸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2947954B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR112013011517A2 (pt) | 2010-11-30 | 2016-08-09 | Toray Industries | ''método para a fabricação de uma fibra de poliacrilonitrila e de carbono'' |
-
1991
- 1991-02-19 JP JP2454191A patent/JP2947954B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04263613A (ja) | 1992-09-18 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |