JP2932499B2 - 低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents
低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、低密度ポリエチレン系樹脂からの低密度発
泡体の製造方法に関し、更に詳しくはイソブタン系発泡
剤を用いる低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法
に関する。
泡体の製造方法に関し、更に詳しくはイソブタン系発泡
剤を用いる低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法
に関する。
従来、ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造に関して
は、ポリオレフィン系樹脂に化学発泡剤又は（及び）物
理発泡剤を添加して押出す方法が、数多く知られている
が、低密度の発泡体を得ることはなかなか難しい。特に
この傾向は、低密度ポリエチレン系樹脂から発泡体を得
ようとする場合に著しく、低密度で厚物の発泡体を得よ
うとすると、発泡体が収縮を起してしまい、低密度のも
のが得られないか又は／及び製品価値が著しく低下して
しまう。
は、ポリオレフィン系樹脂に化学発泡剤又は（及び）物
理発泡剤を添加して押出す方法が、数多く知られている
が、低密度の発泡体を得ることはなかなか難しい。特に
この傾向は、低密度ポリエチレン系樹脂から発泡体を得
ようとする場合に著しく、低密度で厚物の発泡体を得よ
うとすると、発泡体が収縮を起してしまい、低密度のも
のが得られないか又は／及び製品価値が著しく低下して
しまう。
このような点を解決するために、ポリオレフィン系樹
脂とフロンガス系発泡剤とを溶融混練した後、低圧帯域
に移して低密度のポリオレフィン系樹脂発泡体を得る方
法が知られており（例えば米国特許第3067147号明細
書）、実施されている。しかし、この方法では、低密度
の発泡体を得るためには、発泡剤として1,2−ジクロル
−1,1,2,2−テトラフルオロエタンなどを用いる必要が
あり、該発泡剤は高価である上にフロンガス公害の問題
をかゝえている。
脂とフロンガス系発泡剤とを溶融混練した後、低圧帯域
に移して低密度のポリオレフィン系樹脂発泡体を得る方
法が知られており（例えば米国特許第3067147号明細
書）、実施されている。しかし、この方法では、低密度
の発泡体を得るためには、発泡剤として1,2−ジクロル
−1,1,2,2−テトラフルオロエタンなどを用いる必要が
あり、該発泡剤は高価である上にフロンガス公害の問題
をかゝえている。
また、特公昭46−31755号公報には、低密度のポリオ
レフィン系樹脂発泡体を製造するために、結晶性ポリオ
レフィン系ポリマーに特定の発泡助剤を配合して押出機
中で該ポリマーを加熱溶融せしめ、該押出機中の該ポリ
マーの溶融帯域中に、更に炭化水素類、エーテル類など
から選ばれる沸点−45〜＋70℃の範囲の有機化合物を発
泡剤として圧入し、次いで該ポリマーと発泡剤との混合
物を該押出機中において、該ポリマーの融点よりも少く
とも２℃低く、且つ−dP/dTが20kg/cm・℃となる時の温
度よりも高い（但し、こゝにＴは該押出機の押出ダイに
おける該混合物の温度を表わし、またＰは該押出ダイに
おける該混合物の押出圧力を表わす）温度範囲に迄冷却
し、然る後、該混合物を該押出機から低圧区域中に押出
す方法が提案されており、その実施例２に、高圧法ポリ
エチレンを発泡させるに当たり、発泡剤としてプロパン
／ノルマルブタン／イソブタン（27/23/50）混合物を使
用することが開示されている。
レフィン系樹脂発泡体を製造するために、結晶性ポリオ
レフィン系ポリマーに特定の発泡助剤を配合して押出機
中で該ポリマーを加熱溶融せしめ、該押出機中の該ポリ
マーの溶融帯域中に、更に炭化水素類、エーテル類など
から選ばれる沸点−45〜＋70℃の範囲の有機化合物を発
泡剤として圧入し、次いで該ポリマーと発泡剤との混合
物を該押出機中において、該ポリマーの融点よりも少く
とも２℃低く、且つ−dP/dTが20kg/cm・℃となる時の温
度よりも高い（但し、こゝにＴは該押出機の押出ダイに
おける該混合物の温度を表わし、またＰは該押出ダイに
おける該混合物の押出圧力を表わす）温度範囲に迄冷却
し、然る後、該混合物を該押出機から低圧区域中に押出
す方法が提案されており、その実施例２に、高圧法ポリ
エチレンを発泡させるに当たり、発泡剤としてプロパン
／ノルマルブタン／イソブタン（27/23/50）混合物を使
用することが開示されている。
しかし、この方法は、その対象がシート状の薄物発泡
体であるため、前記配合の発泡剤を使用しても収縮の小
さい発泡体を得ることができる（薄物のため一旦収縮し
てもすぐに気泡内に空気が入り込み、元に戻る）が、こ
の配合のまま厚物発泡体を得ようとすると、得られる発
泡体は著しく収縮の大きなものとなってしまう。
体であるため、前記配合の発泡剤を使用しても収縮の小
さい発泡体を得ることができる（薄物のため一旦収縮し
てもすぐに気泡内に空気が入り込み、元に戻る）が、こ
の配合のまま厚物発泡体を得ようとすると、得られる発
泡体は著しく収縮の大きなものとなってしまう。
本発明は、前記の欠点を克服し、低密度ポリエチレン
系樹脂から、オゾン破壊能の高いフロンガス系発泡体を
用いずに、ないしはこのようなフロンガス系発泡剤の使
用量を減少して、低密度でありながら成形後の収縮が小
さい厚板状発泡体を製造する方法を提供することをその
課題とする。
系樹脂から、オゾン破壊能の高いフロンガス系発泡体を
用いずに、ないしはこのようなフロンガス系発泡剤の使
用量を減少して、低密度でありながら成形後の収縮が小
さい厚板状発泡体を製造する方法を提供することをその
課題とする。
〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究を重ね
た結果、ある特定な収縮防止剤の存在下で、イソブタン
の低密度ポリエチレン樹脂に対するガス透過速度が小さ
い点に着目し、イソブタンを主成分とする発泡剤ないし
イソブタンと他の低密度ポリエチレン樹脂に対するガス
透過速度の小さい揮発性発泡剤との混合発泡剤を使用す
ることにより、非常に高い発泡倍率で且つ収縮が非常に
小さい厚板状低密度ポリエチレン系樹脂発泡体が得られ
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
た結果、ある特定な収縮防止剤の存在下で、イソブタン
の低密度ポリエチレン樹脂に対するガス透過速度が小さ
い点に着目し、イソブタンを主成分とする発泡剤ないし
イソブタンと他の低密度ポリエチレン樹脂に対するガス
透過速度の小さい揮発性発泡剤との混合発泡剤を使用す
ることにより、非常に高い発泡倍率で且つ収縮が非常に
小さい厚板状低密度ポリエチレン系樹脂発泡体が得られ
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
即ち、本発明によれば、メルトインデックス0.1〜15g
/10minの低密度ポリエチレン系樹脂を、イソブタン単独
またはイソブタンを60モル％以上含有する他の発泡剤と
の混合物からなる発泡剤及びモノステアリン酸グリセラ
イドと共に押出機内で溶融混練して発泡性溶融混練物と
した後、該溶融混練物を発泡作用の生じない温度、圧力
に保持されたアキュムレーター内に押し出し、得られた
押出溶融物をアキュムレーター先端に設けられたオリフ
ィスを介して可動ラムの圧力により、低圧下に排出する
と共に厚み30mm以上の板状物に成形することを特徴とす
る低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法が提供さ
れる。
/10minの低密度ポリエチレン系樹脂を、イソブタン単独
またはイソブタンを60モル％以上含有する他の発泡剤と
の混合物からなる発泡剤及びモノステアリン酸グリセラ
イドと共に押出機内で溶融混練して発泡性溶融混練物と
した後、該溶融混練物を発泡作用の生じない温度、圧力
に保持されたアキュムレーター内に押し出し、得られた
押出溶融物をアキュムレーター先端に設けられたオリフ
ィスを介して可動ラムの圧力により、低圧下に排出する
と共に厚み30mm以上の板状物に成形することを特徴とす
る低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法が提供さ
れる。
また、本発明によれば、メルトインデックス0.1〜15g
/10minの低密度ポリエチレン系樹脂を、イソブタン20〜
80モル％と低密度ポリエチレンに対する気体透過係数が
8.0×10-10cc（STP）・cm/cm2・sec・cmHg以下の揮発性
発泡剤80〜20モル％とからなる発泡剤及びモノステアリ
ン酸グリセライドと共に押出機内で溶融混練して発泡性
溶融混練物とした後、該溶融混練物を発泡作用の生じな
い温度、圧力に保持されたアキュムレーター内に押し出
し、得られた押出溶融物をアキュムレーター先端に設け
られたオリフィスを介して可動ラムの圧力により、低圧
下に排出すると共に厚み30mm以上の板状物に成形するこ
とを特徴とする低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造
方法が提供される。
/10minの低密度ポリエチレン系樹脂を、イソブタン20〜
80モル％と低密度ポリエチレンに対する気体透過係数が
8.0×10-10cc（STP）・cm/cm2・sec・cmHg以下の揮発性
発泡剤80〜20モル％とからなる発泡剤及びモノステアリ
ン酸グリセライドと共に押出機内で溶融混練して発泡性
溶融混練物とした後、該溶融混練物を発泡作用の生じな
い温度、圧力に保持されたアキュムレーター内に押し出
し、得られた押出溶融物をアキュムレーター先端に設け
られたオリフィスを介して可動ラムの圧力により、低圧
下に排出すると共に厚み30mm以上の板状物に成形するこ
とを特徴とする低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造
方法が提供される。
本発明における低密度ポリエチレン系樹脂とは、常温
常圧における密度が0.910〜0.930g/cm3であるエチレン
を主体とする重合体であって、酢酸ビニル、メタアクリ
レート、アクリレートあるいはプロピレンその他のエチ
レンと共重合し得るビニル系単量体との共重合体も含ま
れる。
常圧における密度が0.910〜0.930g/cm3であるエチレン
を主体とする重合体であって、酢酸ビニル、メタアクリ
レート、アクリレートあるいはプロピレンその他のエチ
レンと共重合し得るビニル系単量体との共重合体も含ま
れる。
たゞ、本発明においては、メルトインデックス（以下
MIと記す）が0.1〜15g/10minの範囲の低密度ポリエチレ
ン系樹脂が用いられる。本発明では、アキュームレータ
ーを使用する発泡方法を採用するので、特にMI1.5〜5.0
の低密度ポリエチレン系樹脂を用いるのが好ましい。MI
が0.1未満では、表面状態が劣り且つ厚み精度の悪い発
泡体しか得られず、逆にMIが15を越えると、サージング
現象が起り、樹脂と発泡剤とがうまく混合しなくなり、
低密度発泡体を得ることが困難になる。
MIと記す）が0.1〜15g/10minの範囲の低密度ポリエチレ
ン系樹脂が用いられる。本発明では、アキュームレータ
ーを使用する発泡方法を採用するので、特にMI1.5〜5.0
の低密度ポリエチレン系樹脂を用いるのが好ましい。MI
が0.1未満では、表面状態が劣り且つ厚み精度の悪い発
泡体しか得られず、逆にMIが15を越えると、サージング
現象が起り、樹脂と発泡剤とがうまく混合しなくなり、
低密度発泡体を得ることが困難になる。
本発明においては、発泡剤としてイソブタン単独又は
イソブタンを60モル％以上含有する他の発泡剤との混合
物が用いられる。イソブタンは、低密度ポリエチレンに
対する気体透過係数（測定温度30℃）が8.32×10-10cc
（STP）・cm/cm2・sec・cmHgと小さく、収縮防止剤の効
果を受け易い。従って、発泡剤としてイソブタンを用い
ることにより、成形後の収縮が防止され、低密度であり
ながら成形後の収縮が小さい発泡体が容易に得られる。
イソブタンを60モル％以上含有する他の発泡剤との混合
物が用いられる。イソブタンは、低密度ポリエチレンに
対する気体透過係数（測定温度30℃）が8.32×10-10cc
（STP）・cm/cm2・sec・cmHgと小さく、収縮防止剤の効
果を受け易い。従って、発泡剤としてイソブタンを用い
ることにより、成形後の収縮が防止され、低密度であり
ながら成形後の収縮が小さい発泡体が容易に得られる。
なお、本発明においては、他の低沸点脂肪族炭化水
素、例えばノルマルブタン、ペンタン、イソペンタン等
は、低密度ポリエチレンに対する気体透過係数が大きい
ので、このような化合物を主成分とするものを発泡剤と
して使用することはできない。〔ノルマルブタン及びノ
ルマルブタン／イソブタン（7/3）混合物の低密度ポリ
エチレンに対する気体透過係数（測定温度30℃）は、夫
々27.5及び24.5cc（STS）・cm/cm2・sec・cmHgであ
る。〕しかし、これら低沸点脂肪族炭化水素を少量含有
するイソブタン混合物を、発泡剤として使用することは
可能である。この場合、混合発泡剤中のイソブタンの占
める割合は60モル％以上であり、好ましくは70モル％以
上である。たゞ、このようなイソブタン混合物を用いた
場合は、実質的に純粋なイソブタンを用いた場合と比較
すると、成形後の収縮防止性が多少低下し、60モル％未
満であると成形後の収縮防止性が大きく低下してしま
う。
素、例えばノルマルブタン、ペンタン、イソペンタン等
は、低密度ポリエチレンに対する気体透過係数が大きい
ので、このような化合物を主成分とするものを発泡剤と
して使用することはできない。〔ノルマルブタン及びノ
ルマルブタン／イソブタン（7/3）混合物の低密度ポリ
エチレンに対する気体透過係数（測定温度30℃）は、夫
々27.5及び24.5cc（STS）・cm/cm2・sec・cmHgであ
る。〕しかし、これら低沸点脂肪族炭化水素を少量含有
するイソブタン混合物を、発泡剤として使用することは
可能である。この場合、混合発泡剤中のイソブタンの占
める割合は60モル％以上であり、好ましくは70モル％以
上である。たゞ、このようなイソブタン混合物を用いた
場合は、実質的に純粋なイソブタンを用いた場合と比較
すると、成形後の収縮防止性が多少低下し、60モル％未
満であると成形後の収縮防止性が大きく低下してしま
う。
また、本発明においては、イソブタン20〜80モル％
と、低密度ポリエチレンに対する気体透過係数（測定温
度30℃）が小さい、即ち8.0×10-10cc（STP）・cm/cm2
・sec・cmHg以下の、揮発性発泡剤80〜20モル％とから
なる混合発泡剤を使用することもできる。この混合発泡
剤の使用によっても、低密度の且つ成形後の収縮が小さ
い発泡体を得ることができる。この場合の低密度ポリエ
チレンに対する気体透過係数が小さい発泡剤としては、
例えばオゾン破壊能の高いフロンガスをも含むが、イソ
ブタンとの併用なので、当然このようなフロンガスの使
用量は削減される。
と、低密度ポリエチレンに対する気体透過係数（測定温
度30℃）が小さい、即ち8.0×10-10cc（STP）・cm/cm2
・sec・cmHg以下の、揮発性発泡剤80〜20モル％とから
なる混合発泡剤を使用することもできる。この混合発泡
剤の使用によっても、低密度の且つ成形後の収縮が小さ
い発泡体を得ることができる。この場合の低密度ポリエ
チレンに対する気体透過係数が小さい発泡剤としては、
例えばオゾン破壊能の高いフロンガスをも含むが、イソ
ブタンとの併用なので、当然このようなフロンガスの使
用量は削減される。
低密度ポリエチレンに対する気体透過係数が8.0×10
-10cc（STP）・cm/cm2・sec・cmHg以下の揮発性発泡剤
の好ましい具体例としては、例えば以下のものが挙げら
れる。なお（ ）内の数値は低密度ポリエチレンに対す
る気体透過係数を示す。
-10cc（STP）・cm/cm2・sec・cmHg以下の揮発性発泡剤
の好ましい具体例としては、例えば以下のものが挙げら
れる。なお（ ）内の数値は低密度ポリエチレンに対す
る気体透過係数を示す。
クロロジフオロメタン（5.23）、 1,2−ジクロル−1,1,2,2−テトラフルオロエタン（2.
25）、 １−クロル−1,1−ジフルオロエタン（4.29）、 これらの中では、クロルジフルオロメタンや1,2−ジ
クロル−1,1,2,2−テトラフルオロエタンが望ましい。
25）、 １−クロル−1,1−ジフルオロエタン（4.29）、 これらの中では、クロルジフルオロメタンや1,2−ジ
クロル−1,1,2,2−テトラフルオロエタンが望ましい。
本発明において用いる発泡剤の使用割合は、低密度ポ
リエチレン系樹脂100重量部に対し、２〜15重量部、好
ましくは５〜10重量部であり、所望する発泡体の密度に
応じて適当に定められる。
リエチレン系樹脂100重量部に対し、２〜15重量部、好
ましくは５〜10重量部であり、所望する発泡体の密度に
応じて適当に定められる。
本発明においては、必要に応じて、一般に使用されて
いる気泡核生成剤を用いてもよい。この気泡核生成剤と
しては、例えば、タルクの如き無機物質、あるいは押出
機内の温度で分解してガスを発生する如き化学発泡剤、
または該温度で反応して炭酸ガスを発生する酸−アルカ
リの組合わせ、例えば、クエン酸と重炭酸ソーダ、クエ
ン酸のアルカリ塩と重炭酸ソーダの如きものである。こ
れらの気泡核生成剤を添加することにより、得られる発
泡体の気泡の大きさを任意に調整することができると共
に、発泡体の柔軟性、感触等も向上させることができ
る。
いる気泡核生成剤を用いてもよい。この気泡核生成剤と
しては、例えば、タルクの如き無機物質、あるいは押出
機内の温度で分解してガスを発生する如き化学発泡剤、
または該温度で反応して炭酸ガスを発生する酸−アルカ
リの組合わせ、例えば、クエン酸と重炭酸ソーダ、クエ
ン酸のアルカリ塩と重炭酸ソーダの如きものである。こ
れらの気泡核生成剤を添加することにより、得られる発
泡体の気泡の大きさを任意に調整することができると共
に、発泡体の柔軟性、感触等も向上させることができ
る。
更に、本発明においては、低密度ポリエチレン系樹脂
に対して、発泡に際しての発泡剤の樹脂透過を防いで発
泡体の収縮を抑制するために、収縮防止剤としてモノス
テアリン酸グリセライドが添加される。
に対して、発泡に際しての発泡剤の樹脂透過を防いで発
泡体の収縮を抑制するために、収縮防止剤としてモノス
テアリン酸グリセライドが添加される。
通常、収縮防止剤は、予め低密度ポリエチレン中にマ
スターバッチで配合されて使用される。収縮防止剤は、
本発明で使用される発泡剤の低密度ポリエチレンに対す
る気体透過係数（測定温度30℃）が、4.5×10-10cc（ST
P）・cm/cm2・sec・cmHg以下となるような量を、低密度
ポリエチレンに配合することが望ましい。例えば、低密
度ポリエチレン100重量部に対して、収縮防止剤である
モノステアリン酸グリセライド１重量部配合した場合
の、低密度ポリエチレンに対するイソブタン、クロルジ
フルオロメタン、1,2−ジクロル−1,1,2,2−テトラフル
オロエタン及び１−クロル−1,1−ジフルオロエタンの
気体透過係数（測定温度30℃）は、夫々3.39×10-10、
3.83×10-10、1.28×10-10及び2.75×10-10cc（STP）・
cm/cm2・sec・cmHgである。
スターバッチで配合されて使用される。収縮防止剤は、
本発明で使用される発泡剤の低密度ポリエチレンに対す
る気体透過係数（測定温度30℃）が、4.5×10-10cc（ST
P）・cm/cm2・sec・cmHg以下となるような量を、低密度
ポリエチレンに配合することが望ましい。例えば、低密
度ポリエチレン100重量部に対して、収縮防止剤である
モノステアリン酸グリセライド１重量部配合した場合
の、低密度ポリエチレンに対するイソブタン、クロルジ
フルオロメタン、1,2−ジクロル−1,1,2,2−テトラフル
オロエタン及び１−クロル−1,1−ジフルオロエタンの
気体透過係数（測定温度30℃）は、夫々3.39×10-10、
3.83×10-10、1.28×10-10及び2.75×10-10cc（STP）・
cm/cm2・sec・cmHgである。
なお、本発明においては、その他発泡核剤や無機充填
材等も用いることができる。
材等も用いることができる。
本発明においては、押出機にアキュームレーターを結
合した構造の発泡装置を用いて、発泡体が製造される。
即ち、押出機の加圧シリンダー内において、低密度ポリ
エチレン系樹脂と発泡剤とモノステアリン酸グリセライ
ドとを溶融混練し、この混練物を一旦加圧条件にあるア
キュームレーターに押出し、これからピストンによりダ
イスを通して大気圧に押出すと共に回転するベルト間等
を通すことにより、厚さ30mm以上、好ましくは30〜100m
mの厚さの板状に成形される。
合した構造の発泡装置を用いて、発泡体が製造される。
即ち、押出機の加圧シリンダー内において、低密度ポリ
エチレン系樹脂と発泡剤とモノステアリン酸グリセライ
ドとを溶融混練し、この混練物を一旦加圧条件にあるア
キュームレーターに押出し、これからピストンによりダ
イスを通して大気圧に押出すと共に回転するベルト間等
を通すことにより、厚さ30mm以上、好ましくは30〜100m
mの厚さの板状に成形される。
本発明の発泡体は、極めて低密度で且つ40mm以上の厚
板状でありながら、収縮性の非常に少さいもの（10％以
下）であり、しかも柔軟で且つ反撥弾性にも優れたもの
である。
板状でありながら、収縮性の非常に少さいもの（10％以
下）であり、しかも柔軟で且つ反撥弾性にも優れたもの
である。
本発明の発泡体は、このような特性を活かして、家電
製品、ガラス、陶器等の包装用あるいは輸送用緩衝材や
クッション材等として有利に利用される。
製品、ガラス、陶器等の包装用あるいは輸送用緩衝材や
クッション材等として有利に利用される。
次に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。
実施例１〜5,比較例１〜３ 表−１に示す種々のMIを有する密度0.923g/cm3の低密
度ポリエチレン（以下LDPEと記す）100重量部に収縮防
止剤としてモノステアリン酸グリセライド1.0重量部を
配合し、この配合物と表−１に示す各種発泡剤を、吐出
量10kg/hrの押出機中で、圧力170kg/cm2Gで溶融混練し
た後、一旦アキュームレーター内に押出した。次に、こ
のアキュームレーター（圧力40kg/cm2G）から、溶融混
練物を表−１に示した温度（発泡温度）にて、620kg/hr
の吐出速度でアキュームレーターに設けたダイスを通し
て大気圧下に排出して、板状発泡体を得た。
度ポリエチレン（以下LDPEと記す）100重量部に収縮防
止剤としてモノステアリン酸グリセライド1.0重量部を
配合し、この配合物と表−１に示す各種発泡剤を、吐出
量10kg/hrの押出機中で、圧力170kg/cm2Gで溶融混練し
た後、一旦アキュームレーター内に押出した。次に、こ
のアキュームレーター（圧力40kg/cm2G）から、溶融混
練物を表−１に示した温度（発泡温度）にて、620kg/hr
の吐出速度でアキュームレーターに設けたダイスを通し
て大気圧下に排出して、板状発泡体を得た。
このようにして得られた発泡体について、その７日後
の常温における密度と厚さを測定するとともに、発泡体
の収縮率を以下の式で算出して求めた。その結果を表−
１に示す。
の常温における密度と厚さを測定するとともに、発泡体
の収縮率を以下の式で算出して求めた。その結果を表−
１に示す。
A:排出直後の発泡体の体積 B:7日後の発泡体の体積 比較例４ 実施例１における収縮防止剤を配合しなかった以外
は、実施例１と同様の配合及び条件にて、発泡体を製造
した。その結果を表−１に示す。
は、実施例１と同様の配合及び条件にて、発泡体を製造
した。その結果を表−１に示す。
なお、表−１中の発泡剤に関して示した符号は次の内
容を意味する。
容を意味する。
CFC114…1,2−ジクロル−1,1,2,2−テトラフルオロエ
タン CFC22…クロルジフルオロメタン CFC142b…１−クロル−1,1−ジフルオロエタン （評 価） 表−１の結果から判るように、本発明の発泡体は、密
度が極めて小さく（低密度）、厚みの厚いのものであり
ながら、収縮率の非常に小さいものである。
タン CFC22…クロルジフルオロメタン CFC142b…１−クロル−1,1−ジフルオロエタン （評 価） 表−１の結果から判るように、本発明の発泡体は、密
度が極めて小さく（低密度）、厚みの厚いのものであり
ながら、収縮率の非常に小さいものである。
これに対して、比較例の発泡体において、MIが小さす
ぎるLDPEを用いた場合（比較例１）には、発泡体の表面
状態が劣り、厚み精度が悪く、逆にMIが大きすぎるLDPE
を用いた場合（比較例２）には、その製造に際してサー
ジング現象が見られ、樹脂と発泡剤とが分離し、樹脂中
に発泡剤を均一に混入させることができない。また、併
用揮発性発泡剤成分として、LDPEに対する気体透過係数
が大きすぎるブタン混合物を用いた場合（比較例３）、
及び収縮防止剤を配合しない場合（比較例４）には、発
泡体の収縮率が大きく、実用性のある発泡体を得ること
ができない。
ぎるLDPEを用いた場合（比較例１）には、発泡体の表面
状態が劣り、厚み精度が悪く、逆にMIが大きすぎるLDPE
を用いた場合（比較例２）には、その製造に際してサー
ジング現象が見られ、樹脂と発泡剤とが分離し、樹脂中
に発泡剤を均一に混入させることができない。また、併
用揮発性発泡剤成分として、LDPEに対する気体透過係数
が大きすぎるブタン混合物を用いた場合（比較例３）、
及び収縮防止剤を配合しない場合（比較例４）には、発
泡体の収縮率が大きく、実用性のある発泡体を得ること
ができない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−182130（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−153327（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−81370（ＪＰ，Ａ) 特公 昭61−1463（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭58−47409（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】メルトインデックス0.1〜15g/10min低密度
ポリエチレン系樹脂を、イソブタン単独又はイソブタン
を60モル％以上含有する他の発泡剤との混合物からなる
発泡剤及びモノステアリン酸グリセライドと共に押出機
内で溶融混練して発泡性溶融混練物とした後、該溶融混
練物を発泡作用の生じない温度、圧力に保持されたアキ
ュムレーター内に押し出し、得られた押出溶融物をアキ
ュムレーター先端に設けられたオリフィスを介して可動
ラムの圧力により、低圧下に排出すると共に厚み30mm以
上の板状物に成形することを特徴とする低密度ポリエチ
レン系樹脂発泡体の製造方法。 - 【請求項２】メルトインデックス0.1〜15g/10minの低密
度ポリエチレン系樹脂を、イソブタン20〜80モル％と低
密度ポリエチレンに対する気体透過係数が8.0×10-10cc
（STP）・cm/cm2・sec・cmHg以下の揮発性発泡剤80〜20
モル％とからなる発泡剤及びモノステアリン酸グリセラ
イドと共に押出機内で溶融混練して発泡性溶融混練物と
した後、該溶融混練物を発泡作用の生じない温度、圧力
に保持されたアキュムレーター内に押し出し、得られた
押出溶融物をアキュムレーター先端に設けられたオリフ
ィスを介して可動ラムの圧力により、低圧下に排出する
と共に厚み30mm以上の板状物に成形することを特徴とす
る低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1125898A JP2932499B2 (ja) | 1989-05-18 | 1989-05-18 | 低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1125898A JP2932499B2 (ja) | 1989-05-18 | 1989-05-18 | 低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02303815A JPH02303815A (ja) | 1990-12-17 |
| JP2932499B2 true JP2932499B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=14921641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1125898A Expired - Fee Related JP2932499B2 (ja) | 1989-05-18 | 1989-05-18 | 低密度ポリエチレン系樹脂発泡体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2932499B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411684A (en) * | 1993-04-30 | 1995-05-02 | The Dow Chemical Company | Process for making large cross-section olefinic polymer foam structure blown with 1, 1-difluoroethane |
| WO1995002632A1 (en) * | 1993-07-12 | 1995-01-26 | The Dow Chemical Company | Ethylene polymer foams blown with isobutane |
| US5405883A (en) * | 1993-07-12 | 1995-04-11 | The Dow Chemical Company | Ethylene polymer foams blown with isobutane and 1,1-difluoroethane and a process for making |
| US5895614A (en) * | 1995-08-22 | 1999-04-20 | Tenneco Protective Packaging Inc. | Method of forming a microcellular foam plank |
| JP4954831B2 (ja) * | 2007-09-05 | 2012-06-20 | 積水化成品工業株式会社 | ポリエチレン系樹脂発泡シートの製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4663361A (en) * | 1985-12-24 | 1987-05-05 | The Dow Chemical Company | Expandable polyolefin compositions and preparation process utilizing isobutane blowing agent |
| JPH085108B2 (ja) * | 1987-01-23 | 1996-01-24 | 日本スチレンペ−パ−株式会社 | ポリオレフイン系樹脂板状発泡体の製造法 |
-
1989
- 1989-05-18 JP JP1125898A patent/JP2932499B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02303815A (ja) | 1990-12-17 |
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