JP2900638B2 - 耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着めっき金属材料 - Google Patents
耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着めっき金属材料Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐食性に優れたＺｎ−Ｔ
ｉ合金蒸着めっき金属材料に関するものであって、該め
っき金属材料は自動車等の各種車輛や家電製品の外板或
は内板、更には各種建材等として有用である。
ｉ合金蒸着めっき金属材料に関するものであって、該め
っき金属材料は自動車等の各種車輛や家電製品の外板或
は内板、更には各種建材等として有用である。
【０００２】尚本発明に係るめっき対象となる金属基材
には、ＦｅやＦｅ基合金の他、ＣｕやＡｌ等の非鉄金属
及びそれらの合金が含まれ、その形状については板材や
波板材をはじめとして管材、棒材等の如何を問わない
が、以下の説明では最も代表的な鋼板を主体にして述べ
る。
には、ＦｅやＦｅ基合金の他、ＣｕやＡｌ等の非鉄金属
及びそれらの合金が含まれ、その形状については板材や
波板材をはじめとして管材、棒材等の如何を問わない
が、以下の説明では最も代表的な鋼板を主体にして述べ
る。
【０００３】
【従来の技術】鋼板等を防食加工する手段としては従来
よりＺｎめっきが汎用されてきた。しかし鋼板等の耐食
性向上に対する要望は益々高まる傾向にあり、従来のＺ
ｎめっき鋼板では需要者の要求を十分に満たすことがで
きなくなってきた。
よりＺｎめっきが汎用されてきた。しかし鋼板等の耐食
性向上に対する要望は益々高まる傾向にあり、従来のＺ
ｎめっき鋼板では需要者の要求を十分に満たすことがで
きなくなってきた。
【０００４】この様な背景のもとで、電気めっき法を利
用したＺｎ−Ｎｉ，Ｚｎ−Ｆｅ，Ｚｎ−Ｍｎ，Ｚｎ−Ｃ
ｏ等のＺｎ合金めっき鋼板が開発され、また溶融めっき
法を利用したＺｎ−Ａｌ−ミッシュメタル，Ｚｎ−Ａｌ
−Ｓｉ，Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ，Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ等のＺｎ
−Ａｌ系多元合金めっき鋼板も開発されている。
用したＺｎ−Ｎｉ，Ｚｎ−Ｆｅ，Ｚｎ−Ｍｎ，Ｚｎ−Ｃ
ｏ等のＺｎ合金めっき鋼板が開発され、また溶融めっき
法を利用したＺｎ−Ａｌ−ミッシュメタル，Ｚｎ−Ａｌ
−Ｓｉ，Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ，Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ等のＺｎ
−Ａｌ系多元合金めっき鋼板も開発されている。
【０００５】しかしながら電気めっき法によって得られ
る上記Ｚｎ合金めっき鋼板には次の様な問題が指摘され
ている。 Ｚｎ−Ｎｉ：めっき層が硬いため、このめっき鋼板に成
形加工を施すとめっき層に亀裂が生じ、割れ目から露出
した素地鋼板に赤錆が発生する。 Ｚｎ−Ｆｅ：めっき層中にＦｅが含まれているため、比
較的短期間の使用で赤錆が発生する。 Ｚｎ−Ｍｎ：めっき層形成時に大量の水素が発生するた
め電流効率が低く、生産性に問題がある。 Ｚｎ−Ｃｏ：Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板の場合と同様めっき
層が硬くて加工性が乏しく、該めっき鋼板に成形加工を
施すとめっき層に亀裂を生じて割れ目から錆が発生して
くる。
る上記Ｚｎ合金めっき鋼板には次の様な問題が指摘され
ている。 Ｚｎ−Ｎｉ：めっき層が硬いため、このめっき鋼板に成
形加工を施すとめっき層に亀裂が生じ、割れ目から露出
した素地鋼板に赤錆が発生する。 Ｚｎ−Ｆｅ：めっき層中にＦｅが含まれているため、比
較的短期間の使用で赤錆が発生する。 Ｚｎ−Ｍｎ：めっき層形成時に大量の水素が発生するた
め電流効率が低く、生産性に問題がある。 Ｚｎ−Ｃｏ：Ｚｎ−Ｎｉめっき鋼板の場合と同様めっき
層が硬くて加工性が乏しく、該めっき鋼板に成形加工を
施すとめっき層に亀裂を生じて割れ目から錆が発生して
くる。
【０００６】一方、溶融めっき法によって得られる上記
Ｚｎ−Ａｌ系多元合金めっき鋼板の場合は、組合わされ
る合金元素が溶融Ｚｎと相溶するものでなければならな
いところから、ベース金属はＺｎ−Ａｌ系に限定される
ばかりでなく併用される合金元素の種類や配合量等にも
制限があり、期待されるほどの耐食性改善効果は得られ
ていない。しかもこの溶融めっき層はＺｎリッチ層とＡ
ｌリッチ層の２相が混在したものとなり、両相の粒界が
腐食され易いという問題もある。更に添加合金元素が高
融点のものであるときはめっき浴の温度を高くする必要
があり、めっき層と素地鋼板との境界部にＦｅを含む脆
弱な合金層が生成され、成形加工時にめっき層が簡単に
剥離するという問題も生じてくる。
Ｚｎ−Ａｌ系多元合金めっき鋼板の場合は、組合わされ
る合金元素が溶融Ｚｎと相溶するものでなければならな
いところから、ベース金属はＺｎ−Ａｌ系に限定される
ばかりでなく併用される合金元素の種類や配合量等にも
制限があり、期待されるほどの耐食性改善効果は得られ
ていない。しかもこの溶融めっき層はＺｎリッチ層とＡ
ｌリッチ層の２相が混在したものとなり、両相の粒界が
腐食され易いという問題もある。更に添加合金元素が高
融点のものであるときはめっき浴の温度を高くする必要
があり、めっき層と素地鋼板との境界部にＦｅを含む脆
弱な合金層が生成され、成形加工時にめっき層が簡単に
剥離するという問題も生じてくる。
【０００７】この様に従来のＺｎ系めっき鋼板は耐食
性、成形加工性、生産性等に問題があり、これらの要求
性能をすべて満足し得る様なＺｎ系めっき鋼板の開発が
待たれている。
性、成形加工性、生産性等に問題があり、これらの要求
性能をすべて満足し得る様なＺｎ系めっき鋼板の開発が
待たれている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこの様な事情
に鑑みてなされたものであって、均質で成形加工性及び
生産性に優れ、且つ耐食性についても市場の要求を十分
に満たすことのできる様なＺｎ合金系めっき金属材料を
提供しようとするものである。
に鑑みてなされたものであって、均質で成形加工性及び
生産性に優れ、且つ耐食性についても市場の要求を十分
に満たすことのできる様なＺｎ合金系めっき金属材料を
提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成すること
のできた本発明に係る耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸
着めっき金属材料とは、Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき層を有す
る金属材料であって、該めっき層はTi:3〜30重量％（以
下特に断らない限り％と略す）を含み残部が実質的にＺ
ｎからなり、且つ該めっき層のＸ線回折パターンが（２
θ：ターゲットにＣｕ−Ｋαを使用した場合）26.5〜2
7.1度及び46.0〜46.6度の各領域のいずれにもピークを
有するものであるところに要旨を有するものである。
のできた本発明に係る耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸
着めっき金属材料とは、Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき層を有す
る金属材料であって、該めっき層はTi:3〜30重量％（以
下特に断らない限り％と略す）を含み残部が実質的にＺ
ｎからなり、且つ該めっき層のＸ線回折パターンが（２
θ：ターゲットにＣｕ−Ｋαを使用した場合）26.5〜2
7.1度及び46.0〜46.6度の各領域のいずれにもピークを
有するものであるところに要旨を有するものである。
【００１０】
【作用】本発明者らはＺｎ系めっき鋼板に見られる前述
の様な問題点を解消すべく、様々なＺｎ系合金やめっき
手段等について研究を行なった結果、蒸着法によって形
成され且つ特定量のＴｉを含有するＺｎ−Ｔｉ合金は鋼
板等に対して優れた耐食性向上効果を発揮することを見
いだし先に出願した。今回更に研究を重ねた結果Ｚｎ−
Ｔｉ合金めっき層がＴｉを３〜３０％含有し、且つＸ線
回折パターンが特定のピークを有する場合には更に優れ
た耐食性が得られることを見いだした。
の様な問題点を解消すべく、様々なＺｎ系合金やめっき
手段等について研究を行なった結果、蒸着法によって形
成され且つ特定量のＴｉを含有するＺｎ−Ｔｉ合金は鋼
板等に対して優れた耐食性向上効果を発揮することを見
いだし先に出願した。今回更に研究を重ねた結果Ｚｎ−
Ｔｉ合金めっき層がＴｉを３〜３０％含有し、且つＸ線
回折パターンが特定のピークを有する場合には更に優れ
た耐食性が得られることを見いだした。
【００１１】以下更に詳しく説明する。まず本発明のＺ
ｎ−Ｔｉ合金めっき層は蒸着法により形成する。Ｚｎ−
Ｔｉ合金めっき層は従来の電気めっき法では形成するこ
とができず、また溶融めっき法を採用しようとしても、
ＺｎとＴｉの溶融温度が極端に違うのでやはり均質なＺ
ｎ−Ｔｉ合金めっき層を形成することはできない。しか
しながら例えば真空蒸着法を採用し、ＺｎとＴｉを夫々
別個のるつぼで加熱蒸発させ、その上部に金属基材を配
置して該基材にＺｎとＴｉを蒸着させれば、各るつぼの
加熱温度を適当にコントロールすることによってＺｎと
Ｔｉの蒸発量を任意に調節することができ、任意の成分
組成を有するＺｎ−Ｔｉ合金めっき層を形成することが
できる。
ｎ−Ｔｉ合金めっき層は蒸着法により形成する。Ｚｎ−
Ｔｉ合金めっき層は従来の電気めっき法では形成するこ
とができず、また溶融めっき法を採用しようとしても、
ＺｎとＴｉの溶融温度が極端に違うのでやはり均質なＺ
ｎ−Ｔｉ合金めっき層を形成することはできない。しか
しながら例えば真空蒸着法を採用し、ＺｎとＴｉを夫々
別個のるつぼで加熱蒸発させ、その上部に金属基材を配
置して該基材にＺｎとＴｉを蒸着させれば、各るつぼの
加熱温度を適当にコントロールすることによってＺｎと
Ｔｉの蒸発量を任意に調節することができ、任意の成分
組成を有するＺｎ−Ｔｉ合金めっき層を形成することが
できる。
【００１２】尚本発明で言う蒸着めっきは広義の真空蒸
着法により形成された蒸着めっきを意味し、通常の蒸着
法以外に各種イオンプレーティング法及び各種スパッタ
リング法を包含するものである。特にイオンプレーティ
ング法を採用することはめっき層全体の結晶粒が微細と
なってピンホール欠陥が防止されるほか、幅方向の合金
組成が均一となり、また素地鋼板に対する密着性が向上
する等めっき層全体としての性能を一段と高めることが
できる。
着法により形成された蒸着めっきを意味し、通常の蒸着
法以外に各種イオンプレーティング法及び各種スパッタ
リング法を包含するものである。特にイオンプレーティ
ング法を採用することはめっき層全体の結晶粒が微細と
なってピンホール欠陥が防止されるほか、幅方向の合金
組成が均一となり、また素地鋼板に対する密着性が向上
する等めっき層全体としての性能を一段と高めることが
できる。
【００１３】Ｚｎ及びＴｉの加熱方法は特に限定される
ものではなく、特にＺｎは融点が低く且つ蒸気圧も高い
ので一般の電気抵抗加熱や高周波加熱でも十分に目的を
果たすことができるが、Ｔｉは高融点で蒸気圧も低いの
で熱収束性に富んだ電子ビーム等の高エネルギービーム
を採用して加熱蒸発を行なう必要がある。
ものではなく、特にＺｎは融点が低く且つ蒸気圧も高い
ので一般の電気抵抗加熱や高周波加熱でも十分に目的を
果たすことができるが、Ｔｉは高融点で蒸気圧も低いの
で熱収束性に富んだ電子ビーム等の高エネルギービーム
を採用して加熱蒸発を行なう必要がある。
【００１４】蒸着は１Ｐａ以下、より好ましくは１０-2
Ｐａ以下の減圧下で実施することが好ましい。このこと
により、金属基材及び蒸着金属の酸化を防止することが
でき、金属基材のめっき層付着面に酸化物被膜が形成さ
れて密着性が低下する様な恐れをなくすることができ
る。
Ｐａ以下の減圧下で実施することが好ましい。このこと
により、金属基材及び蒸着金属の酸化を防止することが
でき、金属基材のめっき層付着面に酸化物被膜が形成さ
れて密着性が低下する様な恐れをなくすることができ
る。
【００１５】以下の様にして得られためっき層を構成す
るＺｎ−Ｔｉ合金のＸ線回折パターンは（２θ：ターゲ
ットにＣｕ−Ｋαを使用した場合、以下同じ）26.5〜2
7.1度及び46.0〜46.6度の各領域のいずれにもピークを
有するものでなければならない。上記２つの範囲に同時
にピークが存在する時のみ、特に優れた耐食性を得るこ
とができる。Ｚｎ−Ｔｉ合金の状態図が明らかにされて
いないため確かでないが、金属間化合物としてＴｉＺｎ
15，ＴｉＺｎ10，ＴｉＺｎ5 ，ＴｉＺｎ3 ，ＴｉＺｎ
2 ，ＴｉＺｎ等の存在が考えられており、本発明に係る
回折角26.5〜27.1度及び46.0〜46.6度の領域のピークは
夫々、ＴｉＺｎ15及びＴｉＺｎ3 に由来すると考えられ
る。しかしこれらの金属間化合物の組成がどのような機
構で耐食性改善に寄与しているか等は本発明を制限する
ものではない。
るＺｎ−Ｔｉ合金のＸ線回折パターンは（２θ：ターゲ
ットにＣｕ−Ｋαを使用した場合、以下同じ）26.5〜2
7.1度及び46.0〜46.6度の各領域のいずれにもピークを
有するものでなければならない。上記２つの範囲に同時
にピークが存在する時のみ、特に優れた耐食性を得るこ
とができる。Ｚｎ−Ｔｉ合金の状態図が明らかにされて
いないため確かでないが、金属間化合物としてＴｉＺｎ
15，ＴｉＺｎ10，ＴｉＺｎ5 ，ＴｉＺｎ3 ，ＴｉＺｎ
2 ，ＴｉＺｎ等の存在が考えられており、本発明に係る
回折角26.5〜27.1度及び46.0〜46.6度の領域のピークは
夫々、ＴｉＺｎ15及びＴｉＺｎ3 に由来すると考えられ
る。しかしこれらの金属間化合物の組成がどのような機
構で耐食性改善に寄与しているか等は本発明を制限する
ものではない。
【００１６】またＺｎ−Ｔｉ合金めっき層の成分組成
は、Ｔｉ含有量が３〜３０％で残部が実質的にＺｎから
なるものでなければならない。Ｔｉ含有量が３％未満で
ある場合はＸ線回折パターンにおいて２６．５〜２７．
１度及び４６．０〜４６．６度の領域のいずれにもピー
クを有するものが得られず、したがって十分な耐食性が
得られない。一方Ｔｉ含有量が３０％を超えた場合は同
時にピークを有するものが得られても、めっき密着性が
低下するため良好な成形加工性を確保することができな
くなる。また前述の様にＴｉは高融点、低蒸気圧である
ため、蒸気量を高めるためには加熱のためのエネルギー
量を増加させる必要があり、エネルギーコストの上昇を
伴うと共に、生産性を低下させることとなる。
は、Ｔｉ含有量が３〜３０％で残部が実質的にＺｎから
なるものでなければならない。Ｔｉ含有量が３％未満で
ある場合はＸ線回折パターンにおいて２６．５〜２７．
１度及び４６．０〜４６．６度の領域のいずれにもピー
クを有するものが得られず、したがって十分な耐食性が
得られない。一方Ｔｉ含有量が３０％を超えた場合は同
時にピークを有するものが得られても、めっき密着性が
低下するため良好な成形加工性を確保することができな
くなる。また前述の様にＴｉは高融点、低蒸気圧である
ため、蒸気量を高めるためには加熱のためのエネルギー
量を増加させる必要があり、エネルギーコストの上昇を
伴うと共に、生産性を低下させることとなる。
【００１７】尚めっき層の厚さは特に限定されないが、
１g/m2 程度以上とすることにより十分な耐食性を得るこ
とができる。しかし一般に耐食性はめっき付着量の増加
と共に向上するので、１０g/m2以上とすることが望まし
い。
１g/m2 程度以上とすることにより十分な耐食性を得るこ
とができる。しかし一般に耐食性はめっき付着量の増加
と共に向上するので、１０g/m2以上とすることが望まし
い。
【００１８】以下実施例によって本発明をさらに詳述す
るが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前
・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することはす
べて本発明の技術範囲に包含される。
るが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前
・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することはす
べて本発明の技術範囲に包含される。
【００１９】
実施例１ 冷延鋼板を金属基材とし、その表面に真空蒸着めっき法
によってＺｎ−Ｔｉ合金めっきを行なった。即ち真空蒸
着めっき装置内に隣接して配置された２個のるつぼに夫
々ＺｎとＴｉを装入し、２×10-2Paの減圧下状態で、Ｚ
ｎ及びＴｉを電子ビーム加熱により加熱蒸発させた。そ
の上部に電解脱脂により清浄化し１５０〜２５０℃に予
熱された冷延鋼板（厚さ 0.7mm）を走行させ、該鋼板に
Ｚｎ−Ｔｉ合金蒸着めっきを施した。尚このときＺｎ及
びＴｉの加熱温度を調整することにより夫々の蒸発量を
調整し、Ｔｉ含有量を１〜５０％の範囲で変化させた。
得られた各めっき鋼板について、下記の方法で耐食性及
びめっき密着性を測定すると共にＸ線回折を実施した。
によってＺｎ−Ｔｉ合金めっきを行なった。即ち真空蒸
着めっき装置内に隣接して配置された２個のるつぼに夫
々ＺｎとＴｉを装入し、２×10-2Paの減圧下状態で、Ｚ
ｎ及びＴｉを電子ビーム加熱により加熱蒸発させた。そ
の上部に電解脱脂により清浄化し１５０〜２５０℃に予
熱された冷延鋼板（厚さ 0.7mm）を走行させ、該鋼板に
Ｚｎ−Ｔｉ合金蒸着めっきを施した。尚このときＺｎ及
びＴｉの加熱温度を調整することにより夫々の蒸発量を
調整し、Ｔｉ含有量を１〜５０％の範囲で変化させた。
得られた各めっき鋼板について、下記の方法で耐食性及
びめっき密着性を測定すると共にＸ線回折を実施した。
【００２０】＜耐食性＞各めっき鋼板を塩水噴霧試験
（ＪＩＳ Ｚ２３７１）に供し、めっき鋼板表面への赤
錆発生時間により評価した。
（ＪＩＳ Ｚ２３７１）に供し、めっき鋼板表面への赤
錆発生時間により評価した。
【００２１】＜めっき密着性＞各めっき鋼板に１８０°
密着曲げを行い、曲げ部に粘着テープを張りつけて剥し
た時のめっき層の剥離状態を目視で判定した。 ：めっき層の剥離なし ×：めっき層が一部剥離
密着曲げを行い、曲げ部に粘着テープを張りつけて剥し
た時のめっき層の剥離状態を目視で判定した。 ：めっき層の剥離なし ×：めっき層が一部剥離
【００２２】 ＜Ｘ線回折＞ 一次Ｘ線源：Ｃｕ−Ｋα線、Ｎｉフィルター、加速電
圧：３５ＫＶ、記録紙のフルスケール：１０００カウン
ト／秒 結果を表１に示す。尚比較例として従来の電気Ｚｎめっ
きについても同様の評価を行い、結果を表１に併記し
た。また代表的なもののＸ線回折パターンを図１（ａ）
〜（ｃ）及び図２（ｄ）〜（ｇ）に示す。
圧：３５ＫＶ、記録紙のフルスケール：１０００カウン
ト／秒 結果を表１に示す。尚比較例として従来の電気Ｚｎめっ
きについても同様の評価を行い、結果を表１に併記し
た。また代表的なもののＸ線回折パターンを図１（ａ）
〜（ｃ）及び図２（ｄ）〜（ｇ）に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１及び図１（ａ）〜（ｃ）より明らかな
様にＴｉ含有量が３〜３０％でありＸ線回折角が26.5〜
27.1度及び46.0〜46.6度の領域に同時にピークを有する
実施例１〜５は、いずれも非常に優れた耐食性及び密着
性を有している。一方、Ｔｉ含有量が３％未満である比
較例１は図２の（ｄ）に示す通り、Ｘ線回折角が26.5〜
27.1度及び46.0〜46.6度の領域にピークが存在せず、耐
食性が悪い。またＴｉ含有量が３〜３０％の範囲を満足
するものであっても、Ｘ線回折角が26.5〜27.1度及び4
6.0〜46.6度のいずれかの領域にピークが存在しない比
較例２及び３［図２の（ｅ）］は充分な耐食性が得られ
ていない。またＸ線回折角が26.5〜27.1度及び46.0〜4
6.6度の両方の領域に同時にピークを有するものであっ
ても、Ｔｉ含有量が３０％を超える比較例４［図２の
（ｆ）］は、めっき密着性に劣っている。またＴｉ含有
量が３０％を超え、Ｘ線回折角が26.5〜27.1度の領域に
ピークを有しない比較例５［図２の（ｇ）］及び６は、
実施例に比べて耐食性が悪く、且つめっき密着性に劣っ
ている。更に従来の純Ｚｎ電気めっき鋼板（比較例７及
び８）では赤錆発生防止効果に乏しく、比較例８の如く
めっき付着量をかなり高めたとしても、その程度は変わ
らなかった。
様にＴｉ含有量が３〜３０％でありＸ線回折角が26.5〜
27.1度及び46.0〜46.6度の領域に同時にピークを有する
実施例１〜５は、いずれも非常に優れた耐食性及び密着
性を有している。一方、Ｔｉ含有量が３％未満である比
較例１は図２の（ｄ）に示す通り、Ｘ線回折角が26.5〜
27.1度及び46.0〜46.6度の領域にピークが存在せず、耐
食性が悪い。またＴｉ含有量が３〜３０％の範囲を満足
するものであっても、Ｘ線回折角が26.5〜27.1度及び4
6.0〜46.6度のいずれかの領域にピークが存在しない比
較例２及び３［図２の（ｅ）］は充分な耐食性が得られ
ていない。またＸ線回折角が26.5〜27.1度及び46.0〜4
6.6度の両方の領域に同時にピークを有するものであっ
ても、Ｔｉ含有量が３０％を超える比較例４［図２の
（ｆ）］は、めっき密着性に劣っている。またＴｉ含有
量が３０％を超え、Ｘ線回折角が26.5〜27.1度の領域に
ピークを有しない比較例５［図２の（ｇ）］及び６は、
実施例に比べて耐食性が悪く、且つめっき密着性に劣っ
ている。更に従来の純Ｚｎ電気めっき鋼板（比較例７及
び８）では赤錆発生防止効果に乏しく、比較例８の如く
めっき付着量をかなり高めたとしても、その程度は変わ
らなかった。
【００２５】実施例２ 真空蒸着装置内の真空度を徐々に変化させた以外は上記
実施例１の方法に準じてＺｎ−Ｔｉの蒸着めっき処理を
行なった。得られた蒸着Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板のめ
っき密着性を実施例１と同様の方法で調べた。尚めっき
付着量は２０g/m2，Ｔｉ含有量は１０％である。結果を
表２に示す。
実施例１の方法に準じてＺｎ−Ｔｉの蒸着めっき処理を
行なった。得られた蒸着Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板のめ
っき密着性を実施例１と同様の方法で調べた。尚めっき
付着量は２０g/m2，Ｔｉ含有量は１０％である。結果を
表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】真空度が１Ｐａを超える場合は蒸着工程で
基材及び蒸着金属の酸化に起因すると思われる密着性不
良が確認されたのに対し、真空度を１Ｐａ以下にした場
合はそのような問題は一切生じず、強固な密着状態が得
られた。
基材及び蒸着金属の酸化に起因すると思われる密着性不
良が確認されたのに対し、真空度を１Ｐａ以下にした場
合はそのような問題は一切生じず、強固な密着状態が得
られた。
【００２８】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、非
常に優れた耐食性及びめっき密着性を有するめっき材料
を提供することができる様になった。
常に優れた耐食性及びめっき密着性を有するめっき材料
を提供することができる様になった。
【図１】 実施例におけるＸ線回折パターンを示す図で
ある。
ある。
【図２】 比較例におけるＸ線回折パターンを示す図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川福 純司 神戸市東灘区魚崎中町１−１−24 (72)発明者 加藤 淳 神戸市東灘区北青木２−10−６ (72)発明者 木原 敦史 神戸市灘区篠原伯母野山町２−３−１ (56)参考文献 特開 昭64−42571（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−247354（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−25990（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−47848（ＪＰ，Ａ) 西本他、「各種蒸着Ｚｎ合金めっき鋼 鈑のめっき構造と耐食性」、材料とプロ セス、昭和63年９月28日発行、Ｖｏｌ. １、Ｎｏ．５、1631頁 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C23C 14/00 - 14/58
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき層を有する金属材
料であって、 該めっき層はTi:3〜30重量％を含み残部が実質的にＺｎ
からなり、 且つ該めっき層のＸ線回折パターンが（２θ：ターゲッ
トにＣｕ−Ｋαを使用した場合）26.5〜27.1度及び46.0
〜46.6度の各領域のいずれにもピークを有するものであ
ることを特徴とする耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着
めっき金属材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13052691A JP2900638B2 (ja) | 1991-05-02 | 1991-05-02 | 耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着めっき金属材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13052691A JP2900638B2 (ja) | 1991-05-02 | 1991-05-02 | 耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着めっき金属材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH0559533A JPH0559533A (ja) | 1993-03-09 |
| JP2900638B2 true JP2900638B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=15036409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13052691A Expired - Lifetime JP2900638B2 (ja) | 1991-05-02 | 1991-05-02 | 耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ合金蒸着めっき金属材料 |
Country Status (1)
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Families Citing this family (2)
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-
1991
- 1991-05-02 JP JP13052691A patent/JP2900638B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 西本他、「各種蒸着Ｚｎ合金めっき鋼鈑のめっき構造と耐食性」、材料とプロセス、昭和６３年９月２８日発行、Ｖｏｌ．１、Ｎｏ．５、１６３１頁 |
Also Published As
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| JPH0559533A (ja) | 1993-03-09 |
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