JP2895090B2 - ポリエステル複合糸の製造方法 - Google Patents
ポリエステル複合糸の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は低分子配向で、捲縮糸を構成する単繊維の捲
縮が断面方向に不均一であり、かつ捲縮堅牢性の低いポ
リエステル捲縮糸を鞘部に、他の糸条を芯部としたシル
キーな風合をもつポリエステル複合糸の製造方法に関す
る。
縮が断面方向に不均一であり、かつ捲縮堅牢性の低いポ
リエステル捲縮糸を鞘部に、他の糸条を芯部としたシル
キーな風合をもつポリエステル複合糸の製造方法に関す
る。
（従来の技術） ポリエステル高配向未延伸糸を用い複合糸となし、色
相、風合を改良する提案としては、同ポリエステル未延
伸糸の分子配向を低く保ちつつ仮撚加工するものがあ
る。その代表的な例として、例えば特開昭63−203839号
がある。しかしながら、該提案な仮撚加工時の撚数が高
いため、シルキーな風合を付与することは到底不可能で
ある。また上記公報に掲げられた実施例でも明らかなよ
うに、この種の従来技術では一般に仮撚時のヒータ温度
が捲縮を強固に付与する条件とされているのが普通であ
り、上記高撚数に加えて、シルキーな風合を表現するに
は甚だ不都合な条件をなしている。例えば、150℃の仮
撚ヒータ表面温度下では、捲縮は均一に、しかも強固に
付与されるため、仮撚数の如何に拘らずガサ付いた風合
となる。
相、風合を改良する提案としては、同ポリエステル未延
伸糸の分子配向を低く保ちつつ仮撚加工するものがあ
る。その代表的な例として、例えば特開昭63−203839号
がある。しかしながら、該提案な仮撚加工時の撚数が高
いため、シルキーな風合を付与することは到底不可能で
ある。また上記公報に掲げられた実施例でも明らかなよ
うに、この種の従来技術では一般に仮撚時のヒータ温度
が捲縮を強固に付与する条件とされているのが普通であ
り、上記高撚数に加えて、シルキーな風合を表現するに
は甚だ不都合な条件をなしている。例えば、150℃の仮
撚ヒータ表面温度下では、捲縮は均一に、しかも強固に
付与されるため、仮撚数の如何に拘らずガサ付いた風合
となる。
（発明が解決しようとする課題） いずれにしても、従来のポリエステル高配向未延伸糸
を用いて仮撚加工を施す複合糸の製造技術では、シルキ
ーな風合をもつ加工糸を得ることは不可能である。
を用いて仮撚加工を施す複合糸の製造技術では、シルキ
ーな風合をもつ加工糸を得ることは不可能である。
本発明は、かかる状況を踏まえて開発されたものであ
り、鞘糸となるポリエステル未延伸糸の特性、同糸条に
対する加工条件、他の糸条との複合条件等を好適なもの
に設定し、もってシルキーな風合をもち実用に十分耐え
得るポリエステル複合糸を得ることを目的とするもので
ある。
り、鞘糸となるポリエステル未延伸糸の特性、同糸条に
対する加工条件、他の糸条との複合条件等を好適なもの
に設定し、もってシルキーな風合をもち実用に十分耐え
得るポリエステル複合糸を得ることを目的とするもので
ある。
（課題を解決するための手段及び作用） 即ち、本発明は低分子配向で、捲縮糸を構成する単繊
維の捲縮が断面方向に不均一であり、捲縮堅牢性の低い
ポリエステル捲縮糸を鞘部に配し、他の糸条を芯部とし
た複合糸を得ることを目的とする製造方法に関するもの
であって、 （１）捲縮糸の原糸となるポリエステル高配向未延伸糸
の複屈折率Δｎ＝0.025〜0.080 （２）同未延伸糸の仮撚加工時における延伸倍率が自然
延伸倍率未満 （３）同仮撚加工時のヒータ表面温度が110〜140℃ （４）他の糸条と混繊、交絡する条件が （１＋α1）（１−S1）／（１＋α2）（１−S2）1.0 を同時に満足することを特徴としたポリエステル複合糸
の製造方法をその構成とするものである。
維の捲縮が断面方向に不均一であり、捲縮堅牢性の低い
ポリエステル捲縮糸を鞘部に配し、他の糸条を芯部とし
た複合糸を得ることを目的とする製造方法に関するもの
であって、 （１）捲縮糸の原糸となるポリエステル高配向未延伸糸
の複屈折率Δｎ＝0.025〜0.080 （２）同未延伸糸の仮撚加工時における延伸倍率が自然
延伸倍率未満 （３）同仮撚加工時のヒータ表面温度が110〜140℃ （４）他の糸条と混繊、交絡する条件が （１＋α1）（１−S1）／（１＋α2）（１−S2）1.0 を同時に満足することを特徴としたポリエステル複合糸
の製造方法をその構成とするものである。
ここで、α1，α2；S1，S2は捲縮糸及び他の糸条の各
オーバーフィード率と各沸水収縮率を示す。
オーバーフィード率と各沸水収縮率を示す。
本発明を作用と共に更に詳しく説明すると、まず本発
明の主要な目的であるシルキー風合を得るために、第１
の構成として低分子配向で、捲縮糸を構成する単繊維の
捲縮が断面方向に不均一であり、捲縮堅牢性の低いポリ
エステル捲縮糸を得ることが必須となる。このような捲
縮糸を得るには、仮撚加工の速さ、加撚方法が特に限定
されるものではなく、使用装置としては一般に用いられ
る仮撚加工装置を用いることができ、容易に所期の目的
が達成できる。
明の主要な目的であるシルキー風合を得るために、第１
の構成として低分子配向で、捲縮糸を構成する単繊維の
捲縮が断面方向に不均一であり、捲縮堅牢性の低いポリ
エステル捲縮糸を得ることが必須となる。このような捲
縮糸を得るには、仮撚加工の速さ、加撚方法が特に限定
されるものではなく、使用装置としては一般に用いられ
る仮撚加工装置を用いることができ、容易に所期の目的
が達成できる。
低分子配向である捲縮糸を得るためには、低配向糸を
供給糸とし、仮撚加工時の延伸倍率を出来るだけ低く抑
えることが理論的に好ましい条件となる訳であるが、種
々検討を重ねた結果、供給糸の複屈折率Δｎ＜0.025で
あっては、供給糸の経時的物性変化が大きく、現実的な
生産技術となり得ない。また、複屈折率Δｎ＞0.080で
あると、仮撚加工時の条件にかかわらず延伸糸的風合が
強調され所期の目的が達成されない。
供給糸とし、仮撚加工時の延伸倍率を出来るだけ低く抑
えることが理論的に好ましい条件となる訳であるが、種
々検討を重ねた結果、供給糸の複屈折率Δｎ＜0.025で
あっては、供給糸の経時的物性変化が大きく、現実的な
生産技術となり得ない。また、複屈折率Δｎ＞0.080で
あると、仮撚加工時の条件にかかわらず延伸糸的風合が
強調され所期の目的が達成されない。
また、複屈折率Δｎ＝0.025〜0.080であるポリエステ
ル高配向未延伸糸を仮撚加工する際、低分子配向を維持
するためには自然延伸倍率未満の延伸倍率で仮撚加工す
ることが必要である。ところで、一般にポリエステルを
対象とした仮撚加工時に採用される仮撚ヒータ表面温度
は、上述の如く150℃〜220℃の領域が採用され、このよ
うな温度条件では本発明の目的とする捲縮糸は得られな
い。つまり、既述した如く捲縮が断面方向に不均一であ
って、かつ捲縮堅牢性の低い捲縮糸を得ることが不可能
であることによる。
ル高配向未延伸糸を仮撚加工する際、低分子配向を維持
するためには自然延伸倍率未満の延伸倍率で仮撚加工す
ることが必要である。ところで、一般にポリエステルを
対象とした仮撚加工時に採用される仮撚ヒータ表面温度
は、上述の如く150℃〜220℃の領域が採用され、このよ
うな温度条件では本発明の目的とする捲縮糸は得られな
い。つまり、既述した如く捲縮が断面方向に不均一であ
って、かつ捲縮堅牢性の低い捲縮糸を得ることが不可能
であることによる。
一方、本発明が採用する110〜140℃の如き低い仮撚ヒ
ータ表面温度では、仮撚加工時における加撚域で加撚状
態にある糸条の中心に存在する単繊維と表面に存在する
単繊維とは仮撚ヒータによる熱処理効果に差が生じ、そ
のために捲縮糸の断面方向に捲縮のバラツキを生じるこ
ととなり、多層構造糸に近似する。また、熱処理が不充
分であることから捲縮堅牢性が低く、ガサ付いた風合に
なり難い。これらの相乗効果がシルキー風合を生み出す
ものと推定される。
ータ表面温度では、仮撚加工時における加撚域で加撚状
態にある糸条の中心に存在する単繊維と表面に存在する
単繊維とは仮撚ヒータによる熱処理効果に差が生じ、そ
のために捲縮糸の断面方向に捲縮のバラツキを生じるこ
ととなり、多層構造糸に近似する。また、熱処理が不充
分であることから捲縮堅牢性が低く、ガサ付いた風合に
なり難い。これらの相乗効果がシルキー風合を生み出す
ものと推定される。
仮撚ヒータ表面温度が110℃より低い場合には捲縮が
付与されない。
付与されない。
なお、110〜140℃の仮撚ヒータ表面温度であって自然
延伸倍率未満で延伸仮撚加工をするには、適性な仮撚加
撚張力を生み出す必要があるが、これは加撚数を変更す
ることにより達成することが可能となる。
延伸倍率未満で延伸仮撚加工をするには、適性な仮撚加
撚張力を生み出す必要があるが、これは加撚数を変更す
ることにより達成することが可能となる。
かくして所期の捲縮糸が得られることとなるが、本発
明による主要な第２の構成は、かくして得られた捲縮糸
の他の糸条と混繊、交絡することにある。前記捲縮糸は
それ自身は捲縮堅牢性が低い、低延伸倍率にて仮撚加工
されているため残留伸度が高い等により、そのままでは
実用には供し得ない。従って、これらを補完し実用に供
し得るようにするには補強糸を加えることが必要とな
る。補強糸は天然繊維、化学繊維の別なくシルキー風合
に合致した補強糸であればいずれでも良く、補強糸単独
で実用に耐え得るものであれば良い。混繊、交絡時の条
件は実用時には上記捲縮糸が複合糸の鞘部を構成し、補
強糸が芯部を構成することを満足する必要がある。この
条件を満たすためには、混繊、交絡時の捲縮糸のオーバ
ーフィード率（％）をα1、他の糸条のオーバーフィー
ド率をα2、捲縮糸の沸水収縮率（％）をS1、他の糸条
の沸水収縮率をS2としたとき、 （１＋α1）（１−S1）／（１＋α2）（１−S2）1.0
であれば、目的とする鞘、芯構造が形成されることとな
る。
明による主要な第２の構成は、かくして得られた捲縮糸
の他の糸条と混繊、交絡することにある。前記捲縮糸は
それ自身は捲縮堅牢性が低い、低延伸倍率にて仮撚加工
されているため残留伸度が高い等により、そのままでは
実用には供し得ない。従って、これらを補完し実用に供
し得るようにするには補強糸を加えることが必要とな
る。補強糸は天然繊維、化学繊維の別なくシルキー風合
に合致した補強糸であればいずれでも良く、補強糸単独
で実用に耐え得るものであれば良い。混繊、交絡時の条
件は実用時には上記捲縮糸が複合糸の鞘部を構成し、補
強糸が芯部を構成することを満足する必要がある。この
条件を満たすためには、混繊、交絡時の捲縮糸のオーバ
ーフィード率（％）をα1、他の糸条のオーバーフィー
ド率をα2、捲縮糸の沸水収縮率（％）をS1、他の糸条
の沸水収縮率をS2としたとき、 （１＋α1）（１−S1）／（１＋α2）（１−S2）1.0
であれば、目的とする鞘、芯構造が形成されることとな
る。
なお、混繊、交絡は、一般に用いられているタスラン
処理ノズルもくしはインターレース処理ノズルを用いる
ことで達成される。
処理ノズルもくしはインターレース処理ノズルを用いる
ことで達成される。
ここで、ポリエステル高配向未延伸糸とはポリエチレ
ンテレフタレートを主成分としたポリエステル糸繊維を
意味し、複屈折率Δｎはベレックコンペンセータを装置
した偏光顕微鏡にて測定した値を示し、自然延伸倍率は
試長20cmで引張り速さ100％で20℃、65％RH室中での応
力−歪曲線から読み取った。
ンテレフタレートを主成分としたポリエステル糸繊維を
意味し、複屈折率Δｎはベレックコンペンセータを装置
した偏光顕微鏡にて測定した値を示し、自然延伸倍率は
試長20cmで引張り速さ100％で20℃、65％RH室中での応
力−歪曲線から読み取った。
オーバーフィード率（％）はフィードローラ周速とデ
リベリローラ周速の差をデリベリローラ周速で割ったも
のを％表示したものであり、沸水収縮率（％）はJIS L
−1077,1073に準じて測定したものである。
リベリローラ周速の差をデリベリローラ周速で割ったも
のを％表示したものであり、沸水収縮率（％）はJIS L
−1077,1073に準じて測定したものである。
（実施例） 以下、本発明を実施例により具体的に説明する。第１
図及び第２図は本発明を実施するための異なる態様を示
す説明図であり、紡糸巻取り速度2500メートル／分で得
た、複屈折率0.028、自然延伸倍率1.45のポリエステル
未延伸、セミダル、丸断面、80デニル、36フィラメント
を供給糸１とし、仮撚加工機として三菱重工製LS−６型
を用い、加撚張力0.15g/dとなるようにスピンドル２の
回転数を変更しつつ、仮撚加工時の延伸倍率と仮撚ヒー
タ３の表面温度との関係を様々に変化させて異なる捲縮
糸４を得た。なお、デリベリローラ５の周速は100メー
トル／分とした。また、延伸倍率とはデリベリローラ５
の周速／フィードローラ６の周速である。得られた捲縮
糸４を筒編地として沸水処理し、感能検査を行ったとこ
ろ表１に示す仮撚ヒータ表面温度が110〜140℃で、かつ
延伸倍率が1.43以下のものがシルキーな特徴を顕著に備
えていた。この編地を顕微鏡下で観察したところ断面方
向に捲縮が不均一な多層構造捲縮糸となっていた。この
とき得られた各捲縮糸の沸水収縮率を表１中に示した。
図及び第２図は本発明を実施するための異なる態様を示
す説明図であり、紡糸巻取り速度2500メートル／分で得
た、複屈折率0.028、自然延伸倍率1.45のポリエステル
未延伸、セミダル、丸断面、80デニル、36フィラメント
を供給糸１とし、仮撚加工機として三菱重工製LS−６型
を用い、加撚張力0.15g/dとなるようにスピンドル２の
回転数を変更しつつ、仮撚加工時の延伸倍率と仮撚ヒー
タ３の表面温度との関係を様々に変化させて異なる捲縮
糸４を得た。なお、デリベリローラ５の周速は100メー
トル／分とした。また、延伸倍率とはデリベリローラ５
の周速／フィードローラ６の周速である。得られた捲縮
糸４を筒編地として沸水処理し、感能検査を行ったとこ
ろ表１に示す仮撚ヒータ表面温度が110〜140℃で、かつ
延伸倍率が1.43以下のものがシルキーな特徴を顕著に備
えていた。この編地を顕微鏡下で観察したところ断面方
向に捲縮が不均一な多層構造捲縮糸となっていた。この
とき得られた各捲縮糸の沸水収縮率を表１中に示した。
なお、表１中の100℃条件糸はほとんど捲縮が認めら
れず、従って多層構造糸とはならなかった。
れず、従って多層構造糸とはならなかった。
また、150℃条件糸は均一な、しかも捲縮堅牢性を有
した捲縮となり、従ってシルキーな特徴は少ないものと
なった。
した捲縮となり、従ってシルキーな特徴は少ないものと
なった。
110〜140℃の仮撚ヒータ表面温度で得られたシルキー
風合をもつ捲縮糸は、そのいずれの捲縮糸も弱い応力を
加えただけで捲縮形態が消失、もしくは変形し、それ自
身では実用に耐え得ないものであった。
風合をもつ捲縮糸は、そのいずれの捲縮糸も弱い応力を
加えただけで捲縮形態が消失、もしくは変形し、それ自
身では実用に耐え得ないものであった。
そこで、該捲縮糸を補強し実用に耐え得るようにすべ
く、破断伸度30％、沸水収縮率10％のポリエステル延伸
糸であるセミダル、50デニル、36フィラメント、丸断面
糸７を第２図に示す如くフィードローラ８を介して捲縮
糸４と混繊、交絡用エヤーノズル９を通して混繊、交絡
処理を行い複合糸を得た。このときの条件は捲縮糸のオ
ーバーフィード率α1（％）を８％、延伸糸のオーバー
フィード率α2（％）を５％、混繊、交絡用エヤーノズ
ル９としてヘバーライン社製タスランノズルT311を用
い、エヤー圧力を5kg/cm2とし、デリベリローラ５の周
速を100メートル／分とした。
く、破断伸度30％、沸水収縮率10％のポリエステル延伸
糸であるセミダル、50デニル、36フィラメント、丸断面
糸７を第２図に示す如くフィードローラ８を介して捲縮
糸４と混繊、交絡用エヤーノズル９を通して混繊、交絡
処理を行い複合糸を得た。このときの条件は捲縮糸のオ
ーバーフィード率α1（％）を８％、延伸糸のオーバー
フィード率α2（％）を５％、混繊、交絡用エヤーノズ
ル９としてヘバーライン社製タスランノズルT311を用
い、エヤー圧力を5kg/cm2とし、デリベリローラ５の周
速を100メートル／分とした。
得られた複合糸10を筒編地となし、沸水中でリラック
ス処理をした編地は、表１中の仮撚ヒータ温度110度、
仮燃延伸倍率1.00でややシルキー効果が低くなったもの
の、他はドレープ性に富んだシルキー風合となった。ま
た、複合糸の張力は充分実用に耐え得るものであった。
ス処理をした編地は、表１中の仮撚ヒータ温度110度、
仮燃延伸倍率1.00でややシルキー効果が低くなったもの
の、他はドレープ性に富んだシルキー風合となった。ま
た、複合糸の張力は充分実用に耐え得るものであった。
（発明の効果） 以上、詳細に説明した如く本発明によれば、鞘部には
低分子配向であって、捲縮糸を構成する単繊維のもつ捲
縮が断面方向に不均一であり、かつ捲縮堅牢性が低いポ
リエステル捲縮糸が配され、実用性を付加するための他
の糸条が芯部に配されたシルキー風合に富んだポリエス
テル複合糸が格別の装置を使用することなく極めて合理
的に得ることが可能となる。
低分子配向であって、捲縮糸を構成する単繊維のもつ捲
縮が断面方向に不均一であり、かつ捲縮堅牢性が低いポ
リエステル捲縮糸が配され、実用性を付加するための他
の糸条が芯部に配されたシルキー風合に富んだポリエス
テル複合糸が格別の装置を使用することなく極めて合理
的に得ることが可能となる。
第１図は本発明により得られる複合糸の一部を構成する
捲縮糸の製造態様を示す説明図、第２図は本発明に係る
代表的な複合糸製造態様を示す説明図である。 図の主要部分の説明 １…ポリエステル高配向未延伸糸 ２…仮撚スピンドル ３…仮燃ヒータ ４…捲縮糸 ５…デリベリローラ ６…フィードローラ ７…補強用糸 ８…補強糸用フィードローラ ９…混繊、交絡用ノズル 10…複合糸
捲縮糸の製造態様を示す説明図、第２図は本発明に係る
代表的な複合糸製造態様を示す説明図である。 図の主要部分の説明 １…ポリエステル高配向未延伸糸 ２…仮撚スピンドル ３…仮燃ヒータ ４…捲縮糸 ５…デリベリローラ ６…フィードローラ ７…補強用糸 ８…補強糸用フィードローラ ９…混繊、交絡用ノズル 10…複合糸
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D02G 1/02 D02G 3/00 - 3/38 D02J 1/22
Claims (1)
- 【請求項１】ポリエステル高配向未延伸糸を延伸仮撚加
工した後、他の糸条と混繊、交絡せしむるにあたり、 （１）ポリエステル高配向未延伸糸の複屈折率Δｎ＝0.
025〜0.080 （２）仮撚加工時の延伸倍率が自然延伸倍率未満 （３）仮撚加工時のヒータ表面温度が110〜140℃ （４）他の糸条と混繊、交絡する条件が （１＋α1）（１−S1）／（１＋α2）（１−S2）1.0 を同時に満足することを特徴とするポリエステル複合糸
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9112489A JP2895090B2 (ja) | 1989-04-11 | 1989-04-11 | ポリエステル複合糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9112489A JP2895090B2 (ja) | 1989-04-11 | 1989-04-11 | ポリエステル複合糸の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02269821A JPH02269821A (ja) | 1990-11-05 |
| JP2895090B2 true JP2895090B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=14017777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9112489A Expired - Fee Related JP2895090B2 (ja) | 1989-04-11 | 1989-04-11 | ポリエステル複合糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2895090B2 (ja) |
-
1989
- 1989-04-11 JP JP9112489A patent/JP2895090B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02269821A (ja) | 1990-11-05 |
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