JP2893705B2 - 永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石の製造方法Info
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- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、機械的配向による磁気異方性を有する永久
磁石の製造方法、特にＲ（ただしＲはＹを含む希土類元
素のうち少なくとも１種）,Fe,Bを基本成分とする永久
磁石の製造方法に関するものである。
磁石の製造方法、特にＲ（ただしＲはＹを含む希土類元
素のうち少なくとも１種）,Fe,Bを基本成分とする永久
磁石の製造方法に関するものである。
［従来の技術］ 永久磁石は、一般家庭の各種電気製品から大型コンピ
ューターの周辺端末機器まで、幅広い分野で使用されて
いる重要な電気・電子材料の一つであり、最近の電気製
品の小型化、高効率化の要求にともない、永久磁石も益
々高性能化が求められている。
ューターの周辺端末機器まで、幅広い分野で使用されて
いる重要な電気・電子材料の一つであり、最近の電気製
品の小型化、高効率化の要求にともない、永久磁石も益
々高性能化が求められている。
永久磁石は、外部から電気的エネルギーを供給しない
で磁界を発生するための材料であり、保磁力が大きく、
また残留磁束密度も高いものが適している。
で磁界を発生するための材料であり、保磁力が大きく、
また残留磁束密度も高いものが適している。
現在使用されている永久磁石のうち代表的なものはア
ルニコ系鋳造磁石、フェライト磁石及び希土類−遷移金
属系磁石であり、特に希土類−遷移金属系磁石であるＲ
−Co系永久磁石やＲ−Fe−Ｂ系永久磁石は、極めて高い
保磁力とエネルギー積を持つ永久磁石として、従来から
多くの研究開発がなされている。
ルニコ系鋳造磁石、フェライト磁石及び希土類−遷移金
属系磁石であり、特に希土類−遷移金属系磁石であるＲ
−Co系永久磁石やＲ−Fe−Ｂ系永久磁石は、極めて高い
保磁力とエネルギー積を持つ永久磁石として、従来から
多くの研究開発がなされている。
従来、これらＲ−Fe−Ｂ系の高性能異方性永久磁石の
製造方法には、次のようなものがある。
製造方法には、次のようなものがある。
（１）まず、特開昭59−46008号公報やM.Sagawa,S.Fuji
mura,N.Togawa,H.Yamamoto and Y.Matsu−ura;J.Appl,P
hys.Vol.55（６）,15 March 1984,p2083等には、原子百
分比で８〜30％のＲ（ただしＲはＹを含む希土類元素の
少なくとも１種）、２〜28％のＢ及び残部Feからなる磁
気異方性焼結体であることを特徴とする永久磁石が粉末
治金法に基づく焼結によって製造されることが開示され
ている。
mura,N.Togawa,H.Yamamoto and Y.Matsu−ura;J.Appl,P
hys.Vol.55（６）,15 March 1984,p2083等には、原子百
分比で８〜30％のＲ（ただしＲはＹを含む希土類元素の
少なくとも１種）、２〜28％のＢ及び残部Feからなる磁
気異方性焼結体であることを特徴とする永久磁石が粉末
治金法に基づく焼結によって製造されることが開示され
ている。
この焼結法では、溶解・鋳造により合金インゴットを
作製し、粉砕して適当な粒度（数μｍ）の磁性粉を得
る。磁性粉は成形助剤のバインダーと混練され、磁場中
でプレス成形されて成形体が出来上がる。成形体はアル
ゴン中で1100℃前後の温度１時間焼結され、その後室温
まで急冷される。焼結後、600℃前後の温度で熱処理す
る事により永久磁石はさらに保磁力を向上させる。
作製し、粉砕して適当な粒度（数μｍ）の磁性粉を得
る。磁性粉は成形助剤のバインダーと混練され、磁場中
でプレス成形されて成形体が出来上がる。成形体はアル
ゴン中で1100℃前後の温度１時間焼結され、その後室温
まで急冷される。焼結後、600℃前後の温度で熱処理す
る事により永久磁石はさらに保磁力を向上させる。
また、この焼結磁石の熱処理に関しては特開昭61−21
7540号公報、特開昭62−165305号公報等に、多段熱処理
の効果が開示されている。
7540号公報、特開昭62−165305号公報等に、多段熱処理
の効果が開示されている。
（２）特開昭59−211549号公報やR.W.Lee;Appl.Phys.Le
tt.Vol.46（８）,15 April 1985,p790には、非常に微細
な結晶性の磁性相を持つ、メルトスピニングされた合金
リボンの微細片が樹脂によって接着されたＲ−Fe−Ｂ磁
石が開示されている。
tt.Vol.46（８）,15 April 1985,p790には、非常に微細
な結晶性の磁性相を持つ、メルトスピニングされた合金
リボンの微細片が樹脂によって接着されたＲ−Fe−Ｂ磁
石が開示されている。
この永久磁石は、アモルファス合金を製造するに用い
る急冷薄帯製造方法で、厚さ30μｍ程度の急冷薄片を作
り、その薄片を樹脂と混練してプレス成形することによ
り製造される。
る急冷薄帯製造方法で、厚さ30μｍ程度の急冷薄片を作
り、その薄片を樹脂と混練してプレス成形することによ
り製造される。
（３）特開昭60−100402号公報やR.W.Lee;Appl.Phys.Le
tt.Vol.46（８）,15 April 1985,p790には、前記（２）
の方法で使用した急冷薄片を、真空中あるいは不活性雰
囲気中で２段階ホットプレス法と呼ばれる方法で緻密で
異方性を有するＲ−Fe−Ｂ磁石を得ることが開示されて
いる。
tt.Vol.46（８）,15 April 1985,p790には、前記（２）
の方法で使用した急冷薄片を、真空中あるいは不活性雰
囲気中で２段階ホットプレス法と呼ばれる方法で緻密で
異方性を有するＲ−Fe−Ｂ磁石を得ることが開示されて
いる。
（４）特開昭62−276803号公報には、Ｒ（ただしＲはＹ
を含む希土類元素のうち少なくとも１種）８〜30原子
％,B2〜28原子％,Co50原子％以下,Al15原子％以下、及
び残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純物からなる
合金を溶解・鋳造後、該鋳造インゴットを500℃以上の
温度で熱間加工することにより結晶粒を微細化しまたそ
の結晶軸を特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁
気的に異方性化することを特徴とする希土類−鉄系永久
磁石が開示されている。
を含む希土類元素のうち少なくとも１種）８〜30原子
％,B2〜28原子％,Co50原子％以下,Al15原子％以下、及
び残部が鉄及びその他の製造上不可避な不純物からなる
合金を溶解・鋳造後、該鋳造インゴットを500℃以上の
温度で熱間加工することにより結晶粒を微細化しまたそ
の結晶軸を特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁
気的に異方性化することを特徴とする希土類−鉄系永久
磁石が開示されている。
［発明が解決しようとする課題］ 叙上の（１）〜（４）の従来のＲ−Fe−Ｂ系永久磁石
の製造方法は、次のごとき欠点を有している。（１）の
永久磁石の製造方法は、合金を粉末にすることを必須と
するものであるが、Ｒ−Fe−Ｂ系合金はたいへん酸素に
大して活性を有するので、粉末化すると余計酸化が激し
くなり、焼結体中の酸素濃度はどうしても高くなってし
まう。
の製造方法は、次のごとき欠点を有している。（１）の
永久磁石の製造方法は、合金を粉末にすることを必須と
するものであるが、Ｒ−Fe−Ｂ系合金はたいへん酸素に
大して活性を有するので、粉末化すると余計酸化が激し
くなり、焼結体中の酸素濃度はどうしても高くなってし
まう。
また粉末を成形するときに、例えばステアリング酸亜
鉛の様な成形助剤を使用しなければならず、これは焼結
工程で前もって取り除かれるのであるが、成形助剤中の
数割は、磁石体の中た炭素の形で残ってしまい、この炭
素は著しくＲ−Fe−Ｂ磁石の磁気性能を低下させ好まし
くない。
鉛の様な成形助剤を使用しなければならず、これは焼結
工程で前もって取り除かれるのであるが、成形助剤中の
数割は、磁石体の中た炭素の形で残ってしまい、この炭
素は著しくＲ−Fe−Ｂ磁石の磁気性能を低下させ好まし
くない。
成形助剤を加えてプレス成形した後の成形体はグリー
ン体と言われ、これは大変脆く、ハンドリングが難し
い。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのには、相当
の手間が掛かることも大きな欠点である。
ン体と言われ、これは大変脆く、ハンドリングが難し
い。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのには、相当
の手間が掛かることも大きな欠点である。
これらの欠点があるので、一般的に言ってＲ−Fe−Ｂ
系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必要になるばか
りでなく、その製造方法は生産効率が悪く、結局磁石の
製造コストが高くなってしまう。従って、比較的原料費
の安いＲ−Fe−Ｂ系磁石の長所を活かすことが出来な
い。
系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必要になるばか
りでなく、その製造方法は生産効率が悪く、結局磁石の
製造コストが高くなってしまう。従って、比較的原料費
の安いＲ−Fe−Ｂ系磁石の長所を活かすことが出来な
い。
次に（２）並びに（３）の永久磁石の製造方法は、真
空メルトスピニング装置を使用するが、この装置は、現
在では大変生産性が悪くしかも高価である。
空メルトスピニング装置を使用するが、この装置は、現
在では大変生産性が悪くしかも高価である。
（２）の永久磁石は、原理的に等方性であるので低エ
ネルギー積であり、ヒステリシスループの角形性も悪
く、温度特性に対しても、使用する面においても不利で
ある。
ネルギー積であり、ヒステリシスループの角形性も悪
く、温度特性に対しても、使用する面においても不利で
ある。
（３）の永久磁石を製造する方法は、ホットプレスを
二段階に使うというユニークな方法であるが、実際に量
産を考えると非効率であることは否めないであろう。
二段階に使うというユニークな方法であるが、実際に量
産を考えると非効率であることは否めないであろう。
更にこの方法では、高温例えば800℃以上では結晶粒
の粗大化が著しく、それによって保磁力iHcが極端に低
下し、実用的な永久磁石にはならない。
の粗大化が著しく、それによって保磁力iHcが極端に低
下し、実用的な永久磁石にはならない。
（４）の永久磁石を製造する方法は、粉末工程を含ま
ず、ホットプレスも一段階でよいために、最も製造工程
が簡略化されるが、形状の自由度が小さくプレート状以
外の形状を得ることは難しいという問題があった。
ず、ホットプレスも一段階でよいために、最も製造工程
が簡略化されるが、形状の自由度が小さくプレート状以
外の形状を得ることは難しいという問題があった。
本発明は、以上の従来技術の欠点特に（４）の永久磁
石の形状の自由度の欠点を解決するものであり、その目
的とするところは、任意の形状が得られる高性能かつ低
コストな永久磁石の製造方法を提供することにある。
石の形状の自由度の欠点を解決するものであり、その目
的とするところは、任意の形状が得られる高性能かつ低
コストな永久磁石の製造方法を提供することにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明は、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち
の少なくとも１種）、FeおよびＢを基本成分とする合金
を溶解・鋳造し、得られた鋳造インゴットを500〜1100
℃の温度で熱間加工し、次いで、該鋳造インゴットが破
壊を生じないような条件として温度300〜1000℃かつ加
工荷重1.0〜10.0kg/mm2で曲げ加工を施すことを特徴と
する永久磁石の製造方法である。
の少なくとも１種）、FeおよびＢを基本成分とする合金
を溶解・鋳造し、得られた鋳造インゴットを500〜1100
℃の温度で熱間加工し、次いで、該鋳造インゴットが破
壊を生じないような条件として温度300〜1000℃かつ加
工荷重1.0〜10.0kg/mm2で曲げ加工を施すことを特徴と
する永久磁石の製造方法である。
また、前記曲げ加工における曲げ半径Ｒが30〜150mm
であるのが好ましい。
であるのが好ましい。
また、前記熱間加工における最終加工度が75〜80％で
あるのが好ましい。
あるのが好ましい。
また、前記熱間加工は、鋳造インゴットをカプセルに
入れた状態で行われるのが好ましい。
入れた状態で行われるのが好ましい。
また、更なる高保磁力化、高性能化のために、曲げ加
工後、温度250〜1100℃で熱処理することが好ましい。
工後、温度250〜1100℃で熱処理することが好ましい。
次に本発明の実施例について述べる。
［実施例］ ［実施例１］ まずアルゴン雰囲気中で誘導加熱炉を用いて、Pr17Fe
76.5B5Cu1.5なる組成の合金を溶解し、次いで鋳造し
た。この時、希土類、鉄及び銅の原料としては99.9％の
純度のものを用い、ボロンはフェロボロンを用いた。
76.5B5Cu1.5なる組成の合金を溶解し、次いで鋳造し
た。この時、希土類、鉄及び銅の原料としては99.9％の
純度のものを用い、ボロンはフェロボロンを用いた。
次ぎに、この鋳造インゴットをアルゴン雰囲気中、10
00℃において、加工度80％までホットプレスした。この
時のプレス圧力は0.2〜0.8ton/cm2であり、歪速度は10
-3〜10-4/secであった。
00℃において、加工度80％までホットプレスした。この
時のプレス圧力は0.2〜0.8ton/cm2であり、歪速度は10
-3〜10-4/secであった。
またこの熱間加工時においては、合金の押される方向
に平行になるように結晶の磁化容易軸は配向した。
に平行になるように結晶の磁化容易軸は配向した。
この後、1000℃において24時間の熱処理を施した後、
切断、研磨されて磁気特性が測定された。
切断、研磨されて磁気特性が測定された。
この磁石の磁気特性及びその他の諸特性値を、比較例
として、前述の従来法における（１）の焼結磁石（Nd15
Fe77B8）と（３）の永久磁石（Nd13Fe82.6Ｂ4.4）にお
ける値と共に第１表に示す。
として、前述の従来法における（１）の焼結磁石（Nd15
Fe77B8）と（３）の永久磁石（Nd13Fe82.6Ｂ4.4）にお
ける値と共に第１表に示す。
なお、磁気特性はすべて最大印加磁界25kOeでＢ−Ｈ
トレーサーを用いて測定した。
トレーサーを用いて測定した。
第１表に示すごとく、本実施例による磁石（曲げ加工
前）は、従来の（１）の永久磁石と（３）の永久磁石に
比較して磁気特性は劣らず着磁性は優れていることは明
かである。
前）は、従来の（１）の永久磁石と（３）の永久磁石に
比較して磁気特性は劣らず着磁性は優れていることは明
かである。
本願発明の永久磁石は、従来の（１）の焼結磁石と
は、O,C含有量及び空孔率が異なり、また従来の（２）
の永久磁石とは、結晶粒径が異なり、着磁性が優れてい
る。
は、O,C含有量及び空孔率が異なり、また従来の（２）
の永久磁石とは、結晶粒径が異なり、着磁性が優れてい
る。
次にこの３種類の磁石（20mm×20mm×5mm）に対して6
00℃において、2kg/mm2の荷重でＲ＝50mmのかわら状と
なるよう曲げ加工を行なった。
00℃において、2kg/mm2の荷重でＲ＝50mmのかわら状と
なるよう曲げ加工を行なった。
この結果、本実施例の磁石は、容易かつ良好に加工が
でき、その磁気特性は曲げ加工前と同等であったが、比
較例１及び２の磁石は加工中に割れてしまった。
でき、その磁気特性は曲げ加工前と同等であったが、比
較例１及び２の磁石は加工中に割れてしまった。
［実施例２］ 実施例１と同様に、アルゴン雰囲気中で誘導加熱炉を
用いて、Pr15Fe81B4なる組成の合金を溶解し、次いで鋳
造した。
用いて、Pr15Fe81B4なる組成の合金を溶解し、次いで鋳
造した。
この時、希土類及び鉄の原料としては、実施例１と同
様に99.9％の純度のものを用い、ボロンはフェロボロン
を用いた。
様に99.9％の純度のものを用い、ボロンはフェロボロン
を用いた。
次ぎに、この鋳造インゴットを鉄製のカプセルに入
れ、脱気し、密封した。これに950℃で加工度30％の熱
間圧延を空気中で４回行い、最終的に加工度が76％にな
るようにした。
れ、脱気し、密封した。これに950℃で加工度30％の熱
間圧延を空気中で４回行い、最終的に加工度が76％にな
るようにした。
そしてこの圧延インゴットは800℃において荷重3.5kg
/mm2によってＲ＝150mmのリング状に曲げ加工された。
このリング状磁石はラジアル異方性となっている。
/mm2によってＲ＝150mmのリング状に曲げ加工された。
このリング状磁石はラジアル異方性となっている。
その次には、900℃において２時間の熱処理が施され
た。このリングからラジアル方向に切り出したサンプル
の磁気特性を熱処理の前後に対して第２表に示す。
た。このリングからラジアル方向に切り出したサンプル
の磁気特性を熱処理の前後に対して第２表に示す。
第２表に示すごとく熱処理により磁気特性、特に保磁
力と最大エネルギー積が向上することは明らかである。
力と最大エネルギー積が向上することは明らかである。
［実施例３］ Pr15Fe78B5.5Cu1.5なる組成の合金を実施例１及び２
と同様に、溶解・鋳造し鋳造インゴットを得た。
と同様に、溶解・鋳造し鋳造インゴットを得た。
次ぎに、この鋳造インゴットを鉄製のカプセルに入
れ、密封した。これに1000℃の熱間圧延を空気中におい
て行い、最終的に加工度が76％になるようにした。
れ、密封した。これに1000℃の熱間圧延を空気中におい
て行い、最終的に加工度が76％になるようにした。
こうして得られた60mm×700mm×10mmのプレート状磁
石を200℃から1100℃迄の様々な温度でＲ＝100mmのリン
グ状に荷重2.0kg/mm2をもって曲げ加工した。
石を200℃から1100℃迄の様々な温度でＲ＝100mmのリン
グ状に荷重2.0kg/mm2をもって曲げ加工した。
第３表に加工の成否と500℃×１時間の熱処理後の磁
気特性を示す。また第４表に同じサンプルを300℃にお
いて加工の荷重を変えたときの加工の成否を、第５表に
1000℃に於いて加工の荷重を変えたときの加工の成否を
示す。
気特性を示す。また第４表に同じサンプルを300℃にお
いて加工の荷重を変えたときの加工の成否を、第５表に
1000℃に於いて加工の荷重を変えたときの加工の成否を
示す。
この結果から300〜1000℃の温度域において磁気特性
を損ねることなく曲げ加工できることは明かである。
を損ねることなく曲げ加工できることは明かである。
［４］ 第６表に示す組成の合金を実施例１〜３と同様に、溶
解・鋳造した。また用いた原料も同様の純度のものを用
いた。
解・鋳造した。また用いた原料も同様の純度のものを用
いた。
次に、これらの鋳造インゴットをアルゴン雰囲気中、
950℃において、加工度75％までホットプレスした。
950℃において、加工度75％までホットプレスした。
そして、それぞれ第６表に示すところのT2において実
施例１と同じ加工荷重で曲げ加工を行い、Ｒ＝30mmのか
わら状磁石とした。
施例１と同じ加工荷重で曲げ加工を行い、Ｒ＝30mmのか
わら状磁石とした。
第６表に示すところの各合金組成のかわら状磁石に対
して、熱処理（600℃×１時間）の後の磁気特性を第７
表に示す。
して、熱処理（600℃×１時間）の後の磁気特性を第７
表に示す。
以上の実施例から、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元
素のうち少なくとも１種）,Fe,Bを基本成分とする永久
磁石は、500〜1100℃の熱間加工により異方性化され、3
00〜1000℃、加工荷重1.0〜10.0kg/mm2における曲げ加
工により、破壊を生じることなく形状を自由に整え250
〜1100℃の熱処理により高保磁力を示し、（BH）maxが1
2.1MGOe以上、特に20.5MGOe以上と高く、30MGOeを超え
るものもあることが確認された。
素のうち少なくとも１種）,Fe,Bを基本成分とする永久
磁石は、500〜1100℃の熱間加工により異方性化され、3
00〜1000℃、加工荷重1.0〜10.0kg/mm2における曲げ加
工により、破壊を生じることなく形状を自由に整え250
〜1100℃の熱処理により高保磁力を示し、（BH）maxが1
2.1MGOe以上、特に20.5MGOe以上と高く、30MGOeを超え
るものもあることが確認された。
［発明の効果］ 叙上のごとく本発明の永久磁石の製造方法は、次のご
とき効果を持つ。
とき効果を持つ。
（１）ｃ軸配向率を高めることができ、残留磁束密度Br
を著しく高めることができ、結晶粒を微細化することに
より保磁力iHcを高めることができ、最大エネルギー積
（BH）maxを格段に向上させることが出来た。
を著しく高めることができ、結晶粒を微細化することに
より保磁力iHcを高めることができ、最大エネルギー積
（BH）maxを格段に向上させることが出来た。
（２）製造プロセスが簡単なのでコストが安い。
（３）磁石中のO2濃度が低い。
（４）従来の焼結法と比較して、加工工数及び生産投資
額を著しく低減させることが出来る。
額を著しく低減させることが出来る。
（５）従来のメルトスピニング法による磁石の製造方法
と比較して、高性能でしかも低コストの磁石を作ること
が出来る。
と比較して、高性能でしかも低コストの磁石を作ること
が出来る。
（６）従来の熱間加工磁石では困難であった形状の磁石
を製造できる。
を製造できる。
フロントページの続き (72)発明者 下田 達也 長野県諏訪市大和３丁目３番５号 セイ コーエプソン株式会社内 (72)発明者 河合 伸泰 兵庫県神戸市須磨区北落合５―15―29 (56)参考文献 特開 昭63−285909（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−185007（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−247008（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−289905（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01F 1/04 - 1/059 H01F 41/02
Claims (5)
- 【請求項１】Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のうち
の少なくとも１種）、FeおよびＢを基本成分とする合金
を溶解・鋳造し、得られた鋳造インゴットを500〜1100
℃の温度で熱間加工し、次いで、該鋳造インゴットが破
壊を生じないような条件として温度300〜1000℃かつ加
工荷重1.0〜10.0kg/mm2で曲げ加工を施すことを特徴と
する永久磁石の製造方法。 - 【請求項２】前記曲げ加工における曲げ半径Ｒが30〜15
0mmである請求項１に記載の永久磁石の製造方法。 - 【請求項３】前記熱間加工における最終加工度が75〜80
％である請求項１または２に記載の永久磁石の製造方
法。 - 【請求項４】前記熱間加工は、鋳造インゴットをカプセ
ルに入れた状態で行われる請求項１ないし３のいずれか
に記載の永久磁石の製造方法。 - 【請求項５】曲げ加工後、温度250〜1100℃の熱処理す
る請求項１ないし４のいずれかに記載の永久磁石の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1072733A JP2893705B2 (ja) | 1989-03-25 | 1989-03-25 | 永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1072733A JP2893705B2 (ja) | 1989-03-25 | 1989-03-25 | 永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02252222A JPH02252222A (ja) | 1990-10-11 |
| JP2893705B2 true JP2893705B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=13497855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1072733A Expired - Lifetime JP2893705B2 (ja) | 1989-03-25 | 1989-03-25 | 永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2893705B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02297910A (ja) * | 1989-05-12 | 1990-12-10 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | ラジアル配向磁石の製造方法 |
| WO1992020081A1 (en) * | 1991-04-25 | 1992-11-12 | Seiko Epson Corporation | Method of producing a rare earth permanent magnet |
-
1989
- 1989-03-25 JP JP1072733A patent/JP2893705B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02252222A (ja) | 1990-10-11 |
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