JPH02297910A - ラジアル配向磁石の製造方法 - Google Patents
ラジアル配向磁石の製造方法Info
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、モータのロータ等に使用されるラジアル配向
磁石の製造方法に関する。
磁石の製造方法に関する。
（従来の技術）
従来、ラジアル配向磁石は次のような方法で製造されて
いる。
いる。
（１）磁性材料の粉状体（以下、磁粉）と、バインダー
としての樹脂を混合し、この混合物を磁場にてラジアル
配向させながら加圧成形し、いわゆるボンド磁石を製造
する。
としての樹脂を混合し、この混合物を磁場にてラジアル
配向させながら加圧成形し、いわゆるボンド磁石を製造
する。
（２）磁粉を磁場にてラジアル配向させながら加圧成形
し、Ａ「等の不活性ガス雰囲気中で、１０００℃以上の
高温で、１〜数時間焼結し、いわゆる焼結磁石を製造す
る。
し、Ａ「等の不活性ガス雰囲気中で、１０００℃以上の
高温で、１〜数時間焼結し、いわゆる焼結磁石を製造す
る。
（３）磁性材料を溶融後、鋳型にて鋳造し、この鋳造磁
石をホットプレスで押出し加工することによりラジアル
配向させる。
石をホットプレスで押出し加工することによりラジアル
配向させる。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、前記（１）〜（３）の方法においては、各々次
のような欠点がある。
のような欠点がある。
（１）のボンド磁石の場合は、バインダーとしての樹脂
が磁気特性を大幅に低下させる。しかし、磁石の機械的
強度を保持させる上で、ある程度の量のバインダーを使
用しなければならない。
が磁気特性を大幅に低下させる。しかし、磁石の機械的
強度を保持させる上で、ある程度の量のバインダーを使
用しなければならない。
（２）の焼結磁石の場合は、１０００℃以上の高温での
焼結の際に、収縮あるいは膨張が生じ、寸法精度を高精
度にすることが困難である。
焼結の際に、収縮あるいは膨張が生じ、寸法精度を高精
度にすることが困難である。
（３）の鋳造磁石の場合は、ホットプレス型の製作が困
難で、所望形状のものを製造することが困難ないしは不
可能である。また、この場合、結晶軸と磁化方向との相
対的な関係による異方性の問題があり、所望のラジアル
配向ができないこともある。
難で、所望形状のものを製造することが困難ないしは不
可能である。また、この場合、結晶軸と磁化方向との相
対的な関係による異方性の問題があり、所望のラジアル
配向ができないこともある。
さらにまた、（１）と（２）の場合は、上記の欠点の他
に、磁場の関係で大型のものを製造することができない
。
に、磁場の関係で大型のものを製造することができない
。
本発明は、以上の諸点に鑑みてなされたもので、その目
的とするところは、磁気特性に優れ、しかも高寸法精度
を有し、かつ小型から大型まで所望形状を有するラジア
ル配向磁石を容易に製造することができる方法を提案す
るにある。
的とするところは、磁気特性に優れ、しかも高寸法精度
を有し、かつ小型から大型まで所望形状を有するラジア
ル配向磁石を容易に製造することができる方法を提案す
るにある。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するために、本発明はＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ａ
（Ｒ：Ｙを含む希土類金属のうち少なくとも１種、Ａ：
Ｇａ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｊｌのうち少なくとも１種）系鋳
造合金を５００〜１０００℃で０．５〜２時間加熱後、
０．０２〜２時間／ｍの速度で熱間圧延を行って配向さ
せた後、プレスして円弧状にし、該円弧状体を組合せて
ラジアル配向磁石とすることを特徴とする。
（Ｒ：Ｙを含む希土類金属のうち少なくとも１種、Ａ：
Ｇａ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｊｌのうち少なくとも１種）系鋳
造合金を５００〜１０００℃で０．５〜２時間加熱後、
０．０２〜２時間／ｍの速度で熱間圧延を行って配向さ
せた後、プレスして円弧状にし、該円弧状体を組合せて
ラジアル配向磁石とすることを特徴とする。
（作 用）
本発明ではＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ａ系鋳造合金を用いるが、こ
の鋳造合金であれば、下記の本発明における熱間圧延に
より異方化することができる。
の鋳造合金であれば、下記の本発明における熱間圧延に
より異方化することができる。
なお、Ｒは３ ａｔｅ％未満では立方晶組織となって異
方化が困難となり、３０ａｔ−％より多いと非磁性のＲ
リッチ相が多くなるため、３〜３０ａｔ！５％とするこ
とが好ましい。
方化が困難となり、３０ａｔ−％より多いと非磁性のＲ
リッチ相が多くなるため、３〜３０ａｔ！５％とするこ
とが好ましい。
Ｂは２ ａｔｓ＋％未満であると高保磁力を発現できず
、２８ ａｔｍ％より多いと微細なＲ−Ｆｅ−Ｂ−人相
を析出することができず保磁力を低下させるため、２〜
２８ａｔ１％とすることが好ましい。
、２８ ａｔｍ％より多いと微細なＲ−Ｆｅ−Ｂ−人相
を析出することができず保磁力を低下させるため、２〜
２８ａｔ１％とすることが好ましい。
Ａは、Ｇａ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ａｌのうち少なくとも１種で
あり、ＧａはｉＨｃを増加させる作用を有し、０．４ａ
ｔａ％未満ではこの作用が発現せず、１．２５ａｔｓ％
より多いとＢ「が低下するため、０．４〜１，２５ａｔ
ｓ％とすることが好ましい。
あり、ＧａはｉＨｃを増加させる作用を有し、０．４ａ
ｔａ％未満ではこの作用が発現せず、１．２５ａｔｓ％
より多いとＢ「が低下するため、０．４〜１，２５ａｔ
ｓ％とすることが好ましい。
Ｃｏは、キューリ一点を増加させる作用を有し、０．２
ａｔｓ％未満であるとこの作用は発現しないが、量が増
すにつれて保磁力を低下させるため、２０ａｔ膳％が上
限である。
ａｔｓ％未満であるとこの作用は発現しないが、量が増
すにつれて保磁力を低下させるため、２０ａｔ膳％が上
限である。
Ｃｕは、加工異方性を向上させる作用を有し、０．４ａ
ｔ−％未満でｉｔこの作用が生ぜず、３ａｔ■％より多
いとＢｒが低下するため、０．４〜３ａｔ−％とするこ
とが好ましい。
ｔ−％未満でｉｔこの作用が生ぜず、３ａｔ■％より多
いとＢｒが低下するため、０．４〜３ａｔ−％とするこ
とが好ましい。
Ａｌは、保磁力を増大させる作用があり、０゜４ ａｔ
ｓ＋％未満ではこの作用が発現しないが、量が増すにつ
れて残留磁束密度を低下させるため、３ａｔ１１％が上
限である。
ｓ＋％未満ではこの作用が発現しないが、量が増すにつ
れて残留磁束密度を低下させるため、３ａｔ１１％が上
限である。
Ｆｅは、残部を構成するものであり、上記のＲｌＢ、Ａ
の量によって左右されるが、一般には、４０〜９０ａｔ
−％とすることが好ましい。
の量によって左右されるが、一般には、４０〜９０ａｔ
−％とすることが好ましい。
上記のＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ａ系鋳造合金は、温度５００〜１
０００℃で０．５〜２時間加熱後、速度０．０２〜２時
間／ｍの熱間圧延が施工されて配向される。
０００℃で０．５〜２時間加熱後、速度０．０２〜２時
間／ｍの熱間圧延が施工されて配向される。
この時、５００℃未満、０．５時間未満の加熱では、上
記鋳造合金の再結晶化が生じないため、圧延ができなく
なり、１０００℃より高温で、２時間より長い加熱であ
ると結晶粒が粗大化し、磁気特性が低下する。
記鋳造合金の再結晶化が生じないため、圧延ができなく
なり、１０００℃より高温で、２時間より長い加熱であ
ると結晶粒が粗大化し、磁気特性が低下する。
また、０．０２時時間用より速いと鋳造合金が割れてし
まい、２時間／ｍより遅くても配向度は変わらないため
、磁気特性は変化せず、むしろ温度を保持することが困
難となり、加工がむずかしくなる。
まい、２時間／ｍより遅くても配向度は変わらないため
、磁気特性は変化せず、むしろ温度を保持することが困
難となり、加工がむずかしくなる。
なお、この熱間圧延の際の加工率（鋳造合金の圧延前の
厚さ１１と、圧延後の厚さｔ２とにおいて、ｔｌ −ｔ
２ ／ｌｌ ）は、余り小さいと良好に配向せず、逆に
余り太き（ても配向度が変わらず、磁気特性に変化が見
られないため、４０〜９０％程度とすることが好ましい
。
厚さ１１と、圧延後の厚さｔ２とにおいて、ｔｌ −ｔ
２ ／ｌｌ ）は、余り小さいと良好に配向せず、逆に
余り太き（ても配向度が変わらず、磁気特性に変化が見
られないため、４０〜９０％程度とすることが好ましい
。
本発明では、この熱間圧延後にプレス円弧状にする。こ
の円弧は、半円、１／３円、１／４円等適宜の円弧状で
良いが、半円より大きいとプレス型の製作が困難になる
のみならず、プレス加工性も低下するため、半円以下の
円弧状とすることが好ましい。
の円弧は、半円、１／３円、１／４円等適宜の円弧状で
良いが、半円より大きいとプレス型の製作が困難になる
のみならず、プレス加工性も低下するため、半円以下の
円弧状とすることが好ましい。
このようにして成形された円弧状体を２個以上組合せれ
ば、ラジアル配向磁石を得ることができる。
ば、ラジアル配向磁石を得ることができる。
（実施例）
実施例Ｉ
Ｐ ｒ １７ Ｆ ｅ ７ｅ Ｂ ５Ｃｕ ２の鋳造合
金（厚さｔｌ−２０器）１を、８００℃で１時間加熱後
、第１図に示すように８００℃に加熱したロール２．２
間を速度０．５時間／ｍで通過させて厚さｔ２−４關に
熱間圧延した（加工率ｔｌ−ｔ２／ｌｌ −８０％）。
金（厚さｔｌ−２０器）１を、８００℃で１時間加熱後
、第１図に示すように８００℃に加熱したロール２．２
間を速度０．５時間／ｍで通過させて厚さｔ２−４關に
熱間圧延した（加工率ｔｌ−ｔ２／ｌｌ −８０％）。
これにより、熱間圧延面乱雑であった鋳造６金１中の磁
気方向（図中の矢印）が、熱間圧延後の鋳造合金１８の
厚さ方向に均一に配向した。
気方向（図中の矢印）が、熱間圧延後の鋳造合金１８の
厚さ方向に均一に配向した。
次いで、第２図（Ａ）に示すように、熱間圧延後の鋳造
合金１ａを半円形の凹部２を有するダイス３（８００℃
）上に載置し、第２図（Ｂ）に示すように、上部からダ
イス４（８００℃）をプレスして半円状に成形した。
合金１ａを半円形の凹部２を有するダイス３（８００℃
）上に載置し、第２図（Ｂ）に示すように、上部からダ
イス４（８００℃）をプレスして半円状に成形した。
本例では、上記熱間圧延後直ちにプレスしたため、鋳造
合金１ａは十分高温となっており、プレスに先立つ鋳造
合金１ａの加熱は不要であったが、熱間圧延とプレスの
間が長時間あるときは、鋳造合金１ａを８００〜８５０
℃程度に予め加熱しておく。
合金１ａは十分高温となっており、プレスに先立つ鋳造
合金１ａの加熱は不要であったが、熱間圧延とプレスの
間が長時間あるときは、鋳造合金１ａを８００〜８５０
℃程度に予め加熱しておく。
上記プレスの後、第３図に示すように、半円形鋳造合金
１ｂの両端を削除し、寸法精度を確保した。
１ｂの両端を削除し、寸法精度を確保した。
そして、第３図に示す半円形鋳造合金１ｂを２個組合せ
て、第４図に示すようなラジアル配向磁石ＩＣを完成し
た。
て、第４図に示すようなラジアル配向磁石ＩＣを完成し
た。
このラジアル配向磁石の磁気特性を測定したところ、１
Ｈｃ−９，２ｋＯｅ、Ｂｒ−１２，３ｋＧ、（ＢＨ）ｍ
ａｘ−３３，２ｋＯｅであった。
Ｈｃ−９，２ｋＯｅ、Ｂｒ−１２，３ｋＧ、（ＢＨ）ｍ
ａｘ−３３，２ｋＯｅであった。
実施例２〜５
実施例１において、熱間圧延前の加熱温度・時間を下表
のようにする以外は、実施例１と全く同様にしてラジ、
アル配向磁石を製造し、磁気特性をｉｌＮ定した。この
結果を下表にまとめて示す。
のようにする以外は、実施例１と全く同様にしてラジ、
アル配向磁石を製造し、磁気特性をｉｌＮ定した。この
結果を下表にまとめて示す。
上表から明らかなように、８００℃、ｌｈｒが最適であ
った〇 なお、６００℃、ｌｈｒでは、鋳造合金に若干の割れが
発生して加工がやや困難になり、また変形能が小さく配
向が十分でないため、上表のようにようにＢｒがやや低
かった。
った〇 なお、６００℃、ｌｈｒでは、鋳造合金に若干の割れが
発生して加工がやや困難になり、また変形能が小さく配
向が十分でないため、上表のようにようにＢｒがやや低
かった。
１０００℃、ｌｈｒでは、結晶粒が粗大化する傾向が見
られ、上表のようにＢｒがやや低かった。
られ、上表のようにＢｒがやや低かった。
実施例６〜８
実施例１において、熱間圧延の速度（すなわち、ロール
通過速度）を下表のようにする以外は実施例１と全く同
様にしてラジアル配向磁石を製造し、磁気特性を測定し
た。この結果を下表にまとめて示す。
通過速度）を下表のようにする以外は実施例１と全く同
様にしてラジアル配向磁石を製造し、磁気特性を測定し
た。この結果を下表にまとめて示す。
なお、熱間圧延速度（ロール通過速度）が０゜０２時時
間用と速いと、変形能が小さいため配向がやや不足気味
で、上表のようにＢｒがやや低かった。
間用と速いと、変形能が小さいため配向がやや不足気味
で、上表のようにＢｒがやや低かった。
逆に、０．５時間／ｍを超えても配向度が変わらないた
め、磁気特性は変化しなかった。
め、磁気特性は変化しなかった。
実施例９〜１２
実施例１において、熱間圧延時の加工率を下表のように
する以外は実施例１と全く同様にしてラジアル配向磁石
を製造し、磁気特性を測定した。
する以外は実施例１と全く同様にしてラジアル配向磁石
を製造し、磁気特性を測定した。
この結果を下表にまとめて示す。
上表から明らかなように、加工率が大きくなる程、配向
度が良好になるため、Ｂ「が増加した。
度が良好になるため、Ｂ「が増加した。
但し、加工率が９０％を超えると、配向度に大きな変化
がなくなるため、Ｂｒは変わらなかった。
がなくなるため、Ｂｒは変わらなかった。
（発明の効果）
以上詳述したように本発明に係る鋳造方法によれば、優
れた磁気特性を有し、かつ寸法精度の高いラジアル配向
磁石を容易に製造することができる。
れた磁気特性を有し、かつ寸法精度の高いラジアル配向
磁石を容易に製造することができる。
また、複雑形状のものを、小型から大型のものまで容易
に製造することができる。
に製造することができる。
しかも、加工が簡単であり、鋳造、熱間圧延、プレスの
オンライン化が容易に行え、量産に適している。
オンライン化が容易に行え、量産に適している。
第１図〜第４図は本発明に係るラジアル配向磁石の製造
方法を工程順に示す説明図である。
方法を工程順に示す説明図である。
Claims (1)
- Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ａ（Ｒ：Ｙを含む希土類金属のうち少な
くとも１種、Ａ：Ｇａ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ａｌのうち少なく
とも１種）系鋳造合金を５００〜１０００℃で０．５〜
２時間加熱後、０．０２〜２時間／ｍの速度で熱間圧延
を行って配向させた後、プレスして円弧状にし、該円弧
状体を組合せてラジアル配向磁石とすることを特徴とす
るラジアル配向磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11749989A JPH02297910A (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | ラジアル配向磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11749989A JPH02297910A (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | ラジアル配向磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02297910A true JPH02297910A (ja) | 1990-12-10 |
| JPH0552046B2 JPH0552046B2 (ja) | 1993-08-04 |
Family
ID=14713253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11749989A Granted JPH02297910A (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | ラジアル配向磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02297910A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992020081A1 (en) * | 1991-04-25 | 1992-11-12 | Seiko Epson Corporation | Method of producing a rare earth permanent magnet |
| JP2020092167A (ja) * | 2018-12-05 | 2020-06-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 円弧状永久磁石およびその製造方法 |
| DE102016220654B4 (de) | 2015-10-30 | 2023-09-28 | GM Global Technology Operations LLC | Verfahren zur herstellung eines nicht-planaren magneten |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63286515A (ja) * | 1987-05-19 | 1988-11-24 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
| JPH02252222A (ja) * | 1989-03-25 | 1990-10-11 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
-
1989
- 1989-05-12 JP JP11749989A patent/JPH02297910A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63286515A (ja) * | 1987-05-19 | 1988-11-24 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
| JPH02252222A (ja) * | 1989-03-25 | 1990-10-11 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
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| US5352302A (en) * | 1991-04-25 | 1994-10-04 | Seiko Epson Corporation | Method of producing a rare-earth permanent magnet |
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| JP2020092167A (ja) * | 2018-12-05 | 2020-06-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 円弧状永久磁石およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0552046B2 (ja) | 1993-08-04 |
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