JP2886505B2 - 抵抗制御エンドレスベルト材 - Google Patents
抵抗制御エンドレスベルト材Info
- Publication number
- JP2886505B2 JP2886505B2 JP8228864A JP22886496A JP2886505B2 JP 2886505 B2 JP2886505 B2 JP 2886505B2 JP 8228864 A JP8228864 A JP 8228864A JP 22886496 A JP22886496 A JP 22886496A JP 2886505 B2 JP2886505 B2 JP 2886505B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- endless belt
- mandrel
- belt material
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子写真式複写
機、レーザープリンタ等の感光体装置、中間転写装置、
転写分離装置、帯電装置等の構成要素として使用される
エンドレスベルトの素材となる抵抗制御エンドレスベル
ト材に関するものである。
機、レーザープリンタ等の感光体装置、中間転写装置、
転写分離装置、帯電装置等の構成要素として使用される
エンドレスベルトの素材となる抵抗制御エンドレスベル
ト材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、電子写真式複写機、レーザープリ
ンタ等の感光体装置、中間転写装置、転写分離装置、帯
電装置等においては、その構成要素として、継ぎ目部を
有するエンドレスベルトが多用されている。
ンタ等の感光体装置、中間転写装置、転写分離装置、帯
電装置等においては、その構成要素として、継ぎ目部を
有するエンドレスベルトが多用されている。
【０００３】このような継ぎ目部を有するエンドレスベ
ルトを駆動する場合には、継ぎ目部で微小振動が発生
し、高速化できないという問題点を有している。又、感
光体装置、中間転写装置等の抵抗制御エンドレスベルト
として使用する場合には、継ぎ目部における感光性能、
転写性能が他の部分と著しく異なり、機能上使用できな
いという問題点を有している。
ルトを駆動する場合には、継ぎ目部で微小振動が発生
し、高速化できないという問題点を有している。又、感
光体装置、中間転写装置等の抵抗制御エンドレスベルト
として使用する場合には、継ぎ目部における感光性能、
転写性能が他の部分と著しく異なり、機能上使用できな
いという問題点を有している。
【０００４】そこで、継ぎ目部を有さないエンドレスベ
ルトが提案されてはいるが、直径が均一ではなく、駆動
時に部分的に弛緩し、蛇行して、画像ズレが生じたり、
肉厚も均一ではなく、転写圧力が均等とならず、画像ム
ラが生じるという問題もあり、未だ満足すべき性能のも
のは得られていないというのが現状である。
ルトが提案されてはいるが、直径が均一ではなく、駆動
時に部分的に弛緩し、蛇行して、画像ズレが生じたり、
肉厚も均一ではなく、転写圧力が均等とならず、画像ム
ラが生じるという問題もあり、未だ満足すべき性能のも
のは得られていないというのが現状である。
【０００５】このような直径や肉厚の不均一という問題
を解決すべく、本発明者等は、特開平１−２２８８２３
号公報において、内部マンドレル冷却によるエンドレス
ベルト材の製造方法を提案した。
を解決すべく、本発明者等は、特開平１−２２８８２３
号公報において、内部マンドレル冷却によるエンドレス
ベルト材の製造方法を提案した。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１−２２８８２３号公報において提案したような環状ダ
イ近傍の温調リングから気体を吹き付けた後、内部から
マンドレルのみで冷やす方法では、得られたエンドレス
ベルトの表面抵抗は±２〜３オーダー以上バラツクこと
が判明した。この程度の抵抗制御レベルのエンドレスベ
ルトを電子写真式複写機等に使用すると、画像ムラが発
生して鮮明な画像が得られないという問題点を有してい
た。
１−２２８８２３号公報において提案したような環状ダ
イ近傍の温調リングから気体を吹き付けた後、内部から
マンドレルのみで冷やす方法では、得られたエンドレス
ベルトの表面抵抗は±２〜３オーダー以上バラツクこと
が判明した。この程度の抵抗制御レベルのエンドレスベ
ルトを電子写真式複写機等に使用すると、画像ムラが発
生して鮮明な画像が得られないという問題点を有してい
た。
【０００７】本発明は、かかる問題点に鑑みてなされた
ものであり、その目的とするところは、直径さらには肉
厚が均一であって、表面抵抗レベルも均一である抵抗制
御エンドレスベルト材を提供することにある。
ものであり、その目的とするところは、直径さらには肉
厚が均一であって、表面抵抗レベルも均一である抵抗制
御エンドレスベルト材を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、かかる目
的を達成すべく鋭意検討した結果、エンドレスベルト材
の表面抵抗レベルが不均一となるのは、環状ダイから押
し出された溶融状態のチュ−ブがマンドレルを通過する
間に不均一に冷却されるためであることを見い出した。
そして、溶融状態のチューブを温調しつつ冷却すれば、
エンドレスベルト材の表面抵抗レベルは所定範囲内に制
御可能であることを知見し、このようにして得られた所
定特性を有するエンドレスベルト材が非常に優れた性能
を示すことを見い出し、本発明に到達したのである。
的を達成すべく鋭意検討した結果、エンドレスベルト材
の表面抵抗レベルが不均一となるのは、環状ダイから押
し出された溶融状態のチュ−ブがマンドレルを通過する
間に不均一に冷却されるためであることを見い出した。
そして、溶融状態のチューブを温調しつつ冷却すれば、
エンドレスベルト材の表面抵抗レベルは所定範囲内に制
御可能であることを知見し、このようにして得られた所
定特性を有するエンドレスベルト材が非常に優れた性能
を示すことを見い出し、本発明に到達したのである。
【０００９】すなわち、本発明の抵抗制御エンドレスベ
ルト材は、導電性フィラーを配合した熱可塑性樹脂組成
物からなり、その長手方向の直径の変化量が±０．５ｍ
ｍ以内であると共に、その長手方向及び円周方向の表面
抵抗の変化量が±１オーダー以内であることを特徴とす
るものであり、さらには、その円周方向の肉厚の変化率
が±５％以内であることを特徴とするものである。
ルト材は、導電性フィラーを配合した熱可塑性樹脂組成
物からなり、その長手方向の直径の変化量が±０．５ｍ
ｍ以内であると共に、その長手方向及び円周方向の表面
抵抗の変化量が±１オーダー以内であることを特徴とす
るものであり、さらには、その円周方向の肉厚の変化率
が±５％以内であることを特徴とするものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の抵抗制御エンドレスベル
ト材を成形するために適用される樹脂組成物は、基本的
に熱可塑性樹脂に導電性フィラーを配合したものであ
る。
ト材を成形するために適用される樹脂組成物は、基本的
に熱可塑性樹脂に導電性フィラーを配合したものであ
る。
【００１１】熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネー
ト、ポリエチレンテレフタレート、ポリエーテルエーテ
ルケトン、ポリフッカビニリデン、ポリアミド、アクリ
ル重合体、ポリオレフィン、ポリスルホン、ポリエーテ
ルスルホン、エチレンテトラフロロエチレン共重合体、
アクリル共重合体、ポリエステルエステル共重合体、ポ
リエ−テルエステル共重合体、ポリエーテルアミド共重
合体、オレフィン共重合体、ポリウレタン共重合体から
選ばれる少なくとも１種またはこれら数種の混合物から
なるものが好ましい。
ト、ポリエチレンテレフタレート、ポリエーテルエーテ
ルケトン、ポリフッカビニリデン、ポリアミド、アクリ
ル重合体、ポリオレフィン、ポリスルホン、ポリエーテ
ルスルホン、エチレンテトラフロロエチレン共重合体、
アクリル共重合体、ポリエステルエステル共重合体、ポ
リエ−テルエステル共重合体、ポリエーテルアミド共重
合体、オレフィン共重合体、ポリウレタン共重合体から
選ばれる少なくとも１種またはこれら数種の混合物から
なるものが好ましい。
【００１２】導電性フィラーとしては、カーボンブラッ
ク、グラファイト、カーボン繊維、金属粉、導電性金属
酸化物、有機金属化合物、有機金属塩、導電性高分子等
から選ばれる少なくとも１種またはこれら数種の混合物
からなるものが好ましい。その中でも特に、カーボンブ
ラックが好ましい。カ−ボンブラックとしては、アセチ
レンブラック、ファーネスブラック、チャンネルブラッ
ク等のカーボンブラックがある。比表面積の大きいＳ．
Ｃ．Ｆ．（Super Conductive Furnace) 、Ｅ．Ｃ．Ｆ．
（Electric Conductive Furnace)、ケッチェンブラック
ＥＣ（ＡＫＺＯ社製商品名）を用いると少量の配合割合
で目的の導電性が得られる点で有利である。
ク、グラファイト、カーボン繊維、金属粉、導電性金属
酸化物、有機金属化合物、有機金属塩、導電性高分子等
から選ばれる少なくとも１種またはこれら数種の混合物
からなるものが好ましい。その中でも特に、カーボンブ
ラックが好ましい。カ−ボンブラックとしては、アセチ
レンブラック、ファーネスブラック、チャンネルブラッ
ク等のカーボンブラックがある。比表面積の大きいＳ．
Ｃ．Ｆ．（Super Conductive Furnace) 、Ｅ．Ｃ．Ｆ．
（Electric Conductive Furnace)、ケッチェンブラック
ＥＣ（ＡＫＺＯ社製商品名）を用いると少量の配合割合
で目的の導電性が得られる点で有利である。
【００１３】カ−ボンブラックの配合量は、熱可塑性樹
脂１００重量部に対して３〜２５重量部である。カーボ
ンブラックが上記範囲未満では導電性に乏しく、上記範
囲を超過しては製品の外観が悪くなり、また、材料強度
が低下して好ましくない。
脂１００重量部に対して３〜２５重量部である。カーボ
ンブラックが上記範囲未満では導電性に乏しく、上記範
囲を超過しては製品の外観が悪くなり、また、材料強度
が低下して好ましくない。
【００１４】樹脂組成物には、本発明の目的を阻害しな
い限りにおいて、通常の樹脂組成物に配合される各種の
付加的成分を含むことができる。このような成分として
は、酸化防止剤、滑剤、離型剤などがある。
い限りにおいて、通常の樹脂組成物に配合される各種の
付加的成分を含むことができる。このような成分として
は、酸化防止剤、滑剤、離型剤などがある。
【００１５】本発明のエンドレスベルト材は、図１、図
２および図３に示すような装置によって製造することが
でき、この製造装置１は、押出機２に装着した環状ダイ
３に支持管棒４の上部を同軸状に固定し、この支持管棒
４の下部にマンドレル５を同軸状に固定したものであ
る。
２および図３に示すような装置によって製造することが
でき、この製造装置１は、押出機２に装着した環状ダイ
３に支持管棒４の上部を同軸状に固定し、この支持管棒
４の下部にマンドレル５を同軸状に固定したものであ
る。
【００１６】環状ダイ３とマンドレル５との間に支持管
棒４と同軸状に温調リング６，６′，６″を配設し、マ
ンドレルの下方には複数組のニップロ−ル９を配設して
ある。ニップロ−ル９はマンドレル５の下方の支持管棒
４の外周に配設した複数の内側ロール７，７と、これら
内側ロール７，７に対応して配設した外側ロール８，８
とからなる。
棒４と同軸状に温調リング６，６′，６″を配設し、マ
ンドレルの下方には複数組のニップロ−ル９を配設して
ある。ニップロ−ル９はマンドレル５の下方の支持管棒
４の外周に配設した複数の内側ロール７，７と、これら
内側ロール７，７に対応して配設した外側ロール８，８
とからなる。
【００１７】前記支持管棒４には供給圧力・供給流量制
御気体連続供給機構１０およびマンドレル内熱媒供給機
構１１を付設してある。
御気体連続供給機構１０およびマンドレル内熱媒供給機
構１１を付設してある。
【００１８】前記供給圧力・供給流量制御気体連続供給
機構１０は、前記支持管棒４内を通り吹出口１２に開口
する供給管１３と、前記支持管棒４内を通り吹込口１４
に開口する排出管１５とよりなる。
機構１０は、前記支持管棒４内を通り吹出口１２に開口
する供給管１３と、前記支持管棒４内を通り吹込口１４
に開口する排出管１５とよりなる。
【００１９】前記マンドレル内熱媒供給機構１１は、前
記支持管棒４内を通りマンドレル５内の流入口１６に開
口してある供給管１７と、前記支持管棒４内を通りマン
ドレル５内の流出口１８に開口する排出管１９とよりな
る。
記支持管棒４内を通りマンドレル５内の流入口１６に開
口してある供給管１７と、前記支持管棒４内を通りマン
ドレル５内の流出口１８に開口する排出管１９とよりな
る。
【００２０】環状ダイ３の向きは、押出機２に対して上
向きとすると自重によりチュ−ブが変形し折り目等が発
生するため、下向きに取り付けなければならない。
向きとすると自重によりチュ−ブが変形し折り目等が発
生するため、下向きに取り付けなければならない。
【００２１】環状ダイ３の構造は、何等制限されるもの
ではないが、チューブの肉厚の均一性という点からはス
パイラルダイが好ましい。また、単層ダイでも多層ダイ
でもよく、多層ダイの場合において各層の樹脂組成物は
同一のものであってもよいし、異なるものであってもよ
い。
ではないが、チューブの肉厚の均一性という点からはス
パイラルダイが好ましい。また、単層ダイでも多層ダイ
でもよく、多層ダイの場合において各層の樹脂組成物は
同一のものであってもよいし、異なるものであってもよ
い。
【００２２】マンドレル５は環状ダイ３の下方に離隔し
て位置させてあるが、環状ダイ３の下方に接続してもよ
く、環状ダイ３を貫通して外部の構造体に接続してもよ
い。
て位置させてあるが、環状ダイ３の下方に接続してもよ
く、環状ダイ３を貫通して外部の構造体に接続してもよ
い。
【００２３】環状ダイ３のダイリップと溶融状態のチュ
ーブが最初にマンドレル５に接する位置との距離は２０
mm以上５００mm以下が望ましい。２０mm未満とすると、
ダイリップとマンドレル５間でチューブが急激に変形す
るため切断し易くなり、連続生産が困難となる。一方、
５００mm以上とすると、ダイリップとマンドレル５間の
チューブにおいて溶融張力の小さい溶融チューブの占め
る割合が大となるためチューブ形状が不安定となり、安
定的連続生産が困難となる。
ーブが最初にマンドレル５に接する位置との距離は２０
mm以上５００mm以下が望ましい。２０mm未満とすると、
ダイリップとマンドレル５間でチューブが急激に変形す
るため切断し易くなり、連続生産が困難となる。一方、
５００mm以上とすると、ダイリップとマンドレル５間の
チューブにおいて溶融張力の小さい溶融チューブの占め
る割合が大となるためチューブ形状が不安定となり、安
定的連続生産が困難となる。
【００２４】環状ダイ３のダイリップの直径Ｄ1 とマン
ドレル５の直径Ｄ2 との関係は、図３に示すように、Ｄ
2 ＝３Ｄ1 以下、Ｄ2 ＝０．５Ｄ1 以上とすることが望
ましく、好ましくはＤ2 ＝１．５Ｄ1 以下、Ｄ2 ＝０．
６Ｄ1 以上であり、さらに好ましくはＤ2 ＝０．９９Ｄ
1 以下、Ｄ2 ＝０．８Ｄ1 以上である。マンドレル５の
直径Ｄ2 が３Ｄ1 を超過すると、溶融状態のチューブが
マンドレル５に接する位置でスティックスリップによる
垂みが発生し、長手方向に肉厚の均一なチューブが得ら
れなくなる。一方、Ｄ2 が０．５Ｄ1 未満であると、溶
融状態のチューブが円周方向において同時にマンドレル
５に接触しなくなり、肉厚の均一なチューブが得られな
くなる。
ドレル５の直径Ｄ2 との関係は、図３に示すように、Ｄ
2 ＝３Ｄ1 以下、Ｄ2 ＝０．５Ｄ1 以上とすることが望
ましく、好ましくはＤ2 ＝１．５Ｄ1 以下、Ｄ2 ＝０．
６Ｄ1 以上であり、さらに好ましくはＤ2 ＝０．９９Ｄ
1 以下、Ｄ2 ＝０．８Ｄ1 以上である。マンドレル５の
直径Ｄ2 が３Ｄ1 を超過すると、溶融状態のチューブが
マンドレル５に接する位置でスティックスリップによる
垂みが発生し、長手方向に肉厚の均一なチューブが得ら
れなくなる。一方、Ｄ2 が０．５Ｄ1 未満であると、溶
融状態のチューブが円周方向において同時にマンドレル
５に接触しなくなり、肉厚の均一なチューブが得られな
くなる。
【００２５】もっとも望ましくは、図３に示すように、
ダイリップの直径Ｄ1 よりマンドレル５の直径Ｄ2 を若
干小とし、マンドレル５にチューブを完全に接触させて
温調固化させるとよい。
ダイリップの直径Ｄ1 よりマンドレル５の直径Ｄ2 を若
干小とし、マンドレル５にチューブを完全に接触させて
温調固化させるとよい。
【００２６】マンドレル５の環状ダイ３側の周縁部は２
mmＲ以上２０mmＲ以下の面取りをするのが好ましい。
mmＲ以上２０mmＲ以下の面取りをするのが好ましい。
【００２７】マンドレル５の長手方向の長さは、望まし
くは１０mm以上であるが、２０mm以上かつダイリップの
直径Ｄ1 の３倍以下が好ましい。１０mm未満であると、
ダイリップとマンドレル５と溶融状態のチューブとで囲
まれた空間内の圧力制御が不安定となる。ダイリップの
直径Ｄ1 の３倍を超過すると、固化したチューブとマン
ドレル５側面との摩擦力が増大し、マンドレル５と続い
て位置するニップロール９との間で固化したチューブが
塑性変形し、チューブの肉厚が不均一になる。
くは１０mm以上であるが、２０mm以上かつダイリップの
直径Ｄ1 の３倍以下が好ましい。１０mm未満であると、
ダイリップとマンドレル５と溶融状態のチューブとで囲
まれた空間内の圧力制御が不安定となる。ダイリップの
直径Ｄ1 の３倍を超過すると、固化したチューブとマン
ドレル５側面との摩擦力が増大し、マンドレル５と続い
て位置するニップロール９との間で固化したチューブが
塑性変形し、チューブの肉厚が不均一になる。
【００２８】マンドレル５の表面状態は０．３μｍ以上
の凹凸を有するいわゆる梨地加工処理とするのが望まし
く、好ましくは凹凸を０．５μｍ以上２５μｍ以下と
し、さらに好ましくは１μｍ以上１０μｍ以下とするの
がよい。凹凸が０．３μｍ未満であると、溶融状態のチ
ューブがマンドレル５に接する位置でスティックスリッ
プを発生し長手方向に均一な肉厚のチューブが得られな
くなり、凹凸が２５μｍを超過すると、チューブの内面
に引掻き傷が発生するとともに、ダイリップとマンドレ
ル５と溶融状態のチューブとで囲まれた空間内の圧力制
御が不安定となる。
の凹凸を有するいわゆる梨地加工処理とするのが望まし
く、好ましくは凹凸を０．５μｍ以上２５μｍ以下と
し、さらに好ましくは１μｍ以上１０μｍ以下とするの
がよい。凹凸が０．３μｍ未満であると、溶融状態のチ
ューブがマンドレル５に接する位置でスティックスリッ
プを発生し長手方向に均一な肉厚のチューブが得られな
くなり、凹凸が２５μｍを超過すると、チューブの内面
に引掻き傷が発生するとともに、ダイリップとマンドレ
ル５と溶融状態のチューブとで囲まれた空間内の圧力制
御が不安定となる。
【００２９】マンドレル５の素材は金属、セラミック
ス、木、布等が望ましく、好ましくは金属またはセラミ
ックスである。テフロン等のプラスチック素材はスティ
ックスリップが発生し易いため好ましくない。
ス、木、布等が望ましく、好ましくは金属またはセラミ
ックスである。テフロン等のプラスチック素材はスティ
ックスリップが発生し易いため好ましくない。
【００３０】マンドレル５は、真円で長手方向直径を一
定としたもの、あるいはダイリップに近い側の直径を大
とし５／１００以下の勾配を有する逆テーパー状とした
もの、いずれであってもよい。
定としたもの、あるいはダイリップに近い側の直径を大
とし５／１００以下の勾配を有する逆テーパー状とした
もの、いずれであってもよい。
【００３１】マンドレル５の表面温度はガラス転位点
（Ｔｇ）以下あるいは融点（Ｔｍ）以下とすることが望
ましく、好ましくはＴｇ−１０℃以下あるいはＴｍ−１
０℃以下である。ＴｇあるいはＴｍを超過するとマンド
レル５上でスティックスリップが発生し、長手方向に肉
厚の均一なチューブが得られなくなる。
（Ｔｇ）以下あるいは融点（Ｔｍ）以下とすることが望
ましく、好ましくはＴｇ−１０℃以下あるいはＴｍ−１
０℃以下である。ＴｇあるいはＴｍを超過するとマンド
レル５上でスティックスリップが発生し、長手方向に肉
厚の均一なチューブが得られなくなる。
【００３２】マンドレル５の表面温度調整には公知の手
段を採用し得るが、温調精度および温調能力の点から、
マンドレル５内部に温調した熱媒を循環させるようにす
るのが望ましい。
段を採用し得るが、温調精度および温調能力の点から、
マンドレル５内部に温調した熱媒を循環させるようにす
るのが望ましい。
【００３３】ダイリップとマンドレル５と溶融状態のチ
ューブとで囲まれた空間には、供給圧力と供給量を制御
した気体を連続的に供給しかつ排出する必要があり、前
記空間が密閉状態にあると、チユーブの肉厚の均一性に
は影響を与えない程度の微小な引き取りむらを起生し、
あるいはダイリップとマンドレル５との間の溶融状態に
あるチューブが周方向において同時に接触しなくなり、
肉厚の均一なチューブが得られなくなる。
ューブとで囲まれた空間には、供給圧力と供給量を制御
した気体を連続的に供給しかつ排出する必要があり、前
記空間が密閉状態にあると、チユーブの肉厚の均一性に
は影響を与えない程度の微小な引き取りむらを起生し、
あるいはダイリップとマンドレル５との間の溶融状態に
あるチューブが周方向において同時に接触しなくなり、
肉厚の均一なチューブが得られなくなる。
【００３４】連続的に供給する気体としては空気、窒素
が好ましく、また供給する気体の温度は一定温度とする
ことが好ましい。
が好ましく、また供給する気体の温度は一定温度とする
ことが好ましい。
【００３５】図１および図３に示すように、溶融状態の
チューブがマンドレル５に接する位置の近傍において、
環状ダイ３の中心とマンドレル５の中心とを通る垂直面
で切った断面に関し、溶融状態のチューブがマンドレル
５に接する点をＡ点とし、このＡ点直近上位のチューブ
上の点をＢ点とし、Ａ点を通り環状ダイ３の中心とマン
ドレル５の中心とを通る線に平行な線上の点をＣ点とす
る。
チューブがマンドレル５に接する位置の近傍において、
環状ダイ３の中心とマンドレル５の中心とを通る垂直面
で切った断面に関し、溶融状態のチューブがマンドレル
５に接する点をＡ点とし、このＡ点直近上位のチューブ
上の点をＢ点とし、Ａ点を通り環状ダイ３の中心とマン
ドレル５の中心とを通る線に平行な線上の点をＣ点とす
る。
【００３６】マンドレル５に向かって左側に関し、Ａ点
とＣ点を結ぶ線ＡＣと、Ａ点とＢ点とを結ぶ線ＡＢとの
なす∠ＣＡＢが時計回りを−、反時計回りを＋とすると
き、∠ＣＡＢは＋２０°以下−４５°以上が望ましく、
好ましくは＋１０°以下−３０°以上、さらに好ましく
は０°以下−２０°以上とするとよい。∠ＣＡＢが＋２
０°を超過すると、溶融状態のチューブがマンドレル５
に周方向同時に接触しなくなり肉厚の均一なチューブが
得られなくなる。一方、∠ＣＡＢが−４５°未満になる
と、マンドレル５上でスティックスリップが発生し均一
な肉厚のチューブが得られなくなる。
とＣ点を結ぶ線ＡＣと、Ａ点とＢ点とを結ぶ線ＡＢとの
なす∠ＣＡＢが時計回りを−、反時計回りを＋とすると
き、∠ＣＡＢは＋２０°以下−４５°以上が望ましく、
好ましくは＋１０°以下−３０°以上、さらに好ましく
は０°以下−２０°以上とするとよい。∠ＣＡＢが＋２
０°を超過すると、溶融状態のチューブがマンドレル５
に周方向同時に接触しなくなり肉厚の均一なチューブが
得られなくなる。一方、∠ＣＡＢが−４５°未満になる
と、マンドレル５上でスティックスリップが発生し均一
な肉厚のチューブが得られなくなる。
【００３７】固化したチューブに折り目を付けずに連続
的に引き取る手段としては、ニップロ−ルを採用する。
連続的に移動しているチューブの内側に支持管棒の周囲
に少なくとも２ケ所以上に内側ロール７を取付け、これ
ら内側ロール７に対応してチューブの外側にゴム弾性体
で被覆した外側ロール８を配設し、内側ロール７と外側
ロール８とによりチューブを挾み付けることによりチュ
−ブを連続的に引き取る。
的に引き取る手段としては、ニップロ−ルを採用する。
連続的に移動しているチューブの内側に支持管棒の周囲
に少なくとも２ケ所以上に内側ロール７を取付け、これ
ら内側ロール７に対応してチューブの外側にゴム弾性体
で被覆した外側ロール８を配設し、内側ロール７と外側
ロール８とによりチューブを挾み付けることによりチュ
−ブを連続的に引き取る。
【００３８】チューブを引き取る駆動力は、外側ロール
８側に付与する方が装置の簡易性、操作性の点から好ま
しい。
８側に付与する方が装置の簡易性、操作性の点から好ま
しい。
【００３９】ニップロール９により引き取ったチューブ
は、多少の変形が許される場合には、チューブ内に気体
を保持したままの状態で巻取ることができるし、僅かの
変形も許されない場合には、ニップロール９より引き取
ったチューブを所望の長さに輪切り状に切断すればよ
い。
は、多少の変形が許される場合には、チューブ内に気体
を保持したままの状態で巻取ることができるし、僅かの
変形も許されない場合には、ニップロール９より引き取
ったチューブを所望の長さに輪切り状に切断すればよ
い。
【００４０】チューブの肉厚は１０μｍ以上２０００μ
ｍ以下が望ましく、好ましくは２０μｍ以上１０００μ
ｍ以下である。チューブの肉厚が１０μｍ未満になる
と、ニップロール９で引き取る際に塑性変形し、肉厚の
均一なチューブが得られない。２０００μｍを超過する
と、マンドレル５上での冷却が困難となる。
ｍ以下が望ましく、好ましくは２０μｍ以上１０００μ
ｍ以下である。チューブの肉厚が１０μｍ未満になる
と、ニップロール９で引き取る際に塑性変形し、肉厚の
均一なチューブが得られない。２０００μｍを超過する
と、マンドレル５上での冷却が困難となる。
【００４１】このように、押出機２に装着した環状ダイ
３より押出された溶融チューブの外周面を温調リング
６，６′，６″から吹出す気体により温調するととも
に、供給管１３より供給圧力・供給流量を制御された気
体を連続して供給して常に内側圧力を所定圧力としなが
ら、チューブの内側をマンドレル５に接触させて温調固
化させ、次いで支持管棒４の周方向に所定間隔毎に配設
したニップロール９間に通しチューブ状を維持しながら
引き取るから、引き取られたチューブを輪切り状に切断
しても継ぎ目、折り目はない。
３より押出された溶融チューブの外周面を温調リング
６，６′，６″から吹出す気体により温調するととも
に、供給管１３より供給圧力・供給流量を制御された気
体を連続して供給して常に内側圧力を所定圧力としなが
ら、チューブの内側をマンドレル５に接触させて温調固
化させ、次いで支持管棒４の周方向に所定間隔毎に配設
したニップロール９間に通しチューブ状を維持しながら
引き取るから、引き取られたチューブを輪切り状に切断
しても継ぎ目、折り目はない。
【００４２】なお、得られたチューブは、熱的、経時的
寸法安定性を向上するため、また微小な塑性変形を修正
するために、張力を付与した状態で熱処理するとよい。
寸法安定性を向上するため、また微小な塑性変形を修正
するために、張力を付与した状態で熱処理するとよい。
【００４３】上述のような製造方法により、その長手方
向の直径の変化量が平均値±０．５ｍｍ以内であると共
に、その長手方向及び円周方向の表面抵抗（率；Ω／
□）の変化量が±１オーダー以内、すなわち、表面抵抗
（率）の最小値に対する最大値の比が１〜１００の範囲
内にある本発明の抵抗制御エンドレスベルト材が得られ
る。さらには、その円周方向の肉厚の変化率が平均値の
±５％以内の抵抗制御エンドレスベルト材が得られる。
向の直径の変化量が平均値±０．５ｍｍ以内であると共
に、その長手方向及び円周方向の表面抵抗（率；Ω／
□）の変化量が±１オーダー以内、すなわち、表面抵抗
（率）の最小値に対する最大値の比が１〜１００の範囲
内にある本発明の抵抗制御エンドレスベルト材が得られ
る。さらには、その円周方向の肉厚の変化率が平均値の
±５％以内の抵抗制御エンドレスベルト材が得られる。
【００４４】
【実施例】以下、本発明を実施例によって、より具体的
に説明するが、本発明は、その要旨を変更しない限りに
おいては、この実施例によって何等限定されるものでは
ないこと、勿論である。
に説明するが、本発明は、その要旨を変更しない限りに
おいては、この実施例によって何等限定されるものでは
ないこと、勿論である。
【００４５】（実施例１）ダイリツプの外径１４０mm
φ、リップ間隙１mmの４条環状スパイラルダイとした環
状ダイ３を貫通する支持管棒４に、外径１３５mmφ、側
面の長さ５０mm、環状ダイ３側の周縁を５mmＲで面取り
し、アルミナ系セラミックスを表面凹凸２μｍになるよ
うに溶射した鋼製マンドレル５を環状ダイ３の端面より
１００mmの位置に取付ける。さらに、マンドレル５の下
端より下方１００mmの位置に１０mmφのゴム製内側ロ−
ル７，７を取り付け、これら２個の内側ロール７，７に
それぞれ対応してチューブの外側に位置し、かつモータ
ー（図示しない）によって駆動される５０mmφのゴム製
外側ロール８，８を設け、内側ロール７と外側ロール８
とからニップロール９，９を構成する。
φ、リップ間隙１mmの４条環状スパイラルダイとした環
状ダイ３を貫通する支持管棒４に、外径１３５mmφ、側
面の長さ５０mm、環状ダイ３側の周縁を５mmＲで面取り
し、アルミナ系セラミックスを表面凹凸２μｍになるよ
うに溶射した鋼製マンドレル５を環状ダイ３の端面より
１００mmの位置に取付ける。さらに、マンドレル５の下
端より下方１００mmの位置に１０mmφのゴム製内側ロ−
ル７，７を取り付け、これら２個の内側ロール７，７に
それぞれ対応してチューブの外側に位置し、かつモータ
ー（図示しない）によって駆動される５０mmφのゴム製
外側ロール８，８を設け、内側ロール７と外側ロール８
とからニップロール９，９を構成する。
【００４６】メルトフローレート（ＭＦＲ）が４．６ｇ
／１０分（２８０℃）のポリカーボネート（三菱瓦斯化
学（株）製ユーピロンＥ−２０００）８３重量部、ＭＦ
Ｒが４．３２ｇ／１０分（２３０℃）のポリブチレンテ
レフタレート（三菱化成（株）製ノバドール５０２０）
１７重量部、および比表面積７０ｍ2 ／ｇのアセチレン
ブラック（電気化学（株）製）１６重量部をベント付二
軸押出機を用いて混練造粒し、得られたペレットを、５
０mmφの押出機より２８０℃の温度で押し出した。そし
て、環状ダイ３に近接した温調リング６より１５０℃の
空気を、マンドレルの上端より上方２０mmの位置の温調
リング６′より８０℃の空気を、マンドレルの上端より
下方２０mmの位置の温調リング６″より８０℃の空気を
それぞれ吹き付けるとともに、供給管１３から０．０３
kg／cm2 、ＩＮＬ／ｍｉｎの空気を供給し、∠ＣＡＢを
−５°とした溶融状態のチューブを、供給管１７から８
５℃の温水を２Ｌ／ｍｉｎで循環させてあるマンドレル
５に接触せしめた後、ニップロール９，９によって２ｍ
／ｍｉｎで引き取り、輪切り状に切断することによっ
て、直径１３５ｍｍ、肉厚１５０μｍのチューブ状エン
ドレスベルト材を得た。
／１０分（２８０℃）のポリカーボネート（三菱瓦斯化
学（株）製ユーピロンＥ−２０００）８３重量部、ＭＦ
Ｒが４．３２ｇ／１０分（２３０℃）のポリブチレンテ
レフタレート（三菱化成（株）製ノバドール５０２０）
１７重量部、および比表面積７０ｍ2 ／ｇのアセチレン
ブラック（電気化学（株）製）１６重量部をベント付二
軸押出機を用いて混練造粒し、得られたペレットを、５
０mmφの押出機より２８０℃の温度で押し出した。そし
て、環状ダイ３に近接した温調リング６より１５０℃の
空気を、マンドレルの上端より上方２０mmの位置の温調
リング６′より８０℃の空気を、マンドレルの上端より
下方２０mmの位置の温調リング６″より８０℃の空気を
それぞれ吹き付けるとともに、供給管１３から０．０３
kg／cm2 、ＩＮＬ／ｍｉｎの空気を供給し、∠ＣＡＢを
−５°とした溶融状態のチューブを、供給管１７から８
５℃の温水を２Ｌ／ｍｉｎで循環させてあるマンドレル
５に接触せしめた後、ニップロール９，９によって２ｍ
／ｍｉｎで引き取り、輪切り状に切断することによっ
て、直径１３５ｍｍ、肉厚１５０μｍのチューブ状エン
ドレスベルト材を得た。
【００４７】得られたエンドレスベルト材の長手方向の
直径変化は±０．５mmであり、円周方向の肉厚変化は±
５％であった。又、表面抵抗計ハイレスタＨＡプローブ
（三菱油化（株）製）を用い、測定電圧１００ｖ、測定
時間１０秒で評価したところ、長手方向および円周方向
の表面抵抗は３×１０8 〜８×１０8 Ω／口の範囲にあ
り電子写真式複写機用の抵抗制御エンドレスベルトとし
て十分満足のいくものであった。
直径変化は±０．５mmであり、円周方向の肉厚変化は±
５％であった。又、表面抵抗計ハイレスタＨＡプローブ
（三菱油化（株）製）を用い、測定電圧１００ｖ、測定
時間１０秒で評価したところ、長手方向および円周方向
の表面抵抗は３×１０8 〜８×１０8 Ω／口の範囲にあ
り電子写真式複写機用の抵抗制御エンドレスベルトとし
て十分満足のいくものであった。
【００４８】
【発明の効果】本発明によれば、直径さらには肉厚が均
一で、かつ、表面抵抗も均一な折り目のない抵抗制御エ
ンドレスベルト材を提供することができ、所望の長さに
輪切り状に切断し、電子写真式複写機用の抵抗制御エン
ドレスベルト材として好適に使用できる。
一で、かつ、表面抵抗も均一な折り目のない抵抗制御エ
ンドレスベルト材を提供することができ、所望の長さに
輪切り状に切断し、電子写真式複写機用の抵抗制御エン
ドレスベルト材として好適に使用できる。
【図１】本発明の抵抗制御エンドレスベルト材の製造装
置の要部断面図である。
置の要部断面図である。
【図２】図１におけるＡ−Ａ線から視た断面図である。
【図３】環状ダイとマンドレルとチューブとの関係を示
す説明図である。
す説明図である。
１ 抵抗制御エンドレスベルト材の製造装置 ２ 押出機 ３ 環状ダイ ４ 支持管棒 ５ マンドレル ６，６′，６″ 温調リング ７ 内側ロール ８ 外側ロール ９ ニップロール １０ 供給圧力・供給流量制御気体連続供給機構 １１ マンドレル内熱媒供給機構
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B29C 47/00 - 47/96 B29D 29/00 B29L 29:00
Claims (4)
- 【請求項１】 導電性フィラーを配合した熱可塑性樹脂
組成物からなり、その長手方向の直径の変化量が±０．
５ｍｍ以内であると共に、その長手方向及び円周方向の
表面抵抗の変化量が±１オーダー以内であることを特徴
とする抵抗制御エンドレスベルト材。 - 【請求項２】 その円周方向の肉厚の変化率が±５％以
内であることを特徴とする請求項１に記載の抵抗制御エ
ンドレスベルト材。 - 【請求項３】 導電性フィラーを配合した熱可塑性樹脂
組成物を溶融してチューブ状に押し出し、このチューブ
の内外周面を温調冷却しつつ固化させ、チューブ状を維
持したままで連続して引き取り、輪切り状に切断して形
成したことを特徴とする請求項１又は２に記載の抵抗制
御エンドレスベルト材。 - 【請求項４】 電子写真式複写機、レーザープリンタ等
の感光体装置、中間転写装置、転写分離装置又は帯電装
置の構成要素として使用されるエンドレスベルトの素材
として適用されることを特徴とする請求項１乃至３いず
れかに記載の抵抗制御エンドレスベルト材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228864A JP2886505B2 (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 抵抗制御エンドレスベルト材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8228864A JP2886505B2 (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 抵抗制御エンドレスベルト材 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2414872A Division JP2886350B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 抵抗制御エンドレスベルト材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155990A JPH09155990A (ja) | 1997-06-17 |
| JP2886505B2 true JP2886505B2 (ja) | 1999-04-26 |
Family
ID=16883084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8228864A Expired - Lifetime JP2886505B2 (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 抵抗制御エンドレスベルト材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2886505B2 (ja) |
-
1996
- 1996-08-29 JP JP8228864A patent/JP2886505B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09155990A (ja) | 1997-06-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2006033471A1 (ja) | 電子写真ベルト、電子写真ベルトの製造方法および電子写真装置 | |
| JP2886350B2 (ja) | 抵抗制御エンドレスベルト材の製造方法 | |
| US4859392A (en) | Process and device for the production of plastic films | |
| JP2886505B2 (ja) | 抵抗制御エンドレスベルト材 | |
| JP3179116B2 (ja) | 中間転写ベルト用シームレスチューブの製造方法 | |
| JP2002116608A (ja) | 帯電ローラ、該帯電ローラを有するプロセスカートリッジ及び電子写真装置 | |
| JP3719835B2 (ja) | シームレスチューブの製造方法 | |
| JP3587860B2 (ja) | シームレスベルト | |
| JP3407484B2 (ja) | 加熱収縮性を付与した熱可塑性エンドレスベルト材の製造方法 | |
| JP2009122361A (ja) | 帯電部材用被覆チューブ、その製造方法、帯電部材、プロセスカートリッジ及び電子写真装置 | |
| JP4002761B2 (ja) | 多層シームレスベルトの製造方法、及び該方法によって得られる多層シームレスベルト | |
| US8293351B2 (en) | Semiconductive rubber belt, and process for producing the same | |
| JP3318943B2 (ja) | シームレスベルト | |
| JPH11237795A (ja) | シームレスベルト | |
| JP3862442B2 (ja) | シームレスベルト | |
| JP2617975B2 (ja) | チューブ状樹脂フイルム製造法および製造装置 | |
| JP3628868B2 (ja) | シームレスチューブの製造方法及びこれを製造する環状ダイ | |
| JPH11344025A (ja) | シームレスチューブ及びその製造方法 | |
| JP3328969B2 (ja) | シームレスベルトおよびその製造方法 | |
| JP2000000898A (ja) | シームレスベルトの製造方法 | |
| JP2000280321A (ja) | シームレスチューブ成形方法及び装置 | |
| JP4033326B2 (ja) | 帯電ローラ用被覆チューブの押出し成形金型及びそれを用いた帯電ローラ用被覆チューブの製造方法 | |
| JP6206073B2 (ja) | 冷却装置、管状体の製造装置、及び管状体の製造方法 | |
| JP4401939B2 (ja) | 電子写真エンドレスベルト、電子写真エンドレスベルトの製造方法、電子写真装置 | |
| JP3924194B2 (ja) | シート状押出成形品の製造方法及びそれに用いられる押出成形装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080212 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100212 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100212 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110212 Year of fee payment: 12 |