JP2863635B2 - 改良された金属結合剤及び金属砥粒製品 - Google Patents
改良された金属結合剤及び金属砥粒製品Info
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- JP2863635B2 JP2863635B2 JP7510353A JP51035395A JP2863635B2 JP 2863635 B2 JP2863635 B2 JP 2863635B2 JP 7510353 A JP7510353 A JP 7510353A JP 51035395 A JP51035395 A JP 51035395A JP 2863635 B2 JP2863635 B2 JP 2863635B2
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- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Description
【発明の詳細な説明】 背景技術 本発明は、金属結合剤に使用する充填剤の硬度のよう
な機械的性質が、高温度で処理する間維持されている高
温度で処理する金属結合剤である。さらに、本発明は、
金属結合剤から製造された砥粒工具である。
な機械的性質が、高温度で処理する間維持されている高
温度で処理する金属結合剤である。さらに、本発明は、
金属結合剤から製造された砥粒工具である。
技術の検討 ダイヤモンド砥粒を金属で結合した研削ホイールは、
硝子のエッジ研削に使用される。典型的にこれらのホイ
ールは、金属芯に適用した金属で結合したダイヤモンド
砥粒を含む。ホイールを製造するために、金属で結合し
たダイヤモンド砥粒が、ホットプレスまたは高温コイニ
ング方法によって金属芯に結合される。
硝子のエッジ研削に使用される。典型的にこれらのホイ
ールは、金属芯に適用した金属で結合したダイヤモンド
砥粒を含む。ホイールを製造するために、金属で結合し
たダイヤモンド砥粒が、ホットプレスまたは高温コイニ
ング方法によって金属芯に結合される。
ダイヤモンド砥粒を含む金属結合剤は、通常数種の組
み合わせ金属と鋼充填剤とを含んでなる。金属結合剤の
組成物は、切削効率とホイール寿命との双方を最適と成
るように選ぶ必要がある。ホイール寿命を増加するため
に結合剤は、高硬度の充填剤と、処理後にほとんど気効
性のない或いは気効性のない結合剤とを含む。ある程度
の速度で、所定長さの硝子エッジを研削することが可能
である切削効率の改良のために、結合剤は銅−チタニウ
ム相のような特定の硬化相を含み、銅−チタニウム相は
結合剤に耐久力を与えるにもかかわらず、結合剤能力を
改良することにより周期的に破壊して、切れ味の悪いま
たはすり減った砥粒を脱落させ、研削速度または切削効
率を増加する。
み合わせ金属と鋼充填剤とを含んでなる。金属結合剤の
組成物は、切削効率とホイール寿命との双方を最適と成
るように選ぶ必要がある。ホイール寿命を増加するため
に結合剤は、高硬度の充填剤と、処理後にほとんど気効
性のない或いは気効性のない結合剤とを含む。ある程度
の速度で、所定長さの硝子エッジを研削することが可能
である切削効率の改良のために、結合剤は銅−チタニウ
ム相のような特定の硬化相を含み、銅−チタニウム相は
結合剤に耐久力を与えるにもかかわらず、結合剤能力を
改良することにより周期的に破壊して、切れ味の悪いま
たはすり減った砥粒を脱落させ、研削速度または切削効
率を増加する。
研削ホイールに典型的に使用される鋼充填剤は鋼合金
である。これらの充填剤が、最適切断効率とホイール寿
命とを兼ね備えないホイールをもたらす。これは、これ
らの合金は、処理前に300〜700kg/mm2の硬度を有する
が、充填剤が添加されたダイヤモンド砥粒が、最終製品
から気効性を除去するために、必要なより高い温度でホ
ットプレスされるときには、この硬度を減少するためで
ある。ダイヤモンド砥粒を結合した金属は、鋼充填剤の
硬度を保持するために必要な低い温度でホットプレスし
たときに、最終製品の気孔性を除去しない。この気孔性
は、より高いホットプレス圧力を用いることにより比較
的低い温度で除去することができるが、グラファイトの
ホットプレスモールドの寿命を縮めて、加工価格がより
高くなる。
である。これらの充填剤が、最適切断効率とホイール寿
命とを兼ね備えないホイールをもたらす。これは、これ
らの合金は、処理前に300〜700kg/mm2の硬度を有する
が、充填剤が添加されたダイヤモンド砥粒が、最終製品
から気効性を除去するために、必要なより高い温度でホ
ットプレスされるときには、この硬度を減少するためで
ある。ダイヤモンド砥粒を結合した金属は、鋼充填剤の
硬度を保持するために必要な低い温度でホットプレスし
たときに、最終製品の気孔性を除去しない。この気孔性
は、より高いホットプレス圧力を用いることにより比較
的低い温度で除去することができるが、グラファイトの
ホットプレスモールドの寿命を縮めて、加工価格がより
高くなる。
低温度でダイヤモンド砥粒を結合した金属を処理する
他の欠点は、結合剤に銅−チタニウムのような所定の脆
性相が存在しないことであり、この脆性相は、周期的に
破壊して、それによって、切れ味の悪いまたはすり減っ
た砥粒を脱落させるため結合剤能力が改善された結合剤
を可能にする。この相は、高い温度で形成される傾向が
あり、低い温度では濃縮されないか或いはわずかであ
り、それによって切削効率は減少する。
他の欠点は、結合剤に銅−チタニウムのような所定の脆
性相が存在しないことであり、この脆性相は、周期的に
破壊して、それによって、切れ味の悪いまたはすり減っ
た砥粒を脱落させるため結合剤能力が改善された結合剤
を可能にする。この相は、高い温度で形成される傾向が
あり、低い温度では濃縮されないか或いはわずかであ
り、それによって切削効率は減少する。
したがって、本発明の目的は、ホイールを具体化する
ことができ、かつホイール寿命と切削効率との双方を増
加することが可能な金属結合剤を製造することである。
ことができ、かつホイール寿命と切削効率との双方を増
加することが可能な金属結合剤を製造することである。
発明の概要 本発明は充填剤を含んでなる金属結合剤であり、充填
剤のビッカース硬度は、700℃より上の温度で少なくと
も約10分焼成したときに、300kg/mm2を維持する。さら
に、本発明は、金属芯と、ダイヤモンドと上記金属結合
剤とを含み金属芯に結合した砥粒組成物と、を有する砥
粒工具である。
剤のビッカース硬度は、700℃より上の温度で少なくと
も約10分焼成したときに、300kg/mm2を維持する。さら
に、本発明は、金属芯と、ダイヤモンドと上記金属結合
剤とを含み金属芯に結合した砥粒組成物と、を有する砥
粒工具である。
発明の詳細な説明 本発明は充填剤を含む金属結合剤である。さらに、充
填剤を含む金属結合剤は、銅、チタニウム、銀及び炭化
タングステンを含む。充填剤は、結合剤の焼成前に約30
0kg/mm2から約800kg/mm2、さらに好ましくは結合剤の焼
成前に約300kg/mm2から約700kg/mm2、及び最も好ましく
は結合剤の焼成前に約300kg/mm2から約600kg/mm2のビッ
カース硬度を有する充填剤である。この金属結合剤にお
いて充填剤を使用することが独創的であるのは、充填剤
が、好ましく700℃を越えた温度で少なくとも約10分焼
成した場合に300kg/mm2を越え、さらに好ましくは750℃
を越えた温度で少なくとも約10分焼成した場合に300kg/
mm2を越え、及び最も好ましくは800℃を越えた温度で少
なくとも約10分焼成した場合に300kg/mm2を越えたビッ
カース硬度を維持するためである。
填剤を含む金属結合剤は、銅、チタニウム、銀及び炭化
タングステンを含む。充填剤は、結合剤の焼成前に約30
0kg/mm2から約800kg/mm2、さらに好ましくは結合剤の焼
成前に約300kg/mm2から約700kg/mm2、及び最も好ましく
は結合剤の焼成前に約300kg/mm2から約600kg/mm2のビッ
カース硬度を有する充填剤である。この金属結合剤にお
いて充填剤を使用することが独創的であるのは、充填剤
が、好ましく700℃を越えた温度で少なくとも約10分焼
成した場合に300kg/mm2を越え、さらに好ましくは750℃
を越えた温度で少なくとも約10分焼成した場合に300kg/
mm2を越え、及び最も好ましくは800℃を越えた温度で少
なくとも約10分焼成した場合に300kg/mm2を越えたビッ
カース硬度を維持するためである。
充填剤は、セラミック、金属またはそれらの組み合わ
せである。充填剤は好ましくは鋼である。鋼充填剤は、
高温及び還元雰囲気にこの鋼をさらすことにより好まし
還元される。鋼充填剤はさらに約、5.1wt％CO、4.1wt％
Cr、4.9wt％Ｖ、12.2wt％Ｗ、0.34wt％Mn、0.24wt％S
i、1.43wt％Ｃ、0.02wt％Ｓ及び残部Feの組成物を有す
るT15鋼が好ましい。炭化物巨視的複合材料中のT15鋼の
使用は、WO−Ａ−92 14 853に記載されている。
せである。充填剤は好ましくは鋼である。鋼充填剤は、
高温及び還元雰囲気にこの鋼をさらすことにより好まし
還元される。鋼充填剤はさらに約、5.1wt％CO、4.1wt％
Cr、4.9wt％Ｖ、12.2wt％Ｗ、0.34wt％Mn、0.24wt％S
i、1.43wt％Ｃ、0.02wt％Ｓ及び残部Feの組成物を有す
るT15鋼が好ましい。炭化物巨視的複合材料中のT15鋼の
使用は、WO−Ａ−92 14 853に記載されている。
充填剤は、好ましくは総金属結合剤の約10〜約70体積
％、さらに好ましくは総金属結合剤の約20〜約60体積
％、及び最も好ましくは総金属結合剤の約30〜約55体積
％である。充填剤の平均粒径は、好ましくは約１〜約40
0マイクロメーター（ミクロン）、さらに好ましくは約1
0〜約180マイクロメーター（ミクロン）、及び最も好ま
しくは約20〜約120マイクロメーター（ミクロン）であ
る。
％、さらに好ましくは総金属結合剤の約20〜約60体積
％、及び最も好ましくは総金属結合剤の約30〜約55体積
％である。充填剤の平均粒径は、好ましくは約１〜約40
0マイクロメーター（ミクロン）、さらに好ましくは約1
0〜約180マイクロメーター（ミクロン）、及び最も好ま
しくは約20〜約120マイクロメーター（ミクロン）であ
る。
さらに、結合剤は銅及び銀を含むことができる。充填
剤に加えて結合剤は、好ましくは総結合剤組成物の約20
〜約52体積％の銀及び約１〜約14体積％の銅を含み、さ
らに好ましくは総結合剤組成物の約20〜約45体積％の銀
及び約５〜約12.5体積％の銅を含み、及び最も好ましく
は総結合剤組成物の約21〜約41体積％の銀及び約８〜約
11.5体積％の銅を含む。総結合剤組成物は、結合剤に充
填剤と、金属と、その他の添加剤とを含む。さらに、結
合剤は、チタニウムと炭化タングステンとを好ましく含
む。結合剤は、さらに好ましくは約５〜約50体積％のチ
タニウム及び約0.5〜約25体積％の炭化タングステンを
含み、かつ最も好ましくは約５〜約30体積％のチタニウ
ム及び約５〜約20体積％の炭化タングステンを含む。焼
成後の結合剤は、好ましくは約２〜約60体積％の銅−チ
タニウム相、さらに好ましくは約２〜約50体積％の銅−
チタニウム相、及び最も好ましくは約５〜約35体積％の
銅−チタニウム相を含む。
剤に加えて結合剤は、好ましくは総結合剤組成物の約20
〜約52体積％の銀及び約１〜約14体積％の銅を含み、さ
らに好ましくは総結合剤組成物の約20〜約45体積％の銀
及び約５〜約12.5体積％の銅を含み、及び最も好ましく
は総結合剤組成物の約21〜約41体積％の銀及び約８〜約
11.5体積％の銅を含む。総結合剤組成物は、結合剤に充
填剤と、金属と、その他の添加剤とを含む。さらに、結
合剤は、チタニウムと炭化タングステンとを好ましく含
む。結合剤は、さらに好ましくは約５〜約50体積％のチ
タニウム及び約0.5〜約25体積％の炭化タングステンを
含み、かつ最も好ましくは約５〜約30体積％のチタニウ
ム及び約５〜約20体積％の炭化タングステンを含む。焼
成後の結合剤は、好ましくは約２〜約60体積％の銅−チ
タニウム相、さらに好ましくは約２〜約50体積％の銅−
チタニウム相、及び最も好ましくは約５〜約35体積％の
銅−チタニウム相を含む。
結合剤は、砥粒工具の形成に使用される。砥粒工具
は、金属芯と、砥粒と上記金属結合剤とを含む金属芯に
結合した砥粒とを含む。用いられる金属芯の形状は、機
能させるための性能によって決定される。例えば、好ま
しい実施態様においては、砥粒工具は硝子を縁取りする
ためのエッジホイールである。金属芯２は環状であり、
金属芯の外周３は砥粒組成物４が設けられるところであ
る。金属芯は、当業者に知られている方法によって、た
とえば、鍛造、機械加工及び鋳造によって形成すること
ができる。
は、金属芯と、砥粒と上記金属結合剤とを含む金属芯に
結合した砥粒とを含む。用いられる金属芯の形状は、機
能させるための性能によって決定される。例えば、好ま
しい実施態様においては、砥粒工具は硝子を縁取りする
ためのエッジホイールである。金属芯２は環状であり、
金属芯の外周３は砥粒組成物４が設けられるところであ
る。金属芯は、当業者に知られている方法によって、た
とえば、鍛造、機械加工及び鋳造によって形成すること
ができる。
砥粒組成物４は、砥粒と上記金属結合剤との混合物で
ある。砥粒は、好ましくは総砥粒組成物の５〜50体積
％、さらに好ましくは総砥粒組成物の約５〜約35体積
％、及び最も好ましくは総砥粒組成物の約５〜約20体積
％に規定する。使用できる砥粒は、たとえば、ダイヤモ
ンド、立方晶窒化硼素、ゾル−ゲルアルミナ、溶融アル
ミナ、炭化珪素、フリント、ガーネット及び気泡アルミ
ナを含む。砥粒工具はこれらの砥粒を１種以上好ましく
は含有する。好ましい砥粒はダイヤモンドである。砥粒
粒度サイズは、砥粒工具の性能または用途に基にし、時
には１種以上の粒度サイズを有する砥粒工具が望まし
い。上記の結合剤は、好ましくは総砥粒組成物の約50〜
約95体積％、さらに好ましくは総砥粒組成物の約65〜約
95体積％、及び最も好ましくは総砥粒組成物の約80〜約
95体積％に規定する。
ある。砥粒は、好ましくは総砥粒組成物の５〜50体積
％、さらに好ましくは総砥粒組成物の約５〜約35体積
％、及び最も好ましくは総砥粒組成物の約５〜約20体積
％に規定する。使用できる砥粒は、たとえば、ダイヤモ
ンド、立方晶窒化硼素、ゾル−ゲルアルミナ、溶融アル
ミナ、炭化珪素、フリント、ガーネット及び気泡アルミ
ナを含む。砥粒工具はこれらの砥粒を１種以上好ましく
は含有する。好ましい砥粒はダイヤモンドである。砥粒
粒度サイズは、砥粒工具の性能または用途に基にし、時
には１種以上の粒度サイズを有する砥粒工具が望まし
い。上記の結合剤は、好ましくは総砥粒組成物の約50〜
約95体積％、さらに好ましくは総砥粒組成物の約65〜約
95体積％、及び最も好ましくは総砥粒組成物の約80〜約
95体積％に規定する。
砥粒組成物は、当業者に知られている慣用の混合方法
で混合される。次に、砥粒組成物の混合物は、当業者に
知られている方法で金属芯に結合される。砥粒組成物を
圧力下で金属芯と焼成するために、砥粒組成物が金属芯
と互いに好ましくホットプレスされて、芯と砥粒組成物
との間に化学的と機械的との双方の結合を作りだす。ホ
イールは、好ましく約700℃を越える温度、さらに好ま
しく約750℃を越える温度、及び最も好ましく約800℃を
越える温度で高温圧縮される。ホイールは、好ましくは
約562kg/cm2（４トン／平方インチ）より下の圧力で、
さらに好ましくは約492kg/cm2（3.5トン／平方インチ）
より下の圧力で、及び最も好ましくは約422kg/cm2（３
トン／平方インチ）より下の圧力でホットプレスされ
る。
で混合される。次に、砥粒組成物の混合物は、当業者に
知られている方法で金属芯に結合される。砥粒組成物を
圧力下で金属芯と焼成するために、砥粒組成物が金属芯
と互いに好ましくホットプレスされて、芯と砥粒組成物
との間に化学的と機械的との双方の結合を作りだす。ホ
イールは、好ましく約700℃を越える温度、さらに好ま
しく約750℃を越える温度、及び最も好ましく約800℃を
越える温度で高温圧縮される。ホイールは、好ましくは
約562kg/cm2（４トン／平方インチ）より下の圧力で、
さらに好ましくは約492kg/cm2（3.5トン／平方インチ）
より下の圧力で、及び最も好ましくは約422kg/cm2（３
トン／平方インチ）より下の圧力でホットプレスされ
る。
本発明はさらに硝子を研削するための砥粒工具の使用
方法を含む。この方法は、金属芯を含む砥粒工具でもっ
て硝子部品のエッジを研削する工程を含み、砥粒組成物
は金属芯に結合したダイヤモンドと金属結合剤とを含
み、この金属結合剤は約300kg/mm2から約800kg/mm2のビ
ッカース硬度を有する充填剤を含んで成り、約700℃を
越えた温度で少なくとも約10分間結合剤を焼成すると
き、この充填剤のビッカース硬度は約300kg/mm2を越え
て維持される。
方法を含む。この方法は、金属芯を含む砥粒工具でもっ
て硝子部品のエッジを研削する工程を含み、砥粒組成物
は金属芯に結合したダイヤモンドと金属結合剤とを含
み、この金属結合剤は約300kg/mm2から約800kg/mm2のビ
ッカース硬度を有する充填剤を含んで成り、約700℃を
越えた温度で少なくとも約10分間結合剤を焼成すると
き、この充填剤のビッカース硬度は約300kg/mm2を越え
て維持される。
本発明の砥粒工具は金属芯が鋼である。砥粒工具の砥
粒組成物が約５〜約50体積％のダイヤモンドと約50〜約
95体積％の金属結合剤を含む。
粒組成物が約５〜約50体積％のダイヤモンドと約50〜約
95体積％の金属結合剤を含む。
本発明の砥粒工具の充填剤の硬度は、800℃を越える
温度で少なくとも約10分間の金属結合剤の焼成中に、約
300kg/mm2を越えて維持される。結合剤の焼成前に充填
剤は、約300kg/mm2〜約800kg/mm2のビッカース硬度を有
する。
温度で少なくとも約10分間の金属結合剤の焼成中に、約
300kg/mm2を越えて維持される。結合剤の焼成前に充填
剤は、約300kg/mm2〜約800kg/mm2のビッカース硬度を有
する。
硝子部品は好ましくは平坦硝子であり、かつ硝子は当
業者に知られる方法で研削される。このエッジは、好ま
しくは約0.102〜約1,270cm（0.040〜約0.500インチ）の
厚さ、さらに好ましくは約0.102〜約0.813cm（0.040〜
約0.320インチ）の厚さ、及び最も好ましくは約0.102〜
約0.635cm（0.040〜約0.250インチ）の厚さである。こ
の硝子のエッジは、好ましくは約8.9cm/秒（3.5インチ
／秒）の線速度、さらに好ましくは約11.4cm/秒（4.5イ
ンチ／秒）の線速度、及び最も好ましくは約14cm/秒
（5.5インチ／秒）の線速度で研削される。
業者に知られる方法で研削される。このエッジは、好ま
しくは約0.102〜約1,270cm（0.040〜約0.500インチ）の
厚さ、さらに好ましくは約0.102〜約0.813cm（0.040〜
約0.320インチ）の厚さ、及び最も好ましくは約0.102〜
約0.635cm（0.040〜約0.250インチ）の厚さである。こ
の硝子のエッジは、好ましくは約8.9cm/秒（3.5インチ
／秒）の線速度、さらに好ましくは約11.4cm/秒（4.5イ
ンチ／秒）の線速度、及び最も好ましくは約14cm/秒
（5.5インチ／秒）の線速度で研削される。
当業者が本発明の実施例をさらに良く理解するため
に、次の実施例は、実例として提供するものであって制
限するものでない。当業者が理解する付加的予備知識
は、ここに引用する参考と発明とで明確にされる。
に、次の実施例は、実例として提供するものであって制
限するものでない。当業者が理解する付加的予備知識
は、ここに引用する参考と発明とで明確にされる。
実施例１ 25.5cm（10.040インチ）×1.57cm（0.620インチ）×1
9.13cm（7.530インチ）の寸法を有する金属で結合した
ダイヤモンドの硝子縁取りホイールが製作された。商業
的に入手可能なT15鋼粉末は、供給業者を通して入手し
た。T15鋼粉末は、30/40U.S.メッシュスクリーンを通し
て篩にかけて鋼中の薄片を除去した。その後、T15鋼粉
末は、水素と窒素の雰囲気を制御したオーブンのなかで
200℃で６時間還元された。次に、T15は、表Ｉに示す他
の原料とともに混合された。
9.13cm（7.530インチ）の寸法を有する金属で結合した
ダイヤモンドの硝子縁取りホイールが製作された。商業
的に入手可能なT15鋼粉末は、供給業者を通して入手し
た。T15鋼粉末は、30/40U.S.メッシュスクリーンを通し
て篩にかけて鋼中の薄片を除去した。その後、T15鋼粉
末は、水素と窒素の雰囲気を制御したオーブンのなかで
200℃で６時間還元された。次に、T15は、表Ｉに示す他
の原料とともに混合された。
表Ｉ 原料 重量（グラム） T15鋼（30〜80マイクロメーター）（ミクロン） 114.0 TiH2（１〜３マイクロメーター）（ミクロン） 31.1 WC（3.5〜3.8マイクロメータ）（ミクロン） 40.7 銀（１マイクロメーター）（ミクロン） 87.7 銅（30マイクロメーター）（ミクロン） 33.9 その後、結合剤混合物は、16/18U.S.メッシュスクリ
ーンを通して篩にかけて、固まりをばらばらにした。次
に、結合剤は、180粒度サイズのダイヤモンド砥粒16.5
グラムと混合し、Bachofenで製造されたTurbula Orbit
alミキサーで約５分間配合した。
ーンを通して篩にかけて、固まりをばらばらにした。次
に、結合剤は、180粒度サイズのダイヤモンド砥粒16.5
グラムと混合し、Bachofenで製造されたTurbula Orbit
alミキサーで約５分間配合した。
予備成形物と鋼芯とは脱脂溶液で脱脂して、鋼芯と砥
粒組成物との間の結合を妨害する汚れと油脂を除去し
た。予備成形物と鋼芯とを乾燥後、砥粒組成物（ダイヤ
モンド−金属結合剤混合物）は、雌型に注ぎ込まれて水
平にされた。鋼リングが雌型の頂部に配置され、2722kg
（３トン）の圧力を負荷された。モールド組立物がホッ
トプレスに配置され、4536kg（５トン）の圧力が負荷さ
れた。ホットプレスの温度が、その後820℃まで上昇さ
れた。モールドの温度が770℃に到達したときに、連続
して温度を上昇しながら、12,701kg（28トン）の全ホッ
トプレス圧力が、負荷された。
粒組成物との間の結合を妨害する汚れと油脂を除去し
た。予備成形物と鋼芯とを乾燥後、砥粒組成物（ダイヤ
モンド−金属結合剤混合物）は、雌型に注ぎ込まれて水
平にされた。鋼リングが雌型の頂部に配置され、2722kg
（３トン）の圧力を負荷された。モールド組立物がホッ
トプレスに配置され、4536kg（５トン）の圧力が負荷さ
れた。ホットプレスの温度が、その後820℃まで上昇さ
れた。モールドの温度が770℃に到達したときに、連続
して温度を上昇しながら、12,701kg（28トン）の全ホッ
トプレス圧力が、負荷された。
モールド組立物がその後室温に空冷された。この組立
物は分解され、ホイールがその最終寸法に機械加工され
た。これは、側部の機械加工、内径の旋削、外径の旋削
と研削、及びエッジ研削のため所定の半径と溝との研削
を含む。
物は分解され、ホイールがその最終寸法に機械加工され
た。これは、側部の機械加工、内径の旋削、外径の旋削
と研削、及びエッジ研削のため所定の半径と溝との研削
を含む。
実施例２ 実施例１に記載された方法で製造された試験ホイール
が、イリノイ州シカゴのUniversal Superabrasives I
nc.で製造され、かつ合金鋼を含む競合社のホイールで
あるZurite−X10L（登録商標）と比較した。実施例１に
記載されたホイールと競合社のホイールとの双方をテキ
サス州ヒューストンのSun Toolで製造された硝子エッ
ジ研削機で試験した。使用したホイールは10インチの直
径であった。その結果を表IIに示す。
が、イリノイ州シカゴのUniversal Superabrasives I
nc.で製造され、かつ合金鋼を含む競合社のホイールで
あるZurite−X10L（登録商標）と比較した。実施例１に
記載されたホイールと競合社のホイールとの双方をテキ
サス州ヒューストンのSun Toolで製造された硝子エッ
ジ研削機で試験した。使用したホイールは10インチの直
径であった。その結果を表IIに示す。
この実施例は、T15鋼がホイール寿命及び切削効率の
双方で増加することが示されている。
双方で増加することが示されている。
実施例３ この試験ホイールは実施例１に記載された方法で製造
され、イリノイ州シカゴのUniversal Superabrasives
Inc.で製造され、かつ合金鋼を含む競合社のホイール
であるZurite−X10L（登録商標）と比較した。実施例１
に記載されたホイールと競合社のホイールとの双方をド
イツのTechnoglassで製造された硝子エッジ研削機で試
験した。使用したホイールは25.4cm（10インチ）の直径
であった。その結果を表IIIに示す。
され、イリノイ州シカゴのUniversal Superabrasives
Inc.で製造され、かつ合金鋼を含む競合社のホイール
であるZurite−X10L（登録商標）と比較した。実施例１
に記載されたホイールと競合社のホイールとの双方をド
イツのTechnoglassで製造された硝子エッジ研削機で試
験した。使用したホイールは25.4cm（10インチ）の直径
であった。その結果を表IIIに示す。
この実施例では、T15鋼が同一切削効率で総ホイール
寿命を増加することを示す。
寿命を増加することを示す。
本発明の分野及び精神から離脱すること無く、当業者
は、その他種々の改良が明確になり且つ容易に実施可能
であり。したがって、添付した請求の範囲は上記記載に
限定されるものでなく、本請求項は本発明に存在する特
許性のある新規性の特徴すべてを包含するとして解釈さ
れ、本発明に付随し当業者によって同等と見なされるす
べての特徴を含む。
は、その他種々の改良が明確になり且つ容易に実施可能
であり。したがって、添付した請求の範囲は上記記載に
限定されるものでなく、本請求項は本発明に存在する特
許性のある新規性の特徴すべてを包含するとして解釈さ
れ、本発明に付随し当業者によって同等と見なされるす
べての特徴を含む。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−130165（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−110586（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−76680（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−99568（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−182765（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−106762（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−15978（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−254767（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−126764（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−20261（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B24D 3/06 B24B 9/10 C22C 1/05
Claims (12)
- 【請求項１】金属芯と、 前記金属芯に結合したダイヤモンドと金属結合剤とを含
んでなる砥粒組成物とを含み、 前記金属結合剤は、700℃を越える温度で少なくとも10
分間の焼成中に、300kg/mm2を越えるビッカース硬度を
維持する充填剤を含み、且つ前記金属結合剤は、硝子部
品のエッジを研削する際に脆性破壊する脆性相を含む砥
粒工具。 - 【請求項２】前記充填剤が、前記結合剤の焼成前に、30
0kg/mm2〜800kg/mm2のビッカース硬度を有する請求項１
記載の砥粒工具。 - 【請求項３】前記充填剤が、鋼である請求項１記載の砥
粒工具。 - 【請求項４】前記鋼充填剤が、Ｔ−15鋼である請求項３
記載の砥粒工具。 - 【請求項５】750℃を越える温度で少なくとも10分間の
前記結合剤の焼成中に、前記充填剤のビッカース硬度
が、300kg/mm2を越えて維持される請求項１記載の砥粒
工具。 - 【請求項６】700℃を越える温度で少なくとも10分間の
前記結合剤の焼成中に、300kg/mm2を越えるビッカース
硬度を維持する充填剤、及び、５〜50％のチタニウム金
属を含む金属結合剤。 - 【請求項７】前記結合剤の焼成前に、前記充填剤が、30
0kg/mm2〜800kg/mm2のビッカース硬度を有する請求項６
記載の結合剤。 - 【請求項８】前記充填剤が、鋼である請求項６記載の結
合剤。 - 【請求項９】前記鋼充填剤が、Ｔ−15鋼である請求項８
記載の結合剤。 - 【請求項１０】750℃を越える温度で少なくとも10分間
の前記結合剤の焼成中に、前記充填剤のビッカース硬度
が、300kg/mm2を越えて維持される請求項６記載の結合
剤。 - 【請求項１１】金属芯と、 前記金属芯に結合したダイヤモンドと金属結合剤とを含
んで成る砥粒組成物とを含み、且つ 前記金属結合剤は、700℃を越える温度で少なくとも10
分間の焼成中に、300kg/mm2を越えるビッカース硬度を
維持する充填剤を含み、且つ前記金属結合剤は、硝子部
品のエッジを研削する際に脆性破壊する脆性相を含む、 砥粒工具で硝子部品のエッジを研削する工程を含む硝子
の研削方法。 - 【請求項１２】前記硝子部品の前記エッジ研削が、8.9c
m/秒を越える線速度であり、且つ前記エッヂが、0.102
〜1.270cmの厚さである請求項11記載の方法。
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