JP2859016B2 - 磁気ヘッドのスライダー用磁器 - Google Patents
磁気ヘッドのスライダー用磁器Info
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- JP2859016B2 JP2859016B2 JP4014837A JP1483792A JP2859016B2 JP 2859016 B2 JP2859016 B2 JP 2859016B2 JP 4014837 A JP4014837 A JP 4014837A JP 1483792 A JP1483792 A JP 1483792A JP 2859016 B2 JP2859016 B2 JP 2859016B2
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- porcelain
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- Magnetic Ceramics (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Adjustment Of The Magnetic Head Position Track Following On Tapes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、コンピュータ
用ハードディスク，フロッピーディスク，磁気テープ，
またはオーディオ用レコーダやビデオテープレコーダ等
の磁気記録に使用される磁気ヘッドのスライダー用磁器
に関わり、詳細には、ヘッドコア等を固定するためのス
ライダー用材料に好適な非磁性磁器に関するものであ
る。
用ハードディスク，フロッピーディスク，磁気テープ，
またはオーディオ用レコーダやビデオテープレコーダ等
の磁気記録に使用される磁気ヘッドのスライダー用磁器
に関わり、詳細には、ヘッドコア等を固定するためのス
ライダー用材料に好適な非磁性磁器に関するものであ
る。
【０００２】
【従来技術】近年、磁気ヘッドを用いた磁気記録装置
は、高記録密度化，高容量化が進みつつあり、それに伴
い磁気ヘッドに対しても高線密度化，高トラック密度化
への対応が要求されている。そこで、磁気ヘッドコアを
セラミック製のスライダーにガラス等で接着した、いわ
ゆるコンポジット型の磁気ヘッド装置が開発されてい
る。このコンポジット型磁気ヘッドのヘッドコアとして
は一般に高い透磁率を有するＭｎ−Ｚｎフェライトが使
用されており、また、スライダー材料として、例えば、
チタン酸カルシウムやチタン酸バリウム、さらには非磁
性亜鉛フェライト等が使用されている。
は、高記録密度化，高容量化が進みつつあり、それに伴
い磁気ヘッドに対しても高線密度化，高トラック密度化
への対応が要求されている。そこで、磁気ヘッドコアを
セラミック製のスライダーにガラス等で接着した、いわ
ゆるコンポジット型の磁気ヘッド装置が開発されてい
る。このコンポジット型磁気ヘッドのヘッドコアとして
は一般に高い透磁率を有するＭｎ−Ｚｎフェライトが使
用されており、また、スライダー材料として、例えば、
チタン酸カルシウムやチタン酸バリウム、さらには非磁
性亜鉛フェライト等が使用されている。
【０００３】ところで、磁気ヘッドコアとスライダー
は、雰囲気を４００℃前後の高温として、ヘッドコアと
スライダー間に配置されたガラスを溶融することにより
接着されている。
は、雰囲気を４００℃前後の高温として、ヘッドコアと
スライダー間に配置されたガラスを溶融することにより
接着されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、ヘッ
ドコア用材料のＭｎ−Ｚｎフェライトの熱膨張係数は１
１０〜１３０×１０-7／℃（高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イトでは１２０〜１３０×１０-7／℃）であり、スライ
ダー材料として使用されるチタン酸カルシウム，チタン
酸バリウム，非磁性亜鉛フェライトは、それぞれ１００
〜１２０×１０-7／℃、８０〜１００×１０-7／℃、９
０×１０-7／℃程度であることから、熱膨張率が大幅に
異なっており、ヘッドコアをスライダーに接着する際の
熱応力により、亀裂や残留歪みが生じて接着が不十分と
なるという問題があった。このため、ヘッドコアがスラ
イダーから脱落し、磁気ヘッドとして不良となる虞があ
った。
ドコア用材料のＭｎ−Ｚｎフェライトの熱膨張係数は１
１０〜１３０×１０-7／℃（高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イトでは１２０〜１３０×１０-7／℃）であり、スライ
ダー材料として使用されるチタン酸カルシウム，チタン
酸バリウム，非磁性亜鉛フェライトは、それぞれ１００
〜１２０×１０-7／℃、８０〜１００×１０-7／℃、９
０×１０-7／℃程度であることから、熱膨張率が大幅に
異なっており、ヘッドコアをスライダーに接着する際の
熱応力により、亀裂や残留歪みが生じて接着が不十分と
なるという問題があった。このため、ヘッドコアがスラ
イダーから脱落し、磁気ヘッドとして不良となる虞があ
った。
【０００５】このような不良品の発生を確実に防止する
ためには、スライダーの熱膨張係数をヘッドコアの高い
熱膨張係数に一致させる必要がある。
ためには、スライダーの熱膨張係数をヘッドコアの高い
熱膨張係数に一致させる必要がある。
【０００６】また、ハードディスク用磁気ヘッド等で
は、ディスクが回転すると共に磁気ヘッドが浮上するＣ
ＳＳ（Ｃｏｎｔａｃｔ Ｓｔａｒｔ／Ｓｔｏｐ ）と呼
ばれる方法が採用されているので、ディスク起動時およ
び停止時にディスクとヘッドが接触する。従って、スラ
イダー部分にポア（空孔）があると摺動する際にポア部
分に潤滑材や磁性粉等が付着したり、ポア部分より前記
付着物が脱落し、これにより、磁気媒体を破壊したり、
データの破壊やヘッドの破損を生じ、磁気記録装置の信
頼性を著しく低下させるという問題があった。特に近年
では磁気ディスクの磁性膜が薄くなり、僅かな摺動性の
不調でも信頼性が低下するようになったため、ポアサイ
ズの小さなスライダー用材料が要求されるようになって
いる。
は、ディスクが回転すると共に磁気ヘッドが浮上するＣ
ＳＳ（Ｃｏｎｔａｃｔ Ｓｔａｒｔ／Ｓｔｏｐ ）と呼
ばれる方法が採用されているので、ディスク起動時およ
び停止時にディスクとヘッドが接触する。従って、スラ
イダー部分にポア（空孔）があると摺動する際にポア部
分に潤滑材や磁性粉等が付着したり、ポア部分より前記
付着物が脱落し、これにより、磁気媒体を破壊したり、
データの破壊やヘッドの破損を生じ、磁気記録装置の信
頼性を著しく低下させるという問題があった。特に近年
では磁気ディスクの磁性膜が薄くなり、僅かな摺動性の
不調でも信頼性が低下するようになったため、ポアサイ
ズの小さなスライダー用材料が要求されるようになって
いる。
【０００７】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、熱膨張係
数の高いヘッドコアに適用でき、かつ、磁気メディアと
の摺動性に優れた磁気ヘッドのスライダー用磁器を得る
べく、種々の検討を重ねた結果、カルシウムフェライト
において酸化カルシウムと酸化鉄のモル比率を所定値に
特定することにより、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトと
ほぼ同様の熱膨張係数（１２０〜１３０×１０-7／℃）
を有し、磁気メディアとの摺動性に優れた磁気ヘッドの
スライダー用磁器を得ることができることを突き止め
た。
数の高いヘッドコアに適用でき、かつ、磁気メディアと
の摺動性に優れた磁気ヘッドのスライダー用磁器を得る
べく、種々の検討を重ねた結果、カルシウムフェライト
において酸化カルシウムと酸化鉄のモル比率を所定値に
特定することにより、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトと
ほぼ同様の熱膨張係数（１２０〜１３０×１０-7／℃）
を有し、磁気メディアとの摺動性に優れた磁気ヘッドの
スライダー用磁器を得ることができることを突き止め
た。
【０００８】また、本発明者は、カルシウムフェライト
において鉄の一部をアルミニウムで置換した固溶体にお
いて鉄とアルミニウムのモル比率を所定値に設定する
と、Ｍｎ−Ｚｎフェライトとほぼ同様の熱膨張係数（１
１０〜１３０×１０-7／℃）を有し、摺動特性に優れた
磁気ヘッドのスライダー用磁器を得ることができること
を突き止めた。
において鉄の一部をアルミニウムで置換した固溶体にお
いて鉄とアルミニウムのモル比率を所定値に設定する
と、Ｍｎ−Ｚｎフェライトとほぼ同様の熱膨張係数（１
１０〜１３０×１０-7／℃）を有し、摺動特性に優れた
磁気ヘッドのスライダー用磁器を得ることができること
を突き止めた。
【０００９】即ち、本発明の磁気ヘッドのスライダー用
磁器は、ＣａＯとＦｅ2 Ｏ3 を主成分として含有すると
ともに、ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 で示されるモル比が４５／
５５〜６７／３３である。また、Ｃａ2 Ｆｅ2-X ＡｌX
Ｏ5 で表される組成式において０＜Ｘ≦１．２であるこ
とを特徴とする磁気ヘッドのスライダー用磁器であり、
好ましくは、前記磁器中に、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ｍｇ
Ｏ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を
合計で２重量％以下含有する磁器である。
磁器は、ＣａＯとＦｅ2 Ｏ3 を主成分として含有すると
ともに、ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 で示されるモル比が４５／
５５〜６７／３３である。また、Ｃａ2 Ｆｅ2-X ＡｌX
Ｏ5 で表される組成式において０＜Ｘ≦１．２であるこ
とを特徴とする磁気ヘッドのスライダー用磁器であり、
好ましくは、前記磁器中に、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ｍｇ
Ｏ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を
合計で２重量％以下含有する磁器である。
【００１０】ここで、ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 で示されるモ
ル比を４５／５５〜６７／３３としたのは、モル比が４
５／５５よりも小さいと（Ｆｅ2 Ｏ3 が過剰）、熱膨張
係数が１１０×１０-7／℃以上を達成できるものの、焼
結性が低下し、ポアが発生し易くなり、摺動特性が劣化
するからである。一方、モル比が６７／３３よりも大き
くなると（ＣａＯが過剰）、材料中に微量のＣａＯ相が
生じポアサイズが大きくなり、焼結性が著しく悪くなる
からである。ＣａＯおよびＦｅ2 Ｏ3 の最も好ましい比
率は、ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 のモル比５０／５０〜６６／
３３．３である。
ル比を４５／５５〜６７／３３としたのは、モル比が４
５／５５よりも小さいと（Ｆｅ2 Ｏ3 が過剰）、熱膨張
係数が１１０×１０-7／℃以上を達成できるものの、焼
結性が低下し、ポアが発生し易くなり、摺動特性が劣化
するからである。一方、モル比が６７／３３よりも大き
くなると（ＣａＯが過剰）、材料中に微量のＣａＯ相が
生じポアサイズが大きくなり、焼結性が著しく悪くなる
からである。ＣａＯおよびＦｅ2 Ｏ3 の最も好ましい比
率は、ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 のモル比５０／５０〜６６／
３３．３である。
【００１１】また、Ｃａ2 Ｆｅ2-X ＡｌX Ｏ5 で表され
る組成式において、０＜Ｘ≦１．２としたのは、Ｘが
１．２を越えると、熱膨張係数が１１０×１０-7／℃未
満となり、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトよりも低い熱
膨張係数を有する従来のＭｎ−Ｚｎフェライト（熱膨張
係数１１０〜１３０×１０-7／℃）と大きな差を生じる
ようになり、ヘッドコアのスライダーへの接着が不十分
となる等、スライダー材料として適切でない。また、摺
動特性も劣化するようになるからである。そして、本発
明は、Ｆｅの一部をＡｌに置換したので、摺動特性を劣
化させずに、熱膨張係数を低く設定でき、熱膨張係数の
低い従来のＭｎ−Ｚｎフェライトにも対応することがで
きる。
る組成式において、０＜Ｘ≦１．２としたのは、Ｘが
１．２を越えると、熱膨張係数が１１０×１０-7／℃未
満となり、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトよりも低い熱
膨張係数を有する従来のＭｎ−Ｚｎフェライト（熱膨張
係数１１０〜１３０×１０-7／℃）と大きな差を生じる
ようになり、ヘッドコアのスライダーへの接着が不十分
となる等、スライダー材料として適切でない。また、摺
動特性も劣化するようになるからである。そして、本発
明は、Ｆｅの一部をＡｌに置換したので、摺動特性を劣
化させずに、熱膨張係数を低く設定でき、熱膨張係数の
低い従来のＭｎ−Ｚｎフェライトにも対応することがで
きる。
【００１２】また、上記磁器中に、ＺｒＯ2 ，Ｔｉ
Ｏ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なく
とも一種を合計で２重量％以下含有させたのは、焼結性
を向上させるためである。即ち、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，
ＭｇＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一
種が、合計で２重量％よりも多く含有されている場合に
は、焼結性が悪くなり、ポアサイズも大きくなるからで
ある。これらの酸化物は焼結助剤として別途添加する
他、ＣａＯやＦｅ2 Ｏ3 等の原料中や粉砕，混合等のボ
ールの摩耗により混入する場合もある。
Ｏ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なく
とも一種を合計で２重量％以下含有させたのは、焼結性
を向上させるためである。即ち、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，
ＭｇＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一
種が、合計で２重量％よりも多く含有されている場合に
は、焼結性が悪くなり、ポアサイズも大きくなるからで
ある。これらの酸化物は焼結助剤として別途添加する
他、ＣａＯやＦｅ2 Ｏ3 等の原料中や粉砕，混合等のボ
ールの摩耗により混入する場合もある。
【００１３】本発明の磁気ヘッドのスライダー用磁器
は、例えば、純度９９％以上のＦｅ2 Ｏ3 （不純物とし
てＮｂ2 Ｏ5，ＢａＯ，ＳｉＯ2 ，ＳｒＯ等を含む）を
使い、ＣａＯ源としてＣａＣｌ2 ，ＣａＣＯ3 等を使用
し、これらを所定量秤量し、この後ボールミル等を用い
て湿式混合し、これを乾燥し、乾燥後の原料を酸化性雰
囲気（大気中）において８００〜１２００℃で２〜１０
時間仮焼し、仮焼後の原料を平均粒径が所定以下となる
ように微粉砕する。そして、これにバインダーを加えて
造粒を行った後、所定圧力でプレス成形し焼成すること
により得られる。
は、例えば、純度９９％以上のＦｅ2 Ｏ3 （不純物とし
てＮｂ2 Ｏ5，ＢａＯ，ＳｉＯ2 ，ＳｒＯ等を含む）を
使い、ＣａＯ源としてＣａＣｌ2 ，ＣａＣＯ3 等を使用
し、これらを所定量秤量し、この後ボールミル等を用い
て湿式混合し、これを乾燥し、乾燥後の原料を酸化性雰
囲気（大気中）において８００〜１２００℃で２〜１０
時間仮焼し、仮焼後の原料を平均粒径が所定以下となる
ように微粉砕する。そして、これにバインダーを加えて
造粒を行った後、所定圧力でプレス成形し焼成すること
により得られる。
【００１４】焼成方法としては酸化性雰囲気（大気中）
において１１５０〜１３５０℃の常圧で焼成する。
において１１５０〜１３５０℃の常圧で焼成する。
【００１５】
【作用】本発明の磁気ヘッドのスライダー用磁器では、
ＣａＯとＦｅ2 Ｏ3 を主成分として含有するとともに、
ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 で示されるモル比を４５／５５〜６
７／３３としたので、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトの
熱膨張係数（１２０〜１３０×１０-7／℃）とほぼ同様
の熱膨張係数を有するようになるとともに、摺動特性を
向上することが可能となる。
ＣａＯとＦｅ2 Ｏ3 を主成分として含有するとともに、
ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 で示されるモル比を４５／５５〜６
７／３３としたので、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトの
熱膨張係数（１２０〜１３０×１０-7／℃）とほぼ同様
の熱膨張係数を有するようになるとともに、摺動特性を
向上することが可能となる。
【００１６】また、Ｃａ2 Ｆｅ2-X ＡｌX Ｏ5 で表され
る組成式において、０＜Ｘ≦１．２としたので、従来の
Ｍｎ−Ｚｎフェライトから高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライ
トの熱膨張係数（１１０〜１３０×１０-7／℃）とほぼ
同様の熱膨張係数を有するようになるとともに、摺動特
性を向上することが可能となる。即ち、摺動特性を劣化
させることなく熱膨張係数を１１０程度まで低下させる
ことができ、従来の低い熱膨張係数を有するＭｎ−Ｚｎ
フェライトにも対応させることができる。
る組成式において、０＜Ｘ≦１．２としたので、従来の
Ｍｎ−Ｚｎフェライトから高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライ
トの熱膨張係数（１１０〜１３０×１０-7／℃）とほぼ
同様の熱膨張係数を有するようになるとともに、摺動特
性を向上することが可能となる。即ち、摺動特性を劣化
させることなく熱膨張係数を１１０程度まで低下させる
ことができ、従来の低い熱膨張係数を有するＭｎ−Ｚｎ
フェライトにも対応させることができる。
【００１７】さらに、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｆ
ｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を合計で
２重量％以下含有させることで、焼結性が向上し、ポア
サイズも小さくなり、摺動特性を向上することが可能と
なる。
ｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を合計で
２重量％以下含有させることで、焼結性が向上し、ポア
サイズも小さくなり、摺動特性を向上することが可能と
なる。
【００１８】
（実施例１）市販されている純度９９％のＦｅ2 Ｏ
3 （不純物としてＮｂ2 Ｏ5 ，ＢａＯ，ＳｉＯ2 ，Ｓｒ
Ｏ等を１重量％以下含む）を使い、ＣａＯ源としてＣａ
Ｃｌ2 ，ＣａＣＯ3 等を使用し、表１に示すような組成
比となるように秤量し、ボールミルを用いて湿式混合し
た。これを乾燥し、乾燥後の原料を酸化性雰囲気（大気
中）において１０００℃で６時間仮焼を行った。
3 （不純物としてＮｂ2 Ｏ5 ，ＢａＯ，ＳｉＯ2 ，Ｓｒ
Ｏ等を１重量％以下含む）を使い、ＣａＯ源としてＣａ
Ｃｌ2 ，ＣａＣＯ3 等を使用し、表１に示すような組成
比となるように秤量し、ボールミルを用いて湿式混合し
た。これを乾燥し、乾燥後の原料を酸化性雰囲気（大気
中）において１０００℃で６時間仮焼を行った。
【００１９】仮焼後の原料をアルミナボールまたはジル
コニアボール，メノーボール等を用い平均粒径が２μｍ
以下となるように微粉砕した。尚、この粉砕によりジル
コニアまたはアルミナ，シリカ等が１重量％以下混入す
ることがある。これにバインダーを加えて造粒を行った
後、０．８〜２．０ton/cm2の圧力でプレス成形した。
その後、酸化性雰囲気（大気中）において表１の温度で
焼成し各試料を得た。
コニアボール，メノーボール等を用い平均粒径が２μｍ
以下となるように微粉砕した。尚、この粉砕によりジル
コニアまたはアルミナ，シリカ等が１重量％以下混入す
ることがある。これにバインダーを加えて造粒を行った
後、０．８〜２．０ton/cm2の圧力でプレス成形した。
その後、酸化性雰囲気（大気中）において表１の温度で
焼成し各試料を得た。
【００２０】得られた試料について嵩比重，熱膨張係
数，ポア率，焼結性について調べ、表１に結果を記し
た。表１のＮo.１２，１３の試料については、ガス種Ａ
ｒにおいて、２０００気圧の熱間静水圧処理を行った。
ＨＩＰ処理を行った試料は１μｍ以上のポアのない試料
が得られた。
数，ポア率，焼結性について調べ、表１に結果を記し
た。表１のＮo.１２，１３の試料については、ガス種Ａ
ｒにおいて、２０００気圧の熱間静水圧処理を行った。
ＨＩＰ処理を行った試料は１μｍ以上のポアのない試料
が得られた。
【００２１】
【表１】
【００２２】ここで、嵩比重は水中におけるアルキメデ
ス法により求め、熱膨張係数は熱膨張係数測定装置によ
り求めた。ポアの発生率は１μｍのダイヤモンド砥粒に
より最終ラップ面に生じるポア径を測定することにより
評価した。ポア率はポア平均径が５μｍ以上を×，２〜
５μｍを△，１〜２μｍを○，１μｍ以下を□で示し
た。焼結性は吸水率２％以上を×，１〜２％を△，０．
５〜１％を○，０．５％以下を□で示した。
ス法により求め、熱膨張係数は熱膨張係数測定装置によ
り求めた。ポアの発生率は１μｍのダイヤモンド砥粒に
より最終ラップ面に生じるポア径を測定することにより
評価した。ポア率はポア平均径が５μｍ以上を×，２〜
５μｍを△，１〜２μｍを○，１μｍ以下を□で示し
た。焼結性は吸水率２％以上を×，１〜２％を△，０．
５〜１％を○，０．５％以下を□で示した。
【００２３】また、表１の各々の試料を、２本のレール
を有するスライダー形状に加工し、取付金具を介してデ
ィスク上にセットした。そして、ディスクの最大回転数
を３６００ｒｐｍとして回転と停止（ＣＳＳ）を繰り返
した。即ち、最大回転数に達するまでの時間を５秒とし
最大回転数を５秒間保持した。また、停止時間を５秒間
として停止状態から回転し停止するまでの２０秒サイク
ルをＣＳＳ回数１回とした。ＣＳＳ回数の５０００回毎
にディスクとヘッド（スライダー）の傷の有無を調べ、
この結果を表２に記載した。
を有するスライダー形状に加工し、取付金具を介してデ
ィスク上にセットした。そして、ディスクの最大回転数
を３６００ｒｐｍとして回転と停止（ＣＳＳ）を繰り返
した。即ち、最大回転数に達するまでの時間を５秒とし
最大回転数を５秒間保持した。また、停止時間を５秒間
として停止状態から回転し停止するまでの２０秒サイク
ルをＣＳＳ回数１回とした。ＣＳＳ回数の５０００回毎
にディスクとヘッド（スライダー）の傷の有無を調べ、
この結果を表２に記載した。
【００２４】
【表２】
【００２５】表１，２の結果において、試料Ｎｏ．２〜
６は本発明の範囲内のスライダー用磁器であり、熱膨張
係数はそれぞれ１１５〜１２７×１０-7／℃の範囲であ
り、ポアの発生率および焼結性は良好であった。これに
対し、試料Ｎｏ．１はＣａＯが若干多いため、焼結性が
劣っている。また、試料Ｎｏ．７およびＮｏ．８は酸化
鉄が多く熱膨張係数は１１０×１０-7／℃以上を達成し
ているものの、ポア率，焼結性が劣っている。一方、試
料Ｎｏ．２〜６については、表２の結果より優れた摺動
特性を有することが判る。
６は本発明の範囲内のスライダー用磁器であり、熱膨張
係数はそれぞれ１１５〜１２７×１０-7／℃の範囲であ
り、ポアの発生率および焼結性は良好であった。これに
対し、試料Ｎｏ．１はＣａＯが若干多いため、焼結性が
劣っている。また、試料Ｎｏ．７およびＮｏ．８は酸化
鉄が多く熱膨張係数は１１０×１０-7／℃以上を達成し
ているものの、ポア率，焼結性が劣っている。一方、試
料Ｎｏ．２〜６については、表２の結果より優れた摺動
特性を有することが判る。
【００２６】尚、試料Ｎｏ．９〜１１は、純度９９．９
％のＦｅ2 Ｏ3 を使用した場合であり、試料Ｎｏ．９，
１０については本発明の範囲内のスライダー用磁器で、
熱膨張係数はそれぞれ１２３〜１２６×１０-7／℃の範
囲であり、ポアの発生率および焼結性は良好である。こ
れに対し、試料Ｎｏ．１１はＦｅ2 Ｏ3 が多く熱膨張係
数は１１０×１０-7／℃を達成しているものの、ポア
率，焼結性が劣っている。
％のＦｅ2 Ｏ3 を使用した場合であり、試料Ｎｏ．９，
１０については本発明の範囲内のスライダー用磁器で、
熱膨張係数はそれぞれ１２３〜１２６×１０-7／℃の範
囲であり、ポアの発生率および焼結性は良好である。こ
れに対し、試料Ｎｏ．１１はＦｅ2 Ｏ3 が多く熱膨張係
数は１１０×１０-7／℃を達成しているものの、ポア
率，焼結性が劣っている。
【００２７】さらに、表１における試料Ｎo.２〜６，
９，１０の原料を用いて、焼結体中におけるＺｒＯ2 ，
ＴｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 の含有物が
表３に示したような組成となるように秤量混合し、成形
した後、表３の温度で焼成した。この磁器を上記と同様
の方法により、嵩比重，熱膨張係数，ポア率，焼結性を
調べ、その結果を表３に記載した。
９，１０の原料を用いて、焼結体中におけるＺｒＯ2 ，
ＴｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 の含有物が
表３に示したような組成となるように秤量混合し、成形
した後、表３の温度で焼成した。この磁器を上記と同様
の方法により、嵩比重，熱膨張係数，ポア率，焼結性を
調べ、その結果を表３に記載した。
【００２８】
【表３】
【００２９】この表３により、ＺｒＯ2 ，ＭｇＯ，Ｔｉ
Ｏ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 を添加することにより焼
結性が良くなり、ポアサイズも小さくなることが判る。
Ｏ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 を添加することにより焼
結性が良くなり、ポアサイズも小さくなることが判る。
【００３０】（実施例２）市販されている純度９９％の
Ｆｅ2 Ｏ3 （不純物としてＮｂ2 Ｏ5 ，ＢａＯ，ＳｉＯ
2 ，ＳｒＯ等を１重量％以下含む）を使い、ＣａＯ源と
してＣａＣｌ2 ，ＣａＣＯ3 、およびＡｌ2 Ｏ3 を使用
し、ボールミルを用いて湿式混合した。これを乾燥し、
乾燥後の原料を酸化性雰囲気（大気中）において１００
０℃で６時間仮焼を行った。
Ｆｅ2 Ｏ3 （不純物としてＮｂ2 Ｏ5 ，ＢａＯ，ＳｉＯ
2 ，ＳｒＯ等を１重量％以下含む）を使い、ＣａＯ源と
してＣａＣｌ2 ，ＣａＣＯ3 、およびＡｌ2 Ｏ3 を使用
し、ボールミルを用いて湿式混合した。これを乾燥し、
乾燥後の原料を酸化性雰囲気（大気中）において１００
０℃で６時間仮焼を行った。
【００３１】仮焼後の原料をアルミナボールまたはジル
コニアボール，メノーボール等を用い平均粒径が１μｍ
以下となるように微粉砕した。尚、この粉砕によりジル
コニアまたはアルミナ，シリカ等が１重量％以下混入す
ることがある。これにバインダーを加えて造粒を行った
後、０．８〜２．０ton/cm2の圧力でプレス成形した。
その後、酸化性雰囲気（大気中）において表４の温度で
焼成し各試料を得た。
コニアボール，メノーボール等を用い平均粒径が１μｍ
以下となるように微粉砕した。尚、この粉砕によりジル
コニアまたはアルミナ，シリカ等が１重量％以下混入す
ることがある。これにバインダーを加えて造粒を行った
後、０．８〜２．０ton/cm2の圧力でプレス成形した。
その後、酸化性雰囲気（大気中）において表４の温度で
焼成し各試料を得た。
【００３２】即ち、得られた試料をＣａ2 Ｆｅ2-X Ａｌ
X Ｏ5 で表わすと表４に示すようなＸの値を採る焼結体
を得た。得られた試料について実施例１と同様にして嵩
比重，熱膨張係数，ポア率，焼結性について調べ、表４
に結果を記した。尚、得られた試料の結晶をＸ線回折装
置により調べた結果、斜方晶を主体としていることを確
認した。
X Ｏ5 で表わすと表４に示すようなＸの値を採る焼結体
を得た。得られた試料について実施例１と同様にして嵩
比重，熱膨張係数，ポア率，焼結性について調べ、表４
に結果を記した。尚、得られた試料の結晶をＸ線回折装
置により調べた結果、斜方晶を主体としていることを確
認した。
【００３３】
【表４】
【００３４】この表４より、試料Ｎo.２１〜２５は本発
明の範囲内のものであり、各々熱膨張係数は１１０〜１
３０×１０-7／℃の範囲であり、ポアの発生率及び焼結
性が良好である。これに対して試料Ｎo.２６及び２７は
アルミニウムが多く熱膨張係数が１１０×１０-7／℃を
下回っている。
明の範囲内のものであり、各々熱膨張係数は１１０〜１
３０×１０-7／℃の範囲であり、ポアの発生率及び焼結
性が良好である。これに対して試料Ｎo.２６及び２７は
アルミニウムが多く熱膨張係数が１１０×１０-7／℃を
下回っている。
【００３５】次に、表４のＮo.２８〜３１の試料につい
ては、ガス種Ａｒにおいて２０００気圧で熱間静水圧処
理（ＨＩＰ処理）を行った。
ては、ガス種Ａｒにおいて２０００気圧で熱間静水圧処
理（ＨＩＰ処理）を行った。
【００３６】この表４のＮo.２８〜３１より、ＨＩＰ処
理を行った試料は、１μｍ以上のポアのない材料が得ら
れた。
理を行った試料は、１μｍ以上のポアのない材料が得ら
れた。
【００３７】そして、本発明者は、これらの試料を、２
本のレールを有するスライダー形状に加工し、取付金具
を介してディスク上にセットし、実施例１と同様にして
ディスクとヘッドの傷の有無を調べ、この結果を表５に
記載した。
本のレールを有するスライダー形状に加工し、取付金具
を介してディスク上にセットし、実施例１と同様にして
ディスクとヘッドの傷の有無を調べ、この結果を表５に
記載した。
【００３８】
【表５】
【００３９】表５から本発明の材料ではメディアに傷が
入り難く、摺動特性が優れていることが判る。
入り難く、摺動特性が優れていることが判る。
【００４０】（実施例３）市販されている純度９９％の
酸化鉄（不純物としてＮｂ2 Ｏ5 ，ＢａＯ，ＳｉＯ2 ，
ＳｒＯ等を１重量％以下含む）を使い、酸化カルシウム
（ＣａＯ）源として塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ），炭
酸カルシウム（ ＣａＣＯ3 ）、および酸化アルミニウ
ム（Ａｌ2 Ｏ3 ）を使い、さらに焼結体中におけるＺｒ
Ｏ2 ，ＭｇＯ，ＴｉＯ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 の含
有量が表６に示す組成比となるように秤量し、ボールミ
ルを用いて湿式混合した。後は上記実施例２と同様にし
て、各試料を得た。得られた試料について実施例１と同
様に嵩比重，熱膨張係数，ポア率，焼結性について調
べ、表６に記した。
酸化鉄（不純物としてＮｂ2 Ｏ5 ，ＢａＯ，ＳｉＯ2 ，
ＳｒＯ等を１重量％以下含む）を使い、酸化カルシウム
（ＣａＯ）源として塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ），炭
酸カルシウム（ ＣａＣＯ3 ）、および酸化アルミニウ
ム（Ａｌ2 Ｏ3 ）を使い、さらに焼結体中におけるＺｒ
Ｏ2 ，ＭｇＯ，ＴｉＯ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 の含
有量が表６に示す組成比となるように秤量し、ボールミ
ルを用いて湿式混合した。後は上記実施例２と同様にし
て、各試料を得た。得られた試料について実施例１と同
様に嵩比重，熱膨張係数，ポア率，焼結性について調
べ、表６に記した。
【００４１】
【表６】
【００４２】表６により、ＺｒＯ2 ，ＭｇＯ，Ｔｉ
Ｏ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 を２重量％以下含有する
ことにより焼結性が良くなり、ポアサイズも小さくなる
ことが判る。
Ｏ2 ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 を２重量％以下含有する
ことにより焼結性が良くなり、ポアサイズも小さくなる
ことが判る。
【００４３】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の磁気ヘッド
のスライダー用磁器では、スライダー用磁器の熱膨張係
数をヘッドコア用材料の高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト
の熱膨張係数１２０〜１３０×１０-7／℃に近づけるこ
とができ、これにより、ヘッドコアをスライダーに接着
する際に亀裂や残留歪みが生ぜず、ヘッドコアをスライ
ダーに確実に接着することができる。
のスライダー用磁器では、スライダー用磁器の熱膨張係
数をヘッドコア用材料の高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト
の熱膨張係数１２０〜１３０×１０-7／℃に近づけるこ
とができ、これにより、ヘッドコアをスライダーに接着
する際に亀裂や残留歪みが生ぜず、ヘッドコアをスライ
ダーに確実に接着することができる。
【００４４】また、ポアの発生率および焼結性の良好な
スライダーを得ることができ、これにより、ＣＳＳ時に
潤滑材や磁性粉等が付着することがなく、データの破壊
やヘッドの破損を確実に防止し、磁気記録装置の信頼性
を向上することができる。
スライダーを得ることができ、これにより、ＣＳＳ時に
潤滑材や磁性粉等が付着することがなく、データの破壊
やヘッドの破損を確実に防止し、磁気記録装置の信頼性
を向上することができる。
【００４５】さらに、Ｆｅの一部にＡｌを固溶させたの
で、従来のＭｎ−Ｚｎフェライトの熱膨張係数（１１０
〜１３０×１０-7／℃）とほぼ同様の熱膨張係数を有す
るようになるとともに、摺動特性を向上することができ
る。即ち、摺動特性を悪化させることなく熱膨張係数を
１１０程度まで低下させることができ、従来の低い熱膨
張係数を有するＭｎ−Ｚｎフェライトにも対応すること
ができる。
で、従来のＭｎ−Ｚｎフェライトの熱膨張係数（１１０
〜１３０×１０-7／℃）とほぼ同様の熱膨張係数を有す
るようになるとともに、摺動特性を向上することができ
る。即ち、摺動特性を悪化させることなく熱膨張係数を
１１０程度まで低下させることができ、従来の低い熱膨
張係数を有するＭｎ−Ｚｎフェライトにも対応すること
ができる。
【００４６】また、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ
2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を合計で２
重量％以下含有させたので、焼結性が向上し、ポアサイ
ズも小さくなり、摺動特性を向上することができる。
2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を合計で２
重量％以下含有させたので、焼結性が向上し、ポアサイ
ズも小さくなり、摺動特性を向上することができる。
Claims (4)
- 【請求項１】ＣａＯとＦｅ2 Ｏ3 を主成分として含有す
るとともに、ＣａＯ／Ｆｅ2 Ｏ3 で示されるモル比が４
５／５５〜６７／３３であることを特徴とする磁気ヘッ
ドのスライダー用磁器。 - 【請求項２】ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ
2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を合計で２
重量％以下含有する請求項１記載の磁気ヘッドのスライ
ダー用磁器。 - 【請求項３】Ｃａ2 Ｆｅ2-X ＡｌX Ｏ5で表される組成
式において、０＜Ｘ≦１．２であることを特徴とする磁
気ヘッドのスライダー用磁器。 - 【請求項４】ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＭｇＯ，Ｆｅ
2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 のうちの少なくとも一種を合計で２
重量％以下含有する請求項３記載の磁気ヘッドのスライ
ダー用磁器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4014837A JP2859016B2 (ja) | 1991-07-30 | 1992-01-30 | 磁気ヘッドのスライダー用磁器 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-189766 | 1991-07-30 | ||
| JP18976691 | 1991-07-30 | ||
| JP4014837A JP2859016B2 (ja) | 1991-07-30 | 1992-01-30 | 磁気ヘッドのスライダー用磁器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0585807A JPH0585807A (ja) | 1993-04-06 |
| JP2859016B2 true JP2859016B2 (ja) | 1999-02-17 |
Family
ID=26350866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4014837A Expired - Fee Related JP2859016B2 (ja) | 1991-07-30 | 1992-01-30 | 磁気ヘッドのスライダー用磁器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2859016B2 (ja) |
-
1992
- 1992-01-30 JP JP4014837A patent/JP2859016B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0585807A (ja) | 1993-04-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |