JP2836814B2 - 偏向装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、偏向電流のＳ成形が内部ピンクツシヨン
歪修正を得るために比較的広い範囲にわたつて変化また
は変調される偏向回路に関するものである。 〔発明の背景〕 １以上のフエースプレート半径Ｒをもつたカラー映像
音、例えばＲが1.6に等しいフイリツプス社製の45AX映
像管では、相当な大きさの内部ピンクツシヨンの修正を
必要とし、内部ピンクツシヨンの調整を好ましい大きさ
にする必要がある。 従来技術によるラスタ修正回路には、偏向巻線と直列
に結合された変調インダクタを利用して内部ピンクツシ
ヨンの修正を行なうようにしたものもある。変調インダ
クタは全偏向インダクテイブ・インピーダンスを増大さ
せる。特に１×f_H以上の線周波数では、インダクテイブ
・インピーダンスの増大により、より大きな偏向電力を
消費し、偏向スイツチの両端間により高いリトレース電
圧パルスが現われる。この場合、f_Hは例えばPAL方式に
おける水平周波数である。従つて、このような変調イン
ダクタを使用することなく左右（または東西）内部ラス
タ修正を行なうことが望ましい。 第４図は、全体を10で示すクロスハツチ・ライン・パ
ターンを示すテレビジヨン・ラスタ上に表われる内部ピ
ンクツシヨン歪を示している。クロスハツチ・パターン
の左右の側部は垂直の線12と14とによつて示されてい
る。線12および14は直線で、ラスタの左右外側ピンクツ
シヨンは修正されていることを示している。ラスタの中
心と両側との間にある垂直の格子線16および18は、直線
状の点線からのずれによつて示すように湾曲しており、
内部ピンクツシヨン歪が存在することを示している。水
平線17aおよび17bは頂部ラスタ走査あるいは底部ラスタ
走査の例に対する水平走査位置を示し、水平線19は中心
部のラスタ走査の例に対する水平走査位置を示してい
る。 内部ピンクツシヨン歪の修正を行なうには、水平トレ
ース期間中、垂直走査軸に沿う偏向電流のＳ成形の変調
を必要とする。第４図の点線によつて示すような直線状
の垂直の線を得るためには、ラスタの頂部から中心へ向
けてＳ成形を増大させ、ラスタの中心から底部へ向けて
Ｓ成形を減少させることが望ましい。 〔発明の概要〕 この発明の特徴によれば、内部ピンクツシヨン修正を
具えた偏向装置は、偏向サイクルのトレース期間中およ
びリトレース期間中、偏向巻線に偏向周波数で走査電流
を発生させる偏向巻線を含んでいる。偏向巻線に結合さ
れたスイツチング手段は、リトレース期間中リトレース
電圧を発生させ、また走査電流を発生させる。変調され
た電圧はリトレース期間中発生される。変調電圧は変調
信号に従つて第２の周波数で変調される。偏向巻線に結
合されたトレース・キヤパシタンスは、偏向巻線と共に
トレース期間中第１のトレース共振回路を構成し、トレ
ース・キヤパシタンスに流れる走査電流はトレース期間
中はトレース・キヤパシタンスにパラボラ電圧を発生さ
せる。第２のキヤパシタンスおよび変調インダクタンス
を含む回路分枝は、トレース・キヤパシタンスと共に第
２の共振回路を形成し、該第２の共振回路は変調インダ
クタンス中にリトレース期間中、変調電圧によつて変調
される振幅をもつた変調電流を発生させる。変調電流は
トレース・キヤパシタンスに結合されていて、トレース
・キヤパシタンス中のパラボラ電圧を内部ピンクツシヨ
ン歪を減少させるような形態で上記変調電流の振幅に従
つて変化させる。トレース・キヤパシタンスは、実質的
にリトレース期間中を通じて変調インダクタンスを迂回
する走査電流に対する低インピーダンス・バイパス・キ
ヤパシタンスとして作用する。 幾つかの通常のテレビジヨン受像機中では、水平偏向
回路は、水平偏向巻線と、各トレース期間中偏向巻線に
偏向電流を供給するトレース・キヤパシタンスとを含む
出力段からなる。リトレース・キヤパシタンスはリトレ
ース期間中偏向巻線の両端間に結合されている。エネル
ギはリトレース期間中フライバツク変成器を経て補充さ
れる。例えば、第２図に示すようなクロスハツチパター
ンの各白い水平の縞を表示するときに生ずるフライバツ
ク変成器の２次巻線中の高ビーム電流は、リトレース期
間中フライバツク変成器に高アルタ負荷を与える。リト
レース・キヤパシタンスはこの負荷によりリトレース期
間中僅かに放電される。これによりリトレース・キヤパ
シタンスより偏向巻線を経てリトレース・キヤパシタン
スへ放電電流が流れ、クロスハツチ・パターンの白い水
平縞の期間中トレース・キヤパシタンスの両端間の電圧
は僅かに低下する。トレース・キヤパシタンスの電荷
は、白いクロスハツチの縞相互間の黒い映像部分を表示
する走査線に関連するリトレース期間中に補充される。
これによつて偏向巻線を通つて反対方向に小電流を生じ
させる。トレース・キヤパシタンスの充電および放電電
流はラスタの小さな変移を生じさせ、偏向巻線のトレー
ス電流を変調する低い周波数の振動を生じさせる。この
低周波変調があると、クロスハツチ・パターンの各垂直
の縞は直線形状にならずにジグザグ形状のものとして表
われる。ジグザグ形状は水平の縞との交点のすぐ下の所
定の垂直の縞で現われる。時には“ねずみの歯（マウス
テイース）”と称されるこのような歪は第２図のクロス
ハツチ・パターンに示されている。これらは高ビーム変
移が生ずる期間中およびその直後に現われる。これは、
低インピーダンス・エネルギ・フライホイールを与える
偏向回路がアルタ回路の必要なエネルギの過渡的増加を
供給するからである。従つて、偏向回路からアルタ回路
へ転送されるエネルギは偏向巻線のトレース電流に変化
を生じさせる。このような“ねずみの歯”歪を減少させ
ることが望ましい。 この発明の他の特徴によれば、高電圧の振幅あるいは
偏向リトレース期間中に実質的な影響を与えることな
く、しかも“ねずみの歯”歪が減少するように内側およ
び外側ピンクツシヨン歪の修正が得られるように偏向電
流の振幅が変調される。 〔実施例の詳細な説明〕 この発明を実施した第１図の偏向回路100は、例え
ば、フイリツプス社製110°、45AX FS カラー映像音、
型A66−EAK00X01において電子ビームの水平偏向を行な
うものである。第１図において、端子22とアースとの間
に発生した安定化された直流電圧B⁺の電源は小さな値の
抵抗器R1を経て水平フライバツク変成器T1の１次巻線W1
の端子22aに結合されている。巻線W1の他の端子は接続
端子23に結合されている。濾波キヤパシタンスC1は端子
22aとアースとの間に接続されている。安定化された電
圧B⁺は例えば切換モード電源90によつて発生される。変
成器T1の２次巻線W3はダイオードD4を経てアルタ電圧Ｕ
を供給する。 水平出力トランジスタQ1のベースは通常の駆動および
発振回路５に結合されており、そのコレクタ−エミツタ
電路は接続端子23とアースとの間に結合されている。ト
ランジスタQ1と並列に２個の整流器ダイオードD1および
D2の直列構成が接続されている。ダイオードD1の陽極と
陰極との間にはＳ成形、すなわちトレース・キヤパシタ
ンスC_Sに結合された水平偏向巻線L_Hの回路が接続されて
いる。ダイオードD1の陽極と陰極との間に結合された偏
向リトレース・キヤパシタンスC_RDは偏向巻線L_Hと共に
並列リトレース共振回路27を形成している。第２のリト
レース・キヤパシタンスC_RTは接続端子28とアースとの
間に接続されている。小さな値のキヤパシタンスC_RPは
端子23とアースとの間に結合されている。キヤパシタン
スC_RPはリトレース共振回路27の共振周波数のフアイン
・チユーニングを与える。端子28とアースとの間には、
チヨークL1と、スイツチング・トランジスタQ5およびダ
イオードD31を含む制御可能な左右切換電流回路構成25
との直列回路が接続されている。チヨークL1のインダク
タンスは偏向巻線L_Hのインダクタよりも相当に高い。 この発明の装置を実施するに当つて、内側ピンクツシ
ヨン歪修正回路60は端子60bと、キヤパシタンスC_Sと偏
向巻線L_Hとの接続点の端子60aとの間にキヤパシタンスC
_Sが接続されている。回路60の可変インダクタL₂は端子6
0bと、ダイオードD₃とD₄との接続点である端子60cとの
間に接続されている。ダイオードD₄の陽極はアースに接
続され、陰極は端子60cに接続されている。ダイオードD
₃は端子60cと端子28との間に接続されている。 トレースの第１半部の期間中、偏向電流i_yは偏向巻線
L_HとダイオードD1中を矢印と反対方向に流れる。トレー
スの第２半部の期間中、偏向電流i_yは偏向巻線L_Hと導通
状態のトランジスタQ1中を矢印の方向に流れる。トレー
スの終了時にトランジスタQ1は非導通になり、端子23と
アースとの間に通常の態様でリトレース電圧V₁発生す
る。 リトレース期間中、電荷はチヨークL₁を経て流れる変
調されたシンク電流i_L1によつてリトレース・キヤパシ
タンスC_RDから取去られる。例えば全リトレース期間中
の積分値∫i_L1dtが高くなればなる程、キヤパシタンスC
_RDの両端間の電圧V41は大きくなり、またキヤパシタン
スC_RTの両端間の電圧V₄は小さくなる。リトレース期間
中に偏向巻線L_Hを通つて流れる偏向電流i_yのピーク値は
リトレース期間の中心におけるキヤパシタンスC_RDの両
端間の電圧V41のピーク値に直接関連している。垂直偏
向率で電流i_L1を変調することによつて、切換電流回路2
5は水平走査電流i_yに外側ピンクツシヨン修正を与え
る。 制御可能な切換電流回路構成25は差動接続された一対
のトランジスタQ2およびQ3を含み、これらのトランジス
タQ2およびQ3の双方のエミツタは抵抗器R9の端子45に接
続されている。抵抗器R9の他方の端子は電圧源V⁺に接続
されている。抵抗器R9中を流れる電流i_R9は、トランジ
スタQ2とQ3のベース間に発生する差電圧V61−V51に応答
してトランジスタQ2とQ3との間に分割される。 トランジスタQ2のコレクタ電流は、反転および駆動ト
ランジスタQ4を経て、共通エミツタ・モードで動作する
回路25のスイツチング・トランジスタQ5を制御する。ト
ランジスタQ5のコレクタは、リトレース共振回路27から
離れたチヨークL1の端子29に結合されている。従つて、
トランジスタQ5は差電圧V61−V51の振幅に従つてそれぞ
れオフ、オンに切換えられる。チヨークL1の端子29はま
た切換電流回路25のダイオードD31を経て、ほぼ電圧B⁺
の電位にある端子25に結合されている。ダイオードD31
は、チヨークL1を通つて流れる電流i_L1を分流させ、ト
ランジスタQ5がターンオフしたとき端子29における電圧
V31をキヤパシタC1の両端間に存在する電圧にクランプ
する。逆にトランジスタQ5がターンオンすると、トラン
ジスタQ5を通つてアースに流れる電流i_L1によつて電圧V
31はほぼアース電位になる。 フライバツク変成器T1の２次巻線W2の両端間に発生す
る水平リトレース・パルスH_Pは抵抗器R2を経て抵抗器R3
とキヤパシタンスC2との直列回路の両端間に発生し、ト
ランジスタQ2のベースに供給される。通常の垂直偏向回
路32によつて発生された垂直鋸歯状波上に重畳されたパ
ラボラ形状の垂直周波数の信号は、直列抵抗器R6、R5お
よびキヤパシタンスC3のラスタ制御回路を通つてトラン
ジスタQ2のベースに供給される。従つて、トランジスタ
Q2のベースは電圧加算点として作用する。垂直偏向回路
32のサンプリング抵抗器R_Sの両端間の垂直鋸歯状電圧は
垂直周波数の鋸歯状成分をもつている。電圧V9は抵抗器
R_Sと並列の台形制御抵抗器R13を経て抵抗器R12の一方の
端子に供給される。抵抗器R12の他方の端子はトランジ
スタQ3のベースに結合されている。台形制御抵抗器R13
は共通モード除去作用によつてトランジスタQ2のベース
における垂直鋸歯状部分を打消すように調整される。ト
ランジスタQ3のベースにおけるバイアス電圧V51は、可
変抵抗器R10と固定抵抗器R11との直列回路によつて制御
される。抵抗器R10とR11との直列回路は電圧源V⁺とトラ
ンジスタQ3のベースとの間に挿入されている。 チヨークL1の端子28とアースとの間の電圧V₄はまた抵
抗器R4を経てトランジスタQ2のベースに供給されてい
て、切換電流回路25の動作を安定化させる帰還を与えて
いる。従つて、トランジスタQ2のベースに結合されたキ
ヤパシタンスC2は電圧V₄のパルスを積分して、垂直周波
数のパラボラ波形の帰還を行つている。 トランジスタQ2およびQ3のベースにおける差電圧V61
−V51は、陰極線管のスクリーン中の走査ビームの垂直
位置に従つて、各水平トレース期間中にトランジスタQ5
がターンオフされる時間を変調する。 第３図（ａ）乃至（ｉ）は第１図の偏向回路100の動
作を説明するのに有効な波形を示す。第１図および第３
図（ａ）乃至（ｉ）で同じ番号、符号は同じ内容を示
す。 第１図の電流i_L1は各水平走査トレース期間中、ダイ
オードD2、チヨークL₁およびトランジスタQ5を経て、ト
ランジスタQ5が制御可能な時間でターンオフするまでア
ースに流れる。走査がラスタの頂部および底部で生ずる
と、トランジスタQ5は第１図の電流i_L1の波形を示す第
３図（ｉ）の時間t₉でターンオフする。一方、ラスタの
中央部では、第３図（ｉ）の後の時間t₁₀でターンオフ
する。第１図のトランジスタQ5がターンオフすると、電
流i_L1はトランジスタQ5から分流してダイオードD31を通
つて流れる。これによつて、トレース期間中の残りの
間、電流i_L1の低下が生ずる。リトレース期間中は、例
えば頂部および底部走査の例を示す第３図（ｉ）の期間
t₁乃至t₇で図示のように増大する。リトレース期間中は
チヨークL1は偏向巻線L_Hのインピーダンスに比して高イ
ンピーダンスであるので、１次巻線中の高周波負荷に関
連する電流に対するリトレース共振回路27と１次巻線W1
とは実質的には結合状態にはない。リトレース期間中、
回路60によつてバイパスされないキヤパシタンスC_RTは
変成器T1とトレース・キヤパシタC_Sとの間にルーズすな
わち粗結合をもたらす。このようなルーズ結合により、
変成器T1の高電圧巻線W3中を流れる電流によるキヤパシ
タC_Sの放電は防止される。このようなルーズ結合と、チ
ヨークL1は巻線W1中の負荷に関連する電流に対して低イ
ンピーダンス路を与えないので、“ねずみの歯”歪は有
効に除去、あるいは著しく減少される。この“ねずみの
歯”歪は、「左右修正回路（EAST−WEST CORRECTION CI
RCUIT）」という名称の米国特許出願第651,301号（1985
年７月３日付けで発行されたイギリス国特許第2150796A
号に対応）中に詳細に示されている同様な方法でも除去
あるいは著しく減少させることができる。 この発明の特徴によれば、内部ピンクツシヨン歪の修
正は、内部ピンクツシヨン歪修正回路60のキヤパシタン
スC₄およびインダクタL₂中を流れる電流i₃に従つて偏向
電流i_yのＳ成形によつて行なわれる。トレース・キヤパ
シタンスC₃中の電流成分として流れる電流i₃はトレース
期間中キヤパシタンスC_Sの両端間の電圧V₃を、偏向巻線
L_Hとトレース・キヤパシタンスC_Sとからなるトレース共
振周波数よりも高い周波数で変化させる。このようなト
レース共振周波数は例えば約7KHzに等しい。電流i₃の振
幅は端子28における電圧V4によつて変調される。電流i₃
の振幅が大きくなればなる程、発生される電圧V3のピー
ク−ピーク振幅は高くなり、発生される偏向電流i_yのＳ
成形の量も大きくなり、その逆もまた真である。 この発明のさらに他の特徴によれば、回路60のキヤパ
シタンスC₄および可変インダクタL₂は、トレース・キヤ
パシタンスC_Sと偏向巻線L_Hと共にトレース期間中の修正
回路60の共振回路部分を構成する。回路60の共振回路部
分は、周波数f_Hに等しいかあるいはそれより低いが、偏
向巻線L_Hとトレース・キヤパシタンスC_Sのトレース共振
回路の共振周波数よりもかなり高い周波数に同調してい
る。第１図に示す回路の各素子の値に対しては、インダ
クタL₂は、通常、回路60の共振回路部分を14KHzの周波
数に共振させるように調整されている。このような共振
周波数を調整することによつて、電流i₃の振幅は制御さ
れる。インダクタL2のインダクタンスの値は“ねずみの
歯”歪を防止するように充分に大であることが望まし
い。 例えば、キヤパシタンスC₄中の共振電流i₃はV₃によつ
て発生される。電流i_yによつて生成される電圧V₃の部分
は、一般に各水平期間Ｈの間にトレースおよびリトレー
ス正弦波部分からなるパラボラ状の波形である。トレー
ス期間中、電圧V₃の対応する正弦波部分は、巻線L_Hとキ
ヤパシタC_Sとの共振周波数にほぼ等しく、例えばほぼ7K
Hzに等しく、リトレース期間中は対応する正弦波部分は
約44KHzである。 この発明の他の特徴によれば、インダクタL₂とキヤパ
シタンスC₄は、トレース期間中はトレース・キヤパシタ
ンスC₃と並列に結合された回路分枝中に含まれている。
トレースの第１半部の期間中は、共振電流i₃は矢印の方
向と逆にアースよりダイオードD₄、インダクタL₂、キヤ
パシタンスC₄、キヤパシタンスC₃、ダイオードD₁、導通
状態の偏向トランジスタQ1を経てアースに戻る通路を経
て流れる。第３図（ｂ）はトランジスタQ1のベース電流
i_Bを示す。ベース電流i_Bは、トランジスタQ1を飽和状態
に保つためにトレースの初期の時間t₈で既に供給されて
いる点に注目する必要がある。飽和トランジスタQ1はト
レースの第１半部の期間中電流i₃に対するアース帰路を
与える。従つて、ダイオードD1から端子23に流れる負電
流i₃の大きさが、端子23より変成器T1の巻線W1を経て端
子22aへ流れる負電流i₂の大きさよりも大きくても、ト
レースの開始時では導通トランジスタQ1は電圧V1をほぼ
０に維持する。トレースの第２半部の期間中は、電流i₃
はダイオードD₃、キヤパシタンスC_S、キヤパシタンスC₄
およびインダクタL₂を経て矢印の方向に循環する。 リトレース期間中、偏向電流i_yはリトレース・キヤパ
シタC_RD、偏向巻線L_Hおよびトレース・キヤパシタC_Sを
含む電流路中を流れる。リトレース期間中低インピーダ
ンスを呈するトレース・キヤパシタC_Sは偏向電流i_yをバ
イパスし、それによつてリトレース期間中を通じてキヤ
パシタC₄とインダクタL₂とを含む回路60の分枝中を流れ
るのを阻止する。 この発明のまた別の特徴によれば、インダクタL₂はリ
トレース期間中は偏向インダクタンスと並列に結合され
たキヤパシタC_Sによつてバイパスされるので、リトレー
ス電圧V₁とL₂によつては実質的に影響されないという効
果がある。これと反対に、ある種の従来技術の回路で
は、内部ピンクツシヨン歪修正を与える変調インダクタ
はリトレースの少なくとも一部の期間中、偏向巻線と直
列に結合されているので、このような変調インダクタは
リトレース電圧を増大させ、また偏向電力消費を増加さ
せるという欠点がある。従つて、第１図の回路100は他
の従来技術の回路におけるよりも高い偏向周波数、例え
ば2f_Hで動作するとき、低レベルの電圧B⁺を必要とする
にすぎないという効果がある。 第１図の電流i₃の振幅は、電流i_L1を経て左右切換電
流回路構成25によつて制御される電圧V₄によつて変調さ
れる。第３図（ｅ）の時間t₁で示すトレースの終りで
は、電流i₃はダイオードD₃、キヤパシタンスC_S、キヤパ
シタンスC₄およびインダクタL₂を含む第１図の電流路を
経て漱減的に流れる。第３図（ｆ）の電圧V₄は第３図
（ｅ）の電流i₃に影響を与えることなく時間t₂で増加し
はじめる。これは第３図（ｆ）の時間t₂において第１図
の電圧V₄は第１図の電流i₃の電流ループ路の外にあるか
らである。 線走査がラスタの頂部あるいは底部で生ずるとき、第
３図（ｅ）の電流i₃は時間t₃の近くで０に減少する。線
走査がラスタの中央部で生ずるとき、電流i₃は後の時間
t₄の近くで０に減少する。電流i₃が０と交差した後、第
１図のダイオードD₃は非導通状態になつて、電流i₃はダ
イオードD₄、インダクタL₂、キヤパシタンスC₄、キヤパ
シタンスC_SおよびキヤパシタンスC_RTを経て矢印と反対
方向に流れる。そのとき、ダイオードD₁およびトランジ
スタQ1は共に非導通であるので、電流i₃はダイオードD1
中を流れない。キヤパシタンスC_RTの両端間の正電圧V₄
が正である限り、電流i₃が著しく増大するのが禁止され
る。電圧V₄はラスタの中央部および頂部−底部の走査中
の時間t₆およびt₇でそれぞれ０になる。従つて、電流i₃
の振幅は電圧V₄のリトレース・パルス部分の振幅および
持続時間の双方に依存する。電圧V₄のリトレース・パル
ス部分は、ラスタの頂部および底部におけるよりも中央
部においてより小さく且つより狭い。従つて、ラスタの
中央部では、電圧V₄はラスタの頂部および底部のいずれ
におけるよりもより大きな振幅の電流i₃、より大きな量
の電流i_yのＳ成形を与え、所要の内部ピンクツシヨン修
正を行なう。 ダイオードD₃およびD₄は、頂部および底部のラスタ走
査の期間t₂−t₃、中央のラスタ走査の期間t₂−t₄でキヤ
パシタンスC_RTを電流i₃から分離する。それによつて、
ダイオードD₃およびD₄は電流i₃がキヤパシタンスC_RTに
電荷を加えるのを防止する。もし電荷がキヤパシタンス
C_RTに加えられると、電圧V₄は上昇する。電圧V₄が上昇
すると、電流i₃は減少し、好ましくない発振を生じさせ
る。ダイオードD₃およびD₄を除去し、代りにインダクタ
L₂の端子60cを接地すると、この変形された回路60は、
小量の内部ピンクツシヨン修正が必要なときに、好まし
くない発振を生じさせることなく充分の内部ピンクツシ
ヨン修正を与えることができる。 第３図（ｅ）は頂部−底部の走査および中央部の走査
の各例に対する変調された電流i₃の波形を示す。中央部
の走査の例に対応する電流i₃のピーク−ピーク振幅はよ
り大であることに注目する必要がある。第３図（ｈ）は
電流i₃によつて変調されたトレース・キヤパシタンスC_S
の両端間のパラボラ電圧V₃の波形を示す。ラスタの中央
部に関連する波形はより急傾斜であり、そのためラスタ
の頂部または底部に関連する波形よりもより大きな振幅
の高周波成分を含んでいる。第３図（ｅ）の中央部の走
査の例では1.5Aの電流i₃のピーク−ピーク振幅は電流i_y
のピーク−ピーク振幅に比して大である。この比較的大
きな振幅は、必要とする内部ピンクツシヨン修正を与え
るために、パラボラ電圧V₃を充分に変調するように第１
図のキヤパシタC_Sが電流i₃を積分できるようにするため
に必要である。 第３図（ｄ）は、頂部−底部および中央部の走査の例
に対する各内部および外部ピンクツシヨン修正をもつた
偏向電流i_yの波形を示す。ラスタの中央部では、電流i_y
の振幅はより大で、ラスタの頂部あるいは底部のいずれ
かにおけるよりもより顕著な電流i_yのＳ成形が得られ
る。 第６図（ｂ）は、アースと、キヤパシタンスC₄とイン
ダクタL₂の接続点である端子60bとの間の電圧V₆の波形
を水平周波数の時間スケールで示す。波形は電圧V₄上に
重畳されたキヤパシタンスC₄とC_Sの両端間の共振電圧を
示す。 外部ピンクツシヨン修正の量に比して内部ピンクツシ
ヨン修正の量はインダクタL₂のインダクタンスを調整す
ることによつて調整できるという利点がある。キヤパシ
タンスC₄およびインダクタL₂が線周波数f_Hで実質的に共
振するときに生ずる電流i₃の最大振幅が得られるように
インダクタL₂が調整されたときに最大内部ピンクツシヨ
ン修正が得られる。インダクタL₂のインダクタンスが増
加すると、電流i₃の振幅が減少し、Ｓ成形の量が小さく
なる。パラボラ電圧V₃の周波数はf_Hであるので、V₃によ
つて制御される電流i₃は線周波数f_Hに留まつている。イ
ンダクタL₂は回路60の共振回路の部分を線周波数f_Hより
も高い周波数で共振するように同調させないのが好まし
い。周波数f_Hよりも高い周波数で共振する同調回路60は
非対称水平線形誤差を付加する。この非対称線形誤差
は、トレース期間中における電流i₃の０交差は例えばト
レースの中央部の前に生じ、リトレース期間中は電流i₃
の各波形例の時間t₂あるいはt₃の前に生ずるために発生
する。 幅、外部パラボラ振幅、あるいは台形のような左右制
御回路の調整は電圧V₄にそれに対応する変化を生じさ
せ、内部ピンクツシヨン修正の大きさに比例する変化を
生じさせる効果がある。 ダイオードD₃およびD₄の直列回路と並列に結合された
ダイオードD₂を省略してもよい。ダイオードD₂を省略し
た場合は、ダイオードD₃およびD₄は例えばBY299のよう
なより高い定格電流をもつた形式のものとする。 第１図に示す値および装置の形式をもつた偏向回路10
0で、フイリツプ社製100°、45AXFS映像管、型A66−EAK
00X01用の水平偏向を行なう偏向回路は、９％の左右外
部ラスタ歪および３％の左右内部ラスタ歪を実質的に減
少させることができる。さらに“ねずみの歯”歪も実質
的に減少させることができるという効果がある。 第５図の偏向回路100′はこの発明の他の実施例であ
る。第１図と第５図で同じ番号および符号は同じ素子、
機能を示すものである。第５図の回路100′において、
トレースの第１半部の期間中、電流i₃が矢印の方向と反
対に流れると、電流i₃はダイオードD1′およびトランジ
スタQ1′を通つて流れず、代りにトランジスタQ6′を流
れる。従つて、トレースの第１半部の期間中はトランジ
スタQ1′に対するベース駆動電流i_Bは必要でない。トラ
ンジスタQ6′は共通ベース形態で動作する。トレースの
第１半部の期間中、電流i₃はインダクタL₂′、キヤパシ
タンスC₄′、キヤパシタンスC_S′、およびトランジスタ
Q6′のコレクタ−エミツタ電路を通つて流れる。トレー
スの第２半部の期間中、電流i₃はダイオードD₃′、キヤ
パシタンスC_S′、キヤパシタンスC₄′、およびインダク
タL₂′を通つて流れる。トランジスタQ6′は、トレース
の第１半部の期間中、端子28′におけるキヤパシタンス
C_S′の下側をアース電位にクランプし、フライバツク変
成器W1′のリンギングによつて生ずる可視垂直バーを押
えることができる。その他の点については、第５図の回
路100′の動作は第１図の回路の動作と同じである。 第７図に示す偏向回路100″はこの発明のさらに他の
実施例を示す。第７図、第５図、第１図で同じ番号およ
び符号は同じ素子あるいは機能を示す。第７図の回路10
0″は通常のダイオード変調器に類似した外部ピンクツ
シヨン歪の修正を与えるものである。回路100″はダイ
オード変調器コイルL_m″を有し、その一方の端部はダイ
オードD1″とD2″との接続端子28″に結合されている。
コイルL_m″の他端である端子129″はチヨークL1″に結
合されており、該チヨークL1″は制御回路25″によつて
供給される垂直周波数の左右あるいは外部ピンクツシヨ
ン変調電流i_L1″を発生する。端子129″とアースとの間
には変調器のトレース・キヤパシタC_m″が結合されてい
る。変調器のリトレース・キヤパシタC_RT″およびコイ
ルL_m″は、リトレース期間中約44KHzの偏向リトレース
周波数で共振するリトレース共振回路を形成する。イン
ダクタL_m″中の電流i_m″は水平周波数である。同様に、
偏向巻線L_H″および偏向リトレース・キヤパシタC_RD″
は、通常のダイオード変調器におけると同様にリトレー
ス期間中偏向リトレース周波数で共振する第２のリトレ
ース共振回路を形成している。インダクタL_m″、偏向巻
線L_H″、およびキヤパシタンスC_RD″、C_RT″は平衡ブリ
ツジ回路を形成しており、インダクタL_m″のインダクタ
に対する偏向巻線L_H″のインダクタンスの比はキヤパシ
タC_RT″とC_RD″との比に実質的に等しい。 内部ピンクツシヨン修正回路60″は、偏向トレース・
キヤパシタンスC_S″と直列に結合されたキヤパシタンス
C₄″とインダクタL₂″とを含んでいる。回路60″は、第
１図および第５図の回路に関して説明した態様と同じ態
様で内部ピンクツシヨン歪の修正を与えることができる
ものである。従つて、内部ピンクツシヨン歪修正回路6
0″は、各種の形式の偏向および外部ピンクツシヨン修
正回路と関連して使用して、内部ピンクツシヨン歪を修
正することができる。

【図面の簡単な説明】 第１図はこの発明を実施した内部および外部ピンクツシ
ヨン歪修正装置を具えた偏向回路の実施例を示す図、 第２図は“ねずみの歯（マウステイース）”歪が修正さ
れないクロスハツチ・パターンを示す図、 第３図は第１図の回路の動作を説明するのに有効な波形
を示す図、 第４図は内部ピンクツシヨン歪が修正されないクロスハ
ツチ・パターンを示す図、 第５図はこの発明の第２の実施例を示す図、 第６図は第１図の回路の動作を説明するのに有効な別の
波形を示す図、 第７図はダイオード変調器を含むこの発明の第３の実施
例を示す図である。 40……変調信号源、50……入力信号源、60……回路分
枝、Q1……スイツチング手段｝走査電流発生手段、T1…
…フライバツク変成器｝走査電流発生手段、L_H……偏向
巻線、H_P……リトレース電圧、V₃……パラボラ電圧、V_S
……変調信号、V₆₁……変調電圧、i₃……変調電流、i_y
……走査電流、25……変調電圧発生手段、C_S……トレー
ス・キヤパシタンス、C₄……第２のキヤパシタンス、L₂
……変調インダクタンス。

フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−134667（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−134562（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−141265（ＪＰ，Ａ) 実開 昭53−6119（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭44−16934（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) H04N 3/23

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】 １．偏向周波数に関連する周波数の入力信号の信号源
   と、 偏向サイクルのトレース期間中およびリトレース期間
   中、偏向巻線に上記偏向周波数のランプ形走査電流を発
   生させる手段であって、上記偏向巻線に結合されてお
   り、上記入力信号に応答して上記リトレース期間中リト
   レース電圧を発生させ、トレース期間中は上記偏向巻線
   に上記走査電流を発生させるスイッチング手段を含む上
   記手段と、 第２の周波数の変調信号を供給する信号源と、 上記リトレース電圧および変調信号に応答して上記リト
   レース期間中、上記変調信号に従って変調された変調電
   圧を発生する手段と、 上記偏向巻線に結合されたトレース・キャパシタンスで
   あって、上記トレース期間中、上記偏向巻線と共に第１
   のトレース共振回路を形成する上記トレース・キャパシ
   タンスとよりなり、このトレース・キャパシタンス中を
   流れる上記ランプ形走査電流が上記トレース・キャパシ
   タンス中にパラボラ電圧を発生させ、 更に、上記トレース・キャパシタンスに結合された第２
   のキャパシタンスと変調インダクタンスとを含み第２の
   共振回路を形成する回路分枝よりなり、上記変調インダ
   クタンスを流れる共振電流は上記リトレース期間中に上
   記変調電圧によって変調された振幅をもった変調電流で
   あり、 上記変調電流は上記トレース・キャパシタンスに供給さ
   れて上記トレース・キャパシタンス中の上記パラボラ電
   圧を、内部ピンクッション歪を減少させるような態様で
   上記変調電圧の振幅に従って変化させ、上記トレース・
   キャパシタンスは実質的に上記リトレース期間全体を通
   じて上記走査電流が上記変調インダクタンスを避けて流
   れる低インピーダンス・バイパス・キャパシタンスとし
   て作用する、偏向回路。