JP2814863B2 - 発電機の制御装置 - Google Patents
発電機の制御装置Info
- Publication number
- JP2814863B2 JP2814863B2 JP4326970A JP32697092A JP2814863B2 JP 2814863 B2 JP2814863 B2 JP 2814863B2 JP 4326970 A JP4326970 A JP 4326970A JP 32697092 A JP32697092 A JP 32697092A JP 2814863 B2 JP2814863 B2 JP 2814863B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inverter
- load
- engine
- mode
- overload
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/04—Control effected upon non-electric prime mover and dependent upon electric output value of the generator
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
- B60L50/00—Electric propulsion with power supplied within the vehicle
- B60L50/50—Electric propulsion with power supplied within the vehicle using propulsion power supplied by batteries or fuel cells
- B60L50/60—Electric propulsion with power supplied within the vehicle using propulsion power supplied by batteries or fuel cells using power supplied by batteries
- B60L50/61—Electric propulsion with power supplied within the vehicle using propulsion power supplied by batteries or fuel cells using power supplied by batteries by batteries charged by engine-driven generators, e.g. series hybrid electric vehicles
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/62—Hybrid vehicles
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/64—Electric machine technologies in electromobility
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/70—Energy storage systems for electromobility, e.g. batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/7072—Electromobility specific charging systems or methods for batteries, ultracapacitors, supercapacitors or double-layer capacitors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、発電機の制御装置に
関する。
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の発電機の制御装置として、たとえ
ば図９に示すようなものがある（１９９１年本田技研工
業株式会社発行の「ホンダＥＸ３００取扱説明書」参
照）。
ば図９に示すようなものがある（１９９１年本田技研工
業株式会社発行の「ホンダＥＸ３００取扱説明書」参
照）。
【０００３】これを説明すると、発電機１は、図示しな
いレシプロカルエンジンに直結されており、発電機１の
巻線２に発生する三相入力がサイリスタ式のインバータ
３により単相５０Ｈｚの矩形波出力に変換され、この単
相出力にＡＣコンセント４を介して電気負荷が接続され
る。
いレシプロカルエンジンに直結されており、発電機１の
巻線２に発生する三相入力がサイリスタ式のインバータ
３により単相５０Ｈｚの矩形波出力に変換され、この単
相出力にＡＣコンセント４を介して電気負荷が接続され
る。
【０００４】この場合に、定格よりも小さな電気負荷が
投入されるだけのような低負荷のときにも発電機の定格
回転数でレシプロカルエンジンを回転させる必要はな
く、定格回転数で回し続けることは燃料の無駄になる。
投入されるだけのような低負荷のときにも発電機の定格
回転数でレシプロカルエンジンを回転させる必要はな
く、定格回転数で回し続けることは燃料の無駄になる。
【０００５】このため、手動で高負荷モードか低負荷モ
ードを選択するためのモード切換スイッチをコントロー
ラの外部に設けており、低負荷モードが選択されたとき
は、電気負荷に応じた回転数制御が行われる。無負荷の
ときはエンジンを低速のアイドル状態に保っておき、電
気負荷が投入されたときだけ負荷の大きさに応じて回転
数を高めることで、無駄な燃料の消費を抑制するのであ
る。
ードを選択するためのモード切換スイッチをコントロー
ラの外部に設けており、低負荷モードが選択されたとき
は、電気負荷に応じた回転数制御が行われる。無負荷の
ときはエンジンを低速のアイドル状態に保っておき、電
気負荷が投入されたときだけ負荷の大きさに応じて回転
数を高めることで、無駄な燃料の消費を抑制するのであ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、エンジン
（内燃機関）が定格回転数で常に運転される高負荷モー
ドでは、過電流が流れると、インバータ３が遮断され
る。定格出力（エンジンとインバータ双方の定格出力）
を越えた負荷電流が流れると、エンジンの回転低下のほ
か、インバータ内の素子（サイリスタなど）の温度上昇
によってインバータが焼損しかねないため、インバータ
出力（電流）を検出しており、あらかじめ定めた値以上
の電流（過電流）が流れたときは、インバータの作動を
停止するのである。
（内燃機関）が定格回転数で常に運転される高負荷モー
ドでは、過電流が流れると、インバータ３が遮断され
る。定格出力（エンジンとインバータ双方の定格出力）
を越えた負荷電流が流れると、エンジンの回転低下のほ
か、インバータ内の素子（サイリスタなど）の温度上昇
によってインバータが焼損しかねないため、インバータ
出力（電流）を検出しており、あらかじめ定めた値以上
の電流（過電流）が流れたときは、インバータの作動を
停止するのである。
【０００７】しかしながら、低負荷モードでは通常、定
格の１／３程度の負荷にしか対応できないため、これを
越えるような負荷（たとえば定格負荷）がアイドル状態
で一気に投入されたときは、図１０に示したようにエン
ジンが過負荷状態となり停止してしまう。エンジンが停
止しないようにするには手動でモード切換スイッチを高
負荷側に切換えなければならない。過電流の検出は高負
荷モードと同一の設定値を基準に判断されるため、低負
荷モードではインバータが遮断されないのである。
格の１／３程度の負荷にしか対応できないため、これを
越えるような負荷（たとえば定格負荷）がアイドル状態
で一気に投入されたときは、図１０に示したようにエン
ジンが過負荷状態となり停止してしまう。エンジンが停
止しないようにするには手動でモード切換スイッチを高
負荷側に切換えなければならない。過電流の検出は高負
荷モードと同一の設定値を基準に判断されるため、低負
荷モードではインバータが遮断されないのである。
【０００８】これに対処するため、特開昭６２−８９４
９８号公報、特開昭６２−８９４９９号公報、特開平３
−１９０６００号公報を参照して、低負荷モードで過負
荷であることを判定したときは、負荷を軽くするためい
ったんインバータを遮断し、回転数を高めた後でインバ
ータを自動復帰させることが考えられる。 この場合に、
インバータを復帰させたところが、まだ過負荷状態が継
続しており、この状態でインバータの作動を続けたので
は、インバータの素子温度の上昇を招き、インバータの
劣化を早めてしまうことになる。 そこでこの発明は、イ
ンバータの自動復帰後に再び過負荷が判定されたとき
は、インバータを遮断し、この場合はインバータを手動
復帰させることにより、インバータの自動復帰後にも過
負荷状態が継続することによるインバータ素子温度の上
昇を確実に防止することを目的とする。
９８号公報、特開昭６２−８９４９９号公報、特開平３
−１９０６００号公報を参照して、低負荷モードで過負
荷であることを判定したときは、負荷を軽くするためい
ったんインバータを遮断し、回転数を高めた後でインバ
ータを自動復帰させることが考えられる。 この場合に、
インバータを復帰させたところが、まだ過負荷状態が継
続しており、この状態でインバータの作動を続けたので
は、インバータの素子温度の上昇を招き、インバータの
劣化を早めてしまうことになる。 そこでこの発明は、イ
ンバータの自動復帰後に再び過負荷が判定されたとき
は、インバータを遮断し、この場合はインバータを手動
復帰させることにより、インバータの自動復帰後にも過
負荷状態が継続することによるインバータ素子温度の上
昇を確実に防止することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明は、第１図で示
すように、燃料量に応じて回転数を高めるエンジン４１
と、このエンジン４１に直結される発電機４２と、この
発電機４２からの出力を交流に変換して出力するインバ
ータ４３と、このインバータ出力に接続される電気負荷
４４と、この負荷を検出するセンサ４５と、前記エンジ
ン４１の回転数を検出するセンサ４６と、高負荷モード
か低負荷モードを選択するためのモード切換スイッチ４
７と、このモード切換スイッチ４７の信号を受けて低負
荷モードの選択時であるかどうかを判定する手段４８
と、この低負荷モードの選択時に前記負荷検出値と回転
数検出値にもとづき、負荷検出値に応じたエンジン回転
数となるように前記燃料量のフィードバック制御を行う
手段４９と、低負荷モードの選択時に過負荷であるかど
うかを判定する手段５０と、低負荷モードの選択時に過
負荷であることを判定したときは、前記インバータ４３
をいったん遮断して前記エンジン４１を定格回転数まで
加速したのちインバータ４３を復帰させる手段５１と、
このインバータ４３の復帰後に過負荷であるかどうかを
判定する手段５２と、インバータ４３の復帰後に過負荷
であることを判定したときは、インバータ４３を遮断
し、リセットスイッチを手動でＯＮにしたときインバー
タ４３を復帰させる手段５３とを設けた。
すように、燃料量に応じて回転数を高めるエンジン４１
と、このエンジン４１に直結される発電機４２と、この
発電機４２からの出力を交流に変換して出力するインバ
ータ４３と、このインバータ出力に接続される電気負荷
４４と、この負荷を検出するセンサ４５と、前記エンジ
ン４１の回転数を検出するセンサ４６と、高負荷モード
か低負荷モードを選択するためのモード切換スイッチ４
７と、このモード切換スイッチ４７の信号を受けて低負
荷モードの選択時であるかどうかを判定する手段４８
と、この低負荷モードの選択時に前記負荷検出値と回転
数検出値にもとづき、負荷検出値に応じたエンジン回転
数となるように前記燃料量のフィードバック制御を行う
手段４９と、低負荷モードの選択時に過負荷であるかど
うかを判定する手段５０と、低負荷モードの選択時に過
負荷であることを判定したときは、前記インバータ４３
をいったん遮断して前記エンジン４１を定格回転数まで
加速したのちインバータ４３を復帰させる手段５１と、
このインバータ４３の復帰後に過負荷であるかどうかを
判定する手段５２と、インバータ４３の復帰後に過負荷
であることを判定したときは、インバータ４３を遮断
し、リセットスイッチを手動でＯＮにしたときインバー
タ４３を復帰させる手段５３とを設けた。
【００１０】
【作用】低負荷モードの選択時には、エンジン４１が低
速のアイドル回転で運転され、この状態からユーザーに
より電気負荷が投入されると、この負荷の大きさに応じ
てエンジン回転数が高められる。
速のアイドル回転で運転され、この状態からユーザーに
より電気負荷が投入されると、この負荷の大きさに応じ
てエンジン回転数が高められる。
【００１１】アイドル状態で一気に定格付近の電気負荷
が投入されたときは、アイドル時の設定最大電流を越え
る電流が流れる。この場合に、この過電流などから過負
荷であることが判定されると、インバータ４３がいった
ん遮断され、エンジン４１が定格回転数まで加速された
のちインバータ４３が復帰される。
が投入されたときは、アイドル時の設定最大電流を越え
る電流が流れる。この場合に、この過電流などから過負
荷であることが判定されると、インバータ４３がいった
ん遮断され、エンジン４１が定格回転数まで加速された
のちインバータ４３が復帰される。
【００１２】低負荷モードで過負荷を判定したタイミン
グでインバータ４３が遮断されると、エンジン４１が無
負荷状態となるため、エンジン４１の回転落ちが避けら
れ、かつエンジン４１を定格回転数まで加速したのちイ
ンバータ４３を復帰させることで、一気に投入された定
格付近の負荷に対応させることができる。低負荷モード
で過負荷になったとき、手動でモード切換スイッチ４７
を高負荷側に切換えなくとも済むのである。さらに、イ
ンバータを自動復帰させた場合に、まだ定格以上の電気
負荷が投入されているときは再び過負荷と判定されてイ
ンバータ４３が遮断され、今度はインバータを自動復帰
させることなく、定格回転数状態で維持される。これに
対してユーザーが負荷を小さくしてリセットスイッチを
手動で入れたとき、インバータが復帰される。インバー
タを自動復帰させたところがまだ定格以上の負荷が投入
されており、この状態でインバータ作動を続けたのでは
インバータの素子温度の上昇を招き、インバータの劣化
を早めてしまうことになるのであるが、２度目の過負荷
の判定時はインバータを手動復帰させることで、インバ
ータの自動復帰後にも過負荷状態が継続することによる
インバータ素子温度の上昇を確実に防止することができ
るのである。
グでインバータ４３が遮断されると、エンジン４１が無
負荷状態となるため、エンジン４１の回転落ちが避けら
れ、かつエンジン４１を定格回転数まで加速したのちイ
ンバータ４３を復帰させることで、一気に投入された定
格付近の負荷に対応させることができる。低負荷モード
で過負荷になったとき、手動でモード切換スイッチ４７
を高負荷側に切換えなくとも済むのである。さらに、イ
ンバータを自動復帰させた場合に、まだ定格以上の電気
負荷が投入されているときは再び過負荷と判定されてイ
ンバータ４３が遮断され、今度はインバータを自動復帰
させることなく、定格回転数状態で維持される。これに
対してユーザーが負荷を小さくしてリセットスイッチを
手動で入れたとき、インバータが復帰される。インバー
タを自動復帰させたところがまだ定格以上の負荷が投入
されており、この状態でインバータ作動を続けたのでは
インバータの素子温度の上昇を招き、インバータの劣化
を早めてしまうことになるのであるが、２度目の過負荷
の判定時はインバータを手動復帰させることで、インバ
ータの自動復帰後にも過負荷状態が継続することによる
インバータ素子温度の上昇を確実に防止することができ
るのである。
【００１３】
【実施例】エンジンとしてのガスタービン２０は、図２
に示したように、コンプレッサ１１、コンプレッサ１１
とタービン軸１３で連結されるコンプレッサタービン１
２、燃焼器１４、熱交換器１５などからなり、空気はコ
ンプレッサ１１で圧縮されて燃焼器１４に入り、燃料噴
射弁から噴射された燃料と混合して燃焼する。膨張する
燃焼ガスはコンプレッサタービン１２を回転させ、この
回転力でタービン１２と同軸のコンプレッサ１１が駆動
される。コンプレッサタービン１２を出た排気からは熱
交換器１５により熱が回収され、コンプレッサ１１で圧
縮された空気に与えられる。
に示したように、コンプレッサ１１、コンプレッサ１１
とタービン軸１３で連結されるコンプレッサタービン１
２、燃焼器１４、熱交換器１５などからなり、空気はコ
ンプレッサ１１で圧縮されて燃焼器１４に入り、燃料噴
射弁から噴射された燃料と混合して燃焼する。膨張する
燃焼ガスはコンプレッサタービン１２を回転させ、この
回転力でタービン１２と同軸のコンプレッサ１１が駆動
される。コンプレッサタービン１２を出た排気からは熱
交換器１５により熱が回収され、コンプレッサ１１で圧
縮された空気に与えられる。
【００１４】燃料流量を調整するため、燃料調整弁１６
が設けられ、コントローラ３１からの指令を受ける弁駆
動装置１７により駆動される。
が設けられ、コントローラ３１からの指令を受ける弁駆
動装置１７により駆動される。
【００１５】ガスタービン２０のコンプレッサ１１には
三相交流発電機２１が直結される。発電機２１が直結さ
れるのは、高回転型の発電機２１とすることにより、小
型、軽量とするためである。
三相交流発電機２１が直結される。発電機２１が直結さ
れるのは、高回転型の発電機２１とすることにより、小
型、軽量とするためである。
【００１６】図３は電気回路図である。発電機２１（主
巻線２１ａ）からの出力は、トランジスタインバータ２
２により単相１００Ｖの交流出力に変換され、この１０
０Ｖ出力に平滑回路２７を介して電気負荷２８が接続さ
れる。インバータ２２を設けるのは発電機２１の回転数
に関係なく、一定電圧、一定周波数の出力を取り出すた
めであり、発電機２１の出力に対する外形寸法は回転数
が上がると小さくなる。たとえば、回転数が数千ｒｐｍ
のレシプロカルエンジンと比較すると、ガスタービンの
回転数は１０万ｒｐｍと高くなるため、同じ出力をさせ
るにしても寸法で約１／４、重量で約１／１０にできる
のである。
巻線２１ａ）からの出力は、トランジスタインバータ２
２により単相１００Ｖの交流出力に変換され、この１０
０Ｖ出力に平滑回路２７を介して電気負荷２８が接続さ
れる。インバータ２２を設けるのは発電機２１の回転数
に関係なく、一定電圧、一定周波数の出力を取り出すた
めであり、発電機２１の出力に対する外形寸法は回転数
が上がると小さくなる。たとえば、回転数が数千ｒｐｍ
のレシプロカルエンジンと比較すると、ガスタービンの
回転数は１０万ｒｐｍと高くなるため、同じ出力をさせ
るにしても寸法で約１／４、重量で約１／１０にできる
のである。
【００１７】トランジスタインバータ２２は図３のよう
に電圧型のもので、半波整流回路２３、Ｈ型ブリッジ２
４、これらをつなぐ大容量のコンデンサ２５から構成さ
れ、半波整流回路２３は６つのダイオード２３ａ〜２３
ｆから、またＨ型ブリッジ２４は４つのトランジスタ２
４ａ〜２４ｄと４つのダイオード２４ｅ〜２４ｈからな
っている。発電機２１からの三相交流を整流回路２３で
直流に変換したあと、４つのトランジスタ２４ａ〜２４
ｄのベース電流を決められた順序でＯＮ，ＯＦＦする
と、単相１００Ｖのサイン波出力（商用電源と同じも
の）が得られる。
に電圧型のもので、半波整流回路２３、Ｈ型ブリッジ２
４、これらをつなぐ大容量のコンデンサ２５から構成さ
れ、半波整流回路２３は６つのダイオード２３ａ〜２３
ｆから、またＨ型ブリッジ２４は４つのトランジスタ２
４ａ〜２４ｄと４つのダイオード２４ｅ〜２４ｈからな
っている。発電機２１からの三相交流を整流回路２３で
直流に変換したあと、４つのトランジスタ２４ａ〜２４
ｄのベース電流を決められた順序でＯＮ，ＯＦＦする
と、単相１００Ｖのサイン波出力（商用電源と同じも
の）が得られる。
【００１８】インバータ２２を作動したり遮断するた
め、整流回路２３の各ダイオード２３ａ〜２３ｆと並列
にトランジスタ２６ａ〜２６ｆが設けられ、コントロー
ラ３１からの指令によりトランジスタ２６ａ〜２６ｆが
すべてＯＦＦ（ベース電流が流れない）にされていると
きは整流回路２３が働くが、トランジスタ２６ａ〜２６
ｆにベース電流が流れると、ダイオード２３ａ〜２３ｆ
が機能しなくなり、インバータ２２が遮断される。
め、整流回路２３の各ダイオード２３ａ〜２３ｆと並列
にトランジスタ２６ａ〜２６ｆが設けられ、コントロー
ラ３１からの指令によりトランジスタ２６ａ〜２６ｆが
すべてＯＦＦ（ベース電流が流れない）にされていると
きは整流回路２３が働くが、トランジスタ２６ａ〜２６
ｆにベース電流が流れると、ダイオード２３ａ〜２３ｆ
が機能しなくなり、インバータ２２が遮断される。
【００１９】インバータ２２の作動、遮断ならびにガス
タービン回転数を制御するのはマイコンからなるコント
ローラ３１で、図４で示したようにガスタービン回転数
を検出するセンサ（図２参照）１８、負荷電流を検出す
るセンサ（図３参照）２９、手動のモード切換スイッチ
３２からの信号がコントローラ３１に入力され、コント
ローラ３１では、高負荷モードの選択時に定格回転数
（１００，０００ｒｐｍ）でガスタービン２０を運転す
る（図５のステップ１，２）。
タービン回転数を制御するのはマイコンからなるコント
ローラ３１で、図４で示したようにガスタービン回転数
を検出するセンサ（図２参照）１８、負荷電流を検出す
るセンサ（図３参照）２９、手動のモード切換スイッチ
３２からの信号がコントローラ３１に入力され、コント
ローラ３１では、高負荷モードの選択時に定格回転数
（１００，０００ｒｐｍ）でガスタービン２０を運転す
る（図５のステップ１，２）。
【００２０】また、定格ほどの負荷は必要でないとユー
ザーが判断して切換スイッチ３２を低負荷モードに切換
えたときは、ガスタービンの回転をアイドル状態まで落
とし、電気負荷が投入されると、その負荷の大きさに応
じてガスタービン回転数がアップするように燃料流量の
フィードバック制御を行う（図５のステップ１，３）。
たとえば、そのときの電気負荷（正確には電流センサ２
９により検出される負荷電流にインバータの出力電圧を
かけた値）からマップをルックアップして目標回転数を
求め、実際のガスタービン回転数がこの目標回転数と一
致するように燃料流量をＰＩＤ制御するのである。目標
回転数のマップは、図６に示したように、０．０６ｋＷ
きざみで割り付けられており、たとえば無負荷の０ｋＷ
で最低の８０，０００ｒｐｍ、１．５ｋＷで８４，２０
０ｒｐｍ、１．５ｋＷで９２，５００ｒｐｍ、２．６ｋ
Ｗで定格回転数の１００，０００ｒｐｍとしている。
ザーが判断して切換スイッチ３２を低負荷モードに切換
えたときは、ガスタービンの回転をアイドル状態まで落
とし、電気負荷が投入されると、その負荷の大きさに応
じてガスタービン回転数がアップするように燃料流量の
フィードバック制御を行う（図５のステップ１，３）。
たとえば、そのときの電気負荷（正確には電流センサ２
９により検出される負荷電流にインバータの出力電圧を
かけた値）からマップをルックアップして目標回転数を
求め、実際のガスタービン回転数がこの目標回転数と一
致するように燃料流量をＰＩＤ制御するのである。目標
回転数のマップは、図６に示したように、０．０６ｋＷ
きざみで割り付けられており、たとえば無負荷の０ｋＷ
で最低の８０，０００ｒｐｍ、１．５ｋＷで８４，２０
０ｒｐｍ、１．５ｋＷで９２，５００ｒｐｍ、２．６ｋ
Ｗで定格回転数の１００，０００ｒｐｍとしている。
【００２１】ところで、低負荷モードにおいて定格に近
い大きな負荷がアイドル状態で一気に投入されたとき
は、ガスタービン（エンジン）が過負荷状態となり回転
が停止してしまう。回転停止を避けるため、モード切換
スイッチ３２をわざわざ手動で高負荷側に切換えるのも
煩わしい。
い大きな負荷がアイドル状態で一気に投入されたとき
は、ガスタービン（エンジン）が過負荷状態となり回転
が停止してしまう。回転停止を避けるため、モード切換
スイッチ３２をわざわざ手動で高負荷側に切換えるのも
煩わしい。
【００２２】これに対処するため、コントローラ３１で
は過負荷になったかどうかを判定し、過負荷になるとイ
ンバータ２２をいったん遮断し（ガスタービンを無負荷
状態にする）、ガスタービンを定格回転数（１００，０
００ｒｐｍ）まで高めたのちにインバータ２２を復帰さ
せる（図５のステップ４〜９）。これによって、回転停
止を回避しつつ、大きな負荷に定格出力で対応させよう
というのである。
は過負荷になったかどうかを判定し、過負荷になるとイ
ンバータ２２をいったん遮断し（ガスタービンを無負荷
状態にする）、ガスタービンを定格回転数（１００，０
００ｒｐｍ）まで高めたのちにインバータ２２を復帰さ
せる（図５のステップ４〜９）。これによって、回転停
止を回避しつつ、大きな負荷に定格出力で対応させよう
というのである。
【００２３】ここで、図５に示した流れ図を〈１〉過負
荷に対する処理、〈２〉手動リセット、〈３〉高負荷モ
ード選択時の３つに分けて説明する。なお、インバータ
２２は、始動後にアイドル状態または定格の負荷運転に
はいったときＯＮとされている。
荷に対する処理、〈２〉手動リセット、〈３〉高負荷モ
ード選択時の３つに分けて説明する。なお、インバータ
２２は、始動後にアイドル状態または定格の負荷運転に
はいったときＯＮとされている。
【００２４】〈１〉過負荷に対する処理 過負荷であると判定される条件は、次のいずれかの条件
を満たすときである（図５のステップ４）。
を満たすときである（図５のステップ４）。
【００２５】所定値以上の負荷電流が所定値以上の時
間流れたとき。たとえば電流センサ２９で検出される４
０Ａの負荷電流が８０，０００ｒｐｍで０．３秒以上、
９０，０００ｒｐｍで０．７秒以上流れるときである。
また、６０Ａの負荷電流のときは瞬時でも流れると過負
荷と判定される。
間流れたとき。たとえば電流センサ２９で検出される４
０Ａの負荷電流が８０，０００ｒｐｍで０．３秒以上、
９０，０００ｒｐｍで０．７秒以上流れるときである。
また、６０Ａの負荷電流のときは瞬時でも流れると過負
荷と判定される。
【００２６】ガスタービン回転数が低下したとき。た
とえば、ガスタービンがアイドル回転を維持できない下
限の回転数より少し高い回転数まで低下したときであ
る。
とえば、ガスタービンがアイドル回転を維持できない下
限の回転数より少し高い回転数まで低下したときであ
る。
【００２７】一方、インバータ２２の復帰に際しては、
インバータの出力電圧を一気に上げるのでなく徐々に上
昇させる（ソフトスタートといわれる）。この例のイン
バータ２２の特徴である周波数、電圧が自由に変えられ
るところをいかし、モータ負荷等の突入電流を減らすた
め、徐々に電圧を上げるのである。
インバータの出力電圧を一気に上げるのでなく徐々に上
昇させる（ソフトスタートといわれる）。この例のイン
バータ２２の特徴である周波数、電圧が自由に変えられ
るところをいかし、モータ負荷等の突入電流を減らすた
め、徐々に電圧を上げるのである。
【００２８】また、インバータ２２の復帰には、ガスタ
ービンが定格回転数に達してから一定時間（ＴＯＮＩＮ
＃）だけ遅らせている（図５のステップ８）。これは、
回転が安定するのを待つためである。
ービンが定格回転数に達してから一定時間（ＴＯＮＩＮ
＃）だけ遅らせている（図５のステップ８）。これは、
回転が安定するのを待つためである。
【００２９】〈２〉手動リセット 〈１〉のようにしてインバータ２２を自動復帰させ、ガ
スタービンを定格回転数で運転することにより、大きな
負荷の一気投入に対処させたところが、それでも定格以
上の負荷が投入されていることが考えられる。これに対
処するため、インバータ２２の自動復帰後に再び過負荷
が判定されたときは、インバータ２２を遮断し、コント
ローラ３１の外部に設けてあるリセットスイッチ（図４
参照）３３を手動でＯＮにしたときインバータ２２を復
帰させる（図５のステップ１０〜１７）。
スタービンを定格回転数で運転することにより、大きな
負荷の一気投入に対処させたところが、それでも定格以
上の負荷が投入されていることが考えられる。これに対
処するため、インバータ２２の自動復帰後に再び過負荷
が判定されたときは、インバータ２２を遮断し、コント
ローラ３１の外部に設けてあるリセットスイッチ（図４
参照）３３を手動でＯＮにしたときインバータ２２を復
帰させる（図５のステップ１０〜１７）。
【００３０】ここでも、過負荷と判定される条件（図５
のステップ１０、１７）、ガスタービンを定格回転数ま
で加速する点（図５のステップ１２，１３）、インバー
タ２２の復帰のさせ方（図５のステップ１６）は〈１〉
と変わりなく、ガスタービンを定格回転数（１００，０
００ｒｐｍ）で待機させた状態で、リセットスイッチ３
３がＯＮとなったときインバータ２２を復帰させ、さら
に過負荷であればインバータを遮断する（図５のステッ
プ１５，１６，１７，１１）。ユーザーが負荷を減らし
てリセットスイッチ３３を手動で入れるまではインバー
タ２２を復帰させないのである。
のステップ１０、１７）、ガスタービンを定格回転数ま
で加速する点（図５のステップ１２，１３）、インバー
タ２２の復帰のさせ方（図５のステップ１６）は〈１〉
と変わりなく、ガスタービンを定格回転数（１００，０
００ｒｐｍ）で待機させた状態で、リセットスイッチ３
３がＯＮとなったときインバータ２２を復帰させ、さら
に過負荷であればインバータを遮断する（図５のステッ
プ１５，１６，１７，１１）。ユーザーが負荷を減らし
てリセットスイッチ３３を手動で入れるまではインバー
タ２２を復帰させないのである。
【００３１】なお、定格回転数に達してからの待ち時間
ＴＯＮＩＮ２＃（一定値）は、〈１〉の場合と異ならせ
ている（図５のステップ１４）。
ＴＯＮＩＮ２＃（一定値）は、〈１〉の場合と異ならせ
ている（図５のステップ１４）。
【００３２】〈３〉高負荷モード選択時 高負荷モードで過負荷であることが判定されたときイン
バータを遮断するだけの従来例と異なり、インバータを
遮断した後に〈１〉と同様にしてインバータを自動復帰
させ、また〈２〉も併せて採用している（図５のステッ
プ１，２，４〜９、ステップ１０〜１７）。
バータを遮断するだけの従来例と異なり、インバータを
遮断した後に〈１〉と同様にしてインバータを自動復帰
させ、また〈２〉も併せて採用している（図５のステッ
プ１，２，４〜９、ステップ１０〜１７）。
【００３３】ここで、この例の作用を図７を参照しなが
ら説明する。
ら説明する。
【００３４】低負荷モードの選択時は、負荷を使わない
限りガスタービンが低速のアイドル回転で運転され、省
燃費が図られる。たとえば、図７においてアイドル状態
からｔ1の時点より電気負荷が段階的に大きくされる
と、この負荷の増加に応じてエンジン回転数も定格回転
数まで段階的に高められている。低負荷モードでは負荷
の小さいときや不要なときは定格より回転数を落として
運転することで燃料消費を抑えているわけである。
限りガスタービンが低速のアイドル回転で運転され、省
燃費が図られる。たとえば、図７においてアイドル状態
からｔ1の時点より電気負荷が段階的に大きくされる
と、この負荷の増加に応じてエンジン回転数も定格回転
数まで段階的に高められている。低負荷モードでは負荷
の小さいときや不要なときは定格より回転数を落として
運転することで燃料消費を抑えているわけである。
【００３５】一方、アイドル状態に戻ったｔ3の時点で
一気に定格付近の負荷が投入されると、アイドル時の設
定最大電流を越える電流が流れる。この場合に、所定時
間経過した時点のｔ4で過負荷であると判定され、イン
バータ２２が遮断される（電流値は０になる）。インバ
ータの遮断によってガスタービンを無負荷状態にした後
は、ガスタービンが加速され、定格回転数（１００，０
００ｒｐｍ）に達した時点のｔ5でインバータ２２が再
び復帰される。
一気に定格付近の負荷が投入されると、アイドル時の設
定最大電流を越える電流が流れる。この場合に、所定時
間経過した時点のｔ4で過負荷であると判定され、イン
バータ２２が遮断される（電流値は０になる）。インバ
ータの遮断によってガスタービンを無負荷状態にした後
は、ガスタービンが加速され、定格回転数（１００，０
００ｒｐｍ）に達した時点のｔ5でインバータ２２が再
び復帰される。
【００３６】低負荷モードで過負荷を判定したときは、
インバータ２２をいったん遮断し、ガスタービンを定格
回転数まで加速したのちインバータ２２を復帰させるこ
とで、アイドル状態から一気に定格付近の負荷が入れら
れたとき、モード切換スイッチをわざわざ手動で高負荷
側に切換えなくとも、ガスタービンを停止させることな
く定格負荷まで使用できるのである。
インバータ２２をいったん遮断し、ガスタービンを定格
回転数まで加速したのちインバータ２２を復帰させるこ
とで、アイドル状態から一気に定格付近の負荷が入れら
れたとき、モード切換スイッチをわざわざ手動で高負荷
側に切換えなくとも、ガスタービンを停止させることな
く定格負荷まで使用できるのである。
【００３７】なお、定格回転数で運転している状態から
その後に負荷が減少すれば、その負荷減少のｔ8の時点
から再び負荷に応じた回転数制御が行われる。
その後に負荷が減少すれば、その負荷減少のｔ8の時点
から再び負荷に応じた回転数制御が行われる。
【００３８】また、インバータ２２の復帰に際してはイ
ンバータの出力電圧が徐々に上昇するようにしているの
で（ｔ5〜ｔ7）、モータ負荷等による突入電流（モータ
等のコイルまたはコンデンサはスイッチＯＮ時に大電流
（理論的には無限大）が流れる。特にモータの場合は回
り出すまでが電流が大きく、スイッチＯＮから数１００
ｍｓｅｃのあいだ突入電流として現れる。）を減らすこ
とができる。
ンバータの出力電圧が徐々に上昇するようにしているの
で（ｔ5〜ｔ7）、モータ負荷等による突入電流（モータ
等のコイルまたはコンデンサはスイッチＯＮ時に大電流
（理論的には無限大）が流れる。特にモータの場合は回
り出すまでが電流が大きく、スイッチＯＮから数１００
ｍｓｅｃのあいだ突入電流として現れる。）を減らすこ
とができる。
【００３９】さらに、インバータ２２を自動復帰させた
場合にまだ定格以上の電気負荷が投入されているときは
再び過負荷であると判定され、今度はインバータ２２を
復帰させることなく定格回転数を維持した状態で維持さ
れ、これに対してユーザーが負荷を小さくしてリセット
スイッチ３３を手動で入れたとき、インバータ２２が復
帰される。インバータを自動復帰させたところがまだ定
格以上の負荷が投入されており、この状態でインバータ
の作動を続けたのではインバータの素子温度の上昇を招
いてしまうのであるが、２度目の過負荷の判定時はイン
バータの復帰をユーザーに負わせることで、これが避け
られるのである。
場合にまだ定格以上の電気負荷が投入されているときは
再び過負荷であると判定され、今度はインバータ２２を
復帰させることなく定格回転数を維持した状態で維持さ
れ、これに対してユーザーが負荷を小さくしてリセット
スイッチ３３を手動で入れたとき、インバータ２２が復
帰される。インバータを自動復帰させたところがまだ定
格以上の負荷が投入されており、この状態でインバータ
の作動を続けたのではインバータの素子温度の上昇を招
いてしまうのであるが、２度目の過負荷の判定時はイン
バータの復帰をユーザーに負わせることで、これが避け
られるのである。
【００４０】高負荷モードで過負荷（定格を越える負
荷）が投入されたときも、図８に示したように、インバ
ータ２２が遮断されるだけでなくその後に自動復帰され
ることから、高負荷モードで過負荷になったときインバ
ータ２２を遮断するだけの従来例より使い勝手がよくな
る。
荷）が投入されたときも、図８に示したように、インバ
ータ２２が遮断されるだけでなくその後に自動復帰され
ることから、高負荷モードで過負荷になったときインバ
ータ２２を遮断するだけの従来例より使い勝手がよくな
る。
【００４１】実施例においては、ガスタービンエンジン
で説明したが、従来と同様のレシプロカルエンジンを用
いてもかわまない。
で説明したが、従来と同様のレシプロカルエンジンを用
いてもかわまない。
【００４２】
【発明の効果】この発明では、低負荷モードで過負荷で
あることを判定したときは、インバータをいったん遮断
してエンジンを定格回転数まで加速したのちインバータ
を復帰させ、さらにインバータの復帰後に過負荷である
ことを判定したときは、インバータを遮断し、リセット
スイッチを手動でＯＮにしたときインバータを復帰させ
るように構成したため、アイドル状態から一気に定格付
近の負荷が入れられたとき、モード切換スイッチをわざ
わざ手動で高負荷側に切換えなくとも、エンジンを停止
させることなく低負荷まで使用できるほか、インバータ
の自動復帰後にも過負荷状態が継続することによるイン
バータ素子温度の上昇を確実に防止することができる。
あることを判定したときは、インバータをいったん遮断
してエンジンを定格回転数まで加速したのちインバータ
を復帰させ、さらにインバータの復帰後に過負荷である
ことを判定したときは、インバータを遮断し、リセット
スイッチを手動でＯＮにしたときインバータを復帰させ
るように構成したため、アイドル状態から一気に定格付
近の負荷が入れられたとき、モード切換スイッチをわざ
わざ手動で高負荷側に切換えなくとも、エンジンを停止
させることなく低負荷まで使用できるほか、インバータ
の自動復帰後にも過負荷状態が継続することによるイン
バータ素子温度の上昇を確実に防止することができる。
【図１】この発明のクレーム対応図である。
【図２】一実施例の発電機に直結されるガスタービンの
構成図である。
構成図である。
【図３】前記実施例の電気回路図である。
【図４】コントローラへの入出力を示す図である。
【図５】負荷運転制御を説明するためのフローチャート
である。
である。
【図６】負荷に対する目標回転数のマップを示す図であ
る。
る。
【図７】低負荷モードでの作用を説明するための波形図
である。
である。
【図８】高負荷モードでの作用を説明するための波形図
である。
である。
【図９】従来例の配線図である。
【図１０】従来例の低負荷モードでの作用を説明するた
めの波形図である。
めの波形図である。
１６ 燃料調整弁 １８ 回転数センサ ２０ ガスタービン（エンジン） ２１ 発電機 ２２ インバータ ２８ 電気負荷 ２９ 電流センサ（負荷センサ） ３１ コントローラ３３ リセットスイッチ ４１ エンジン ４２ 発電機 ４３ インバータ ４４ 電気負荷 ４５ 負荷センサ ４６ 回転数センサ ４７ 負荷切換スイッチ ４８ 低負荷モード判定手段 ４９ 回転数制御手段 ５０ 過負荷判定手段 ５１ インバータ自動復帰手段 ５２ 過負荷判定手段 ５３ インバータ手動復帰手段
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−38199（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−89498（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−89499（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−190600（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−280798（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−278238（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−308135（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−118800（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H02P 9/00 - 9/48
Claims (1)
- 【請求項１】 燃料量に応じて回転数を高めるエンジン
と、このエンジンに直結される発電機と、この発電機か
らの出力を交流に変換して出力するインバータと、この
インバータ出力に接続される電気負荷と、この負荷を検
出するセンサと、前記エンジンの回転数を検出するセン
サと、高負荷モードか低負荷モードを選択するためのモ
ード切換スイッチと、このモード切換スイッチの信号を
受けて低負荷モードの選択時であるかどうかを判定する
手段と、この低負荷モードの選択時に前記負荷検出値と
回転数検出値にもとづき、負荷検出値に応じたエンジン
回転数となるように前記燃料量のフィードバック制御を
行う手段と、低負荷モードの選択時に過負荷であるかど
うかを判定する手段と、低負荷モードの選択時に過負荷
であることを判定したときは、前記インバータをいった
ん遮断して前記エンジンを定格回転数まで加速したのち
インバータを復帰させる手段と、このインバータの復帰
後に過負荷であるかどうかを判定する手段と、インバー
タの復帰後に過負荷であることを判定したときは、イン
バータを遮断し、リセットスイッチを手動でＯＮにした
ときインバータを復帰させる手段とを設けたことを特徴
とする発電機の制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4326970A JP2814863B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 発電機の制御装置 |
| US08/160,643 US5519305A (en) | 1992-12-07 | 1993-12-02 | Control apparatus for generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4326970A JP2814863B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 発電機の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06178599A JPH06178599A (ja) | 1994-06-24 |
| JP2814863B2 true JP2814863B2 (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=18193836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4326970A Expired - Fee Related JP2814863B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 発電機の制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5519305A (ja) |
| JP (1) | JP2814863B2 (ja) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3540152B2 (ja) * | 1998-04-17 | 2004-07-07 | 本田技研工業株式会社 | エンジン駆動発電機 |
| JP3969623B2 (ja) * | 2000-06-30 | 2007-09-05 | 本田技研工業株式会社 | エンジン駆動発電装置 |
| US6798627B2 (en) | 2002-02-05 | 2004-09-28 | Onan Corporation | Engine generator set systems and methods providing load power fault protection |
| JP2005057900A (ja) * | 2003-08-05 | 2005-03-03 | Kokusan Denki Co Ltd | エンジン駆動インバータ発電装置 |
| JP4270176B2 (ja) | 2005-07-14 | 2009-05-27 | トヨタ自動車株式会社 | 飛翔機の制御装置 |
| CN100589307C (zh) * | 2007-02-09 | 2010-02-10 | 朋程科技股份有限公司 | 适用于多种车用发电机的调节器 |
| US8653415B2 (en) * | 2007-04-30 | 2014-02-18 | Illinois Tool Works Inc. | Engine-driven air compressor/generator load priority control system and method |
| JP5424611B2 (ja) * | 2008-10-28 | 2014-02-26 | 澤藤電機株式会社 | インバータ発電機 |
| JP5424612B2 (ja) * | 2008-10-28 | 2014-02-26 | 澤藤電機株式会社 | インバータ発電機 |
| WO2011083369A1 (en) * | 2010-01-08 | 2011-07-14 | Etv Motors Ltd. | Gas-turbines, controllers, hybrid gas-turbine electric vehicles and methods of operation thereof |
| JP2011234458A (ja) * | 2010-04-26 | 2011-11-17 | Honda Motor Co Ltd | ハイブリッド式発動発電機の出力制御装置 |
| JP2012244691A (ja) * | 2011-05-17 | 2012-12-10 | Honda Motor Co Ltd | インバータ発電機の制御装置 |
| JP5818644B2 (ja) * | 2011-11-15 | 2015-11-18 | 北越工業株式会社 | エンジン駆動型インバータ発電機の制御方法，及びエンジン駆動型インバータ発電機 |
| JP5883273B2 (ja) * | 2011-11-15 | 2016-03-09 | 北越工業株式会社 | エンジン駆動型インバータ発電機の制御方法，及びエンジン駆動型インバータ発電機 |
| US9429078B1 (en) | 2013-03-14 | 2016-08-30 | Tucson Embedded Systems, Inc. | Multi-compatible digital engine controller |
| US10790770B2 (en) * | 2017-05-25 | 2020-09-29 | General Electric Company | Methods for operating electrical power systems |
| NL2019940B1 (en) * | 2017-11-20 | 2019-05-24 | Micro Turbine Tech B V | Micro gas turbine designed to limit heat losses therefrom |
| JP7206143B2 (ja) * | 2019-03-28 | 2023-01-17 | 三菱重工業株式会社 | １軸式ガスタービンの運転制御装置、運転制御方法及びプログラム |
| US11005401B1 (en) | 2020-06-19 | 2021-05-11 | General Electric Company | Methods for operating an inverter-based resource connected to a series-compensated transmission system |
| US11777426B2 (en) * | 2022-02-21 | 2023-10-03 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Energy packet control of generator prime mover and control processing |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58131342A (ja) * | 1982-01-30 | 1983-08-05 | Mitsubishi Motors Corp | エンジン回転数調整装置 |
| US4481459A (en) * | 1983-12-20 | 1984-11-06 | Sundstrand Corporation | Combined starting/generating system and method |
| US4554501A (en) * | 1984-04-27 | 1985-11-19 | Westinghouse Electric Corp. | Variable speed constant frequency power system with auxiliary DC output |
| JPS61280798A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-11 | Nissan Motor Co Ltd | 発電制御装置 |
| JPS6289499A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-23 | Toyota Motor Corp | 発電量制御装置 |
| JPS6289498A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-23 | Toyota Motor Corp | 発電量制御装置 |
| US4973896A (en) * | 1987-10-21 | 1990-11-27 | Toyo Densan Company, Ltd. | Automobile generator apparatus |
| JP3047395B2 (ja) * | 1988-04-28 | 2000-05-29 | 三菱自動車工業株式会社 | 内燃機関の発電機制御装置 |
| JP2751208B2 (ja) * | 1988-06-03 | 1998-05-18 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| JP2956081B2 (ja) * | 1989-10-02 | 1999-10-04 | 株式会社デンソー | 車両用発電機の制御装置 |
| US5015941A (en) * | 1989-10-30 | 1991-05-14 | Sundstrand Corporation | Power conversion system with bi-directional power converter having prime mover start capability |
| JP2793303B2 (ja) * | 1989-12-16 | 1998-09-03 | ダイハツ工業株式会社 | オルタネータの制御方法 |
| JPH0438199A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-07 | Kubota Corp | インバータ付エンジン発電機のエンジン回転速度制御装置 |
| JP2971568B2 (ja) * | 1990-11-30 | 1999-11-08 | 神鋼電機株式会社 | エンジン式発電装置 |
| JP2983375B2 (ja) * | 1992-04-10 | 1999-11-29 | 三菱電機株式会社 | 車両用電子制御装置 |
| US5317498A (en) * | 1992-07-09 | 1994-05-31 | Sundstrand Corporation | Electrical power generation system |
-
1992
- 1992-12-07 JP JP4326970A patent/JP2814863B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-12-02 US US08/160,643 patent/US5519305A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06178599A (ja) | 1994-06-24 |
| US5519305A (en) | 1996-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2814863B2 (ja) | 発電機の制御装置 | |
| US7230345B2 (en) | Method for exercising a stand-by electrical generator | |
| US5428275A (en) | Controlled starting method for a gas turbine engine | |
| JP3840416B2 (ja) | タービン発電装置 | |
| JPH11122995A (ja) | タービン発電機／電動機コントローラ | |
| US7157885B2 (en) | Inverter controlled generator set and method for controlling the same | |
| JPS5972998A (ja) | 可変速水車発電機の運転装置 | |
| JP2005137164A5 (ja) | ||
| JP3614174B2 (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| KR20040040338A (ko) | 내연 기관의 회전 속도의 오버슈트 억제 장치 및 억제 방법 | |
| JP5647503B2 (ja) | 発電設備 | |
| JPS6277098A (ja) | ガスタ−ビン発電装置 | |
| JP2793303B2 (ja) | オルタネータの制御方法 | |
| JP4046249B2 (ja) | 発電装置の制御部電源 | |
| JPH08277723A (ja) | ガスタービン発電機 | |
| JP3808133B2 (ja) | ガスタービン発電機の制御装置 | |
| JPS6074998A (ja) | エンジン駆動発電機制御方式 | |
| JP3808134B2 (ja) | ガスタービン発電機の制御装置 | |
| JP2612369B2 (ja) | 動力源装置 | |
| JPS6332920Y2 (ja) | ||
| JPH09233831A (ja) | インバータ用の充電制御装置 | |
| KR100206657B1 (ko) | 발전기 냉각장치 | |
| JPH10117428A (ja) | 電力変換装置の冷却装置 | |
| JP3355564B2 (ja) | ポンプ制御システム | |
| JP2004320936A (ja) | エンジン発電装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |