JP2808045B2 - 製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット - Google Patents
製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレットInfo
- Publication number
- JP2808045B2 JP2808045B2 JP2335151A JP33515190A JP2808045B2 JP 2808045 B2 JP2808045 B2 JP 2808045B2 JP 2335151 A JP2335151 A JP 2335151A JP 33515190 A JP33515190 A JP 33515190A JP 2808045 B2 JP2808045 B2 JP 2808045B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- unfired
- sio
- cao
- manganese ore
- pellets
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、溶銑予備処理にて燐を除去した溶銑を転炉
内で吹錬する際に、溶鋼にMnを添加するための上方添加
用の非焼成Mn鉱石ペレットに関するものである。
内で吹錬する際に、溶鋼にMnを添加するための上方添加
用の非焼成Mn鉱石ペレットに関するものである。
＜従来の技術＞ 近年、溶銑予備処理技術の発展と共に、転炉における
吹錬はレススラグ吹錬が主流になっている。この中で、
溶鋼へのMnの添加方法は、従来行われていた吹錬後に高
価なFe−Mn系合金を使う方法に代わって、レススラグ吹
錬中に安価なMn鉱石を投入して溶融還元を行う方法が一
般的となってきた。しかし、Mn鉱石が高融点であるた
め、反応性を高めるための方策が必要であり、その１つ
の例として特開昭62−33709号公報に見られるようなMn
鉱石を事前に焼結して転炉に投入する方法が提案されて
いる。
吹錬はレススラグ吹錬が主流になっている。この中で、
溶鋼へのMnの添加方法は、従来行われていた吹錬後に高
価なFe−Mn系合金を使う方法に代わって、レススラグ吹
錬中に安価なMn鉱石を投入して溶融還元を行う方法が一
般的となってきた。しかし、Mn鉱石が高融点であるた
め、反応性を高めるための方策が必要であり、その１つ
の例として特開昭62−33709号公報に見られるようなMn
鉱石を事前に焼結して転炉に投入する方法が提案されて
いる。
＜発明が解決しようとする課題＞ 特開昭62−33709号公報で示されている方法は、基本
的には焼結時の加熱によるMn鉱石の熱分解効果（酸素の
放出）を狙ったものであるが、焼結機における焼結鉱の
製造歩留、生産性向上、強度等の観点から石灰石を混合
することが有効であることも述べられている。前記公報
記載の焼結鉱のCaO/SiO2としては0.20〜1.31のデータが
示されている。
的には焼結時の加熱によるMn鉱石の熱分解効果（酸素の
放出）を狙ったものであるが、焼結機における焼結鉱の
製造歩留、生産性向上、強度等の観点から石灰石を混合
することが有効であることも述べられている。前記公報
記載の焼結鉱のCaO/SiO2としては0.20〜1.31のデータが
示されている。
そこで、本発明者らは、これらのMn焼結鉱のレススラ
グ吹錬におけるMn歩留向上効果を評価するため、溶銑脱
燐処理を行った溶銑の転炉吹錬に前記焼結鉱を使って上
方投入し、従来使用していたMn鉱石の生鉱石の場合と比
較した。ところが、その結果は、従来使用していた生鉱
石のMn歩留と大差がなかった。このMn焼結鉱は焼成する
ことからコスト高になるため極力その使用を抑制する必
要があるので、Mn歩留を向上させるためのMn鉱石に要求
される新たな適正条件の解明が強く望まれていた。
グ吹錬におけるMn歩留向上効果を評価するため、溶銑脱
燐処理を行った溶銑の転炉吹錬に前記焼結鉱を使って上
方投入し、従来使用していたMn鉱石の生鉱石の場合と比
較した。ところが、その結果は、従来使用していた生鉱
石のMn歩留と大差がなかった。このMn焼結鉱は焼成する
ことからコスト高になるため極力その使用を抑制する必
要があるので、Mn歩留を向上させるためのMn鉱石に要求
される新たな適正条件の解明が強く望まれていた。
本発明の目的は、Mn歩留を向上し得る製鋼精錬用の非
焼成Mn鉱石ペレットを提供するにある。
焼成Mn鉱石ペレットを提供するにある。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）T.Mn＝40〜60W％,CaO＝６〜30W％,SiO2＝２〜10W
％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝２〜15W％,MgO≦5W％を含
有し、CaO/SiO2≧３、且つ気孔率が20〜40％である製鋼
精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット。
％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝２〜15W％,MgO≦5W％を含
有し、CaO/SiO2≧３、且つ気孔率が20〜40％である製鋼
精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット。
（２）T.Mn＝40〜60W％,CaO＝６〜30W％,SiO2＝２〜10W
％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝２〜15W％,MgO≦5W％を含
有すると共に、Na2O,NaCl,NaF,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の
１種又は２種以上を合計で0.3〜5.0W％含有し、CaO/SiO
2≧３、且つ気孔率が20〜40％である製鋼精錬用の非焼
成マンガン鉱石ペレット。
％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝２〜15W％,MgO≦5W％を含
有すると共に、Na2O,NaCl,NaF,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の
１種又は２種以上を合計で0.3〜5.0W％含有し、CaO/SiO
2≧３、且つ気孔率が20〜40％である製鋼精錬用の非焼
成マンガン鉱石ペレット。
（３）T.Mn＝31〜57W％,CaO＝4.5〜29W％,SiO2＝1.5〜1
2W,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝1.5〜14W％,MgO≦5W％，
カーボン＝５〜30W％を含有し、CaO/SiO2≧３、且つ気
孔率が20〜40％である製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石
ペレット。
2W,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝1.5〜14W％,MgO≦5W％，
カーボン＝５〜30W％を含有し、CaO/SiO2≧３、且つ気
孔率が20〜40％である製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石
ペレット。
（４）T.Mn＝31〜57W％,CaO＝4.5〜29W％,SiO2＝1.5〜1
2W,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝1.5〜14W％,MgO≦5W％，
カーボン＝５〜30W％を含有すると共に、Na2O,NaCl,Na
F,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種又は２種以上を合計で0.3
〜5.0W％含有し、CaO/SiO2≧３、且つ気孔率が20〜40％
である製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット。
2W,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝1.5〜14W％,MgO≦5W％，
カーボン＝５〜30W％を含有すると共に、Na2O,NaCl,Na
F,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種又は２種以上を合計で0.3
〜5.0W％含有し、CaO/SiO2≧３、且つ気孔率が20〜40％
である製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット。
＜作 用＞ 次ぎに、作用について述べる。
先ず、上記第１の発明について、非焼成Mn鉱石ペレッ
トの各組成を規定した理由を以下に述べる。
トの各組成を規定した理由を以下に述べる。
T.Mnは、40W％より少なくなるとペレット中のMn−Oxide
の濃度が他の成分に希釈されて充分な還元反応が進まな
いことおよび60W％を超えるとペレットの融点が上昇し
滓化が困難となるために充分な反応速度が得られないこ
とより、40〜60W％にする必要がある。
の濃度が他の成分に希釈されて充分な還元反応が進まな
いことおよび60W％を超えるとペレットの融点が上昇し
滓化が困難となるために充分な反応速度が得られないこ
とより、40〜60W％にする必要がある。
CaOおよびSiO2についてはペレット中のMn−Oxideを活
性化するためにCaO/SiO2を３以上の高塩基度に調整しな
ければならない。
性化するためにCaO/SiO2を３以上の高塩基度に調整しな
ければならない。
Al2O3については、0.5W％より少ないとペレットの滓
化性が阻害されること、および10W％を超えるとペレッ
ト中のMn−Oxdieの活性度が低下し反応しにくくなるこ
とから、0.5〜10W％にする必要がある。
化性が阻害されること、および10W％を超えるとペレッ
ト中のMn−Oxdieの活性度が低下し反応しにくくなるこ
とから、0.5〜10W％にする必要がある。
T.Feは、２％より少ないと滓化しにくくなること、お
よび15％を超える塑性は酸化鉄配合がない限り得られな
いことから、２〜15W％が適正範囲となる。
よび15％を超える塑性は酸化鉄配合がない限り得られな
いことから、２〜15W％が適正範囲となる。
また、MgOについては、ペレットの滓化性を維持する
ために５％以下に抑えなければならない。
ために５％以下に抑えなければならない。
さらに、第１図に示すようにペレットの気孔率を20％
以上にすることにより、Mn歩留が大幅に向上する。これ
は、上記組成に調整し高温基度にすることでペレット中
のMn−Oxide分を活性化し化学的にMn−Oxide分を還元し
やすくすると同時に、反応界面積を確保するための手段
として気孔率をある一定値以上、すなわち20％以上に保
つことが有効であることを示している。気孔率の上昇は
反応界面積を増大すると同時に、ペレットへの熱の伝達
も容易にすることから、ペレットの滓化も容易にする。
ただし、その際、気孔率が40％を超えるとペレットの強
度が低下してしまい、ペレットの製造歩留低下と搬送時
の崩壊の２つ問題を同時に引き起こす。したがって、気
孔率の適正範囲は20〜40％である。
以上にすることにより、Mn歩留が大幅に向上する。これ
は、上記組成に調整し高温基度にすることでペレット中
のMn−Oxide分を活性化し化学的にMn−Oxide分を還元し
やすくすると同時に、反応界面積を確保するための手段
として気孔率をある一定値以上、すなわち20％以上に保
つことが有効であることを示している。気孔率の上昇は
反応界面積を増大すると同時に、ペレットへの熱の伝達
も容易にすることから、ペレットの滓化も容易にする。
ただし、その際、気孔率が40％を超えるとペレットの強
度が低下してしまい、ペレットの製造歩留低下と搬送時
の崩壊の２つ問題を同時に引き起こす。したがって、気
孔率の適正範囲は20〜40％である。
次ぎに、上記第２の発明については、第１の発明に示
したペレットに種々の添加剤を添加しその効果を調べた
結果、第２図に示すように、Na2CO3（Na2O源）,NaCl,Na
F,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種又は２種以上を合計で0.3
〜5.0W％含有させることで、Mn−Oxideの還元促進をさ
らに助長することが分かった。これらの成分の効果は、
ペレットの融点低下効果とペレット中のMn−Oxideの活
性化効果の相乗効果によるものと考えられる。この効果
は、上記添加剤の合計濃度が0.3W％より少なければ得ら
れないし、逆に5W％を超えてもその効果は大きくは変わ
らずコストが高くなるだけである。
したペレットに種々の添加剤を添加しその効果を調べた
結果、第２図に示すように、Na2CO3（Na2O源）,NaCl,Na
F,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種又は２種以上を合計で0.3
〜5.0W％含有させることで、Mn−Oxideの還元促進をさ
らに助長することが分かった。これらの成分の効果は、
ペレットの融点低下効果とペレット中のMn−Oxideの活
性化効果の相乗効果によるものと考えられる。この効果
は、上記添加剤の合計濃度が0.3W％より少なければ得ら
れないし、逆に5W％を超えてもその効果は大きくは変わ
らずコストが高くなるだけである。
上記第３および第４の発明は、上記第１および第２の
発明のペレットにカーボン分を含有させることにより、
還元特性をさらに改善するものである。すなわち、マン
ガン鉱石は転炉内に添加された際、溶鋼中のカーボン源
（〔Ｃ〕）により還元されることに着眼し、ペレット自
体にカーボン源を含ませてペレット内でも還元反応が進
むようにしたものである。この反応促進の効果は、ペレ
ット内でカーボン源がMn−Oxideを還元し、Mn−Oxide中
の酸素源をCOガスの形で除去することによりMn−Oxide
が予備還元され、その後のMn−Oxideの溶鋼中〔Ｃ〕に
よるメタリックMnまでの還元を容易にすることにより得
られている。なお、カーボン源としては、コークス、黒
鉛、石炭のいずれを用いてもかまわない。
発明のペレットにカーボン分を含有させることにより、
還元特性をさらに改善するものである。すなわち、マン
ガン鉱石は転炉内に添加された際、溶鋼中のカーボン源
（〔Ｃ〕）により還元されることに着眼し、ペレット自
体にカーボン源を含ませてペレット内でも還元反応が進
むようにしたものである。この反応促進の効果は、ペレ
ット内でカーボン源がMn−Oxideを還元し、Mn−Oxide中
の酸素源をCOガスの形で除去することによりMn−Oxide
が予備還元され、その後のMn−Oxideの溶鋼中〔Ｃ〕に
よるメタリックMnまでの還元を容易にすることにより得
られている。なお、カーボン源としては、コークス、黒
鉛、石炭のいずれを用いてもかまわない。
第３図に示すように、ペレットへのカーボン含有量は
5W％以上で上述の効果が認められる。カーボン含有量が
30W％を超えると、転炉内へのカーボンインプットが必
然的に高くなり、吹止〔Ｃ〕の調整に支障が出てくるこ
とから、適正カーボン含有量は５〜30W％である。
5W％以上で上述の効果が認められる。カーボン含有量が
30W％を超えると、転炉内へのカーボンインプットが必
然的に高くなり、吹止〔Ｃ〕の調整に支障が出てくるこ
とから、適正カーボン含有量は５〜30W％である。
さらに、第４図に示すように、これらのペレットにNa
2CO3（Na2O源）,NaCl,NaF,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種
又は２種以上を合計で0.3〜5.0W％含有させることで、
さらに還元特性が向上する。この効果は、前述した通
り、滓化促進とMn−Oxideの活性化の相乗効果と考えら
れる。
2CO3（Na2O源）,NaCl,NaF,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種
又は２種以上を合計で0.3〜5.0W％含有させることで、
さらに還元特性が向上する。この効果は、前述した通
り、滓化促進とMn−Oxideの活性化の相乗効果と考えら
れる。
本発明者らは、以上の知見をもとに転炉内で高い還元
歩留を得るための非焼成Mn鉱石ペレットに必要な組成と
性状を明らかにし、転炉におけるMn歩留向上技術の確立
に至ったのである。
歩留を得るための非焼成Mn鉱石ペレットに必要な組成と
性状を明らかにし、転炉におけるMn歩留向上技術の確立
に至ったのである。
＜実施例＞ １）使用したマンガン鉱石（ペレット）の組成と性状
（第１表に記載） ２）転炉吹錬への適用結果、操業条件及びMn歩留（第１
表に記載） ＜発明の効果＞ 本発明は、転炉でのレススラグ吹錬時に高いMn歩留を
得るための非焼成Mn鉱石ペレットの組成と性状、特に気
孔率を特定することにより、前記課題の転炉における低
Mn歩留を解消して、従来のFe−Mn系合金を使用する方法
により格段に製造コストを低減し得る製鋼用マンガン鉱
石ペレットを提供するものであり、この種の産業分野に
もたらす効果は極めて大きい。
（第１表に記載） ２）転炉吹錬への適用結果、操業条件及びMn歩留（第１
表に記載） ＜発明の効果＞ 本発明は、転炉でのレススラグ吹錬時に高いMn歩留を
得るための非焼成Mn鉱石ペレットの組成と性状、特に気
孔率を特定することにより、前記課題の転炉における低
Mn歩留を解消して、従来のFe−Mn系合金を使用する方法
により格段に製造コストを低減し得る製鋼用マンガン鉱
石ペレットを提供するものであり、この種の産業分野に
もたらす効果は極めて大きい。
第１図は転炉におけるMn歩留に及ぼすペレットの気孔率
の影響を示す図であり、第２図はMn歩留に及ぼす低融点
化剤微量添加の影響を示す図であり、第３図はMn歩留に
及ぼすペレット中のカーボン含有量の影響を示す図であ
り、第４図はMn歩留に及ぼす各種低融点化剤の影響を示
す図である。
の影響を示す図であり、第２図はMn歩留に及ぼす低融点
化剤微量添加の影響を示す図であり、第３図はMn歩留に
及ぼすペレット中のカーボン含有量の影響を示す図であ
り、第４図はMn歩留に及ぼす各種低融点化剤の影響を示
す図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特公 平６−86613（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平７−13246（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭60−12412（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21C 5/28 C22B 1/14
Claims (4)
- 【請求項１】T.Mn＝40〜60W％,CaO＝６〜30W％,SiO2＝
２〜10W％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝２〜15W％,MgO≦5
W％を含有し、CaO/SiO2≧３、且つ気孔率が20〜40％で
ある製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット。 - 【請求項２】T.Mn＝40〜60W％,CaO＝６〜30W％,SiO2＝
２〜10W％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝２〜15W％,MgO≦5
W％を含有すると共に、Na2O,NaCl,NaF,K2O,CaF2,CaCl2,
B2O3の１種又は２種以上を合計で0.3〜5.0W％含有し、C
aO/SiO2≧３、且つ気孔率が20〜40％である製鋼精錬用
の非焼成マンガン鉱石ペレット。 - 【請求項３】T.Mn＝31〜57W％,CaO＝4.5〜29W％,SiO2＝
1.5〜12W％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝1.5〜14W％,MgO
≦5W％，カーボン＝５〜30W％を含有し、CaO/SiO2≧
３、且つ気孔率が20〜40％である製鋼精錬用の非焼成マ
ンガン鉱石ペレット。 - 【請求項４】T.Mn＝31〜57W％,CaO＝4.5〜29W％,SiO2＝
1.5〜12W％,Al2O3＝0.5〜10W％,T.Fe＝1.5〜14W％,MgO
≦5W％，カーボン＝５〜30W％を含有すると共に、Na2O,
NaCl,NaF,K2O,CaF2,CaCl2,B2O3の１種又は２種以上を合
計で0.3〜5.0W％含有し、CaO/SiO2≧３、且つ気孔率が2
0〜40％である製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレッ
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2335151A JP2808045B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2335151A JP2808045B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04202614A JPH04202614A (ja) | 1992-07-23 |
| JP2808045B2 true JP2808045B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=18285338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2335151A Expired - Fee Related JP2808045B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2808045B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100335663C (zh) * | 2004-11-21 | 2007-09-05 | 马鞍山中冶钢铁冶金科技实业有限公司 | 软锰矿制块及制备方法 |
| BRPI0804694B1 (pt) * | 2008-07-25 | 2018-11-21 | Vale Do Rio Doce Co | processo de produção de pelotas de manganês a partir de minério de manganês sem calcinação e pelota de manganês obtida por tal processo |
| CN104451130A (zh) * | 2014-12-02 | 2015-03-25 | 阜新蒙古族自治县晟宇铸造有限公司 | 炼铁添加剂及其使用方法 |
| CN112143913B (zh) * | 2020-09-21 | 2022-05-24 | 西安建筑科技大学 | 一种低镍锍转炉吹炼添加剂及低镍锍转炉吹炼方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0686613A (ja) * | 1992-09-07 | 1994-03-29 | Takeo Tabata | 水耕栽培野菜類に対するカルシウムの吸収蓄積について |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP2335151A patent/JP2808045B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04202614A (ja) | 1992-07-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2008163463A (ja) | 含酸化クロムスラグからのクロム金属還元方法 | |
| JP2808045B2 (ja) | 製鋼精錬用の非焼成マンガン鉱石ペレット | |
| JP2010144195A (ja) | 高窒素含有ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2711758B2 (ja) | 製鋼精錬用のマンガン焼結鉱とその製造方法 | |
| JP3854482B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法及び精錬方法 | |
| JPH07278644A (ja) | 高クロム高マンガン溶融合金鉄の脱りん方法 | |
| JP3744133B2 (ja) | ステンレス鋼製造時に発生するスラグの排滓方法及び排滓スラグの再利用方法 | |
| JP3987704B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JP2000297313A (ja) | フェロマンガン製造時の副成スラグの再利用方法 | |
| JP3511808B2 (ja) | ステンレス鋼の溶製方法 | |
| JPH05148525A (ja) | 溶銑処理方法 | |
| US4752327A (en) | Dephosphorization process for manganese alloys | |
| JP2828489B2 (ja) | 含クロム溶銑の製造方法 | |
| JPH06330114A (ja) | 高炉への粉体吹き込み方法 | |
| JP2000044298A (ja) | 還元スラグの粉化を防止する方法 | |
| RU2092571C1 (ru) | Композицонная шихта для выплавки стали | |
| CN105838969A (zh) | 重熔法生产钛铁的方法 | |
| CN105779820A (zh) | 低杂质含量钛铁的生产方法 | |
| US3271139A (en) | Process for the production of low sulfur ferrochromium | |
| JP3177267B2 (ja) | 鉄ークロム合金の製造方法 | |
| JPH11217246A (ja) | 還元スラグの粉化を防止する方法 | |
| JPH06925B2 (ja) | ステンレス鋼の精錬方法 | |
| JPH0826383B2 (ja) | 高Ｍｎ鋼の精錬方法 | |
| JP3294466B2 (ja) | 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 | |
| JP2000313911A (ja) | 溶銑の脱硫剤 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |